專利名稱：以甲醇和乙醇為原料聯(lián)產(chǎn)二甲醚和乙烯的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種以甲醇和乙醇為原料聯(lián)產(chǎn)二甲醚和乙烯的方法。
背景技術(shù)：
二甲醚(DME)在常溫下為無(wú)色氣體，具有輕微的醚香味，無(wú)腐蝕性、無(wú)毒，釋放到大氣對(duì)流層后很容易被降解，對(duì)臭氧層無(wú)破壞作用。二甲醚通常用作高級(jí)霧化劑。另外，由于二甲醚易液化，所以在制冷行業(yè)中是傳統(tǒng)制冷劑——氯氟烴的優(yōu)良替代品。二甲醚具有十六烷值高、動(dòng)力性能好、燃燒充分等優(yōu)點(diǎn)，可用于汽油車(chē)、柴油車(chē)的替代燃料。近來(lái)，二甲醚被開(kāi)始用作石油液化氣(LPG)和柴油的代用品。乙烯是石油化工工業(yè)中最重要的基本有機(jī)原料。目前乙烯主要通過(guò)石油路線制備，即采用烴類蒸汽裂解法制備，原料為石腦油或低碳烷烴。一般地，原料成本在乙烯成本 中占60 80%。而且石油供應(yīng)狀況對(duì)乙烯的生產(chǎn)也存在變數(shù)。在石油資源日益減少的今天，通過(guò)非石油路線制備乙烯的需求特別強(qiáng)烈。其中，通過(guò)乙醇脫水制備乙烯的工藝技術(shù)，由于其乙烯選擇性高，歷來(lái)受到特別重視。尤其是乙醇?xì)庀嗝撍苽湟蚁┑墓潭ù布夹g(shù)，已經(jīng)十分成熟。目前DME的生產(chǎn)還是主要通過(guò)二步法，即首先合成甲醇后，再由甲醇脫水生成二甲醚。尤其是甲醇?xì)庀嗝撍疄镈ME的工藝技術(shù)應(yīng)用較為普遍，反應(yīng)器通常采用固定床反應(yīng)器。CN 1125216公開(kāi)了一種由甲醇制備二甲醚的方法，該方法是將甲醇首先進(jìn)入汽化分離塔，除去高沸點(diǎn)物質(zhì)和雜志后，在多段激冷式固定床反應(yīng)器中，采用復(fù)合固體酸催化劑將甲醇脫水為DME，脫水產(chǎn)物進(jìn)入高效填料精餾塔內(nèi)，選擇不同的回流比，制備出純度為90 99. 99%的二甲醚產(chǎn)品。乙醇脫水制備乙烯的技術(shù)大多也采用固定床，US 4234752中公布了一種乙醇脫水制備乙烯的方法，采用以KOH或NaOH處理后的氧化鋁為催化劑，在350°C下，固定床反應(yīng)器中，使用或不使用氮?dú)庀♂寶鈺r(shí)，乙醇脫水為乙烯的收率分別為90%和75%。與固定床相比，流化床提供了更好的氣固接觸，傳質(zhì)、傳熱效率高，反應(yīng)溫度較為均勻，不易發(fā)生飛溫、溫度難以控制等問(wèn)題。另外，流化床可以實(shí)現(xiàn)催化劑的循環(huán)再生，容易實(shí)現(xiàn)連續(xù)高效生產(chǎn)，提高原料處理量和增加經(jīng)濟(jì)效益。US 4134926公開(kāi)了采用流化床反應(yīng)器進(jìn)行乙醇脫水制備乙烯的反應(yīng)，催化劑采用氧化鋁、活性粘土、分子篩等，反應(yīng)器溫度維持在370°C以上，反應(yīng)后，一部分催化劑去再生器燒焦再生，再生后的催化劑循環(huán)回反應(yīng)器反應(yīng)。CN 200910087868公布了一種乙醇脫水制乙烯用催化劑，該催化劑為金屬M(fèi)n離子改性的SAP0-34分子篩，即Mn/SAP0-34，以嗎啡啉為模板劑通過(guò)直接合成法在分子篩晶化前引入改性金屬離子制備而成，所得分子篩為大晶粒單晶，可以直接用于流化床，乙醇轉(zhuǎn)化率高，乙烯的選擇性和純度均很高。CN 1962594中公開(kāi)了一種用于甲醇脫水制二甲醚的流化床反應(yīng)器，經(jīng)過(guò)汽化后的甲醇在130°C以上時(shí)，進(jìn)入流化床反應(yīng)器，與催化劑接觸發(fā)生劇烈反應(yīng)，反應(yīng)后的氣固混合物經(jīng)過(guò)旋風(fēng)分離器分離后，再經(jīng)過(guò)濾器分離后進(jìn)入二甲醚精餾塔，獲得二甲醚產(chǎn)品。該反應(yīng)器中獲得的甲醇轉(zhuǎn)化率高達(dá)89 %，二甲醚選擇性大于99 %。CN 101152997中公開(kāi)了一種甲醇制二甲醚的流化催化轉(zhuǎn)化方法，甲醇原料與冷卻后的再生催化劑和預(yù)提升介質(zhì)進(jìn)入流化床反應(yīng)器，在有效條件下，反應(yīng)生成二甲醚，反應(yīng)物流經(jīng)分離得到二甲醚，待生催化劑經(jīng)過(guò)汽提、再生、冷卻后循環(huán)使用。目前并沒(méi)有將甲醇?xì)庀嗝撍疄镈ME和乙醇?xì)庀嗝撍疄橐蚁﹥煞N工藝技術(shù)耦合在一起的技術(shù)，尤其是上述兩種工藝均采用流化床反應(yīng)器。由于兩種工藝技術(shù)反應(yīng)條件較為接近，且甲醇脫水為DME為放熱反應(yīng)，乙醇脫水為乙烯為吸熱反應(yīng)，這樣耦合在一起后對(duì)于能量?jī)?yōu)化利用也極為有力。本發(fā)明有針對(duì)性的解決了上述兩種工藝的耦合問(wèn)題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明所要解決的技術(shù)問(wèn)題是現(xiàn)有技術(shù)中存在的甲醇制二甲醚和乙醇制乙烯兩種工藝難以耦合的問(wèn)題，提供一種新的以甲醇和乙醇為原料聯(lián)產(chǎn)二甲醚和乙烯的方法。該方法用于二甲醚和乙烯的生產(chǎn)中，具有可以同時(shí)聯(lián)產(chǎn)二甲醚和乙烯的優(yōu)點(diǎn)。為解決上述問(wèn)題，本發(fā)明采用的技術(shù)方案如下一種以甲醇和乙醇為原料聯(lián)產(chǎn)二甲醚和乙烯的方法，主要包括以下步驟(1)主要為乙醇的原料在第一流化床反應(yīng)器中與分子篩催化劑接觸，生成包括乙烯的產(chǎn)品物流I，與催化劑分離后進(jìn)入分離工段，分離出的催化劑進(jìn)入第二流化床反應(yīng)器，與主要為甲醇的原料接觸，生成包括二甲醚的產(chǎn)品物流II，同時(shí)形成待生催化劑；(2)所述待生催化劑的至少一部分進(jìn)入再生器再生，形成再生催化劑；(3)所述再生催化劑返回第一流化床反應(yīng)器。上述技術(shù)方案中，所述分子篩包括SAP0-34或ZSM-5中的至少一種，優(yōu)選方案為SAP0-34 ;所述第一流化床反應(yīng)器為提升管，第二流化床反應(yīng)器為提升管；所述第一流化床反應(yīng)器反應(yīng)條件為反應(yīng)溫度為300°C 450°C、反應(yīng)壓力以表壓計(jì)為O. 01 O. 3MPa，反應(yīng)器內(nèi)氣相線速度為3 12米/秒；第二流化床反應(yīng)器反應(yīng)條件為反應(yīng)溫度為280°C 370°C、反應(yīng)壓力以表壓計(jì)為O. 01 O. 3MPa，反應(yīng)器內(nèi)氣相線速度為3 12米/秒；所述第二流化床反應(yīng)器中的待生催化劑的50 80%重量進(jìn)入再生器再生，20 50%重量進(jìn)入第一流化床反應(yīng)器；所述再生催化劑經(jīng)過(guò)換熱至50(TC以下后進(jìn)入第一流化床反應(yīng)器；所述第一流化床反應(yīng)器和第二流化床反應(yīng)器進(jìn)料中還添加水蒸氣作為稀釋劑，第一流化床反應(yīng)器中水蒸氣與乙醇的重量比為O. 01 O. 5 1，第二流化床反應(yīng)器中水蒸氣與甲醇的重量比為O. 01 O. 25 I。本發(fā)明人通過(guò)研究發(fā)現(xiàn)，在同一種流化床催化劑上，以甲醇和乙醇為原料，可以同時(shí)生產(chǎn)二甲醚和乙烯。采用本發(fā)明所述的方法，設(shè)置兩個(gè)流化床反應(yīng)器，第一流化床反應(yīng)器用于乙醇制乙烯，第二流化床反應(yīng)器用于甲醇制二甲醚。首先乙醇在催化劑上反應(yīng)生成乙烯，同時(shí)起到降低催化劑溫度、預(yù)積碳的目的，然后該部分催化劑進(jìn)入第二流化床反應(yīng)器與甲醇接觸，在較低的反應(yīng)溫度下，高選擇性的生產(chǎn)二甲醚。由于積碳失活需要再生的待生催化劑進(jìn)入再生器再生，再生后的再生催化劑經(jīng)換熱至500°C以下后返回第一流化床反應(yīng)器。因此，采用本發(fā)明所述的方法，有效的將甲醇制二甲醚和乙醇制乙烯反應(yīng)耦合在一起，且由于采用了流化床催化劑，可以實(shí)現(xiàn)連續(xù)穩(wěn)定的運(yùn)轉(zhuǎn)，同時(shí)優(yōu)化了能量利用。采用本發(fā)明的技術(shù)方案所述分子篩包括SAP0-34或ZSM-5中的至少一種；所述第一流化床反應(yīng)器為提升管，第二流化床反應(yīng)器為提升管；所述第一流化床反應(yīng)器反應(yīng)條件為反應(yīng)溫度為300°C 450°C、反應(yīng)壓力以表壓計(jì)為O. 01 O. 3MPa，反應(yīng)器內(nèi)氣相線速度為3 12米/秒；第二流化床反應(yīng)器反應(yīng)條件為反應(yīng)溫度為280°C 370°C、反應(yīng)壓力以表壓計(jì)為O. 01 O. 3MPa，反應(yīng)器內(nèi)氣相線速度為3 12米/秒；所述第二流化床反應(yīng)器中的待生催化劑的50 80%重量進(jìn)入再生器再生，20 50%重量進(jìn)入第一流化床反應(yīng)器；所述再生催化劑經(jīng)過(guò)換熱至50(TC以下后進(jìn)入第一流化床反應(yīng)器；所述第一流化床反應(yīng)器和第二流化床反應(yīng)器進(jìn)料中還添加水蒸氣作為稀釋劑，第一流化床反應(yīng)器中水蒸氣與乙醇的重量比為O. 01 O. 5 1，第二流化床反應(yīng)器中水蒸氣與甲醇的重量比為O. 01 O. 25 1，乙醇轉(zhuǎn)化率達(dá)到99. 53% (重量)，甲醇轉(zhuǎn)化率達(dá)到95. 19% (重量)，乙烯選擇性達(dá)到99. 12% (重量)，二甲醚選擇性達(dá)到98. 73% (重量)，取得了較好的技術(shù)效果。



圖I為本發(fā)明所述方法的流程示意圖。圖I中，I為乙醇原料進(jìn)料；2為第一流化床反應(yīng)器預(yù)提升段；3為第一流化床反應(yīng)器；4為氣固旋風(fēng)分離器；5為第一流化床反應(yīng)器沉降器；6為第一流化床反應(yīng)器汽提器；7為汽提介質(zhì)進(jìn)料；8為第一流化床反應(yīng)器催化劑進(jìn)入第二流化床反應(yīng)器輸送管路；9為產(chǎn)品物流I出口管線；10為甲醇原料進(jìn)料；11為第二流化床反應(yīng)器預(yù)提升段；12為第二流化床反應(yīng)器；13為汽提介質(zhì)進(jìn)料；14為第二流化床反應(yīng)器催化劑進(jìn)入第一流化床反應(yīng)器輸送管路；15為第二流化床反應(yīng)器汽提器；16為第二流化床反應(yīng)器沉降器；17為第二流化床反應(yīng)器出口粗旋；18為氣固旋風(fēng)分離器；19為產(chǎn)品物流II出口管線；20為待生斜管；21為再生斜管。主要為乙醇的原料在第一流化床反應(yīng)器3中與分子篩催化劑接觸，生成包括乙烯的產(chǎn)品物流I，與催化劑分離后經(jīng)管線9進(jìn)入分離工段，分離出的催化劑經(jīng)汽提后由輸送管路8進(jìn)入第二流化床反應(yīng)器12，與主要為甲醇的原料接觸，生成包括二甲醚的產(chǎn)品物流II，經(jīng)管線19進(jìn)入分離工段，同時(shí)形成待生催化劑，待生催化劑的一部分經(jīng)管線14進(jìn)入第一流化床反應(yīng)器3，一部分經(jīng)管線20進(jìn)入再生器再生，形成再生催化劑，再生催化劑經(jīng)管線21返回第一流化床反應(yīng)器3。下面通過(guò)實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的闡述，但不僅限于本實(shí)施例。
具體實(shí)施例方式實(shí)施例I在如圖I所示的反應(yīng)裝置上，分子篩為SAP0-34，催化劑中分子篩質(zhì)量分?jǐn)?shù)為32 %，其余為粘結(jié)劑，第一流化床反應(yīng)器為提升管，第二流化床反應(yīng)器為提升管，第一流化床反應(yīng)器反應(yīng)條件為反應(yīng)溫度為300°C、反應(yīng)壓力以表壓計(jì)為O.OlMPa，反應(yīng)器內(nèi)氣相線速度為3米/秒；第二流化床反應(yīng)器反應(yīng)條件為反應(yīng)溫度為280°C、反應(yīng)壓力以表壓計(jì)為O. OlMPa,反應(yīng)器內(nèi)氣相線速度為3米/秒，第二流化床反應(yīng)器中的待生催化劑的80%重量進(jìn)入再生器再生，20%重量進(jìn)入第一流化床反應(yīng)器，再生催化劑經(jīng)過(guò)與產(chǎn)品物流II換熱至425°C后進(jìn)入第一流化床反應(yīng)器，第一流化床反應(yīng)器和第二流化床反應(yīng)器進(jìn)料中還添加水蒸氣作為稀釋劑，第一流化床反應(yīng)器中水蒸氣與乙醇的重量比為O. 5 1，第二流化床反應(yīng)器中水蒸氣與甲醇的重量比為O. 25 1，產(chǎn)品物流采用氣相色譜進(jìn)行分析定量，乙醇轉(zhuǎn)化率為92. 95% (重量)，甲醇轉(zhuǎn)化率為87. 59% (重量)，乙烯選擇性為97. 56% (重量)，二甲醚選擇性為95. 37% (重量)。實(shí)施例2按照實(shí)施例I所述的條件和步驟，第一流化床反應(yīng)器反應(yīng)條件為反應(yīng)溫度為450°C、反應(yīng)壓力以表壓計(jì)為O. OlMPa,反應(yīng)器內(nèi)氣相線速度為12米/秒；第二流化床反應(yīng)器反應(yīng)條件為反應(yīng)溫度為370°C、反應(yīng)壓力以表壓計(jì)為O.OlMPa，反應(yīng)器內(nèi)氣相線速度為12米/秒，第二流化床反應(yīng)器中的待生催化劑的50%重量進(jìn)入再生器再生，50%重量進(jìn)入第一流化床反應(yīng)器，再生催化劑經(jīng)過(guò)與產(chǎn)品物流II換熱至498°C后進(jìn)入第一流化床反應(yīng)器，第一流化床反應(yīng)器和第二流化床反應(yīng)器進(jìn)料中還添加水蒸氣作為稀釋劑，第一流化床反應(yīng)器中水蒸氣與乙醇的重量比為O. 01 1，第二流化床反應(yīng)器中水蒸氣與甲醇的重量比 為0.01 1，產(chǎn)品物流采用氣相色譜進(jìn)行分析定量，乙醇轉(zhuǎn)化率為98.36% (重量)，甲醇轉(zhuǎn)化率為89. 24% (重量)，乙烯選擇性為98. 17% (重量)，二甲醚選擇性為92. 19% (重量)。實(shí)施例3按照實(shí)施例I所述的條件和步驟，第一流化床反應(yīng)器反應(yīng)條件為反應(yīng)溫度為390°C、反應(yīng)壓力以表壓計(jì)為O. OlMPa,反應(yīng)器內(nèi)氣相線速度為7米/秒；第二流化床反應(yīng)器反應(yīng)條件為反應(yīng)溫度為320°C、反應(yīng)壓力以表壓計(jì)為O.OlMPa，反應(yīng)器內(nèi)氣相線速度為7米/秒，第二流化床反應(yīng)器中的待生催化劑的70%重量進(jìn)入再生器再生，30%重量進(jìn)入第一流化床反應(yīng)器，再生催化劑經(jīng)過(guò)與產(chǎn)品物流II換熱至458°C后進(jìn)入第一流化床反應(yīng)器，第一流化床反應(yīng)器和第二流化床反應(yīng)器進(jìn)料中還添加水蒸氣作為稀釋劑，第一流化床反應(yīng)器中水蒸氣與乙醇的重量比為O. I 1，第二流化床反應(yīng)器中水蒸氣與甲醇的重量比為
0.1 1，產(chǎn)品物流采用氣相色譜進(jìn)行分析定量，乙醇轉(zhuǎn)化率為98. 11% (重量)，甲醇轉(zhuǎn)化率為89. 01% (重量)，乙烯選擇性為99. 36% (重量)，二甲醚選擇性為98. 73% (重量)。實(shí)施例4按照實(shí)施例I所述的條件和步驟，分子篩為ZSM-5，催化劑中分子篩質(zhì)量分?jǐn)?shù)為40%，其余為粘結(jié)劑，第一流化床反應(yīng)器反應(yīng)條件為反應(yīng)溫度為380°C、反應(yīng)壓力以表壓計(jì)為O. 3MPa，反應(yīng)器內(nèi)氣相線速度為5米/秒；第二流化床反應(yīng)器反應(yīng)條件為反應(yīng)溫度為350°C、反應(yīng)壓力以表壓計(jì)為O. 3MPa，反應(yīng)器內(nèi)氣相線速度為6米/秒，第二流化床反應(yīng)器中的待生催化劑的50 %進(jìn)入再生器再生，50 %進(jìn)入第一流化床反應(yīng)器，再生催化劑經(jīng)過(guò)與產(chǎn)品物流II換熱至446°C后進(jìn)入第一流化床反應(yīng)器，第一流化床反應(yīng)器和第二流化床反應(yīng)器進(jìn)料中還添加水蒸氣作為稀釋劑，第一流化床反應(yīng)器中水蒸氣與乙醇的重量比為O. 2 1，第二流化床反應(yīng)器中水蒸氣與甲醇的重量比為O. 15 1，產(chǎn)品物流采用氣相色譜進(jìn)行分析定量，乙醇轉(zhuǎn)化率為99.04% (重量)，甲醇轉(zhuǎn)化率為93. 16% (重量)，乙烯選擇性為94. 76% (重量)，二甲醚選擇性為96. 17% (重量)。實(shí)施例5按照實(shí)施例4所述的條件和步驟，分子篩為ZSM-5和SAP0-34的混合物，采用物理混合方式，SAPO-34與ZSM-5分子篩質(zhì)量比為I : 1，催化劑中分子篩質(zhì)量分?jǐn)?shù)為35%，其余為粘結(jié)劑，第一流化床反應(yīng)器反應(yīng)條件為反應(yīng)溫度為380°C、反應(yīng)壓力以表壓計(jì)為O. IMPa,反應(yīng)器內(nèi)氣相線速度為5米/秒；第二流化床反應(yīng)器反應(yīng)條件為反應(yīng)溫度為350°C、反應(yīng)壓力以表壓計(jì)為O. IMPa,反應(yīng)器內(nèi)氣相線速度為6米/秒，乙醇轉(zhuǎn)化率為99. 53% (重量)，甲醇轉(zhuǎn)化率為95. 19% (重量)，乙烯選擇性為99. 12% (重量)，二甲醚選擇性為98. 36% (重量)。顯然，采用本發(fā)明的方法，將甲醇制二甲醚和乙醇制乙烯耦合在一起，獲得了較高
的乙烯和二甲醚收率，并且優(yōu)化了能量利用，具有較大的技術(shù)優(yōu)勢(shì)，可用于二甲醚和乙烯的工業(yè)生產(chǎn)中。
權(quán)利要求
1.一種以甲醇和乙醇為原料聯(lián)產(chǎn)二甲醚和乙烯的方法，主要包括以下步驟 (1)主要為乙醇的原料在第一流化床反應(yīng)器中與分子篩催化劑接觸，生成包括乙烯的產(chǎn)品物流I，與催化劑分離后進(jìn)入分離工段，分離出的催化劑進(jìn)入第二流化床反應(yīng)器，與主要為甲醇的原料接觸，生成包括二甲醚的產(chǎn)品物流II，同時(shí)形成待生催化劑； (2)所述待生催化劑的至少一部分進(jìn)入再生器再生，形成再生催化劑； (3)所述再生催化劑返回第一流化床反應(yīng)器。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述以甲醇和乙醇為原料聯(lián)產(chǎn)二甲醚和乙烯的方法，其特征在于所述分子篩包括SAP0-34或ZSM-5中的至少一種。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述以甲醇和乙醇為原料聯(lián)產(chǎn)二甲醚和乙烯的方法，其特征在于所述分子篩選自SAP0-34。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述以甲醇和乙醇為原料聯(lián)產(chǎn)二甲醚和乙烯的方法，其特征在于所述第一流化床反應(yīng)器為提升管，第二流化床反應(yīng)器為提升管。
5.根據(jù)權(quán)利要求I所述以甲醇和乙醇為原料聯(lián)產(chǎn)二甲醚和乙烯的方法，其特征在于所述第一流化床反應(yīng)器反應(yīng)條件為反應(yīng)溫度為3001 4501、反應(yīng)壓力以表壓計(jì)為0.01 O. 3MPa，反應(yīng)器內(nèi)氣相線速度為3 12米/秒；第二流化床反應(yīng)器反應(yīng)條件為反應(yīng)溫度為280°C 370°C、反應(yīng)壓力以表壓計(jì)為O. Ol O. 3MPa，反應(yīng)器內(nèi)氣相線速度為3 12米/秒。
6.根據(jù)權(quán)利要求I所述以甲醇和乙醇為原料聯(lián)產(chǎn)二甲醚和乙烯的方法，其特征在于所述第二流化床反應(yīng)器中的待生催化劑的50 80%重量進(jìn)入再生器再生，20 50%重量進(jìn)入第一流化床反應(yīng)器。
7.根據(jù)權(quán)利要求I所述以甲醇和乙醇為原料聯(lián)產(chǎn)二甲醚和乙烯的方法，其特征在于所述再生催化劑經(jīng)過(guò)換熱至500°C以下后進(jìn)入第一流化床反應(yīng)器。
8.根據(jù)權(quán)利要求I所述以甲醇和乙醇為原料聯(lián)產(chǎn)二甲醚和乙烯的方法，其特征在于所述第一流化床反應(yīng)器和第二流化床反應(yīng)器進(jìn)料中還添加水蒸氣作為稀釋劑，第一流化床反應(yīng)器中水蒸氣與乙醇的重量比為O. 01 O. 5 1，第二流化床反應(yīng)器中水蒸氣與甲醇的重量比為O. 01 O. 25 I。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種以甲醇和乙醇為原料聯(lián)產(chǎn)二甲醚和乙烯的方法，主要解決甲醇制二甲醚和乙醇制乙烯兩種工藝的耦合問(wèn)題。本發(fā)明通過(guò)采用一種以甲醇和乙醇為原料聯(lián)產(chǎn)二甲醚和乙烯的方法，主要包括以下步驟(1)主要為乙醇的原料在第一流化床反應(yīng)器中與分子篩催化劑接觸，生成包括乙烯的產(chǎn)品物流I，與催化劑分離后進(jìn)入分離工段，分離出的催化劑進(jìn)入第二流化床反應(yīng)器，與主要為甲醇的原料接觸，生成包括二甲醚的產(chǎn)品物流II，同時(shí)形成待生催化劑；(2)所述待生催化劑的至少一部分進(jìn)入再生器再生，形成再生催化劑；(3)所述再生催化劑返回第一流化床反應(yīng)器的技術(shù)方案較好地解決了上述問(wèn)題，可用于二甲醚和乙烯的工業(yè)生產(chǎn)中。
文檔編號(hào)C07C43/04GK102875298SQ20111019346
公開(kāi)日2013年1月16日 申請(qǐng)日期2011年7月12日 優(yōu)先權(quán)日2011年7月12日
發(fā)明者齊國(guó)禎, 鐘思青, 王莉, 王菊 申請(qǐng)人:中國(guó)石油化工股份有限公司, 中國(guó)石油化工股份有限公司上海石油化工研究院