專利名稱：用具有改善的冷卻性模具制備熱塑性樹脂微孔泡沫的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種熱塑性樹脂微孔泡沫及其制備方法，更具體而言，涉及一種具有低比重但機(jī)械性能與常規(guī)非發(fā)泡片材的機(jī)械性能相當(dāng)?shù)臒崴苄詷渲⒖着菽捌渲苽浞椒ā?br> 背景技術(shù)：
通過使用物理或化學(xué)起泡劑制成的泡沫在隔音材料、隔熱材料、建筑材料、輕質(zhì)結(jié)構(gòu)框架、填充材料、絕緣材料、緩沖墊層、防振材料、鞋等中可用于隔熱、吸聲、浮力、彈性、減
重、隔首等。物理起泡劑的例子是二氧化碳、氮?dú)?、含氫氟代烴等，而化學(xué)起泡劑的例子是如偶氮二酰胺的可產(chǎn)生氣體的有機(jī)材料。根據(jù)美國專利6，225，365號，可用物理起泡劑獲得優(yōu)異的泡沫，且絲毫沒有殘余物，而化學(xué)起泡劑在其分解后會在泡沫中留下殘余物。但是，所得的泡沫由于其大孔徑(約100 u m或更大)和高孔隙率(約50%或更高)而趨于具有差的機(jī)械強(qiáng)度和韌性。為了解決此問題，美國專利4，473，665號披露了開發(fā)具有大的孔密度與小的孔徑的微孔泡沫。許多其它用于連續(xù)制備具有微結(jié)構(gòu)的泡沫的方法已被提出。美國專利5，866，053號披露了一種用于制備微孔泡沫的連續(xù)方法，其特征在于，通過快速降低包括起泡劑和聚合物的單相溶液的壓力產(chǎn)生成核流體(anucleated stream),且在方法中保持足夠高的成核速率以在最終產(chǎn)物內(nèi)獲得微孔結(jié)構(gòu)。韓國專利公開2004-34975號披露了一種制備微孔纖維的方法，其特征在于步驟為通過在擠出機(jī)中熔化形成纖維的聚合物，并將超臨界氣體供料進(jìn)該擠出機(jī)中而制備出具有均一濃度的單相聚合物熔化物-氣體溶液；通過快速壓降制備微孔材料，用冷卻劑快速冷卻該微孔材料，并以10飛，000m/min的速率將所得纖維卷繞，使得紡絲頭拉伸為2 300。日本專利3，555，986號披露了一種制備具有細(xì)且均一微孔的熱塑性樹脂泡沫的方法，該方法包括以下步驟將惰性氣體或起泡劑注入到被第一擠出機(jī)和與其相連的混合器熔化的熱塑性樹脂中，在保持所施加的壓力的同時用第二擠出機(jī)將上述熔化的樹脂冷卻，通過快速壓降形成許多的孔核(pore nuclei),同時控制孔徑均一。日本公開專利2004-322341號披露了一種制備微孔泡沫的方法，該方法包括以下步驟將包含結(jié)晶熱塑性樹脂的模塑材料熔化，將熔化的模塑材料與惰性流體混合，并在比結(jié)晶溫度高0. 5飛。C的溫度下擠出該惰性流體和該模塑材料的混合物。日本公開專利2004-338396號披露了一種制備微孔泡沫的擠出起泡法，該方法包括以下步驟將包含熱塑性樹脂的模塑材料熔化，將該熔化的模塑材料與惰性流體混合，在比設(shè)定溫度高的溫度下擠出該惰性流體和該模塑材料的混合物使得實(shí)際上沒有形成泡沫或在擠出瞬間形成少量的泡沫，然后向該擠出的模塑材料施加外力。但是，上述專利制備的所有產(chǎn)品的機(jī)械性能比非泡沫對應(yīng)物的機(jī)械性能差。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明致力于解決上述問題，且本發(fā)明的一個目的是提供一種微孔泡沫，其具有低比重和與非泡沫對應(yīng)物機(jī)械性能相當(dāng)?shù)臋C(jī)械性能，并且具有厚的表層，且核心層內(nèi)有被控制的微孔尺寸和分布。本發(fā)明的另一目的是提供一種制備這樣一種微孔泡沫的方法，該方法通過在壓降結(jié)束且冷卻開始時快速改溫度 來增加表層的厚度并控制核心層內(nèi)的微孔尺寸和分布。為達(dá)到所述目的，本發(fā)明提供一種微孔泡沫，其包括孔隙率低于5%的表層和孔隙率至少5%的核心層，其中該表層的厚度占總厚度的5 50%。本發(fā)明同時提供一種制備微孔泡沫的方法，該方法包括以下步驟a)用擠出機(jī)將塑化的熱塑性聚合物樹脂和起泡劑混合，b)通過使該塑化的混合物通過擠出模具的壓降區(qū)形成微孔，以及c)使其通過擠出模具的冷卻區(qū)來冷卻熔化的混合物，其中該壓降區(qū)末端與該冷卻區(qū)開始處之間的溫差為3(T200°C。


當(dāng)結(jié)合附圖考慮時，參照下面的詳細(xì)描述，對本發(fā)明的更完全的了解和許多隨之產(chǎn)生的優(yōu)勢將會容易的顯示出來，同時也會變得更易理解。圖1為一種示例性的擠出模具的截面視圖，該擠出模具包括壓降區(qū)、溫度變化區(qū)和冷卻區(qū)。圖2為一種示例性的擠出模具的截面視圖，該擠出模具包括壓降區(qū)、溫度變化區(qū)和冷卻區(qū)，并包括多種冷卻部件與加熱部件。圖3為一種用于制備本發(fā)明微孔泡沫的擠出裝置的結(jié)構(gòu)圖。圖4為用于制備比較實(shí)施例1和2的微孔泡沫的擠出模具的截面視圖。圖5為用于制備比較實(shí)施例3的微孔泡沫的擠出模具的截面視圖。圖6為實(shí)施例1的微孔泡沫片材的截面的掃描電子顯微鏡照片。圖7為比較實(shí)施例3的泡沫片材的截面的掃描電子顯微鏡照片。
具體實(shí)施例方式本發(fā)明的微孔泡沫包括表層及核心層，其中所述表層比常規(guī)的微孔泡沫厚，所述核心層中形成有微孔。本發(fā)明中，孔隙率是通過下面的公式I計(jì)算的?！氨韺印倍x為具有低于5%的孔隙率的部分，且“核心層”定義為具有至少5%的孔隙率的部分。優(yōu)選地，為了確保優(yōu)異的機(jī)械性能，所述核心層具有5 90%的孔隙率。公式I孔隙率(％)= ( p N- p F) / p NX 100其中，PN是非泡沫部分的密度，且Pf是泡沫部分的密度。優(yōu)選地，在本發(fā)明微孔泡沫中，表層的厚度占微孔泡沫總厚度的5_50%，更優(yōu)選10-40%。如果表層的厚度小于微孔泡沫總厚度的5%，其伸長率方面的機(jī)械性能可能會差。相反，如果表層的厚度超過微孔泡沫總厚度的50%，比重將很難達(dá)到期望的降低。本發(fā)明微孔泡沫的形狀或結(jié)構(gòu)沒有特別限制，但優(yōu)選地該泡沫為片材、《一|”形截面體或內(nèi)部具有腔室的框架(chassis)。由于該微孔泡沫可根據(jù)目的制備成適當(dāng)?shù)暮穸?，因此該微孔泡沫的截面厚度并無特別限制，但優(yōu)選0. 5^5mm的厚度。此外，在本發(fā)明的微孔泡沫中，所述表層優(yōu)選50飛00 u m的平均厚度。如果表層厚度小于50 u m,機(jī)械性能可能不好。相反，如果表層厚度超過500 u m,比重將很難達(dá)到期望的降低。優(yōu)選地，本發(fā)明微孔泡沫具有5 80%，且更優(yōu)選1(T70%，且特別優(yōu)選15 30%的總孔隙率。如果該微孔泡沫的總孔隙率低于5%，該泡沫將無法作為微孔泡沫正常起作用。相反，如果平均孔隙率超過80%，過量的孔隙率可使該微孔泡沫的物理性能變差。當(dāng)微孔泡沫的總孔隙率為15 30%時，優(yōu)選地，根據(jù)ASTM D4226通過流變性跌落試驗(yàn)(rheometric drop test)測定的沖擊能量吸收是非泡沫對應(yīng)物沖擊能量吸收的至少70%，且更優(yōu)選9(T150%。雖然沖擊能量吸收越高越好，但實(shí)際上難以得到比非泡沫對應(yīng)物沖擊能量吸收的150%高的沖擊能量吸收。優(yōu)選地，所述微孔泡沫的核心層內(nèi)形成的孔具有0. r50 U m,且更優(yōu)選f 30 y m的平均直徑。孔徑越小，越能提高所述微孔泡沫的物理性能。但是很難形成直徑小于0.1
的微孔。如果孔的平均直徑超過50 u m，其機(jī)械性能將會變差。本發(fā)明微孔泡沫包含能形成泡沫的熱塑性樹脂，且優(yōu)選地，該熱塑性樹脂選自由丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)共聚物、聚碳酸酯(PC)、聚氯乙烯(PVC)、聚苯乙烯(PS)、聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)、聚酯、聚丙烯和尼龍組成的組中的至少一種聚合物；且更優(yōu)選地，該熱塑性樹脂選自由丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)共聚物、聚碳酸酯(PC)、聚氯乙烯(PVC)和聚苯乙烯(PS)組成的組中的至少一種聚合物。根據(jù)ASTM D638測定，本發(fā)明微孔泡沫優(yōu)選具有非泡沫對應(yīng)物伸長率的至少70%，且更優(yōu)選9(T150%的伸長率。所述泡沫的伸長率越大越好，但實(shí)際上難以得到超過非泡沫對應(yīng)物伸長率的150%的伸長率。如果伸長率低于非泡沫對應(yīng)物伸長率的70%，則該泡沫不能使用。且優(yōu)選地，根據(jù)ASTM D638測定，本發(fā)明微孔泡沫具有相當(dāng)條件下制備的非泡沫對應(yīng)物拉伸強(qiáng)度至少70%，且更優(yōu)選9(T150%的拉伸強(qiáng)度。所述微孔泡沫的拉伸強(qiáng)度越高越好，但實(shí)際上難以得到超過非泡沫對應(yīng)物拉伸強(qiáng)度的150%的拉伸強(qiáng)度。如果拉伸強(qiáng)度達(dá)不到非泡沫對應(yīng)物拉伸強(qiáng)度的70%，則該泡沫將由于物理性能差而不能使用。本發(fā)明微孔泡沫可用作內(nèi)部/外部建筑材料、顯示裝置的光學(xué)反射板等。其適合用作內(nèi)部/外部建筑材料，尤其可用作隔音材料，隔熱材料、建筑材料、輕的結(jié)構(gòu)材料、填充材料、絕緣材料、緩沖材料、防振材料等。制備根據(jù)本發(fā)明的微孔泡沫的方法包括以下步驟a)用擠出機(jī)將塑化的熱塑性聚合物樹脂和起泡劑混合，b)通過使該塑化的混合物通過擠出模具的壓降區(qū)形成微孔，以及c)使其通過擠出模具的冷卻區(qū)來冷卻其中形成有微孔的熔化的混合物。 優(yōu)選地，所述壓降區(qū)末端與所述冷卻區(qū)開始處之間的溫差保持在3(T200°C，且更優(yōu)選50°C 150°C。如果溫差小于30°C，在壓降區(qū)中形成的微孔將繼續(xù)增大從而很難獲得對于泡沫來說足夠厚的表層。相反，如果溫差超過200°C，快速固化將會干擾流暢的制備過程。所述壓降區(qū)與冷卻區(qū)可存在于單個的擠出模具中或者可存在于分開的總裝式擠出模具(block-type extrusion dies)中。優(yōu)選地,上述區(qū)域存在于單個的擠出模具中以便有效地控制微孔和表層的形成。上述區(qū)域存在于分開的擠出模具中時，優(yōu)選地，其彼此緊密相連以使壓降區(qū)末端的壓力在冷卻區(qū)得以保持。所述擠出模具可進(jìn)一步包括加熱部件，以防止壓降區(qū)末端溫度下降。該加熱部件可存在于擠出模具的壓降區(qū)的內(nèi)部或同時存在于擠出模具的壓降區(qū)的內(nèi)部和外部。所述加熱部件可以是普通的電加熱器，但在本發(fā)明中并無特別限制。所述擠出模具可包括冷卻部件，以防止冷卻區(qū)開始處溫度升高。如同加熱部件，該冷卻部件也優(yōu)選存在于擠出模具的冷卻區(qū)的內(nèi)部，但是也可以同時存在于擠出模具的冷卻區(qū)的內(nèi)部和外部。所述冷卻部件可以是內(nèi)部有冷卻劑流動的管道，但在本發(fā)明中并無特別限制。圖1是一種示例性的擠出模具10的截面視圖，該擠出模具10包括壓降區(qū)11、溫度變化區(qū)12和冷卻區(qū)13。在該擠出模具10的內(nèi)部沿著擠出方向存在有噴嘴14。實(shí)際的壓降發(fā)生在嗔嘴末端。該擠出模具包括用來將壓降區(qū)保持在特定溫度的加熱部件15和用來保持冷卻區(qū)溫度的冷卻部件17。但是，本發(fā)明使用的擠出模具的結(jié)構(gòu)并不限于圖1所示。在根據(jù)本發(fā)明的制備方法中，壓降區(qū)末端的溫度可根據(jù)使用的具體熱塑性樹脂進(jìn)行調(diào)節(jié)，但優(yōu)選溫度為15(T250°C。如果壓降區(qū)末端的溫度低于150°C，將不能形成足夠的微孔。相反，如果壓降區(qū)末端的溫度超過250°C，將出現(xiàn)熱塑性樹脂的劣化或過度起泡。此外，冷卻區(qū)開始處的溫度也可根據(jù)使用的具體熱塑性樹脂進(jìn)行調(diào)節(jié)。優(yōu)選地，所述溫度稍高于熱塑性樹脂的熔點(diǎn)或軟化點(diǎn)，且更優(yōu)選為4(T150°C的溫度。如果冷卻區(qū)開始處的溫度低于40°C，快速固化可能會阻礙流暢的制備過程。相反，如果冷卻區(qū)開始處的溫度超過150°C，在壓降區(qū)內(nèi)形成的微孔在冷卻區(qū)中繼續(xù)增大，致使很難得到充分厚度的表層。尤其優(yōu)選地，壓降區(qū)與冷卻區(qū)的溫度變化保持在±5°C以內(nèi)，且更優(yōu)選在±2°C以內(nèi)。如果壓降區(qū)與冷卻區(qū)的溫度變化超過±5°C，均勻擠出將變得困難，并由此很難得到良好的機(jī)械性能。只要正常的過程可以進(jìn)行，在壓降區(qū)與冷卻區(qū)中對于熱塑性聚合物樹脂的輸送速度并無特別限制，但優(yōu)選0. 5 20m/min的速度。在壓降區(qū)與冷卻區(qū)之間可存在溫度變化區(qū)，且快速的溫度變化會發(fā)生該溫度變化區(qū)，而防止壓降區(qū)與冷卻區(qū)間的熱交換。優(yōu)選地，由下面的公式2定義的溫度變化區(qū)中的溫度變化速度為至少2V /_，更優(yōu)選3 40°C /_。溫度變化速度越高越好。如果溫度變化速度低于2V /_，則在冷卻區(qū)中控制微孔的效果將變得很微弱。公式2Tl = (Th-Tc) /L其中IY是溫度變化速度，Th是壓降區(qū)末端的溫度，Tc是冷卻區(qū)開始處的溫度，且L是溫度變化區(qū)的長度。由于可能發(fā)生較劇烈的溫度變化，因此較短長度的溫度變化區(qū)是有利的，但優(yōu)選f 150_的長度。如果溫度變化區(qū)的長度超過150_，壓降區(qū)與冷卻區(qū)之間的溫度變化將變得緩慢，這將不利于微孔泡沫的制備。優(yōu)選地，所述壓降區(qū)、溫度變化區(qū)與冷卻區(qū)存在于單個的擠出模具中。具體地，該擠出模具優(yōu)選包括位于壓降區(qū)末端以防止溫度下降的加熱部件和位于冷卻區(qū)開始處以防止溫度升高的冷卻部件。所述加熱部件與冷卻部件的詳細(xì)情況如上所述。溫度變化區(qū)定義為加熱部件和冷卻部件之間的區(qū)域。圖2是一種擠出模具20的截面視圖，該 擠出模具中添加了多個加熱部件25、26及冷卻部件27、28，以提高上述加熱部件及冷卻部件的效果。并且優(yōu)選地，壓降區(qū)21、溫度變化區(qū)22及冷卻區(qū)23存在于單個模具中。但是，只要可以保持內(nèi)部壓力，也可使用分開的總裝式擠出模具。在擠出模具20內(nèi)部沿著擠出方向設(shè)有噴嘴24。所述加熱部件及冷卻部件可根據(jù)需要添加。根據(jù)本發(fā)明的制備方法中使用的擠出模具的結(jié)構(gòu)并不限于圖2所示。所述熱塑性聚合物樹脂可以是能夠形成泡沫的任何熱塑性樹脂。優(yōu)選地，該熱塑性樹脂包括選自由丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)共聚物、聚碳酸酯(PC)、聚氯乙烯(PVC)、聚苯乙烯(PS)、聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)、聚酯、聚丙烯(PP)和尼龍組成的組中的至少一種聚合物；更優(yōu)選地，該熱塑性樹脂包括選自由丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)共聚物、聚碳酸酯(PC)、聚氯乙烯(PVC)和聚苯乙烯(PS)組成的組中的至少一種聚合物。優(yōu)選地，本發(fā)明中使用的起泡劑是惰性氣體，且更優(yōu)選為二氧化碳、氮?dú)饣蚱浠旌衔?。同時優(yōu)選地，基于重量，所述起泡劑與熱塑性樹脂的混合比率為3-0. 1:97-99.9。如果該起泡劑的含量不足0.1重量份，在壓降區(qū)內(nèi)將無法充分起泡，并由此無法形成微孔。相反，如果該起泡劑的含量超過3重量份，所述泡沫將無法熔于樹脂中而變得沒有用處。優(yōu)選地，所述起泡劑在超臨界狀態(tài)下混合。在超臨界狀態(tài)下，起泡劑與聚合物樹脂有較好的相容性，且能在樹脂內(nèi)部形成均一的孔，從而可以減小孔徑和提高孔的密度。起泡劑可在超臨界狀態(tài)下被加入或在其被加入到擠出機(jī)后再轉(zhuǎn)變至超臨界狀態(tài)。例如，二氧化碳的臨界壓力為75. 3kgf/cm2，臨界溫度為31. 35°C。氮?dú)獾呐R界壓力為34. 6kgf/cm2、臨界溫度為-147°C。一般來說，擠出機(jī)內(nèi)氣態(tài)到超臨界狀態(tài)的轉(zhuǎn)變優(yōu)選在7(T400kgf/cm2的壓力和10(T400°C的溫度下進(jìn)行。氮?dú)獾匠R界狀態(tài)的轉(zhuǎn)變條件可根據(jù)使用的具體起泡劑進(jìn)行調(diào)節(jié)，在本發(fā)明中并沒有特別限制。以下，通過實(shí)施例對本發(fā)明進(jìn)行進(jìn)一步的詳述。但是，下述實(shí)施例僅用于理解本發(fā)明，而且本發(fā)明并不局限于下述實(shí)施例。實(shí)施例實(shí)施例1
如圖3所示，通過將能控溫的擠出模具34 (其包括壓降區(qū)31、溫度變化區(qū)32及冷卻區(qū)33)和連接器(adapter)35連接到雙螺旋擠出機(jī)36 (GOttfert Extrusiometer 350)制備出擠出裝置30。所述擠出模具的壓降區(qū)31、溫度變化區(qū)32及冷卻區(qū)33的長度分別為125mm、27mm 和 40mm.將98重量份的可用作室內(nèi)/室外和建筑材料的硬質(zhì)聚氯乙烯(PVC)化合物(LGChem)加入到上述擠出機(jī)中。待所述PVC完全塑化后，用高壓泵將2重量份的氮?dú)饧尤氲綌D出機(jī)的桶4中。讓所得的單相混合物起泡以獲得2mm厚且IOOmm寬的微孔泡沫片材。桶I的溫度保持在190°C，桶2 4的溫度保持在180°C，且桶5的溫度保持在175°C。所述連接器的溫度維持在135°C。所述壓降區(qū)、溫度變化區(qū)和冷卻區(qū)的溫度保持為下面表I給出的溫度。實(shí)施例2及3除了將壓降區(qū)、溫度變化區(qū)及冷卻區(qū)的溫度改變?yōu)楸鞩給出的溫度外，以與實(shí)施例I同樣的方式制備出微孔泡沫片材。實(shí)施例4除了將壓降區(qū)、溫度變化區(qū)及冷卻區(qū)的溫度改變?yōu)楸鞩給出的溫度且使用能制備Imm厚的片材的模具外，以與實(shí)施例1同樣的方式制備出微孔泡沫片材。比較實(shí)施例1如圖4所示，除了不使用起泡劑，且使用僅包括具有噴嘴44和加熱部件45、46的壓降區(qū)，而沒有溫度變化區(qū)或冷卻區(qū)的擠出模具40外，以與實(shí)施例1同樣的方式制備出泡沫片材。比較實(shí)施例2如圖4所示，除了使用僅包括具有噴嘴44和加熱部件45、46的壓降區(qū)，而沒有溫度變化區(qū)或冷卻區(qū)的擠出模具40外，以與實(shí)施例1同樣的方式制備出泡沫片材。比較實(shí)施例3如圖5所示，除了不使用起泡劑，且使用包括壓降區(qū)51、溫度變化區(qū)52和冷卻區(qū)53的擠出模具50，其中壓降區(qū)內(nèi)部設(shè)有噴嘴54，壓降區(qū)外部設(shè)有加熱部件55，且冷卻區(qū)內(nèi)部設(shè)有冷卻部件57、58之外，以與實(shí)施例1同樣的方式制備出泡沫片材。表 權(quán)利要求
1.一種制備微孔泡沫的方法，該方法包括以下步驟 a)用擠出機(jī)將塑化的熱塑性聚合物樹脂和起泡劑混合； b)通過使塑化的混合物通過壓降區(qū)形成微孔；以及 c)使其通過冷卻區(qū)來冷卻其中形成有微孔的熔化的混合物， 其中，所述壓降區(qū)末端與所述冷卻區(qū)開始處之間的溫差為3(T200°C。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述擠出模具包括位于所述壓降區(qū)末端以防止溫度下降的加熱部件。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述擠出模具包括位于所述冷卻區(qū)開始處以防止溫度升高的冷卻部件。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述壓降區(qū)末端的溫度為15(T250°C。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述冷卻區(qū)開始處的溫度為4(T150°C。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述壓降區(qū)與冷卻區(qū)的溫度變化保持在± 5 °C以內(nèi)。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述熱塑性聚合物樹脂的輸送速度為O.5 20m/mino
8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，在所述壓降區(qū)與所述冷卻區(qū)之間存在溫度變化區(qū)，且由下面公式2定義的溫度變化區(qū)內(nèi)的溫度變化速度為2 40°C /mm [公式2]Tl= (Th-Tc)/L 其中，Tl是溫度變化速度，Th是所述壓降區(qū)末端的溫度，Tc是所述冷卻區(qū)開始處的溫度，且L是所述溫度變化區(qū)的長度。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的制備方法，其中，所述溫度變化區(qū)的長度為廣150_。
10.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述熱塑性聚合物樹脂包括選自丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)共聚物、聚碳酸酯(PC)、聚氯乙烯(PVC)、聚苯乙烯(PS)、聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)、聚酯、聚丙烯和尼龍中的至少一種聚合物。
11.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述微孔泡沫包括孔隙率低于5%的表層和孔隙率至少5%的核心層，其中該表層的厚度占該泡沫總厚度的5 50%，所述孔隙率用下面的公式I定義 [公式I]孔隙率(％) = ( P N- P F) / P N X 100 其中，Pn是非泡沫部分的密度，且Pf是泡沫部分的密度。
12.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述微孔泡沫的截面厚度為O.5飛mm。
13.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述表層具有5(Γ500μ m的平均厚度。
14.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述核心層具有平均直徑為O.1 50μπι的孔。
15.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述微孔泡沫總孔隙率為5 80%。
16.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，根據(jù)ASTMD4226通過流變性跌落試驗(yàn)測量的所述微孔泡沫的沖擊能量吸收為至少8J。
17.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，根據(jù)ASTMD638測定的所述微孔泡沫的伸長率為至少112%。
18.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，根據(jù)ASTMD638測定的所述微孔泡沫的拉伸強(qiáng)度為至少40N/mm2。
19.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述微孔泡沫的比重為1.14至1. 2。
20.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，根據(jù)ASTMD4226通過流變性跌落試驗(yàn)測定的所述微孔泡沫的沖擊能量吸收、根據(jù)ASTMD638測定的所述微孔泡沫的伸長率、根據(jù)ASTMD638測定的所述微孔泡沫的拉伸強(qiáng)度分別為相當(dāng)條件下制備的非泡沫對應(yīng)物的沖擊能量吸收、伸長率、拉伸強(qiáng)度的至少70%。
21.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，根據(jù)ASTMD4226通過流變性跌落試驗(yàn)測定的所述微孔泡沫的沖擊能量吸收、根據(jù)ASTMD638測定的所述微孔泡沫的伸長率、根據(jù)ASTMD638測定的所述微孔泡沫的拉伸強(qiáng)度分別為相當(dāng)條件下制備的非泡沫對應(yīng)物的沖擊能量吸收、伸長率、拉伸強(qiáng)度的9(Γ150%。
全文摘要
一種用具有改善的冷卻性模具制備熱塑性樹脂微孔泡沫的方法。本發(fā)明涉及一種熱塑性樹脂微孔泡沫及制備方法，更具體地，涉及一種包括孔隙率低于5%的表層和孔隙率至少5%的核心層且其中該表層的厚度占全部泡沫的5~50%的微孔泡沫及其制備方法。本發(fā)明微孔泡沫的優(yōu)點(diǎn)在于與常規(guī)的微孔泡沫相比，其具有較厚的表層且在核心層中具有較小且均一的微孔，同時具有與常規(guī)的非發(fā)泡片材的機(jī)械性能相當(dāng)?shù)臋C(jī)械性能。
文檔編號B29C47/86GK103030832SQ20121054571
公開日2013年4月10日 申請日期2006年5月24日 優(yōu)先權(quán)日2005年11月30日
發(fā)明者南景九, 崔基德, 樸鐘星, 孫先模, 李奉根, 閔庚楫 申請人:Lg化學(xué)株式會社