進行換熱后輸出的第十一料流，其中所述節(jié)流閥 膨脹比為3. 86~7. 55,優(yōu)選3. 92~7. 55 ;至少一個透平膨脹機，其用于等滴膨脹第十料 流，膨脹后的第十料流返回第二換熱器進行換熱后輸出的第十二料流，其中所述透平膨脹 機的膨脹比為1. 93~7. 45,優(yōu)選2. 05~7. 45。
[0025] 在本發(fā)明中，所述第二換熱器可W是板式換熱器，其作用是將從第二換熱器的第 一入口進入的尾氣冷卻到尾氣的露點W下，得到氣液混合物。
[0026] 在本發(fā)明中，所述節(jié)流閥的作用是通過節(jié)流減壓來降低的第九料流的溫度，從而 為第二換熱器提供更多的冷量，節(jié)流之后的第十一料流為氣液混合物。
[0027] 在本發(fā)明中，所述透平膨脹機的作用是通過化工熱力學(xué)中的透平膨脹過程來降低 的第十料流的溫度，從而為第二換熱器提供冷量。
[002引在本發(fā)明中，所述第十二料流是包括氨氣、氮氣、一氧化碳、甲燒等組分的不凝性 氣體，一般其組成仍能滿足作為燃料氣的熱值要求。
[0029] 根據(jù)本發(fā)明的一個具體實施例，所述深冷機構(gòu)還包括至少一個第=氣液分離器， 其用于接收第十一料流W進行氣液分離，并在液相出口輸出第十=料流而氣相出口輸出第 十四料流；其中，所述第十=料流被送至脫了醒塔進一步回收丙締丙烷；所述第十四料流 則返回壓縮機構(gòu)進行循環(huán)利用。由此顯著提高了整個回收系統(tǒng)的能量利用效率。
[0030] 本發(fā)明的系統(tǒng)利用高壓尾氣膨脹過程中自身溫度的降低來獲得冷量，不需要外部 冷源來提供冷量，而且尾氣可冷卻到約-65°c。
[0031] 在本發(fā)明的系統(tǒng)中，為了避免尾氣中的水和二氧化碳氣體可能會對深冷機構(gòu)有影 響，在進入深冷機構(gòu)之前，本發(fā)明的系統(tǒng)還可W設(shè)置有脫水塔和/或脫二氧化碳塔。
[0032] 根據(jù)本發(fā)明另一個方面，本發(fā)明提供了一種利用所述了辛醇尾氣回收系統(tǒng)回收了 辛醇尾氣的方法，其包括如下步驟：
[0033] 壓縮步驟，接收尾氣，將尾氣中各氣體組分的壓力壓縮到同一等級；
[0034] 精饋步驟，回收尾氣中的了醒W及丙締丙烷混合物；
[0035] 壓縮步驟，接收并加壓來自精饋步驟的剩余尾氣流；
[0036] 深冷分離步驟，分離尾氣中的不凝性氣體，并將剩余丙締丙烷回收再利用。
[0037] 本發(fā)明針對現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供了一種了辛醇尾氣回收系統(tǒng)及方法，其具有W 下突出優(yōu)點；1、精饋機構(gòu)中的第一換熱器采用無需外加冷源的深冷技術(shù)，將來自壓縮機構(gòu) 的尾氣冷卻至其露點溫度w下，優(yōu)先分離大部分不凝性氣體，不僅減少冷凍劑的消耗，而且 降低了精饋機構(gòu)的能耗。2、脫了醒塔的塔壓下降，塔蓋溫度小于95°C，塔蓋再沸器的加熱介 質(zhì)可W用低品位的鍋爐熱水代替高品位的中壓蒸汽；塔頂溫度高于-5°C，塔頂冷凝器的冷 凍介質(zhì)可W使用較低品味的冷凍鹽水代替高品位的液態(tài)丙締，降低能耗。降低能耗。3、脫 了醒塔的塔壓下降，對整個塔設(shè)備的要求降低，從而降低設(shè)備成本。
【附圖說明】
[003引為了更清楚地說明本發(fā)明實施例中的技術(shù)方案，下面將對實施例描述中所需要使 用的附圖做簡單地介紹，顯而易見，下面簡述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實施例，對于本 領(lǐng)域普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動的前提下，還可W根據(jù)該些附圖獲得其他的 附圖。
[0039] 圖1表示本發(fā)明的一種了辛醇尾氣回收系統(tǒng)示意圖。
[0040] 圖2表示本發(fā)明的另一優(yōu)選了辛醇尾氣回收系統(tǒng)示意圖。
[0041] 在圖中，相同的構(gòu)件由相同的附圖標(biāo)記標(biāo)示。附圖并未按照實際的比例繪制。
【具體實施方式】
[0042] 下面結(jié)合本發(fā)明的附圖，對本發(fā)明實施例中的技術(shù)方案進行清楚\完整地描述。 顯然，所描述的實施例僅僅是本發(fā)明一部分實施例，而不是全部的實施例?；诒景l(fā)明中的 實施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有作出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都 屬于本發(fā)明保護的范圍。
[0043] 如附圖1所示，本發(fā)明提供的一種了辛醇尾氣回收系統(tǒng)包括：
[0044] 壓縮機構(gòu)XI，其用于接收尾氣1，并將尾氣中各氣體組分的壓力壓縮到同一等級；
[0045] 精饋機構(gòu)Y，其用于接收來自所述壓縮機構(gòu)XI的輸出流，并分別輸出回收的丙締 丙烷混合流2、回收的了醒流3 W及剩余尾氣流4 ;
[0046] 壓縮機構(gòu)X2,其用于接收來自所述精饋機構(gòu)Y的剩余尾氣流，并輸出壓縮后的剩 余尾氣流；
[0047] 深冷機構(gòu)Z，其用于接收來自所述精饋機構(gòu)Y的剩余尾氣流4,并分離其中的不凝 性氣體，回收其中的丙締丙烷。
[0048] 在本實施例中，壓縮機構(gòu)XI包括兩組由一個壓縮機和一個換熱器構(gòu)成的壓縮單 元，即第一壓縮機A1和第S換熱器B1 W及第二壓縮機A2和第四換熱器B2,該兩個壓縮單 元串聯(lián)在一起。壓縮機構(gòu)的入口 T1與第一壓縮機A1的入口相連，第一壓縮機A1的出口與 第S換熱器B1的進口相連，第S換熱器B1的出口又與第二壓縮機A2的入口相連，第二壓 縮機A2的出口與第四換熱器B2的入口相連，第四換熱器B2的入口與壓縮機構(gòu)XI的出口 T2相連。在本實施例中，所述第一壓縮機A1和第二壓縮機A2均為往復(fù)壓縮機，所述第S換 熱器B1和第四換熱器B2均為固定管板換熱器。
[0049] 在本實施例中，第=換熱器B1和第四換熱器B2的作用是采用便宜的冷媒介，例如 循環(huán)冷卻水，將壓縮后的尾氣冷卻到盡可能低的溫度，W節(jié)省后續(xù)精饋機構(gòu)Y的能耗。由于 了辛醇生產(chǎn)系統(tǒng)會產(chǎn)生多個不同壓力等級的多股尾氣流，為了回收全部尾氣，需要采用壓 縮機構(gòu)XI將全部尾氣的壓力提升到同一個壓力等級。
[0化0] 了辛醇生產(chǎn)系統(tǒng)的尾氣流la從壓縮機構(gòu)XI的入口 T1流入，經(jīng)第一壓縮機A1升 壓至0. 4MPaA后，通過第S換熱器B1冷卻至40°C ;然后再將來自第S換熱器B1的冷卻后 的尾氣流與來自高壓蒸發(fā)系統(tǒng)和穩(wěn)定系統(tǒng)的尾氣流化混合，送入第二壓縮機A2升壓至 1. 73MPaA后通過第四換熱器B2冷卻至40°C;然后再將來自第四換熱器B2的冷卻后的尾氣 流與駿基合成反應(yīng)系統(tǒng)的弛放氣Ic混合W形成壓縮機構(gòu)XI的輸出流，并從壓縮機構(gòu)XI的 出口 T2排出。
[0化1 ] 在本實施例中，精饋機構(gòu)Y包括；至少一個第一換熱器D，其用于接收并冷卻來自 所述壓縮機構(gòu)XI的輸出流，輸出溫度低于壓縮機構(gòu)XI輸出流的露點溫度的含有氣液混合 物的第一料流5 ;至少一個第一氣液分離器E，其用于接收第一料流5 W進行氣液分離，在液 相出口輸出第二物流6而在氣相出口輸出第S物流7 ;第二物流6經(jīng)一個節(jié)流閥P返回第 一換熱器D進行換熱后得到輸出的第四料流8 ;至少一個預(yù)分離塔C，其用于接收來自第一 換熱器D的第四料流8,并在其塔底輸出第五料流9而塔頂輸出第六料流10 ;至少一個脫了 醒塔F，其用于接收第五料流9 W進行丙締丙烷與了醒的回收，并在塔底輸出回收的了醒流 3而塔頂輸出回收的丙締丙烷混合流2。具體地，第一換熱器D的el入口與精饋機構(gòu)Y的 第一入口 T3相連，第一換熱器D的e2出口與第一氣液分離器E的入口 T26相連，第一氣液 分離器E的氣相出口 T18與精饋機構(gòu)Y的第一出口 T5相連，第一氣液分離器E的液相出口 T19與第一換熱器D的入口 n相連，第一換熱器D的出口 f2與預(yù)分離塔C的入口 T20相 連，預(yù)分離塔C的塔頂出口 T12與精