專利名稱：熔劑投入裝置、連續(xù)鑄造設(shè)備、熔劑投入方法和連續(xù)鑄造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一邊向鑄型內(nèi)的鋼水液面供給熔劑一邊制造鑄坯時(shí)所使用的熔劑投入裝置、以及具備該熔劑投入裝置的連續(xù)鑄造設(shè)備。再者，本發(fā)明還涉及向鑄型內(nèi)供給熔劑的熔劑投入方法以及使用了該熔劑投入方法的連續(xù)鑄造方法。
背景技術(shù)：
在連續(xù)鑄造設(shè)備中，通過向注入鑄型的鋼水液面供給以SiO2和CaO等為主要成分的熔劑(以下稱為粉末)，一邊防止鑄型內(nèi)鋼水液面的氧化、進(jìn)行鑄型內(nèi)鋼水中的夾雜物的吸收、進(jìn)而進(jìn)行鑄型內(nèi)壁面以及鋼水間的潤(rùn)滑等，一邊制造鑄坯。在該粉末的供給中，從提高作業(yè)性的觀點(diǎn)考慮，提出了以下所示的裝置。例如，專利文獻(xiàn)I公開了一種粉末投入裝置，其具備供給粉末的投入料斗和與該投入料斗連接的投入滑槽，而且賦予該投入滑槽以增加對(duì)粉末的休止角有若干好處的角度的傾斜。根據(jù)該粉末投入裝置，通過使粉末經(jīng)由投入滑槽而以自重落下，便可以散布在鑄型內(nèi)。另外，專利文獻(xiàn)2公開了一種粉末投入裝置，其具備使粉末散布在鑄型內(nèi)的旋轉(zhuǎn)滑槽、以及設(shè)置在該旋轉(zhuǎn)滑槽的頂端部而能夠在垂直上下方向動(dòng)作的可動(dòng)式頂端滑槽。再者，該粉末投入裝置具有振動(dòng)機(jī)構(gòu)，可以將粉末以不依賴于其自由落下的方式投入鑄型內(nèi)。根據(jù)該粉末投入裝置，在旋轉(zhuǎn)滑槽旋轉(zhuǎn)的同時(shí)，可以使可動(dòng)式頂端滑槽在垂直上下方向動(dòng)作，因而可以向鑄型內(nèi)穩(wěn)定供給粉末。另外，以往為確保連續(xù)鑄造設(shè)備的鑄床作業(yè)空間，也可以實(shí)施如下方法將儲(chǔ)藏顆粒狀粉末(熔劑)的儲(chǔ)藏料斗設(shè)置在遠(yuǎn)離連續(xù)鑄造用鑄型(以下也簡(jiǎn)稱為鑄型)周圍的場(chǎng)所，經(jīng)由從儲(chǔ)藏料斗向鑄型串聯(lián)配置的多根輸送管而將顆粒狀粉末供給到鑄型內(nèi)。例如，在專利文獻(xiàn)3公開的鑄造粉末供給裝置中，將2根輸送管串聯(lián)地連通連接，將輸送管與移送管之間以及兩輸送管彼此之間分別可自由水平旋轉(zhuǎn)地連接。進(jìn)而，在各連接部設(shè)置驅(qū)動(dòng)馬達(dá)，同時(shí)，將散布管嘴以對(duì)于輸送管的最頂端使其彎曲的狀態(tài)連通連接。另外，在專利文獻(xiàn)4中公開了一種連續(xù)鑄造用粉末的供給裝置，其在將從儲(chǔ)藏罐運(yùn)出的粉末攪拌后，將該粉末向粉末供給部壓送，向分歧為多個(gè)的散布管嘴供給粉末，同時(shí)，將在粉末切換時(shí)在粉末供給部殘留的粉末回收到儲(chǔ)藏罐。還有，在專利文獻(xiàn)5中公開了一種連續(xù)鑄造用的粉末供給裝置，其具有粉體儲(chǔ)存料斗、第I儲(chǔ)藏容器、第2儲(chǔ)藏容器和機(jī)械式的供給機(jī)，通過可裝卸的接頭將第I儲(chǔ)藏容器與第2儲(chǔ)藏容器之間連接?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)I :日本國(guó)特開2004-306060號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2 :日本國(guó)特開2007-181845號(hào)公報(bào)
專利文獻(xiàn)3 :日本國(guó)特開平11-285796號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)4 :日本國(guó)特開平1-118350號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)5 :日本國(guó)特開平1-215449號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明所要解決的課題但是，上述專利文獻(xiàn)廣5中公開的以往技術(shù)存在應(yīng)該解決的以下那樣的問題。S卩，在專利文獻(xiàn)I記載的裝置中，只規(guī)定投入滑槽的傾斜角，粉末的開始落下位置距離鋼水液面的高度范圍沒有規(guī)定。為此，由于伴隨粉末的開始落下位置的高度升高，粉末沖擊鋼水液面時(shí)的速度增加，所以如果變得太高，則有可能因粉末沖擊鋼水的液面而發(fā)生 液面變動(dòng)。在這樣的情況下，可能因液面變動(dòng)而導(dǎo)致鑄坯的產(chǎn)品質(zhì)量降低。還有，在專利文獻(xiàn)2記載的裝置中，不是使用粉末的自由落下，而是使用振動(dòng)機(jī)構(gòu)將旋轉(zhuǎn)滑槽內(nèi)的粉末供給到鑄型內(nèi)。但是，在該裝置中，存在振動(dòng)機(jī)構(gòu)等裝置成為操作人員進(jìn)行鑄床作業(yè)時(shí)的障礙、且設(shè)備費(fèi)增高的課題。進(jìn)而，由于不使用粉末的自由落下，所以將粉末供給到鑄型內(nèi)需要時(shí)間，在必須迅速地將粉末供給到鑄型內(nèi)的液面的情況下存在問題。還有，在專利文獻(xiàn)3記載的裝置中，用螺桿送料器輸送中空粉末和顆粒狀粉末，但是輸送到遠(yuǎn)距離的情況下，如果根據(jù)鑄造狀況使螺桿送料器在短時(shí)間內(nèi)間歇運(yùn)轉(zhuǎn)，則在螺桿與將其包藏的管內(nèi)表面之間上述粉末被咬入而粉化。此時(shí)，如果將粉化的粉末投入到鑄型內(nèi)，則粉末的熔融特性從粉化前的原先狀況發(fā)生變化，鑄型內(nèi)表面的潤(rùn)滑變得不穩(wěn)定，可能發(fā)生操作故障。如上所述，在這些專利文獻(xiàn)廣3公開的裝置中，在粉末的供給時(shí)，鋼水的液面變動(dòng)和粉末的熔融特性的變化在提高鑄坯的產(chǎn)品質(zhì)量上特別成問題，希望有用于解決該問題的裝置和方法。進(jìn)而言之，上述專利文獻(xiàn)3 5中記載的任一種技術(shù)均在粉末的輸送時(shí)主要使用了氣流輸送，所以在輸送顆粒狀粉末時(shí)，顆粒狀粉末向輸送管內(nèi)表面沖擊而粉化，存在在輸送管內(nèi)發(fā)生堵塞的可能性。為此，不能實(shí)現(xiàn)顆粒狀粉末的穩(wěn)定供給。進(jìn)而，在如此向鑄型內(nèi)供給粉化的顆粒狀粉末的情況下，也存在成渣性、潤(rùn)滑性和保溫性變得不穩(wěn)定的問題。如上所述，在這些專利文獻(xiàn)3飛公開的裝置中，顆粒狀粉末的粉化防止和穩(wěn)定供給的兼顧在提高鑄坯的產(chǎn)品質(zhì)量方面特別成問題，希望有用于解決該問題的裝置和方法。本發(fā)明就是鑒于上述情況而作出的，其目的是提供能提高鑄坯的產(chǎn)品質(zhì)量的熔劑投入裝置、連續(xù)鑄造設(shè)備、熔劑投入方法和連續(xù)鑄造方法。用于解決課題的手段本發(fā)明為了解決上述問題而實(shí)現(xiàn)涉及的目的，采用了以下的手段。SP，(I)本發(fā)明的熔劑投入裝置具備暫時(shí)儲(chǔ)存熔劑的投入料斗、和以后端與該投入料斗連接且頂端位于鑄型內(nèi)上方的方式傾斜配置的供給管，從上述鑄型內(nèi)的鋼水液面到上述投入料斗的高度尺寸H為O. 5m以上且3. Om以下，上述供給管相對(duì)于水平方向的最小傾斜角度α為20度以上，將上述投入料斗的上述熔劑的排出口與上述供給管的上述頂端的下部位置連接的假想直線相對(duì)于上述水平方向形成的角度Θ為54.6ΧΗ_°_5度以下。
(2)在上述(I)記載的熔劑投入裝置中，也可以采用下述構(gòu)成上述供給管具有互相連接的多根直管；在這些直管中，相對(duì)于上述水平方向的傾斜角度最小的直管的傾斜角度為上述最小傾斜角度α。( 3 )在上述(I)記載的熔劑投入裝置中，上述供給管的上述頂端在上述水平方向的位置可以在下述范圍內(nèi)在以該供給管的正下方位置的上述鑄型的內(nèi)壁面位置為基準(zhǔn)的情況下，從朝向上述鑄型的內(nèi)方50mm的位置到朝向該鑄型的外方200mm的位置的范圍。(4)上述(I)記載的熔劑投入裝置還可以具備氣體供給手段，所述氣體供給手段相對(duì)于該供給管內(nèi)的每Icm2流路截面積以超過O且為3升/分以下的流量吹入氣體。(5)本發(fā)明的連續(xù)鑄造設(shè)備具備上述(I) (4)的任I項(xiàng)記載的熔劑投入裝置和上述鑄型。

(6 )在上述(5 )記載的連續(xù)鑄造設(shè)備中，上述鑄型的鑄坯鑄造速度也可以是O. 6m/分鐘以上。(7)上述(5)記載的連續(xù)鑄造設(shè)備還可以采用下述構(gòu)成該設(shè)備還具備儲(chǔ)藏上述熔劑的儲(chǔ)藏料斗、從該儲(chǔ)藏料斗到輸送上述熔劑的輸送用螺旋輸送機(jī)、接受通過該輸送用螺旋輸送機(jī)輸送過來的上述熔劑的中轉(zhuǎn)料斗、在該中轉(zhuǎn)料斗與上述投入料斗之間設(shè)置的運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)、和進(jìn)行上述輸送用螺旋輸送機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)控制的控制裝置，上述運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)的輸送距離比上述輸送用螺旋輸送機(jī)的輸送距離短，上述控制裝置以規(guī)定時(shí)間將上述輸送用螺旋輸送機(jī)的輸送量控制到規(guī)定輸送量以上。(8)在上述(7)記載的連續(xù)鑄造設(shè)備中，上述運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)的輸送距離可以是7m以下。(9)在上述(7)記載的連續(xù)鑄造設(shè)備中，上述規(guī)定時(shí)間可以為2分鐘以上且5分鐘以下，上述規(guī)定輸送量可以為Ikg/分鐘以上20kg/分鐘以下的范圍內(nèi)。(10)在上述(7)記載的連續(xù)鑄造設(shè)備中，可以采用下述構(gòu)成上述輸送用螺旋輸送機(jī)具備多個(gè)螺旋輸送機(jī)和在這些螺旋輸送機(jī)之間配置的連接料斗，上述控制裝置對(duì)上述各螺旋輸送機(jī)的輸送動(dòng)作個(gè)別地進(jìn)行控制。( 11)本發(fā)明的熔劑投入方法通過傾斜配置的供給管使熔劑落下而供給到鑄型內(nèi)的鋼水液面，從上述鋼水液面到上述熔劑的開始落下位置的高度尺寸H為O. 5m以上且3. Om以下，上述供給管相對(duì)于水平方向的最小傾斜角度α為20度以上，將上述開始落下位置與上述供給管的頂端下部的位置之間連接的假想直線相對(duì)于上述水平方向形成的角度Θ是54. 6ΧΓα5度以下。(12)上述(11)記載的熔劑投入方法還可以具備相對(duì)于該供給管內(nèi)的每Icm2流路截面積以超過O且為3升/分鐘以下的流量向上述供給管內(nèi)吹入氣體的工序。(13 )本發(fā)明的連續(xù)鑄造方法包含使用上述(11)或(12 )記載的熔劑投入方法向上述鑄型內(nèi)的上述鋼水液面供給上述熔劑的工序。(14)在上述(13)記載的連續(xù)鑄造方法中，上述鑄型的鑄坯鑄造速度也可以是O. 6m/分鐘以上。(15)在上述(13)記載的連續(xù)鑄造方法具備將上述熔劑從儲(chǔ)藏該熔劑的儲(chǔ)藏料斗經(jīng)過輸送用螺旋輸送機(jī)輸送到中轉(zhuǎn)料斗的工序；和，進(jìn)而將該熔劑從上述中轉(zhuǎn)料斗經(jīng)過運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)、上述投入料斗和上述供給管供給到上述鑄型內(nèi)的工序；也可以使上述運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)的輸送距離比上述輸送用螺旋輸送機(jī)的輸送距離更短，使上述輸送用螺旋輸送機(jī)的輸送量以規(guī)定時(shí)間成為規(guī)定輸送量以上。(16)在上述(15)中記載的連續(xù)鑄造方法中，也可以使上述運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)的輸送距離為7m以下。(17)在上述(15)記載的連續(xù)鑄造方法中，可以使上述規(guī)定時(shí)間為2分鐘以上且5分鐘以下，使上述規(guī)定輸送量為Ikg/分鐘以上且20kg/分鐘以下的范圍內(nèi)。(18)在上述(15)記載的連續(xù)鑄造方法中，上述輸送用螺旋輸送機(jī)也可以具備多個(gè)螺旋輸送機(jī)和在這些螺旋輸送機(jī)之間配置的連接料斗，對(duì)上述各螺旋輸送機(jī)的輸送動(dòng)作個(gè)別地進(jìn)行控制。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明的上述(I)記載的熔劑投入裝置，由于表示粉末的開始落下位置的高 度尺寸H與連接開始落下位置和供給管的頂端的下部位置的假想直線相對(duì)于水平方向形成的角度Θ分別被確定為最適范圍，所以能將熔劑沖擊于鋼水液面時(shí)的速度調(diào)整到不會(huì)導(dǎo)致由液面變動(dòng)帶來的產(chǎn)品質(zhì)量降低的程度的速度。另外，供給管相對(duì)于水平方向的最小傾斜角度α被規(guī)定為最適范圍，因而可以防止供給管內(nèi)的熔劑的堵塞。由此，可以使用廉價(jià)的供給管實(shí)施對(duì)鑄型內(nèi)的鋼水液面的熔劑供給，而不會(huì)成為成為作業(yè)的障礙，同時(shí)還可以抑制鋼水的液面變動(dòng)，進(jìn)一步提高產(chǎn)品的品質(zhì)。上述(2)記載的熔劑投入裝置的情況下，因?yàn)槟軐⒍鄠€(gè)直管連接而構(gòu)成供給管，因而可以根據(jù)周圍的環(huán)境來變更熔劑的輸送路線。還有，各直管中，通過將相對(duì)于水平方向的傾斜角度為最小的直管的傾斜角度作為上述最小傾斜角度α，即使使用多個(gè)直管，也能防止供給管內(nèi)的熔劑堵塞。上述(3)記載的熔劑投入裝置的情況下，供給管的頂端在水平方向的位置在下述范圍內(nèi)以鑄型的內(nèi)壁面位置為基準(zhǔn)，從朝向鑄型內(nèi)方50mm的位置到朝向該鑄型的外方200_的位置的范圍，因而，能防止供給管與浸潰管嘴相互干擾。因此，不需要設(shè)置用于防止干擾的復(fù)雜的控制機(jī)構(gòu)。上述(4 )記載的熔劑投入裝置的情況下，除了由熔劑的自重產(chǎn)生的自然落下外，還輔助性地通過氣體供給手段向供給管內(nèi)供給氣體，從而能更加穩(wěn)定地實(shí)施向鑄型內(nèi)的鋼水液面的熔劑的供給。 根據(jù)上述(5 )記載的連續(xù)鑄造設(shè)備，由于具備上述(I) (4)的任何一個(gè)記載的熔劑投入裝置，因而可以有效地抑制由熔劑的供給引起的液面變動(dòng)。所以，可以提高鑄坯產(chǎn)品質(zhì)量。上述(6)記載的連續(xù)鑄造設(shè)備的情況下，如果鑄坯的鑄造速度成為O. 6m/分鐘以上，則鋼水的液面變動(dòng)就變得容易發(fā)生，但是由于具有本發(fā)明的熔劑投入裝置，因而可以抑制由熔劑的投入引起的液面變動(dòng)。所以，本發(fā)明的效果可以更加明顯地顯現(xiàn)出來。上述(7)記載的連續(xù)鑄造設(shè)備的情況下，由于在輸送用螺旋輸送機(jī)與運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)之間設(shè)置中轉(zhuǎn)料斗，因而能以中轉(zhuǎn)料斗為界，在其上游側(cè)配置的輸送用螺旋輸送機(jī)根據(jù)中轉(zhuǎn)料斗內(nèi)的熔劑(例如顆粒狀粉末)的量，并且在下游側(cè)配置的運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)根據(jù)鑄造狀況，分別個(gè)別地調(diào)整熔劑的輸送量。
一般地來說，通過運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)，如果從中轉(zhuǎn)料斗經(jīng)過投入料斗和供給管，將熔劑(例如顆粒狀粉末)各以規(guī)定量供給到鑄型內(nèi)(即，進(jìn)行極短時(shí)期的間歇運(yùn)轉(zhuǎn))，則熔劑的粉化率上升。為此，以往，向鑄型內(nèi)供給的熔劑的熔融速度變得不穩(wěn)定，在鋼水液面形成不均勻的熔融層，不能穩(wěn)定地促進(jìn)凝固殼的形成，操作變得不穩(wěn)定。另一方面，在本發(fā)明中，由于使輸送用螺旋輸送機(jī)成為短時(shí)間的高速運(yùn)轉(zhuǎn)，使運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)的輸送距離比輸送用螺旋輸送機(jī)的輸送距離更短，所以即使以極短時(shí)間的間歇運(yùn)轉(zhuǎn)使用運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)，也能抑制從儲(chǔ)藏料斗供給到鑄型內(nèi)的熔劑的粉化。其結(jié)果是，可以謀求熔劑的粉化防止和穩(wěn)定供給的兼顧。所以，可以將向鑄型內(nèi)供給熔劑時(shí)的成渣性和潤(rùn)滑性以及保溫性維持在良好的狀態(tài)，可以實(shí)施穩(wěn)定的鑄造。上述(8)記載的連續(xù)鑄造設(shè)備的情況下，由于運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)的輸送距離為7m以下，所以由運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)引起的顆粒狀粉末的粉化率能進(jìn)一步降低。
上述(9)記載的連續(xù)鑄造設(shè)備的情況下，由于適當(dāng)?shù)匾?guī)定輸送用螺旋輸送機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間和熔劑的輸送量，因而可以進(jìn)一步有效地降低由輸送用螺旋輸送機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)引起的熔劑的粉化率。在此，在將向鑄型內(nèi)供給的熔劑的粉化率降低至15質(zhì)量％以下的情況下，可以進(jìn)一步使熔劑的成渣性和潤(rùn)滑性以及保溫性處于良好的狀態(tài)。上述(10)記載的連續(xù)鑄造設(shè)備的情況下，例如，即使是從儲(chǔ)藏料斗到鑄型之間的輸送距離較長(zhǎng)的情況、或在輸送路線的中途存在障礙物，也能將多個(gè)螺旋輸送機(jī)多個(gè)連接而構(gòu)建適當(dāng)?shù)娜蹌┑妮斔吐肪€。其結(jié)果是，能在謀求熔劑的粉化防止和穩(wěn)定供給的兼顧的同時(shí)進(jìn)行輸送。根據(jù)上述(11)記載的熔劑投入方法，可以得到與上述(I)記載的熔劑入裝置同樣的作用效果。即，因?yàn)榭梢詫⒈硎痉勰┑拈_始落下位置的高度尺寸H與連接開始落下位置和供給管的頂端的下部位置的假想直線相對(duì)于水平方向形成的角度Θ分別確定在最適范圍，因而可以將熔劑沖擊鋼水液面時(shí)的速度調(diào)整到不會(huì)導(dǎo)致由液面變動(dòng)帶來的產(chǎn)品質(zhì)量的降低的程度的速度。另外，因?yàn)閷⒐┙o管相對(duì)于水平方向的最小傾斜角度α確定為最適范圍，因而能防止在供給管內(nèi)的熔劑堵塞。據(jù)此，可以使用廉價(jià)的供給管，實(shí)施向鑄型內(nèi)的鋼水液面的熔劑供給，不會(huì)成為作業(yè)的障礙，同時(shí)能抑制鋼水的液面變動(dòng)，進(jìn)一步提升產(chǎn)品質(zhì)量。上述(12)記載的熔劑投入方法的情況下，除了利用熔劑的自重而進(jìn)行的自然落下夕卜，還可以通過輔助性地供給氣體，更加穩(wěn)定地實(shí)施向鑄型內(nèi)的鋼水液面供給熔劑。上述(13)記載的連續(xù)鑄造方法的情況下，由于使用了上述(11)或(12)記載的熔劑投入方法，因而可以有效地抑制由熔劑的供給帶來的液面變動(dòng)。所以，可以提高鑄坯的產(chǎn)品質(zhì)量。上述(14)記載的連續(xù)鑄造方法的情況下，如果鑄坯的鑄造速度成為O. 6m/分鐘以上，則鋼水的液面變動(dòng)變得容易發(fā)生，但是因?yàn)椴捎昧吮景l(fā)明的熔劑投入方法，因而可以抑制由熔劑的投入帶來的液面變動(dòng)。所以，本發(fā)明的效果可以更加明顯地顯現(xiàn)出來。上述(15 )記載的連續(xù)鑄造方法的情況下，由于在輸送用螺旋輸送機(jī)和運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)之間介入中轉(zhuǎn)料斗，因而可以以中轉(zhuǎn)料斗為界，在其上游側(cè)配置的輸送用螺旋輸送機(jī)按照中轉(zhuǎn)料斗內(nèi)的熔劑(例如顆粒狀粉末)的量，而下游側(cè)配置的運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)按照鑄造作業(yè)的進(jìn)行狀況，分別個(gè)別地調(diào)整熔劑的輸送量。
一般來說，如果通過運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)從中轉(zhuǎn)料斗經(jīng)過投入料斗和供給管，將熔齊IJ(例如顆粒狀粉末)各以規(guī)定量供給到鑄型內(nèi)(即，如果進(jìn)行短時(shí)間的間歇運(yùn)轉(zhuǎn))，則熔劑的粉化率上升。為此，以往，向鑄型內(nèi)供給的熔劑的熔融速度變得不穩(wěn)定，在鋼水液面形成不均勻的熔融層，不能穩(wěn)定地促進(jìn)凝固殼的形成，操作變得不穩(wěn)定。另一方面，在本發(fā)明中，由于使輸送用螺旋輸送機(jī)成為短時(shí)間的高速運(yùn)轉(zhuǎn)，使運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)的輸送距離比輸送用螺旋輸送機(jī)的輸送距離短，所以即使以短時(shí)間的間歇運(yùn)轉(zhuǎn)使用運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)，也可抑制從儲(chǔ)藏料斗供給到鑄型內(nèi)的熔劑的粉化。其結(jié)果是，可以謀求熔劑的粉化防止和穩(wěn)定供給的兼顧。所以，可以將熔劑供給到鑄型內(nèi)時(shí)的成渣性和潤(rùn)滑性以及保溫性維持在良好的狀態(tài)，實(shí)施穩(wěn)定的鑄造。上述(16)記載的連續(xù)鑄造方法的情況下，因?yàn)槭惯\(yùn)出用螺旋輸送機(jī)的輸送距離為7m以下，因而可以進(jìn)一步降低由運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)帶來的顆粒狀粉末的粉化率。上述(17)記載的連續(xù)鑄造方法的情況下，由于可以合適地控制輸送用螺旋輸送機(jī) 的運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間和熔劑的輸送量，因而可以更加有效地降低由輸送用螺旋輸送機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)帶來的熔劑的粉化率。在此，在將供給到鑄型內(nèi)的熔劑的粉化率降低于15質(zhì)量％以下的情況下，能使熔劑的成渣性、潤(rùn)滑性和保溫性處于更良好的狀態(tài)。上述(18)記載的連續(xù)鑄造方法的情況下，例如，即使是從儲(chǔ)藏料斗到鑄型之間的輸送距離較長(zhǎng)的情況以及輸送路線的中途存在障礙物的情況下，也能將多個(gè)螺旋輸送機(jī)連接而構(gòu)筑適當(dāng)?shù)娜蹌┹斔吐肪€。其結(jié)果是，能在謀求熔劑的粉化防止和穩(wěn)定供給的兼顧的同時(shí)進(jìn)行輸送。


圖I是表示具備本發(fā)明的第I實(shí)施方式涉及的熔劑投入裝置的連續(xù)鑄造設(shè)備的機(jī)器配置的側(cè)面圖。圖2是表示該熔劑投入裝置的供給管與鑄型內(nèi)的鋼水液面的位置關(guān)系的縱截面圖。圖3是表示熔劑(粉末)沖擊鋼水液面時(shí)的液面沖擊速度與液面變動(dòng)量的關(guān)系的圖表。圖4是表示將熔劑的開始落下位置與供給管的頂端的下部位置連接假想直線相對(duì)于水平方向形成的角度Θ與開始落下位置的距離鋼水液面的高度尺寸H對(duì)液面變動(dòng)量產(chǎn)生的影響的圖表。圖5是表示本發(fā)明的第2實(shí)施方式涉及的連續(xù)鑄造設(shè)備的機(jī)器位置的側(cè)面圖。圖6是表示該連續(xù)鑄造設(shè)備的變形例的側(cè)面圖。圖7是表示利用運(yùn)轉(zhuǎn)方法不同的螺桿送料器的熔劑(顆粒狀粉末)的輸送距離與其粉化率的關(guān)系的說明圖。圖8是表示本實(shí)施方式的一個(gè)實(shí)施例的圖，是表示低運(yùn)行的螺桿送料器的運(yùn)轉(zhuǎn)方法和高運(yùn)行的螺桿送料器的運(yùn)轉(zhuǎn)方法的說明圖。圖9是表示螺桿送料器的運(yùn)轉(zhuǎn)方法與顆粒狀粉末的粉化率的關(guān)系的說明圖。
具體實(shí)施方式
以下說明本發(fā)明的熔劑投入裝置、連續(xù)鑄造設(shè)備、熔劑投入方法和連續(xù)鑄造方法的各實(shí)施方式，但是，當(dāng)然本發(fā)明不只限于這些。[第I實(shí)施方式]如圖I和圖2所示那樣，使用了本實(shí)施方式的熔劑投入方法的連續(xù)鑄造方法是邊使熔劑(以下稱為粉末10)通過向斜下方傾斜的筒狀的供給管11而自由落下，供給到鑄型12內(nèi)的鋼水液面13上，邊制造鑄坯的方法，是不會(huì)成為鑄床中的作業(yè)的障礙、能以簡(jiǎn)單的構(gòu)成抑制鋼水的液面變動(dòng)、能提高鑄坯產(chǎn)品質(zhì)量的方法。另外，為了實(shí)施該連續(xù)鑄造方法的具備本實(shí)施方式的熔劑投入裝置的連續(xù)鑄造設(shè)備具備儲(chǔ)存粉末10的儲(chǔ)藏料斗15、與該儲(chǔ)藏料斗15的下端連接且朝著垂直方向正下方延伸的下降管16、與該下降管16的下端連接且沿水平方向延伸的移送管17、與該移送管17的頂端連接的熔劑投入裝置I、接受來自熔劑投入裝置I的粉末10的投入的鑄型12、及配置在該鑄型12的上方的中間包19和浸潰管嘴20。 上述熔劑投入裝置I具備接受從移送管17輸送過來的粉末10的粉末投入料斗
18、和與該粉末投入料斗18的下端連接且傾斜配置的供給管11。供給管11按照其后端與粉末投入料斗18連接、另一方面頂端位于鑄型12的內(nèi)部上方的方式被傾斜配置。另外，作為在本實(shí)施方式中使用的粉末10，包含作為以往公知的粉末的在內(nèi)部形成有空間的中空狀的中空粉末、顆粒狀的顆粒粉末、粉末狀的粉末。粉末10從設(shè)置在中間包支架14上的儲(chǔ)藏料斗15中被運(yùn)出適量之后，在下降管16內(nèi)通過自重落下，通過內(nèi)部安裝了螺桿送料器的移送管17，被輸送到粉末投入料斗18。然后，從粉末投入料斗18的下端，經(jīng)過供給管11通過自重被供給到鋼水液面13上。供給管11是從粉末投入料斗18的下端位置向鋼水液面13傾斜的配管，以使粉末10自由落下作為前提。關(guān)于供給管11的構(gòu)成和配置的詳細(xì)情況，在以下進(jìn)行說明。供給管11通過將多根(本實(shí)施方式為4根)的直管2廣24串聯(lián)連接而構(gòu)成，彎折為多個(gè)階段。更加具體地說，供給管11具備與粉末投入料斗18的下端連接且朝向垂直方向下方延伸的直管21、與該直管21的下端連接且向斜下方傾斜配置的直管22、與該直管22的下端連接且朝向垂直方向下方延伸的直管23、及與該直管23的下端連接且朝向鑄型12內(nèi)的鋼水液面13的上方傾斜配置的直管24。另外，構(gòu)成供給管11的直管的數(shù)量不是只限定于本實(shí)施方式的4根，例如，根據(jù)供給管11的周圍的環(huán)境條件，也可以以2根或3根、進(jìn)而5根以上(上限例如為10根左右)構(gòu)成。在構(gòu)成該供給管11的各直管2Γ24中，相對(duì)于水平方向的傾斜角度最小的直管24(位于最下游的直管)的最小傾斜角度α成為20度以上。在此，最小傾斜角度α不足20度的情況下，雖然根據(jù)粉末10的種類有偏差，但是在供給管11內(nèi)發(fā)生粉末10的堵塞的可能性高。還有，最小傾斜角度α不足20度的情況下，在鑄床中成為操作人員工作時(shí)的阻礙。為此，優(yōu)選最小傾斜角度α為30度以上，更優(yōu)選為35度以上。另外，在本實(shí)施方式中，對(duì)于將位于構(gòu)成供給管11的最下游側(cè)的直管24的傾斜角度設(shè)為上述傾斜角度α的情況進(jìn)行了說明，但是也可以使配置在供給管11的最上游側(cè)或中間部位的直管的傾斜角度最小，并將其作為最小傾斜角度α。這是因?yàn)?，設(shè)置最小傾斜角度α是以防止粉末10的堵塞發(fā)生作為目的，在多個(gè)直管24中，如果規(guī)定相對(duì)于水平方向的傾斜角度為最小的直管的最小傾斜角度α，則對(duì)于其他的直管即使不特別規(guī)定，也能防止粉末10的堵塞發(fā)生。另外，在本實(shí)施方式中，在構(gòu)成供給管11的直管中，包括在垂直方向配置的直管21、23，但是，也可以不使用這些直管21、23，只使用相對(duì)于水平方向的傾斜角度為20度以上且不足90度而傾斜配置的直管。此外，供給管11不只限于如本實(shí)施方式那樣將多個(gè)直管24串聯(lián)連接而構(gòu)成的供給管，也可以只是形成一條直線狀的I根直管來構(gòu)成(圖示省略)。此時(shí)，該直管相對(duì)于水平方向的傾斜角度成為上述的最小傾斜角度α。進(jìn)而，供給管11不只限于直管，可以用形成為圓弧狀的I根或2根以上的彎曲管構(gòu)成(省略圖示)。這種情況的最小傾斜角度α可以用上述彎曲管的下游側(cè)面端部的切線相對(duì)于水平方向形成的角度來表示。另外，彎曲管也可以用作構(gòu)成供給管11的多個(gè)直管的I部分。
以上說明的供給管11將粉末10的開始落下位置Ητ、即與粉末投入料斗18連接的供給管11的基端位置的距離鋼水液面13的高度尺寸H (以下也簡(jiǎn)稱為高度尺寸H)設(shè)置在O. 5m以上且3m以下的范圍內(nèi)。進(jìn)而，在該供給管11中，將連接開始落下位置Ht與供給管11的頂端下部位置(以下簡(jiǎn)稱頂端位置P)的假想直線(圖I所示的兩點(diǎn)劃線)相對(duì)于水平方向形成的角度Θ (以下也簡(jiǎn)稱為“形成的角度Θ ”)設(shè)定為按54.6ΧΗ_°_5求出的角度以下。所以，如從圖I可知，最小傾斜角度α與形成的角度Θ的關(guān)系是，形成的角度Θ —定成為最小傾斜角度α以上(θ > α )。在此，本發(fā)明人們新發(fā)現(xiàn)，如果形成的角度Θ太大，則向鑄型12內(nèi)供給粉末10時(shí)，除了粉末10向鑄型12內(nèi)落下時(shí)粉末飛揚(yáng)起來，惡化工作環(huán)境以外，有時(shí)會(huì)導(dǎo)致與鑄坯品質(zhì)的惡化相關(guān)聯(lián)的液面變動(dòng)量的增加。下面，對(duì)于如上所述規(guī)定了高度尺寸H和形成的角度Θ的理由進(jìn)行說明。首先，對(duì)于粉末向鋼水液面沖擊時(shí)的液面沖擊速度V與此時(shí)的液面變動(dòng)量的關(guān)系，參照?qǐng)D3進(jìn)行說明。另外，粉末使用中空粉末和顆粒粉末這2種。一般來說，如果液面變動(dòng)量小，則鑄坯品質(zhì)(氣泡、夾雜物等內(nèi)部缺陷)提高。從圖3所知道那樣，鑄造速度為O. 6m/分鐘以上的情況下，如果粉末的液面沖擊速度V超過大約3. 4m/秒，則液面變動(dòng)量的增加變得明顯。從該情況可知，必須使粉末的液面沖擊速度V為3. 4m/秒以下。另外，如果比較鑄造速度O. 6m/分鐘以上的情況(以下，簡(jiǎn)稱案例I)和鑄造速度
O.3^0. 5m/分鐘的情況(以下，簡(jiǎn)稱案例2)，則案例I與案例2相比，液面沖擊速度的減少效果較大。即，如果比較兩者的液面沖擊速度從4m/秒減少到3. 4m/秒的情況的液面變動(dòng)量的減少比率，則案例2的液面變動(dòng)量的減少比率大約是1/2 (=2mm/4mm)，與此相對(duì)，案例I的液面變動(dòng)量是1/3 (=5mm/15mm)，可以確認(rèn)，案例I的一方與案例2相比表現(xiàn)出大幅度的改善。因而可以確認(rèn)，鑄造速度為O. 6m/分鐘以上的情況可以更加顯現(xiàn)出本發(fā)明的效果。如上所述，根據(jù)本實(shí)施方式，由于可以將液面變動(dòng)量抑制在5mm以下，因而能維持優(yōu)選的鑄還品質(zhì)。其次，在將供給管11的頂端位置P的距離鋼水液面13的高度尺寸h (參照?qǐng)D2)調(diào)整至10(T300mm范圍內(nèi)時(shí)，關(guān)于調(diào)查了粉末10的液面沖擊速度成為3. 4m/秒以下那樣的上述形成的角度Θ與上述高度尺寸H (參照?qǐng)DI)的關(guān)系的結(jié)果，參照?qǐng)D4進(jìn)行說明。另夕卜，高度尺寸H在O. 5m以上且3m以下范圍內(nèi)改變。此外，可以將每I次裝料為350噸的鋼水設(shè)定為2次裝料、將鑄坯鑄造速度設(shè)為I. 2m/分鐘來進(jìn)行鑄造。圖4中示出了，以粉末10的液面沖擊速度V成為3. 4m/秒以下的方式改變形成的角度Θ以及高度尺寸H的情況的實(shí)驗(yàn)結(jié)果(圖中的〇標(biāo)記)和通過計(jì)算求出符合該實(shí)驗(yàn)結(jié)果的曲線的實(shí)線。該實(shí)線是近似線，具有Θ=54.6ΧΗ_°_5的關(guān)系。這樣，由于Θ =54. 6XΗ_°_5成為用于保持液面變動(dòng)量為5mm以下的臨界條件，所以使形成的角度Θ為54.6XH_°_5度以下(Θ彡54.6ΧΗ_°_5)。此外，圖4也示出了關(guān)于使用中空的粉末和顆粒的粉末，對(duì)形成的角度Θ和高度尺寸H進(jìn)行各種變更，并測(cè)定液面變動(dòng)量而得到的結(jié)果。另外，在圖4中，“〇”標(biāo)記表示液面變動(dòng)量為5_以下的結(jié)果,“ X ”標(biāo)記表示液面變動(dòng)量超過5_的結(jié)果。從該圖4可知，液面變動(dòng)量的測(cè)量結(jié)果與上述的計(jì)算結(jié)果很好地符合。還 有，在使用了中空和顆粒的任一種粉末的情況下，通過規(guī)定形成的角度Θ，也實(shí)現(xiàn)了液面變動(dòng)量為5_以下。另外，由于在使用中空粉末的情況下偏差特別小，液面變動(dòng)量的預(yù)測(cè)精度提高，所以特別優(yōu)選使用中空粉末。從以上結(jié)果可以確認(rèn)，必須使粉末10的開始落下位置Ht距離鋼水液面13的高度尺寸H為O. 5m以上且3m以下的范圍內(nèi)，形成的角度Θ為54. 6ΧΗ_°_5度以下。另外，如果考慮供給管11的使用環(huán)境等，則優(yōu)選高度尺寸H的下限為lm。還有，為了進(jìn)一步抑制液面變動(dòng)量，優(yōu)選形成的角度Θ為50ΧΗ_°_5度以下，進(jìn)而更優(yōu)選形成的角度Θ為45ΧΗ-°_5度以下。如圖2表示那樣，側(cè)視供給管11的情況下，其頂端位置P配置成使粉末10的落下點(diǎn)在鑄型12內(nèi)。另一方面，在俯視該供給管11的情況下，優(yōu)選將供給管11的頂端位置P設(shè)在下述范圍內(nèi)以鑄型12的內(nèi)壁面位置F作為基準(zhǔn)，從朝向鋼水液面13側(cè)(鋼水液面13的上方側(cè))50mm的位置Rl到朝向鑄型12的外方200mm的位置R2的范圍。另外，供給管11的頂端位置P距離鋼水液面13的高度尺寸h如上所述，例如，優(yōu)選在IOOmm以上且300mm以下范圍內(nèi)。例如，制造鑄坯的鑄型12的內(nèi)部空間在俯視的情況下具有具備250mm左右的短邊和IOOOmm左右的長(zhǎng)邊的長(zhǎng)方形形狀。于是，配置在該鑄型12內(nèi)的浸潰管嘴20的外徑尺寸是120mm左右。供給管11為了從鑄型12的長(zhǎng)邊側(cè)向形成長(zhǎng)邊的內(nèi)壁面與浸潰管嘴20之間供給粉末10，向65mm (= (250mm-120mm)嘴/2)左右的間隙供給粉末10。所以，將供給管11的頂端位置P配置在與上述內(nèi)壁面位置F相比朝向鋼水液面13側(cè)超過50mm的位置的情況下，發(fā)生供給管11對(duì)浸潰管嘴20進(jìn)行干擾的障礙，需要用于避免該干擾的復(fù)雜的控制機(jī)構(gòu)，所以是不優(yōu)選的。另一方面，將供給管11的頂端位置P配置在與上述內(nèi)壁面位置F相比朝向鑄型12的外方超過200_的位置的情況下，在液面沖擊速度為3. 4m/秒以下的條件下，不能可靠地使粉末10向鑄型12內(nèi)落下。為此，粉末10被散布在鑄型12的周邊，可能成為被配置在鑄型12的下游側(cè)的連續(xù)鑄造機(jī)的冷卻管嘴(未圖示)的堵塞和粉塵環(huán)境的惡化的原因。根據(jù)以上內(nèi)容，在俯視供給管11的情況下，將其頂端位置P設(shè)置在下述范圍內(nèi)以鑄型12的內(nèi)壁面位置F作為基準(zhǔn)，從朝向鋼水液面13側(cè)50mm的位置Rl到朝向鑄型12的外方200mm的位置R2的范圍。但是，為了防止供給管11干擾鑄型12以及其他周圍設(shè)備，排除對(duì)鋼水液面13的狀況進(jìn)行監(jiān)視的障礙，更加優(yōu)選將上述位置Rl設(shè)定在下述范圍內(nèi)以鑄型12的內(nèi)壁面位置F作為基準(zhǔn)，從朝向鋼水液面13側(cè)20mm的位置到鑄型12的內(nèi)壁面位置F的正上方(從內(nèi)壁面向垂直方向上方的延長(zhǎng)線上)的范圍。另外，供給管11的頂端位置P的水平方向和高度方向的定位實(shí)際上也可以供給粉末10來決定，但是也可以將從供給管11飛出的粉末10的速度等代入運(yùn)動(dòng)方程式進(jìn)行模擬，并根據(jù)其結(jié)果進(jìn)行決定。此外，粉末10的投入基本上利用其自重進(jìn)行，但是作為輔助其投入的作用，也可以將氣體(例如，空氣)吹入供給管11內(nèi)。這種情況的氣體流量?jī)?yōu)選相對(duì)于供給管11內(nèi)的每Icm2流路截面積超過O且為3升/分鐘以下。
如果向供給管11內(nèi)進(jìn)行輔助性氣體的吹入，則能可靠地防止可能因使用的粉末的種類(例如，中空、顆粒、粉末等的狀態(tài)和粒徑)產(chǎn)生的供給管11內(nèi)的堵塞。即，通過向供 給管11內(nèi)吹入輔助氣體，可以促進(jìn)供給管11內(nèi)的粉末10的流動(dòng)，更加穩(wěn)定地將粉末10供給到鑄型12內(nèi)。另外，使形成的角度Θ為30度、高度尺寸H為lm，將向供給管11內(nèi)的氣體吹入流量分別調(diào)整為1、2、3升/分鐘，進(jìn)行粉末10的供給時(shí)，既不會(huì)產(chǎn)生粉塵，粉末10也不會(huì)向周邊散發(fā)。但是，如果氣體向供給管11內(nèi)的吹入流量成為4升/分以上，則液面變動(dòng)量變大，同時(shí)，產(chǎn)生粉塵，周圍環(huán)境惡化。如此可知，在向供給管11內(nèi)吹入相對(duì)于供給管11內(nèi)的每Icm2流路截面積超過3升/分鐘的氣體的情況下，由于粉末10的粉塵而導(dǎo)致四周環(huán)境惡化。根據(jù)以上內(nèi)容，將流入供給管11內(nèi)的氣體的適當(dāng)流量設(shè)為相對(duì)于供給管11內(nèi)的每Icm2截面積，超過O且為3升/分鐘以下。另外，該氣體的適當(dāng)流量更優(yōu)選將下限設(shè)為11升/分鐘，將上限設(shè)為2升/分鐘。在使用供給管11向鑄型12內(nèi)一邊供給粉末10，一邊制造鑄坯的情況下，若將通過鑄型12進(jìn)行的鑄坯鑄造速度設(shè)為O. 6m/分鐘以上，則如上述那樣，粉末供給時(shí)的液面變動(dòng)的抑制效果特別明顯。在此，鑄造速度不足O. 6m/分鐘的情況下，由于鑄型12內(nèi)的鋼水液面13的流動(dòng)緩慢，液面變動(dòng)量本來就小，所以粉末供給時(shí)的液面變動(dòng)的抑制效果不會(huì)明顯地出現(xiàn)。另一方面，伴隨鑄造速度變快，根據(jù)本發(fā)明的粉末供給時(shí)的液面變動(dòng)的抑制效果明顯地出現(xiàn)，所以關(guān)于上限值雖然沒有規(guī)定，但是也可以是在通常的操作中所使用的鑄造速度，例如將3m/分鐘作為上限。根據(jù)上述的理由，以鑄坯的鑄造速度的下限值為O. 6m/分鐘，但是更優(yōu)選為O. Sm/分鐘，進(jìn)一步優(yōu)選為1.0m/分鐘。根據(jù)以上說明的本實(shí)施方式的熔劑投入裝置、連續(xù)鑄造設(shè)備、熔劑投入方法和連續(xù)鑄造方法，為簡(jiǎn)單的構(gòu)成和方法，不會(huì)成為鑄床作業(yè)的障礙，既能抑制鋼水的液面變動(dòng)，又能將粉末10供給到鋼水液面，能提高鑄坯的產(chǎn)品質(zhì)量。第2實(shí)施方式接著，參照所附的附圖，以下說明本發(fā)明的第2實(shí)施方式。如圖5所示，本實(shí)施方式的連續(xù)鑄造設(shè)備具備連續(xù)鑄造用模具粉末的輸送裝置110、進(jìn)行該輸送裝置110的輸送用螺桿送料器118等的運(yùn)轉(zhuǎn)控制的控制裝置(未圖示)以及鑄型12等。首先，關(guān)于使用了本實(shí)施方式涉及的熔劑投入方法的熔劑投入裝置、具備該熔劑投入裝置的連續(xù)鑄造設(shè)備、根據(jù)該連續(xù)鑄造設(shè)儲(chǔ)進(jìn)行的連續(xù)鑄造方法，在以下進(jìn)行說明。如圖5所示，本實(shí)施方式的連續(xù)鑄造用模具粉末的輸送裝置(以下也簡(jiǎn)稱輸送設(shè)備)110按以下順序具備沿著在利用連續(xù)鑄造設(shè)備的連續(xù)鑄造方法中所使用的顆粒狀粉末(熔劑)的輸送方向而配置的儲(chǔ)藏料斗111、螺桿送料器(螺旋輸送機(jī)的一個(gè)例子)112、連接料斗113、螺桿送料器(螺旋輸送機(jī)的一個(gè)例子)114、中轉(zhuǎn)料斗115、運(yùn)出用螺桿送料器(運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)的一個(gè)例子)116、作為本實(shí)施方式的熔劑投入裝置的旋轉(zhuǎn)裝置117。位于中轉(zhuǎn)料斗115上游側(cè)的2個(gè)螺桿送料器112和114構(gòu)成輸送用螺桿送料器(輸送用螺旋輸送機(jī)的一個(gè)例子)118。另外，關(guān)于各螺桿送料器112、114和運(yùn)出用螺桿送料器116，它們的輸送管的內(nèi)徑尺寸和螺桿(未圖示)的結(jié)構(gòu)是同樣的，但是也可以是不同的。
儲(chǔ)藏料斗111儲(chǔ)藏顆粒狀粉末。在該儲(chǔ)藏料斗111的下端部設(shè)置有從該下端部向斜上方傾斜配置的螺桿送料器112的上游側(cè)端部。螺桿送料器112使儲(chǔ)藏料斗111內(nèi)的顆粒狀粉末向斜上方輸送并通過連接料斗113。然后，從連接料斗113通過的顆粒狀粉末利用螺桿送料器114被輸送到中轉(zhuǎn)料斗115。另外，連接料斗113雖然只具有使顆粒狀粉末通過的功能，但是也可以具有暫時(shí)地儲(chǔ)存顆粒狀粉末的功能。此時(shí)，根據(jù)連接料斗113內(nèi)的顆粒狀粉末量，可以以連接料斗113為界，分別控制相鄰的螺桿送料器112、114的運(yùn)轉(zhuǎn)。本實(shí)施方式中，關(guān)于在儲(chǔ)藏料斗111與中轉(zhuǎn)料斗115之間配置了 2個(gè)螺桿送料器112、114的情況進(jìn)行了說明。但是如圖6所示，也可以通過設(shè)置于儲(chǔ)藏料斗111的I根輸送用螺桿送料器(輸送用螺旋輸送機(jī)的一個(gè)例子)119，將儲(chǔ)藏料斗111與中轉(zhuǎn)料斗115之間直接連接。更具體而言，在儲(chǔ)藏料斗111的下端連接I根輸送用螺桿送料器119的上游側(cè)端部，進(jìn)一步將該輸送用螺桿送料器119的下游側(cè)端部連接到中轉(zhuǎn)料斗115。中轉(zhuǎn)料斗115暫時(shí)地儲(chǔ)存顆粒狀粉末。在該中轉(zhuǎn)料斗115內(nèi)設(shè)置未圖示的水平儀，可以測(cè)量中轉(zhuǎn)料斗115內(nèi)的顆粒狀粉
末的儲(chǔ)存量。通過設(shè)置中轉(zhuǎn)料斗115，其上游側(cè)的螺桿送料器112、114可以根據(jù)中轉(zhuǎn)料斗115內(nèi)的顆粒狀粉末的量(即，在顆粒狀粉末的儲(chǔ)藏量低于預(yù)先設(shè)置的下限值的前提下)，將儲(chǔ)藏料斗111內(nèi)的顆粒狀粉末輸送到中轉(zhuǎn)料斗115內(nèi)。另外，處于中轉(zhuǎn)料斗115的下游側(cè)的運(yùn)出用螺桿送料器116可以根據(jù)鑄造作業(yè)的進(jìn)行狀況，向鑄型12內(nèi)各以規(guī)定量輸送顆粒狀粉末。旋轉(zhuǎn)裝置117具有通過運(yùn)出用螺桿送料器116供給顆粒狀粉末的投入料斗120、和從該投入料斗120的下部向斜下方傾斜配置、使供給到投入料斗120的顆粒狀粉末通過其自重自由落下而供給到鑄型12內(nèi)的鋼水液面13的作為供給管的投入滑槽121。投入滑槽121在側(cè)視時(shí)折彎成L字狀，所以通過使投入滑槽121的與投入料斗120的連接部以沿著其垂直方向的軸心作為中心轉(zhuǎn)動(dòng)，可以將顆粒狀粉末以圓弧狀散布到鑄型12內(nèi)的鋼水液面13上。另外，從儲(chǔ)藏料斗111到鑄型12的上端部的距離(顆粒狀粉末的輸送距離)例如是7m以上30m以下。在此，上述距離不足7m的情況下，無法充分地確保設(shè)置了鑄型12的鑄床的作業(yè)空間。另一方面，在上述距離超過30m的情況下，使用各螺桿送料器遠(yuǎn)距離輸送顆粒狀粉末時(shí)的顆粒狀粉末的粉化率急劇上升。所以，作為上述距離，優(yōu)選是7m以上30m以下。再有，投入滑槽121相對(duì)于鑄型12內(nèi)的鋼水液面13，與上述第I實(shí)施方式的供給管11大致同樣地配置。即，從鑄型12內(nèi)的鋼水液面13到投入料斗120的高度尺寸H是
O.5m以上3. Om以下；投入滑槽121相對(duì)于水平方向的最小傾斜角度α為20度以上；連接投入料斗120的顆粒狀粉末的排出口與投入滑槽121的頂端下部位置的假想直線相對(duì)于水平方向形成的角度Θ成為54.6ΧΗ_°_5度以下。進(jìn)而，在本實(shí)施方式，投入滑槽121的傾斜角度成為最小傾斜角度α。接著，關(guān)于使用本實(shí)施方式的熔劑投入裝置的熔劑投入方法(使用了連續(xù)鑄造設(shè) 備的連續(xù)鑄造方法)，參照上述連續(xù)鑄造用模具粉末的輸送設(shè)備110進(jìn)行說明。在本實(shí)施方式的連續(xù)鑄造方法中，將連續(xù)鑄造中使用的顆粒狀粉末從儲(chǔ)藏料斗111，經(jīng)過輸送用螺桿送料器118、連接料斗113以及螺桿送料器114，輸送到中轉(zhuǎn)料斗115。進(jìn)而，從該中轉(zhuǎn)料斗115，經(jīng)過運(yùn)出用螺桿送料器116、投入料斗120以及投入滑槽121，各以規(guī)定量向鑄型12內(nèi)供給。此時(shí)，根據(jù)本實(shí)施方式的熔劑投入方法，能抑制進(jìn)而防止顆粒狀粉末的粉化。顆粒狀粉末例如可以是在內(nèi)部形成空間的中空狀的粉末等，其平均粒徑為200 μ m以上且400 μ m以下(進(jìn)而，下限為250 μ m，上限為350 μ m)左右。再有，在本實(shí)施方式中使用的顆粒狀粉末包括作為以往公知的粉末的在內(nèi)部形成空間的中空狀的粉末以及顆粒狀的粉末，但是只有粉末狀的粉末被除外。以下，對(duì)包含利用本實(shí)施方式的連續(xù)鑄造裝置所具備的控制裝置進(jìn)行的控制運(yùn)作的連續(xù)鑄造方法進(jìn)行說明。首先，通過使位于中轉(zhuǎn)料斗115上游側(cè)的構(gòu)成輸送用螺桿送料器118的螺桿送料器114和螺桿送料器112依次運(yùn)行，將顆粒狀粉末從儲(chǔ)藏料斗111輸送到中轉(zhuǎn)料斗115，通過在中轉(zhuǎn)料斗115內(nèi)設(shè)置的上述水平儀，在檢測(cè)得知中轉(zhuǎn)料斗115內(nèi)的顆粒狀粉末的儲(chǔ)存量成為預(yù)先設(shè)置的下限值以下的情況下，可以自動(dòng)地進(jìn)行該輸送。由此，可以使中轉(zhuǎn)料斗115內(nèi)的顆粒狀粉末的儲(chǔ)存量自動(dòng)地恢復(fù)。還有，通過使位于中轉(zhuǎn)料斗115下游側(cè)的運(yùn)出用螺桿送料器116運(yùn)行，將中轉(zhuǎn)料斗115內(nèi)的顆粒狀粉末輸送到投入料斗120。另外，該輸送根據(jù)鑄造作業(yè)的進(jìn)行狀況來進(jìn)行。由此，通過使投入滑槽121以沿著投入料斗120的垂直方向的軸心作為中心進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng)，可以將顆粒狀粉末從投入料斗120經(jīng)過投入滑槽121，均勻地散布到鑄型12內(nèi)。如上述那樣，將顆粒狀粉末輸送到中轉(zhuǎn)料斗115的輸送用螺桿送料器118只是在中轉(zhuǎn)料斗115內(nèi)的顆粒狀粉末的儲(chǔ)存量變少的情況下，進(jìn)行其運(yùn)轉(zhuǎn)。為此，向中轉(zhuǎn)料斗115的顆粒狀粉末的輸送結(jié)束之后，直到接著將顆粒狀粉末輸送到中轉(zhuǎn)料斗115的時(shí)間間隔較長(zhǎng)，各螺桿送料器112、114的運(yùn)行率低(以下也稱為低運(yùn)行)。另一方面，將顆粒狀粉末輸送到投入料斗120的運(yùn)出用螺桿送料器116按照鑄造作業(yè)的進(jìn)行狀況進(jìn)行運(yùn)轉(zhuǎn)。為此，必須頻繁且短時(shí)間內(nèi)間歇性地進(jìn)行顆粒狀粉末的輸送和停止，運(yùn)出用螺桿送料器116的運(yùn)行率極高(以下也稱為高運(yùn)行)。所以，通過在輸送用螺桿送料器118和運(yùn)出用螺桿送料器116之間設(shè)置中轉(zhuǎn)料斗115，可以以中轉(zhuǎn)料斗115為界，變更輸送用螺桿送料器118和運(yùn)出用螺桿送料器116的運(yùn)轉(zhuǎn)方法。具體來說，低運(yùn)行的輸送用螺桿送料器118例如可以進(jìn)行通過以10分鐘以上且30分鐘以下的時(shí)間間隔進(jìn)行I次、且進(jìn)行2分鐘以上且5分鐘以下的短時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)(即，連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn))、而且將顆粒狀粉末的輸送量例如設(shè)為每I分鐘為Ikg以上且20kg以下的高速運(yùn)轉(zhuǎn)。此外，高運(yùn)行的運(yùn)出用螺桿送料器116例如可以進(jìn)行通過以10秒以上且I分鐘以下的時(shí)間間隔進(jìn)行I次、且進(jìn)行10秒以上且I分鐘以下的極短時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)(即，間歇運(yùn)轉(zhuǎn))、而且將顆粒狀粉末的輸送量例如設(shè)為每I分鐘為O. Ikg以上且3kg以下、進(jìn)行比輸送用螺桿送料器118的輸送量更少的低速運(yùn)轉(zhuǎn)。在此，關(guān)于改變螺桿送料器的運(yùn)轉(zhuǎn)方法而輸送顆粒狀粉末的情況的顆粒狀粉末的輸送距離與其粉化率的關(guān)系，參照?qǐng)D7進(jìn)行說明。圖7是表示關(guān)于連續(xù)地輸送顆粒狀粉末的連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)模式和在極短時(shí)間中間隙性地輸送的間歇運(yùn)轉(zhuǎn)模式的2個(gè)運(yùn)轉(zhuǎn)模式進(jìn)行調(diào)查的結(jié)果。還有，調(diào)查的各運(yùn)轉(zhuǎn)模式的螺桿 送料器的螺桿的轉(zhuǎn)速是90rpm (轉(zhuǎn)/分)和400rpm這2個(gè)。另外，圖7所示的顆粒狀粉末的粉化率是將輸送后的顆粒狀粉末用具備比輸送前的顆粒狀粉末的平均粒徑更細(xì)小篩眼的篩子過篩，測(cè)量篩下的顆粒狀粉末(即，粉化的顆粒狀粉末)的重量，將該測(cè)量值除以輸送的全部顆粒狀粉末的重量而求得。在此，輸送前的顆粒狀粉末的平均粒徑是300 μ m左右，所以，使用篩眼的大小為顆粒狀粉末的平均粒徑的70%以下(在此，為210 μ m)的篩子。如圖7所示，連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)螺桿送料器的情況下，顆粒狀粉末的粉化率隨著顆粒狀粉末的輸送距離變長(zhǎng)，出現(xiàn)緩慢地增加的傾向。另外，通過改變螺桿的轉(zhuǎn)速，粉化率也多少會(huì)變動(dòng)，但是要抑制在可以實(shí)施穩(wěn)定的鑄造的10質(zhì)量％以下。另一方面，間歇運(yùn)轉(zhuǎn)螺桿送料器的情況下，顆粒狀粉末的粉化率隨著顆粒狀粉末的輸送距離變長(zhǎng)，出現(xiàn)急劇增加的傾向。再有，通過加快螺桿的轉(zhuǎn)速，粉化率的上升速度也進(jìn)一急劇地上升。從以上的情況可知，在極短時(shí)間內(nèi)間歇運(yùn)轉(zhuǎn)螺桿送料器的情況下，顆粒狀粉末的粉化率上升，可能不能實(shí)施穩(wěn)定的鑄造。因此，使運(yùn)出用螺桿送料器116的輸送距離比輸送用螺桿送料器118的輸送距離(各螺桿送料器112、114的總計(jì)輸送距離)更短。還有，為了實(shí)施穩(wěn)定的鑄造，優(yōu)選將供給到鑄型12內(nèi)的顆粒狀粉末的粉化率降低到15質(zhì)量％以下。為此，根據(jù)圖7，優(yōu)選使最大地影響顆粒狀粉末的粉化率的運(yùn)出用螺桿送料器116的輸送距離設(shè)為7m以下，但是，如果也考慮其他的因輸送用螺桿送料器118引起的粉化率，則優(yōu)選使運(yùn)出用螺桿送料器116的輸送距離更短(5m以下)。再有，伴隨運(yùn)出用螺桿送料器116的長(zhǎng)度變短，顆粒狀粉末的粉化率也急劇地降低，所以關(guān)于其下限值沒有規(guī)定，但是，如果考慮作業(yè)空間的確保等，則可以使用2m (進(jìn)而3m)左右作為最短長(zhǎng)度。實(shí)施例接著，對(duì)于為了確認(rèn)本實(shí)施方式的作用效果而進(jìn)行的實(shí)施例進(jìn)行說明。首先，圖8表示構(gòu)成圖5所示的輸送用螺桿送料器118的各螺桿送料器112、114的運(yùn)轉(zhuǎn)方法和運(yùn)出用螺桿送料器116的運(yùn)轉(zhuǎn)方法。
在此，以從在儲(chǔ)藏料斗111到中轉(zhuǎn)料斗115之間配置的各螺桿送料器112、114的總計(jì)輸送距離為6m，以從在中轉(zhuǎn)料斗115到投入料斗120之間配置的運(yùn)出用螺桿送料器116的輸送距離為4m。其結(jié)果是，運(yùn)出用螺桿送料器116的輸送距離變得比輸送用螺桿送料器118的輸送距離更短。還有，使從儲(chǔ)藏料斗111到中轉(zhuǎn)料斗115之間的輸送用螺桿送料器118的運(yùn)轉(zhuǎn)為低運(yùn)行(即，作為低運(yùn)行送料器而發(fā)揮作用)。具體來說，將使螺桿以400rpm的轉(zhuǎn)速運(yùn)轉(zhuǎn)3分鐘的連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)每間隔25分鐘進(jìn)行。這時(shí)的顆粒狀粉末的輸送量在3分鐘的情況下是20kg。另一方面，使從中轉(zhuǎn)料斗115到投入料斗120的運(yùn)出用螺桿送料器116為高運(yùn)行(即，使之作為高運(yùn)行送料器而發(fā)揮作用)。具體來說，將使螺桿以90rpm的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)3(Γ40秒的連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)按3(Γ40秒的間隔間歇地進(jìn)行。這時(shí)的顆粒狀粉末的輸送量是每I次大約Ikg0 圖9表示其結(jié)果。另外，圖9表示不設(shè)置中轉(zhuǎn)料斗115，在從儲(chǔ)藏料斗111到投入料斗120之間配置I臺(tái)螺桿送料器(輸送距離10m)，而且將使螺桿以90rpm的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)3(Γ40秒間的短時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)按3(Γ40秒的間隔間歇地進(jìn)行的比較例的結(jié)果。關(guān)于這里的粉化率，由于輸送前的顆粒狀粉末的平均粒徑是300 μ m左右，所以使用篩眼的大小為210 μ m的篩子求出。從圖9可知，通過設(shè)置中轉(zhuǎn)料斗115，改變?cè)谄渖嫌蝹?cè)配置的輸送用螺桿送料器118和下游側(cè)配置的運(yùn)出用螺桿送料器116的運(yùn)轉(zhuǎn)方法，可以將顆粒狀粉末的粉化率抑制在作為目標(biāo)值的15質(zhì)量％以下。再有，在比較例中，粉化率上升到30質(zhì)量％左右。從以上結(jié)果可以確認(rèn)，根據(jù)本實(shí)施方式的連續(xù)鑄造方法，可以抑制顆粒狀粉末的粉化。據(jù)此，由于可以穩(wěn)定顆粒狀粉末在鑄型12內(nèi)的熔融速度，可以在鋼水液面13形成均勻的熔融層并使之流入鑄型12的內(nèi)壁面與凝固殼之間，穩(wěn)定地促進(jìn)凝固殼的生成，因此可以穩(wěn)定地實(shí)施鑄造。所以，可以謀求顆粒狀粉末的粉化防止和穩(wěn)定供給的兼顧，可以實(shí)施穩(wěn)定的鑄造。其結(jié)果是，可以提高鑄坯的產(chǎn)品質(zhì)量。以上，說明了本發(fā)明的各實(shí)施方式，但是本發(fā)明不只是限定于上述各實(shí)施方式記載的構(gòu)成，也包含其他的實(shí)施方式和變形例。例如，組合上述各實(shí)施方式和變形例的一部分或全部而構(gòu)成本發(fā)明的情況也包含在本發(fā)明的權(quán)利范圍內(nèi)。在上述第2實(shí)施方式中，對(duì)于用串聯(lián)配置的2臺(tái)螺桿送料器112、114構(gòu)成在儲(chǔ)藏料斗111和中轉(zhuǎn)料斗115之間配置的輸送用螺桿送料器118的情況進(jìn)行了說明，但是不只限于該構(gòu)成，也可以用串聯(lián)配置的3臺(tái)以上(現(xiàn)實(shí)中為10臺(tái)以下)螺桿送料器構(gòu)成。此時(shí)，在相鄰的螺桿送料器之間優(yōu)選設(shè)置連接各螺桿送料器的下游側(cè)端部與上游側(cè)端部的連接料斗。產(chǎn)業(yè)上的可利用性根據(jù)本發(fā)明，可以提供能夠提高鑄坯的產(chǎn)品質(zhì)量的熔劑投入裝置、連續(xù)鑄造設(shè)備、熔劑投入方法和連續(xù)鑄造方法。符號(hào)說明10粉末 11供給管 12鑄型 13鋼水液面 14中間包支架 15儲(chǔ)藏料斗 16下降管 17移送管 18粉末投入料斗 19中間包 20浸潰管嘴21 24直管 110連續(xù)鑄造用模具粉末的輸送設(shè)備 111儲(chǔ)藏料斗 112螺桿送料器113連接料斗 114螺桿送料器 115中轉(zhuǎn)料斗 116運(yùn)出用螺桿送料器(運(yùn)出用 螺旋輸送機(jī) 117旋轉(zhuǎn)裝置(熔劑投入裝置)118，119輸送用螺桿送料器(輸送用螺旋輸送機(jī) 120投入料斗121投入滑槽(供給管)
權(quán)利要求
1.一種熔劑投入裝置，其特征在于，其具備暫時(shí)儲(chǔ)存熔劑的投入料斗、和以后端與該投入料斗連接且頂端位于鑄型內(nèi)上方的方式傾斜配置的供給管， 從上述鑄型內(nèi)的鋼水液面到上述投入料斗的高度尺寸H為O. 5m以上且3. Om以下， 上述供給管相對(duì)于水平方向的最小傾斜角度α為20度以上， 將上述投入料斗的上述熔劑的排出口與上述供給管的上述頂端的下部位置連接的假想直線相對(duì)于上述水平方向形成的角度Θ為54.6ΧΗ-0.5度以下。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的熔劑投入裝置，其特征在于， 上述供給管具有互相連接的多個(gè)直管， 在這些直管中，相對(duì)于上述水平方向的傾斜角度最小的直管的傾斜角度為上述最小傾斜角度α。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述的熔劑投入裝置，其特征在于， 上述供給管的上述頂端在上述水平方向的位置被配置在下述范圍內(nèi)在以該供給管的正下方位置的上述鑄型的內(nèi)壁面位置為基準(zhǔn)的情況下，從朝向上述鑄型的內(nèi)方50mm的位置到朝向該鑄型的外方200mm的位置的范圍。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的熔劑投入裝置，其特征在于， 該裝置還具備氣體供給手段，所述氣體供給手段相對(duì)于該供給管內(nèi)的每Icm2流路截面積以超過O且為3升/分鐘以下的流量向上述供給管內(nèi)吹入氣體。
5.一種連續(xù)鑄造設(shè)備，其特征在于，具備權(quán)利要求廣4中任一項(xiàng)所述的熔劑投入裝置和所述鑄型。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的連續(xù)鑄造設(shè)備，其特征在于， 上述鑄型的鑄坯鑄造速度為O. 6m/分鐘以上。
7.根據(jù)權(quán)利要求5所述的連續(xù)鑄造設(shè)備，其特征在于，該設(shè)備還具備 儲(chǔ)藏上述熔劑的儲(chǔ)藏料斗、 從該儲(chǔ)藏料斗輸送上述熔劑的輸送用螺旋輸送機(jī)、 接受通過該輸送用螺旋輸送機(jī)輸送過來的上述熔劑的中轉(zhuǎn)料斗、 在該中轉(zhuǎn)料斗與上述投入料斗之間設(shè)置的運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)、和 進(jìn)行上述輸送用螺旋輸送機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)控制的控制裝置， 上述運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)的輸送距離比上述輸送用螺旋輸送機(jī)的輸送距離更短； 上述控制裝置以規(guī)定時(shí)間將上述輸送用螺旋輸送機(jī)的輸送量控制到規(guī)定輸送量以上。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的連續(xù)鑄造設(shè)備，其特征在于，上述運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)的輸送距離為7m以下。
9.根據(jù)權(quán)利要求7所述的連續(xù)鑄造設(shè)備，其特征在于， 上述規(guī)定時(shí)間為2分鐘以上且5分鐘以下； 上述規(guī)定輸送量為Ikg/分鐘以上且20kg/分鐘以下的范圍內(nèi)。
10.根據(jù)權(quán)利要求7所述的連續(xù)鑄造設(shè)備，其特征在于， 上述輸送用螺旋輸送機(jī)具備 多個(gè)螺旋輸送機(jī)和在這些螺旋輸送機(jī)之間配置的連接料斗， 上述控制裝置對(duì)上述各螺旋輸送機(jī)的輸送動(dòng)作個(gè)別地進(jìn)行控制。
11.一種熔劑投入方法，其特征在于，其通過傾斜配置的供給管使熔劑落下而供給到鑄型內(nèi)的鋼水液面， 從上述鋼水液面到上述熔劑的開始落下位置的高度尺寸H為O. 5m以上且3. Om以下， 上述供給管相對(duì)于對(duì)于水平方向的最小傾斜角度α為20度以上， 將上述開始落下位置與上述供給管的頂端下部的位置之間連接的假想直線相對(duì)于上述水平方向形成的角度Θ為54.6Χ!?！鉥5度以下。
12.根據(jù)權(quán)利要求11所述的熔劑投入方法，其特征在于，該方法還具備相對(duì)于上述供給管內(nèi)的每Icm2流路截面積以超過O且為3升/分鐘以下的流量向上述供給管內(nèi)吹入氣體的工序。
13.—種連續(xù)鑄造方法，其特征在于，包含使用權(quán)利要求11或12所述的熔劑投入方法向在上述鑄型內(nèi)的上述鋼水液面供給上述熔劑的工序。
14.根據(jù)權(quán)利要求13所述的連續(xù)鑄造方法，其特征在于，上述鑄型的鑄坯鑄造速度為O. 6m/分鐘以上。
15.根據(jù)權(quán)利要求13所述的連續(xù)鑄造方法，其特征在于，具備 將上述熔劑從儲(chǔ)藏該熔劑的儲(chǔ)藏料斗經(jīng)過輸送用螺旋輸送機(jī)輸送到中轉(zhuǎn)料斗的工序；和 進(jìn)而，將該熔劑從上述中轉(zhuǎn)料斗經(jīng)過運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)、上述投入料斗和上述供給管，供給到上述鑄型內(nèi)的工序； 使上述運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)的輸送距離比上述輸送用螺旋輸送機(jī)的輸送距離更短； 使上述輸送用螺旋輸送機(jī)的輸送量以規(guī)定時(shí)間成為規(guī)定輸送量以上。
16.根據(jù)權(quán)利要求15所述的連續(xù)鑄造方法，其特征在于，上述運(yùn)出用螺旋輸送機(jī)的輸送距離為7m以下。
17.根據(jù)權(quán)利要求15所述的連續(xù)鑄造方法，其特征在于， 上述規(guī)定時(shí)間為2分鐘以上且5分鐘以下； 上述規(guī)定輸送量為Ikg/分鐘以上且20kg/分鐘以下的范圍內(nèi)。
18.根據(jù)權(quán)利要求15所述的連續(xù)鑄造設(shè)備，其特征在于， 上述輸送用螺旋輸送機(jī)具備多個(gè)螺旋輸送機(jī)和在這些螺旋輸送機(jī)之間配置的連接料斗； 對(duì)上述各螺旋輸送機(jī)的輸送動(dòng)作個(gè)別地進(jìn)行控制。
全文摘要
該熔劑投入裝置具備暫時(shí)儲(chǔ)存熔劑的投入料斗和以后端與投入料斗連接且頂端位于鑄型內(nèi)上方的方式傾斜配置的供給管。并且，從上述鑄型內(nèi)的鋼水液面到上述投入料斗的高度尺寸H為0.5m以上且3.0m以下；上述供給管相對(duì)于水平方向的最小傾斜角度α為20度以上；連接上述投入料斗的上述熔劑的排出口與上述供給管的上述頂端的下部位置的假想直線相對(duì)于上述水平方向形成的角度θ為54.6×H-0.5度以下。
文檔編號(hào)B22D11/108GK102883837SQ20108006669
公開日2013年1月16日 申請(qǐng)日期2010年5月20日 優(yōu)先權(quán)日2010年5月20日
發(fā)明者山條悟, 山口俊喜, 安光和典, 本田尚久, 繁永泰男, 福永新一 申請(qǐng)人:新日鐵住金株式會(huì)社