耐氫脆敏感性優(yōu)異的焊接金屬的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明的焊接金屬使用粉芯焊絲而通過氣體保護弧焊形成，其具有規(guī)定的化學(xué)成分組成，含有20％以上的Ti，當量圓直徑：0.15～1.0μm的含Ti氧化物粒子存在5000個/mm2以上，并且在焊接金屬中作為化合物而存在的每焊接金屬總質(zhì)量的V量為0.002％以上，且在焊接金屬中存在的含V碳化物的平均當量圓直徑為15nm以下。
【專利說明】耐氫脆敏感性優(yōu)異的焊接金屬
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及在焊接構(gòu)造物中使用的焊接金屬中降低相對于氫脆的敏感性的焊接金屬。
【背景技術(shù)】
[0002]當焊接高張力鋼時，從焊接金屬部的低溫破裂防止的觀點出發(fā)，需要嚴格地管理預(yù)熱/焊道間溫度，成為施工效率降低的原因。近年來，在焊接構(gòu)造物中使用的鋼材日益高強度化，焊接金屬向高強度化的要求提高(例如HT780:高強度鋼板780MPa級)。
[0003]上述的高強度化呈使耐低溫破裂性降低的趨勢，需要改善耐低溫破裂性。尤其是對于使用粉芯焊絲的氣體保護弧焊，由于具有優(yōu)異的焊接操作性，因此，在通過該焊接法形成的焊接金屬中，謀求確保耐低溫破裂性的技術(shù)。
[0004]上述的低溫破裂推測其原因是，擴散性氫偏析于晶界，晶界強度降低(以下，將其稱為“氫脆”)，對于耐低溫破裂性的改善，如何減少擴散性氫成為要點。
[0005]由此，為了提高焊接金屬的耐低溫破裂性，需要降低焊接金屬中的相對于氫脆的敏感性，從這樣的觀點出發(fā)而提出有各種技術(shù)的方案。
[0006]例如，在專利文獻I中公開有通過使氫捕獲能力高的Mo碳化物(含有Mo的碳化物)分散于焊接金屬內(nèi)來實現(xiàn)低溫破裂的防止的技術(shù)。然而，該技術(shù)需要采用為了使Mo碳化物分散而在使鋼材對接之后從內(nèi)面?zhèn)冗M行潛弧焊這樣的特殊焊接手法，而通常無法應(yīng)用于鋼材的焊接。
[0007]另外，在專利文獻2中公開有為了捕獲擴散性氫而通過使有效的S1-Mn-T1-Al系復(fù)合氧化物分散于焊接金屬來防止焊接接縫的低溫破裂的技術(shù)。然而，在該技術(shù)中，假定的強度等級設(shè)為抗拉強度而在588.4MPa以上，不能說能夠確保足夠的強度。
[0008]在專利文獻3提出有通過減少擴散性氫量且適當?shù)乜刂茝姸扰c化學(xué)成分組成來改善耐低溫破裂性的技術(shù)。然而，在該技術(shù)中，由于應(yīng)滿足的強度等級受到成分的影響，因此在實際的施工時適用部位受限。
[0009]另一方面，還提出有如下所述的技術(shù):通過V添加來吸收焊接金屬中的擴散性氫，并且通過生成微小碳化物來固定焊接金屬中的碳，從而改善耐低溫破裂性(例如，專利文獻4、5);通過詳細地控制焊劑成分來兼具低溫韌性、屈服強度及耐破裂性(例如，專利文獻
6、7)等。上述技術(shù)都以耐低溫破裂性的改善為目的，但在實際的焊接施工中，可能因各種重要因素導(dǎo)致焊接金屬中的氫量增加，因此作為更本質(zhì)的方向，需要改善耐氫脆敏感性。
[0010]另外，在專利文獻8中還提出有如下所述的技術(shù):通過精細地控制含有T1、Si等的氧化物形態(tài)，并以這些氧化物為起點而發(fā)現(xiàn)微小針狀鐵素體組織，從而兼具強度與韌性。然而，該技術(shù)對耐低溫破裂性未做任何考慮。
[0011]在先技術(shù)文獻
[0012]專利文獻
[0013]專利文獻1:日本特開2005-40816號公報[0014]專利文獻2:日本特開2001-348649號公報
[0015]專利文獻3:日本特開平11-147196號公報
[0016]專利文獻4:日本特開平8-257785號公報
[0017]專利文獻5:日本專利第3208556號公報
[0018]專利文獻6:日本特開2010-274304號公報
[0019]專利文獻7:日本特開2008-87043號公報
[0020]專利文獻8:日本特開2010-115701號公報
【發(fā)明內(nèi)容】
[0021]本發(fā)明是鑒于上述事情而完成的，其目的在于提供一種即使是高強度、耐氫脆敏感性也優(yōu)異且不產(chǎn)生低溫破裂的焊接金屬。
[0022]解決方案
[0023]能夠解決上述課題的本發(fā)明所涉及的焊接金屬是使用粉芯焊絲而通過氣體保護弧焊形成的焊接金屬，其特征點在于，分別含有C:0.02?0.12% (“質(zhì)量的意思。關(guān)于化學(xué)成分組成，以下也相同)、S1:0.1?0.80%, Mn:0.9?2.5%、N1:0.20?3.5%、Mo:0.05 ?1.50%,Ti:0.040 ?0.15%,V:0.05 ?0.60%,N:0.015% 以下(不包含 0% )及
O:0.030%以上，剩余部分由鐵及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，而且，含有20%以上的Ti，且當量圓直徑:0.15?1.Ομπι的含Ti氧化物粒子存在5000個/mm2以上，并且在焊接金屬中作為化合物而存在的每焊接金屬總質(zhì)量中的V量為0.002%以上，此外，在焊接金屬中存在的含V碳化物的平均當量圓直徑為15nm以下。
[0024]需要說明的是，上述“化合物”是指除了碳化物之外，還包含氮化物、碳氮化合物等化合物。另外，含V碳化物是指，VC自不必說，還包含含有其他元素(例如，T1、Nb、Mo等)以總量計至25原子％左右以下的物質(zhì)。上述“當量圓直徑”是指，在光學(xué)顯微鏡、透射式電子顯微鏡(TEM)的觀察面上著眼于確認的氧化物粒子或含V碳化物的大小，以其面積相等的方式假定的圓的直徑。
[0025]在本發(fā)明的焊接金屬中，作為其他元素，優(yōu)選還含有Cr:2.0%以下(不包含0% )、Nb:0.15%以下(不包含0% )、Cu:1.0%以下(不包含0% ) ,Al:0.020%以下(不包含0% )、Zr:0.10%以下(不包含0% )、B:0.0050%以下(不包含0% )中的至少一種，根據(jù)含有的元素的種類來進一步改善焊接金屬的特性。
[0026]發(fā)明效果
[0027]根據(jù)本發(fā)明，通過適當?shù)乜刂苹瘜W(xué)成分組成、規(guī)定大小的含Ti氧化物粒子的個數(shù)密度、焊接金屬中作為化合物而存在的V量、及焊接金屬中存在的含V碳化物的大小等，因此能夠?qū)崿F(xiàn)耐氫脆敏感性優(yōu)異的焊接金屬。
【專利附圖】
【附圖說明】
[0028]圖1是表示制作焊接金屬時的坡口形狀的概要說明圖。
[0029]圖2是表示圓棒試件的提取位置的概要說明圖。
[0030]圖3是表示模擬再熱周期的熱周期(時間與溫度的關(guān)系)的圖表。
[0031]圖4是表示進行拉伸試驗時的試件的形狀的說明圖。[0032]圖5是表示測定氫吸收量時的試件的形狀的說明圖。
【具體實施方式】
[0033]本申請的發(fā)明人從各種角度對使用粉芯焊絲而通過氣體保護弧焊形成的HT780等級的高強度焊接金屬改善耐氫脆敏感性的方法進行研究。其結(jié)果是，使作為擴散性氫的捕獲部位而發(fā)揮作用的含V碳化物以適當?shù)男螒B(tài)存在，并且利用氧化物起點的針狀鐵素體生成使組織微細化，由此發(fā)現(xiàn)耐氫脆敏感性得到改善，從而完成了本發(fā)明。
[0034]S卩，將焊接金屬成分控制在規(guī)定的范圍內(nèi)，并且將含有20%以上的Ti，且當量圓直徑:0.15?1.0ym的含Ti氧化物粒子確保為5000個/mm2以上，并且將在焊接金屬中作為化合物而存在的每焊接金屬總質(zhì)量中的V量(以下，有時稱作“化合物型V量”)設(shè)為0.002%以上，此外，將在焊接金屬中存在的含V碳化物的平均當量圓直徑控制為15nm以下，由此判明在HT780等級的焊接金屬中的耐氫脆敏感性得到改善。
[0035]以往已知如下內(nèi)容:為了使耐氫脆敏感性優(yōu)異，擴散性氫的減少是有效的；為了減少擴散性氫，使含V碳化物存在是有效的。但在焊接金屬中，尤其是直接焊接中難以使含V碳化物適當?shù)匚龀觯虼颂幱诤茈y說是充分地有效利用的狀況。因此，本申請的發(fā)明人從促進含V碳化物析出的觀點出發(fā)，研究焊接材料的成分及焊接條件，并適當?shù)乜刂苾烧?，由此氫脆敏感性改善成功地使有效的含V碳化物分散。限定上述必要條件的理由如下所述。
[0036][含有20%以上的Ti，當量圓直徑:0.15?1.0 μ m的含Ti氧化物粒子的個數(shù):5000個/mm2以上]
[0037]含有20%以上的Ti，且當量圓直徑:0.15?1.Ομπι的含Ti氧化物粒子作為粒內(nèi)相變的起點而進行作用，由此為了使組織顯著微細化、使氫脆敏感性降低而有效地作用。為了發(fā)揮上述效果，其個數(shù)需要為5000個/mm2以上。含Ti氧化物粒子的個數(shù)優(yōu)選為8000個/mm2以上(更優(yōu)選為，9000個/mm2以上)。含Ti氧化物粒子的個數(shù)的上限并沒有特別的規(guī)定，但優(yōu)選為40000個/mm2以下，更優(yōu)選為30000個/mm2以下(進一步優(yōu)選為20000個/mm2以下)。需要說明的是，以當量圓直徑計將作為測定對象的含Ti氧化物粒子的大小設(shè)為0.15?1.0ym是因為，在當量圓直徑比0.15 μ m小時，作為粒內(nèi)相變的起點的能力降低，另外，當存在大量當量圓直徑比1.0ym大的含Ti氧化物粒子時，粒內(nèi)相變由更高溫引起，從而導(dǎo)致強度的降低。
[0038][焊接金屬中的化合物型V量:0.002%以上]
[0039]當化合物型V量小于0.002%時，成為擴散性氫捕獲部位的含V碳化物的量不足。需要說明的是，化合物型V量優(yōu)選為0.003%以上(更優(yōu)選為0.005%以上)。另外，化合物型V量優(yōu)選的上限為0.05%以下，更優(yōu)選為0.03%以下(進一步優(yōu)選為0.02%以下)。
[0040][在焊接金屬中存在的含V碳化物的平均當量圓直徑:15nm以下]
[0041]上述即使確?；衔镄蚔量，當含V碳化物的平均當量圓直徑超過15nm時，含V碳化物粒子也變得粗大，含V碳化物粒子數(shù)減少，因此無法充分地發(fā)揮捕獲效果。在焊接金屬中存在的含V碳化物的平均當量圓直徑優(yōu)選為12nm以下，更優(yōu)選為IOnm以下。
[0042]接著，對本發(fā)明的焊接金屬中的化學(xué)成分組成進行說明。在本發(fā)明的焊接金屬中，適當?shù)乜刂破浠瘜W(xué)成分組成也是重要的必要條件，其范圍設(shè)定理由如下所述。
[0043][C:0.02 ?0.12% ][0044]C是對于確保焊接金屬的強度而不可或缺的元素，發(fā)揮上述效果需要含有0.02%以上。優(yōu)選為0.04%以上，更優(yōu)選為0.06%以上。然而，當C含有量超過0.12%時，強度過大地上升而使氫脆敏感性變高(耐氫脆敏感性惡化)。需要說明的是，C含有量優(yōu)選的上限為0.10%，更優(yōu)選為0.08%以下。
[0045][S1:0.I ?0.80% ]
[0046]Si為脫氧元素，具有使焊接金屬清潔化的作用。為了發(fā)揮上述效果，Si含有量需要設(shè)為0.1%以上。優(yōu)選為含有0.25%以上，更優(yōu)選為含有0.28%以上。然而，當Si含有量變得過度時，以氧化物為起點的晶界相變被抑制，氫脆敏感性變高，因此需要抑制為0.80%以下。優(yōu)選抑制為0.7%以下，更優(yōu)選抑制為0.5%以下。
[0047][Mn:0.9 ?2.5% ]
[0048]Mn是對于確保焊接金屬的強度而需要的元素，發(fā)揮上述效果需要含有0.9%以上。優(yōu)選為1.2%以上，更優(yōu)選為1.5%以上。然而，當Mn含有量超過2.5%而過度地含有時，成為強度過大地上升而導(dǎo)致氫脆敏感性變高的原因。優(yōu)選為2.2%以下，更優(yōu)選為2.0%以下。
[0049][N1:0.20 ?3.5% ]
[0050]Ni是確保焊接金屬的強度而需要的元素，發(fā)揮上述效果需要含有0.20%以上。優(yōu)選為0.5%以上，更優(yōu)選為1.0%以上。然而，當Ni含有量超過3.5%而過度地含有時，成為因強度過大地上升而導(dǎo)致氫脆敏感性變高的原因。優(yōu)選為3.0%以下，更優(yōu)選為2.8%以下。
[0051][Mo:0.05 ?1.50% ]
[0052]Mo是對于提高焊接金屬的強度而需要的元素，發(fā)揮上述效果需要含有0.05%以上。優(yōu)選為0.10%以上，更優(yōu)選為0.2%以上。然而，當Mo含有量超過1.50%而過度地含有時，成為因強度過大地上升而導(dǎo)致氫脆敏感性變高的原因。優(yōu)選為1.0%以下，更優(yōu)選為0.50%以下。
[0053][T1:0.040 ?0.15% ]
[0054]Ti是對于通過形成成為粒內(nèi)相變的起點的氧化物、使組織微細化來實現(xiàn)耐氫脆特性的改善而有效的元素。發(fā)揮上述效果需要含有0.040%以上。優(yōu)選為0.050%以上，更優(yōu)選為0.055%以上。然而，當Ti含有量超過0.15%而過度地含有時，成為因強度過大地上升而導(dǎo)致氫脆敏感性變高的原因。優(yōu)選為0.12%以下，更優(yōu)選為0.08%以下。
[0055][V:0.05 ?0.60% ]
[0056]V是對于通過形成成為擴散型氫的捕獲部位的含V碳化物來實現(xiàn)耐氫脆特性的改善而有效的元素。發(fā)揮上述效果需要含有0.05%以上。優(yōu)選為0.1 %以上，更優(yōu)選為0.15%以上。然而，當V含有量超過0.60%而過度地含有時，成為使強度過大地上升、氫脆敏感性變高的原因。
[0057][N:0.015% 以下(不包含 0% )]
[0058]N是不可避免地混入的元素，雖然對于提高焊接金屬的強度是有效的，當過度地含有N時，成為因強度過大地上升而導(dǎo)致氫脆敏感性變高的原因。由此，N含有量需要設(shè)為0.015%以下。優(yōu)選為0.010%以下，更優(yōu)選為0.006%以下。需要說明的是，N在工業(yè)上設(shè)為O %是困難的。[0059][O:0.030% 以上]
[0060]O是對于通過形成成為粒內(nèi)相變的起點的氧化物、使組織微細化來實現(xiàn)耐氫脆特性的改善而有效的元素。發(fā)揮上述效果需要含有0.030%以上。優(yōu)選為0.035%以上，更優(yōu)選為0.040%以上。需要說明的是，對于O含有量的上限并沒有特別地設(shè)定，但當含有量變得過度時，對韌性造成負面影響，因此優(yōu)選為0.10%以下(更優(yōu)選為0.080%以下)。
[0061]本發(fā)明中規(guī)定的含有元素如上所述，剩余部分為鐵及不可避免的雜質(zhì)，作為該不可避免的雜質(zhì)，能夠允許因原料、資材、制造設(shè)備等的狀況而帶入的元素(例如，P、S、Sn等)的混入。其中，通常來說，雜質(zhì)向晶界偏析，從而使晶界強度降低，并助長低溫破裂，因此優(yōu)選抑制為尤其是P:0.02%以下(不包含0% )、S:0.025%以下(不包含0%)。另外，上述以外的不可避免的雜質(zhì)優(yōu)選合計為0.010%以下(不包含0% )。
[0062]在本發(fā)明的焊接金屬中，作為其他元素，還優(yōu)選含有:(a)從由Cr:2.0%以下(不包含0% )、Nb:0.15%以下(不包含0% )及Cu:1.0%以下(不包含0% )構(gòu)成的組中選擇的一種以上；(b) Al:0.020%以下(不包含0% )及/或Zr:0.10%以下(不包含0% )；(C)B:0.0050%以下(不包含0% )等，根據(jù)含有的元素的種類來進一步改善焊接金屬的特性。含有上述元素時的范圍設(shè)定理由如下所述。
[0063][從由Cr:2.0%以下(不包含0% ) ,Nb:0.15%以下(不包含0% )及Cu:1.0%以下(不包含0%)構(gòu)成的組中選擇的一種以上]
[0064]Cr、Nb及Cu是對于提高焊接金屬的強度而有效的元素。其中，Cu對于低溫韌性的確保也有效地作用。然而，當過度地含有上述元素時，成為因強度過大地上升而導(dǎo)致氫脆敏感性變高的原因。由此，優(yōu)選將Cr抑制為2.0%以下(更優(yōu)選為1.5%以下，進一步優(yōu)選為1.0 %以下)、將Nb抑制為0.15%以下(更優(yōu)選為0.10%以下，進一步優(yōu)選為0.08%以下)、或?qū)u抑制為1.0%以下(更優(yōu)選為0.5%以下，進一步優(yōu)選為0.2%以下)。需要說明的是，為了發(fā)揮上述效果而優(yōu)選的下限為Cr在0.05%以上、Nb在0.01%以上、或Cu在
0.05%以上(都小于0.01%且為不可避免的雜質(zhì)等級)。
[0065][Al:0.020%以下(不包含0% )及/或Zr:0.10%以下(不包含0% )]
[0066]Al與Zr都為強脫氧元素，對于使焊接金屬清潔化是有效的。然而，當過度地含有時，成為因使成為粒內(nèi)相變的起點的氧化物減少、組織粗大化而導(dǎo)致氫脆敏感性變高的原因。由此，優(yōu)選將Al抑制為0.020%以下(更優(yōu)選為0.018%以下)、將Zr抑制為0.10%以下(更優(yōu)選為0.06%以下)。需要說明的是，為了發(fā)揮上述效果而優(yōu)選的下限為，Al或Zr都在0.01 %以上(都小于0.01 %且為不可避免的雜質(zhì)等級)。
[0067][B:0.0050% 以下(不包含 0% )]
[0068]B是通過抑制從舊奧氏體晶界的鐵素體生成來提高強度的元素，但當過度地含有時，成為因使強度過大地上升而導(dǎo)致氫脆敏感性變高的原因。由此，B優(yōu)選抑制為0.0050%以下(更優(yōu)選為0.0030%以下)。需要說明的是，為了發(fā)揮上述效果而優(yōu)選的下限在
0.0010%以上(小于0.0008%且為不可避免的雜質(zhì)等級)。
[0069]本發(fā)明的焊接金屬只要是使用粉芯焊絲而通過氣體保護弧焊形成即可，對焊絲成分、焊接條件并沒有特別地限定，但為了實現(xiàn)規(guī)定的樣態(tài)，存在優(yōu)選的范圍。
[0070]根據(jù)上述觀點，優(yōu)選的焊絲成分(焊接材料)滿足例如下述的必要條件的全部。即，對于使由鋼材構(gòu)成的外皮與焊劑配合的總焊絲質(zhì)量，[0071](a)以金屬、氧化物、其他形態(tài)存在的Ti量(全部Ti量)為2.5~4.5% (質(zhì)
量％ )，
[0072](b)以金屬、氧化物、其他形態(tài)存在的Al量(全部Al量)為0.10% (質(zhì)量％)以上，
[0073](c)作為金屬而存在的Al量(金屬Al量)為0.01~0.05% (質(zhì)量％ )以上，
[0074](d)以金屬、氧化物、其他形態(tài)存在的Zr量(全部Zr量)為0.035% (質(zhì)量％)以上，
[0075](e)作為金屬而存在的Mg量(金屬Mg量)為0.4% (質(zhì)量％ )以上，
[0076](f)以金屬、氧化物、其他形態(tài)存在的Si量(全部Si量)與Mn+Ti量(全部Mn量與全部Ti量的合計)之比[(Mn+Ti)/Si]滿足下述(I)式的關(guān)系。
[0077](Mn+Ti)/Si > 10.0...(I)
[0078]需要說明的是，對于其他成分，并不需要特別地限制，當然需要以滿足規(guī)定的焊接金屬成分范圍的方式進行調(diào)整。
[0079]上述的必要條件(a)~(e)用于控制化合物型V量、含V碳化物的平均當量圓直徑。當脫離上述范圍時，無法將化合物型V量、含V碳化物粒徑控制在規(guī)定的范圍內(nèi)。關(guān)于其機械裝置，詳情不明，但可以如以下那樣推測。
[0080]為了使含V碳化物大量且微小地析出，使成為其核的第二相粒子微小地分散是有效的。Ti碳化物與含V碳化物的結(jié)晶構(gòu)造類似，并且在更高溫下穩(wěn)定，因此推斷在焊接時的冷卻過程中在含V碳化物之前微小地生成，在更低溫下成為含V碳化物的析出核。因而，為了以規(guī)定的形態(tài)獲得含V碳化物，需要確保作為碳化物而生成的Ti。然而，考慮到Ti為脫氧元素，大部分作為氧化物而被固定，因此通過將更強脫氧的Al、Zr、Mg等控制在上述的范圍內(nèi)[必要條件(b)~(e)], —部分的Ti被還原,從而生成Ti碳化物。
[0081]需要說明的是，從確保Ti碳化物這樣的觀點出發(fā)，全部Ti量需要確保為至少
2.5 %以上，另外，全部Ti量越多越好，但當其量超過4.5 %時，焊接金屬中的含有量超過規(guī)定范圍。另外，當金屬Al超過0.05%時，有助于組織微細化的含Ti氧化物粒子無法獲得規(guī)定的個數(shù)[必要條件(a)、(C)]。
[0082]上述的必要條件(f)用于控制有助于組織微細化的含Ti氧化物粒子。通過滿足上述成分比，由此形成規(guī)定的含Ti氧化物粒子，通過以該含Ti氧化物粒子為起點的粒內(nèi)相變來使貝氏體組織微細化。另外，通過使上述比超過10.0[所述(I)式]，含Ti氧化物粒子以高密度分散，實現(xiàn)更進一步的組織微細化，由此也與耐氫脆敏感性的改善相關(guān)聯(lián)。
[0083]作為形成焊接金屬時的焊接條件，優(yōu)選使用將熱輸入量設(shè)為2.5kJ/mm以下、作為保護氣體而包含20% (體積％)的CO2、剩余部分由Ar構(gòu)成的混合氣體。當上述熱輸入量超過2.5kJ/mm時，焊接時的冷卻速度降低，含V碳化物的當量圓直徑超過規(guī)定的上限。另外，保護氣體的組成以用于實現(xiàn)組織微細化的氧化物形態(tài)控制為目的。需要說明的是，本發(fā)明使用粉芯焊絲而進行焊接，但使用的焊絲的焊劑的填充率通常為10~20%左右。
[0084]實施例
[0085]以下，根據(jù)實施例對本發(fā)明進行更為詳細地說明，下述實施例并非限定本發(fā)明的性質(zhì)的實施例，可在能夠適于所述?后述的主旨的范圍內(nèi)適當?shù)丶右宰兏M行實施，上述變更都包含于本發(fā)明的技術(shù)的范圍內(nèi)。[0086]使用焊絲直徑:1.2mm、焊劑填充率:13.5%且下述表1、2所示的化學(xué)成分組成的粉芯焊絲(焊接材料)，將焊接金屬由下述的順序制作，從而評價各種性能(抗拉強度、氫脆敏感性)。需要說明的是，在表1、2中，由示出的欄表示無添加(不含有)。另外，在表
1、2中，Mn、S1、Ti及Zr的量分別表示全部Mn量、全部Si量、全部Ti量及全部Zr量，Mg量表不金屬Mg量。
【權(quán)利要求】
1.一種耐氫脆敏感性優(yōu)異的焊接金屬，其是使用粉芯焊絲而通過氣體保護弧焊形成的焊接金屬， 所述耐氫脆敏感性優(yōu)異的焊接金屬的特征在于， 分別含有c:0.02?0.12% ( “質(zhì)量的意思，關(guān)于化學(xué)成分組成，以下也相同)、S1:0.1 ?0.80%, Mn:0.9 ?2.5%, N1:0.20 ?3.5%, Mo:0.05 ?1.50%, T1:0.040 ?0.15%、V:0.05?0.60%、N:0.015%以下(不包含0% )及O:0.030%以上，剩余部分由鐵及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成， 而且，含有20%以上的Ti，且當量圓直徑:0.15?1.0μ m的含Ti氧化物粒子存在5000個/mm2以上，并且在焊接金屬中作為化合物而存在的每焊接金屬總質(zhì)量中的V量為0.002% 以上， 此外，在焊接金屬中存在的含V碳化物的平均當量圓直徑為15nm以下。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的焊接金屬，其特征在于， 所述焊接金屬還含有下述元素中的至少一種: Cr:2.0%以下(不包含0% )、 Nb:0.15%以下(不包含0% )、 Cu:1.0%以下(不包含0% )、 Al:0.020%以下(不包含0% )、 Zr:0.10%以下(不包含0% )、 B:0.0050%以下(不包含0% )。
【文檔編號】B23K9/23GK103476542SQ201280015931
【公開日】2013年12月25日 申請日期:2012年4月6日 優(yōu)先權(quán)日:2011年4月8日
【發(fā)明者】名古秀德, 高知琢哉, 漆原亙, 佐藤統(tǒng)宣, 北川良彥 申請人:株式會社神戶制鋼所