本發(fā)明涉及汽車等輸送機(jī)車所使用的沖擊吸收零件。

背景技術(shù)：
輸送機(jī)車的安全基準(zhǔn)年年提高，重要的是，在碰撞時(shí)即使損傷輸送機(jī)車的功能，也要保護(hù)駕駛室的乘員。因此，出于吸收碰撞時(shí)的能量而對(duì)向駕駛室內(nèi)傳遞的沖擊進(jìn)行緩和的目的，駕駛室周圍的框架應(yīng)用高強(qiáng)度鋼板，謀求了碰撞安全性的提高。而且，近年來(lái)，不僅考慮碰撞安全性，還考慮碰撞后的修復(fù)性，增多了通過(guò)沖撞盒那樣的能夠更換的沖擊吸收零件吸收沖擊的車種。該沖擊吸收零件以沖擊吸收零件的沖擊吸收方向成為汽車的長(zhǎng)度方向的方式安裝在駕駛室的前面以及后面，在碰撞時(shí)沿著沖擊吸收方向呈波紋狀壓扁變形，從而吸收沖擊能量。另外，所述沖擊吸收零件的形狀由于車種的不同而略微不同，但受到設(shè)置空間的制約。在此，波紋狀的壓扁變形是指，如圖1的(a)～(e)所示，通過(guò)反復(fù)進(jìn)行以一定壓曲波長(zhǎng)H形成的壓曲折皺bw被折疊那樣的變形，從而呈波紋狀壓扁變形。除了該變形以外，存在產(chǎn)生整個(gè)零件彎折的不穩(wěn)定的變形的情況，但在這樣的變形中，無(wú)法充分地吸收沖擊能量是顯而易見(jiàn)的。另外，汽車的碰撞未必與沖擊吸收零件的沖擊吸收方向平行，因此，在從與沖擊吸收方向交叉的方向(例如，與沖擊吸收方向交叉的交叉角度為10度的傾斜方向)承受沖擊載荷的情況下也需要吸收沖擊能量。根據(jù)以上內(nèi)容，沖擊吸收零件所要求的是，出于將輕碰撞時(shí)(例如，15km/h時(shí)的碰撞)的沖擊能量全部吸收并抑制其他構(gòu)件的損傷這樣的觀點(diǎn)考慮，無(wú)論承受沖擊載荷的方向如何，都切實(shí)且穩(wěn)定產(chǎn)生波紋狀的壓扁變形。另外，出于提高燃料經(jīng)濟(jì)性的觀點(diǎn)考慮，構(gòu)件的輕量化也是非常重要的課題。以往，為了使沖擊吸收零件更穩(wěn)定地進(jìn)行波紋狀的壓扁變形，進(jìn)行了將沖擊吸收零件的材料以及形狀參數(shù)嚴(yán)密地控制的研究。例如，在非專利文獻(xiàn)1中報(bào)告了如下內(nèi)容：受到軸向的壓縮載荷的薄壁圓筒構(gòu)件的壓扁行為由材料的屈服應(yīng)力σy與縱彈性系數(shù)(楊氏模量)E之比σy/E支配，在σy/E較小的情況下，容易產(chǎn)生軸對(duì)稱的壓曲模式，在σy/E較大的情況下，產(chǎn)生非軸對(duì)稱的壓曲模式。同樣，在非專利文獻(xiàn)2中報(bào)告了如下內(nèi)容：對(duì)于薄壁圓筒構(gòu)件的壓扁行為，由于構(gòu)件的直徑d與板厚t之比d/t，壓扁模式發(fā)生變化。另外，在專利文獻(xiàn)1中公開了如下研究：通過(guò)將具有截面形狀為四邊形以上的多邊形截面的沖擊吸收零件的板厚t與截面的周長(zhǎng)M之比t/M控制在0.0025以上，使沖擊吸收零件呈波紋狀壓扁變形。另外，在專利文獻(xiàn)2中公開了如下研究：通過(guò)將構(gòu)成截面形狀為多邊形的沖擊吸收零件的截面的多邊形的邊中的鄰接的邊的長(zhǎng)度之比控制在2.3以下，使沖擊吸收零件呈波紋狀壓扁變形。將上述的沖擊吸收零件的材料以及形狀參數(shù)嚴(yán)密地控制的研究對(duì)于使由一般的金屬材料形成的沖擊吸收零件呈波紋狀壓扁變形是有用的見(jiàn)解。另一方面，在是由在芯層的兩側(cè)面接合層疊由金屬板形成的表層而成的層疊金屬板形成的沖擊吸收零件的情況下，僅通過(guò)控制上述的材料以及形狀參數(shù)，難以提供一種最大限度地應(yīng)用了重量與金屬板相比較輕量、且以較小的壓曲波長(zhǎng)變形的層疊金屬板的特征的沖擊吸收零件。關(guān)于由層疊金屬板形成的沖擊吸收零件，報(bào)告了如下內(nèi)容：通過(guò)對(duì)表層的金屬板的楊氏模量與芯層的楊氏模量之比進(jìn)行控制，使該由層疊金屬板形成的沖擊吸收零件以較小的壓曲波長(zhǎng)呈波紋狀壓扁變形，該變形的機(jī)理如下所述。層疊金屬板的芯層對(duì)兩面的金屬板進(jìn)行接合約束，因此層疊金屬板能夠模型化成用彈性彈簧11將彼此約束的兩張金屬板12、12(圖2的(a))。金屬板12的變形自由度存在差異，但該兩張金屬板12、12的壓扁變形模式與彈性基底(日文：弾性床)13上的金屬板12的壓扁變形模式(圖2的(b))是等價(jià)的。彈性基底13相當(dāng)于約束彈性彈簧。在由彈性彈簧11約束的兩張金屬板12、12(圖2的(a))中，兩張金屬板12是非固定的，在彈性基底13上的金屬板12(圖2的(b))中，僅1張金屬板12是非固定的。因此，在使由彈性彈簧11約束的兩張金屬板12、12壓扁變形的情況下的彈性彈簧11的變形相當(dāng)于剪切變形，使彈性基底13上的金屬板12壓扁變形的情況下的彈性彈簧11的變形相當(dāng)于拉伸變形。然而，哪一種情況都通過(guò)彈性體的變形和金屬板的變形來(lái)吸收壓扁能量。并且，在變形時(shí)，成為變形能量的總和最小的變形。在此，表層的金屬板12在以與直線部相等的壓曲波長(zhǎng)H1(圖2的(c))變形時(shí)，能量ef最小。另一方面，彈性基底的變形能夠縮小使拉伸極小的情況下的能量。其結(jié)果，在如圖2的(d)所示那樣以較小的壓曲波長(zhǎng)H2變形時(shí)，能量ec最小。因而，彈性基底上的板的壓曲波長(zhǎng)由ec、ef的大小的平衡決定，成為小于H1且大于H2的值(圖2的(c)、(d))。層疊金屬板也基于同樣的原理以較小的壓曲波長(zhǎng)壓扁變形。即、在以較大的壓曲波長(zhǎng)變形的情況下變形能量小的表層和在以較小的壓曲波長(zhǎng)變形的情況下變形能量小的芯層之間的變形能量的大小關(guān)系上平衡、且以雙方的變形能量的和最小那樣的壓曲波長(zhǎng)變形。在以較小的壓曲波長(zhǎng)變形的情況下存在變形能量小的芯層的變形貢獻(xiàn)，因此，與由單一材料構(gòu)成的沖擊吸收零件相比較，由層疊金屬板形成的沖擊吸收零件能夠以較小的波長(zhǎng)壓扁變形。然而，在芯層的楊氏模量較高、且接合材料使用了焊料那樣的難以變形的材料的層疊金屬板中，芯層幾乎不變形，難以以較小的壓曲波長(zhǎng)變形，因此，沖擊吸收零件存在無(wú)法穩(wěn)定地獲得波紋狀的壓扁變形的可能性。另外，在專利文獻(xiàn)3中公開一種沖擊吸收零件，該沖擊吸收零件由具有朝向內(nèi)部凹陷的槽部的多邊形閉合截面構(gòu)成，且在截面的一部分的彎曲力矩設(shè)置有差異。示出了如下內(nèi)容：通過(guò)設(shè)為這樣的復(fù)雜的截面形狀，使壓曲波長(zhǎng)縮小，相對(duì)于來(lái)自傾斜方向的碰撞也能獲得穩(wěn)定的波紋狀的壓扁變形，能夠進(jìn)行充分的沖擊能量吸收。然而，上述研究以金屬板為對(duì)象，在用層疊金屬板設(shè)為同樣的復(fù)雜的形狀的情況下，在成形時(shí)產(chǎn)生表層的斷裂等成形不良，無(wú)法獲得所期望的形狀的可能性較高。如上所述，以往，為了即使是與沖擊吸收零件的沖擊吸收方向交叉的方向、也呈波紋狀壓扁變形，對(duì)沖擊吸收零件的材料以及形狀參數(shù)進(jìn)行了控制，但通過(guò)以輕量的材料構(gòu)成且更穩(wěn)定地呈波紋狀壓扁變形，無(wú)法達(dá)到兼顧提高輸送機(jī)車的燃料經(jīng)濟(jì)性和確保充分的沖擊能量吸收量。現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1：日本特開平9－277953號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2：日本特開2011－218935號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3：日本特開2006－207724號(hào)公報(bào)非專利文獻(xiàn)非專利文獻(xiàn)1：M&M材料力學(xué)會(huì)議2008，“OS0905-1”-“OS0905-2”非專利文獻(xiàn)2：一般社團(tuán)法人日本機(jī)械學(xué)會(huì)關(guān)西支部報(bào)告會(huì)報(bào)告論文集2005(80)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
發(fā)明要解決的問(wèn)題本發(fā)明的目的在于提供一種即使承受沖擊載荷的方向?yàn)榕c沖擊吸收方向交叉的方向、也更穩(wěn)定地產(chǎn)生波紋狀的壓扁變形的且輕量的沖擊吸收零件。用于解決問(wèn)題的方案本發(fā)明人等為了解決上述問(wèn)題對(duì)于由層疊金屬板形成的沖擊吸收零件進(jìn)行了更詳細(xì)的研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)了如下內(nèi)容：在芯層的楊氏模量較高、且接合材料使用了焊料那樣的難以變形的材料的層疊金屬板中，芯層幾乎不變形，難以以較小的壓曲波長(zhǎng)變形，因此，存在由于承受載荷的方向而無(wú)法穩(wěn)定獲得波紋狀的壓扁變形的可能性。針對(duì)該問(wèn)題反復(fù)進(jìn)行了深入研究，結(jié)果得到了如下結(jié)論：為了使層疊金屬板更穩(wěn)定地以小的壓曲波長(zhǎng)壓扁變形，接合層的變形行為也為重要的因素，因此，應(yīng)該嚴(yán)密地控制包括芯層和接合層的層的變形。作為解決上述的層疊金屬板特有的問(wèn)題而提供即使承受沖擊載荷的方向是與沖擊吸收方向交叉的方向、也更穩(wěn)定地產(chǎn)生波紋狀的壓扁變形的且輕量的沖擊吸收零件的手段，發(fā)現(xiàn)了以下的項(xiàng)目。(1)一種沖擊吸收零件，其在零件的沖擊吸收方向上的一端部承受沖擊載荷時(shí)吸收沖擊能量，其特征在于，該沖擊吸收零件是對(duì)在芯層的兩面接合層疊由金屬板形成的表層而成的層疊金屬板進(jìn)行成形加工而構(gòu)成的，所述層疊金屬板的除了表層之外的中心層的變形率為7.0％～75.0％，該變形率是通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)定出的彎曲剛度相對(duì)于能夠根據(jù)所述層疊金屬板的結(jié)構(gòu)算出的計(jì)算剛度的減小率。(2)根據(jù)(1)所記載的沖擊吸收零件，其特征在于，所述表層由楊氏模量比所述芯層的楊氏模量大的金屬板形成，所述表層的板厚tf與所述芯層的板厚tc的板厚比tc/tf為2.0～7.0。(3)根據(jù)(1)所記載的沖擊吸收零件，其特征在于，所述表層由楊氏模量比所述芯層的楊氏模量大的金屬板形成，所述表層的板厚tf與所述芯層的板厚tc的板厚比tc/tf為3.5～5.0。(4)根據(jù)(1)所記載的沖擊吸收零件，其特征在于，所述表層的楊氏模量Ef與所述芯層的楊氏模量Ec的楊氏模量比Ec/Ef為1×10－3～1×10－1。(5)根據(jù)(1)所記載的沖擊吸收零件，其特征在于，所述中心層的變形率為7.0％～50.0％。(6)根據(jù)(1)所記載的沖擊吸收零件，其特征在于，該沖擊吸收零件的與沖擊吸收方向垂直的任意的截面的形狀具有最小曲率半徑為7.0mm以上的曲線部，該截面的周長(zhǎng)中的所述曲線部為30.0％以上，而且，所述截面的形狀為閉合構(gòu)造、或者所述截面的形狀具有小于截面周長(zhǎng)的15.0％的開口部。(7)根據(jù)(1)所記載的沖擊吸收零件，其特征在于，該沖擊吸收零件的與沖擊吸收方向垂直的截面具有4個(gè)以上的向所述截面的中心側(cè)凹陷的曲線部即槽部，該曲線部由曲率半徑為7.0mm～15mm的曲線構(gòu)成。(8)根據(jù)(1)所記載的沖擊吸收零件，其特征在于，所述表層的屈服應(yīng)力為100MPa～1000MPa。(9)根據(jù)(1)所記載的沖擊吸收零件，其特征在于，所述芯層的密度ρc相對(duì)于表層的密度ρf即ρc/ρf為1/300～1/2。(10)根據(jù)(1)所記載的沖擊吸收零件，其特征在于，所述層疊金屬板還在所述表層以及所述芯層之間設(shè)置有接合層，所述接合層的剪切彈性模量為50MPa～500MPa。發(fā)明的效果根據(jù)本發(fā)明，能夠提供一種即使是與沖擊吸收方向交叉的方向、也更穩(wěn)定地產(chǎn)生波紋狀的壓扁變形的且輕量的沖擊吸收零件。其結(jié)果，只要使用本發(fā)明的沖擊吸收零件，不僅針對(duì)來(lái)自正面的碰撞、而且針對(duì)來(lái)自傾斜方向的碰撞也能夠呈波紋狀壓扁變形、吸收沖擊能量。并且，由于由輕量材料構(gòu)成，因此零件自身也能夠輕量化。其結(jié)果，在提高燃料經(jīng)濟(jì)性的方面也是有效的。本發(fā)明的沖擊吸收零件能夠發(fā)現(xiàn)上述的效果，因此，能夠不僅適于使用于普通乘用車、而且能夠適于使用于從輕型汽車到卡車、公共汽車等大型車輛的所有汽車、電車等輸送機(jī)車的沖擊吸收零件。附圖說(shuō)明圖1是表示沿著沖擊吸收方向承受有沖擊載荷的情況的代表性的變形行為(日文：変形挙動(dòng))的示意圖，(a)～(d)表示變形過(guò)程，(e)表示變形后的照片。圖2是表示層疊金屬板的壓扁變形時(shí)的表層以及芯層的變形行為的示意圖。圖3是表示本發(fā)明的一實(shí)施方式的沖擊吸收零件的結(jié)構(gòu)的說(shuō)明圖。圖4是具有開口部的沖擊吸收零件的壓扁行為的示意圖。圖5是表示本發(fā)明的實(shí)施方式的沖擊吸收零件的截面的中心線的形狀的示意圖。圖6是表示本發(fā)明的不同的實(shí)施方式的沖擊吸收零件的截面的中心線的形狀的示意圖。圖7是表示具有局部開口部的沖擊吸收零件的示意圖。圖8是表示在實(shí)施例中所使用的沖擊吸收零件的截面的中心線的形狀的示意圖。圖9是表示在實(shí)施例中所使用的沖擊吸收零件的截面的中心線的形狀的示意圖。圖10是表示在實(shí)施例中所使用的沖擊吸收零件的截面的中心線的形狀的示意圖。圖11是表示在實(shí)施例中所使用的沖擊吸收零件的截面的中心線的形狀的示意圖。圖12是表示在實(shí)施例中所使用的沖擊吸收零件的截面的中心線的形狀的示意圖。圖13是表示在實(shí)施例中所使用的沖擊吸收零件的截面的中心線的形狀的示意圖。圖14是表示在比較例中所使用的沖擊吸收零件的截面的中心線的形狀的示意圖。圖15是表示在比較例中所使用的沖擊吸收零件的截面的中心線的形狀的示意圖。圖16是表示在實(shí)施例中所使用的層疊金屬板和沖擊吸收零件的截面的中心線的形狀的示意圖。圖17是表示在比較例中所使用的沖擊吸收零件的截面的中心線的形狀的示意圖。圖18是表示在比較例中所使用的沖擊吸收零件的截面的中心線的形狀的示意圖。圖19是表示在實(shí)施例中所使用的沖擊吸收零件的截面的中心線的形狀的示意圖。圖20是表示沖擊吸收零件承受傾斜載荷的試驗(yàn)方法的示意圖。圖21是表示本發(fā)明的第2實(shí)施例的沖擊吸收零件的形狀的說(shuō)明圖。圖22是在實(shí)施例24、比較例14、15中表示平均壓曲波長(zhǎng)相對(duì)于Ec/Ef的曲線圖。圖23是表示與沖擊吸收零件的形狀相對(duì)應(yīng)的平均壓曲波長(zhǎng)的曲線圖。附圖標(biāo)記說(shuō)明1、層疊金屬板；3A、3B、表層；5、芯層；7A、7B、接合層；11、彈性彈簧；12、金屬板；21、開口部端面；22、槽部。具體實(shí)施方式以下，參照附圖詳細(xì)地對(duì)本發(fā)明的優(yōu)選的實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。此外，在本說(shuō)明書以及附圖中，通過(guò)對(duì)實(shí)質(zhì)上具有相同的功能構(gòu)成的構(gòu)成要素標(biāo)注相同的附圖標(biāo)記，省略重復(fù)說(shuō)明。本發(fā)明的沖擊吸收零件是在沖擊吸收方向上的一個(gè)端部承受沖擊載荷時(shí)吸收沖擊能量的沖擊吸收零件。另外，本發(fā)明的沖擊吸收零件即使是在從與沖擊吸收方向交叉的方向承受沖擊載荷的情況下也更穩(wěn)定地呈波紋狀壓扁變形，從而能夠吸收沖擊能量。在此，在本發(fā)明中，與沖擊吸收方向交叉的方向是以與沖擊吸收方向之間的交叉角度是0°以上且小于60°，稱大于0°且小于60°的方向?yàn)閮A斜方向，稱從該方向施加的沖擊載荷為傾斜載荷。在交叉角度為60°以上的情況下，由沖擊載荷導(dǎo)致的該零件的變形模式大多不是以壓扁變形的模式為主，而是以由橫向載荷(與沖擊吸收方向成直角的載荷)導(dǎo)致整個(gè)零件彎折的變形模式為主。優(yōu)選的是，沖擊載荷的輸入方向以相對(duì)于沖擊吸收方向成為45°以下、更優(yōu)選成為30°以下的方式設(shè)置。由此，呈波紋狀壓扁變形的模式所占的比例變得更大，能夠更高效地吸收沖擊能量。以下，參照?qǐng)D3對(duì)以上述內(nèi)容說(shuō)明了的本發(fā)明的一實(shí)施方式的沖擊吸收零件的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說(shuō)明。圖3是表示本發(fā)明的一實(shí)施方式的沖擊吸收零件的結(jié)構(gòu)的說(shuō)明圖。(層疊金屬板的結(jié)構(gòu))首先，參照?qǐng)D3對(duì)構(gòu)成本發(fā)明的沖擊吸收零件的層疊金屬板進(jìn)行說(shuō)明。本發(fā)明的層疊金屬板是在芯層的兩側(cè)面利用接合材料接合層疊由金屬板形成的表層而成的板。在此，層疊金屬板的芯層是指具有比表層金屬板的密度低的密度的板狀層。如圖3所示，構(gòu)成本發(fā)明的一實(shí)施方式的沖擊吸收零件的層疊金屬板1是將接合層7A、7B以及由金屬板形成的表層3A、3B層疊接合在芯層5的兩面而成的層疊金屬板。不過(guò)，芯層5的楊氏模量小于表層3A、3B的楊氏模量。表層3A、3B只要是楊氏模量比芯層5的楊氏模量大的金屬板即可，優(yōu)選屈服應(yīng)力為100MPa～1000MPa的金屬板，根據(jù)所要顯現(xiàn)的沖擊能量吸收量適當(dāng)選擇即可。在表層的屈服應(yīng)力小于100MPa的情況下，為了確保充分的沖擊能量吸收量，必須增大表層的厚度或者增大沖擊吸收零件的截面周長(zhǎng)，任一種做法的沖擊吸收零件的重量增加都成為問(wèn)題。另外，表層的屈服應(yīng)力大于1000MPa的金屬板以具有比通常的金屬板的厚度厚的厚度的金屬板為對(duì)象，因此，重量增加成為問(wèn)題。因而，為了大幅度提高沖擊吸收零件的輕量化效果而提供比以往產(chǎn)品輕量的沖擊吸收構(gòu)件，優(yōu)選表層的屈服應(yīng)力為100MPa～1000MPa的金屬板。另外，在出于僅利用全部沖擊吸收零件吸收輕碰撞時(shí)的沖擊能量、抑制其他連接構(gòu)件的損傷的目的而使用的情況下，需要沖擊吸收零件的變形阻力小于連接構(gòu)件的阻力，因此，更優(yōu)選表層的屈服應(yīng)力為100MPa～590MPa。作為實(shí)現(xiàn)表層3A、3B的材料，具體而言，能夠使用碳鋼、鋁合金、純鈦、鈦合金、鎂合金等。而且，在層疊金屬板1的制造成本方面考慮，更優(yōu)選表層3A、3B為碳鋼、鋁合金等。另外，為了確保耐腐蝕性，表層3A、3B既可以被實(shí)施各種鍍覆處理(例如、鋅鍍覆、合金鍍覆)，也可以實(shí)施鉻酸鹽處理、磷酸鹽處理、有機(jī)樹脂處理等公知的表面處理。另外，表層3A、3B的板厚優(yōu)選為0.2mm以上。在表層3A、3B的板厚小于0.2mm的情況下，在制造沖擊吸收零件之際的彎曲加工時(shí)，表層3A、3B容易產(chǎn)生斷裂，因此并不優(yōu)選。另外，在表層3A、3B的板厚超過(guò)2.0mm的情況下，層疊金屬板1的總板厚變厚，質(zhì)量增加，因此，出于沖擊吸收零件的輕量化的觀點(diǎn)考慮，優(yōu)選表層3A、3B的板厚為2.0mm以下。芯層5只要是楊氏模量比表層3A、3B的楊氏模量小的材料，就沒(méi)有特別限定，能夠適當(dāng)選擇公知的材料來(lái)使用。作為實(shí)現(xiàn)芯層5的材料，具體而言，可列舉出鋁合金、鈦、銅等金屬材料、陶瓷、樹脂、纖維強(qiáng)化樹脂、紙等非金屬材料，以及這些材料的組合并復(fù)合化而成的復(fù)合材料。作為復(fù)合材料的例子，可列舉出向蜂窩結(jié)構(gòu)體的空孔填充發(fā)泡樹脂而成的復(fù)合材料、將樹脂片、網(wǎng)狀構(gòu)造體依次層疊而成的復(fù)合材料等。此外，為了確保已安裝有由層疊金屬板形成的沖擊吸收零件的汽車等的燃料經(jīng)濟(jì)性效率，優(yōu)選層疊金屬板為更輕量的。作為為了構(gòu)成這樣的輕量化的層疊金屬板而優(yōu)選的芯層，優(yōu)選使用對(duì)前述的金屬材料、Fe合金以及不銹鋼等賦予了具有空隙的公知的構(gòu)造而成的材料。具有空隙的公知的構(gòu)造是例如網(wǎng)狀構(gòu)造、蜂窩結(jié)構(gòu)、拉伸網(wǎng)、沖孔網(wǎng)等設(shè)有孔的構(gòu)造、波型構(gòu)造體、瓦楞(日文：コルゲート)構(gòu)造、卷(日文：ロール)構(gòu)造、發(fā)泡構(gòu)造等。尤其是，金屬編織網(wǎng)(日文：金網(wǎng))、金屬拉伸網(wǎng)(日文：エキスパンドメタル)、金屬?zèng)_孔網(wǎng)(日文：パンチングメタル)等通用性材料能夠容易地制造，因此更優(yōu)選。在這樣的構(gòu)造體的情況下，能夠根據(jù)目的容易地控制芯層的密度(ρc)。例如，通過(guò)以開孔率為50％的方式在鋼板設(shè)置多個(gè)孔，能夠?qū)⒔饘贈(zèng)_孔網(wǎng)的密度控制成鋼板的密度的一半。另外，芯層的密度(ρc)為表層的密度(ρf)以下即可，優(yōu)選ρc/ρf為1/300～1/2。在ρc/ρf＞1/2的情況下，與通常的金屬板之間的重量差異變小，因此，由該層疊金屬板形成的沖擊吸收零件的重量削減效果變小，存在無(wú)法獲得大幅的燃料經(jīng)濟(jì)性改善效果的可能性。作為ρc/ρf小于1/300的芯層，可列舉出是樹脂等輕量材料且具有非常多的空氣層的發(fā)泡體(例如50倍發(fā)泡聚苯乙烯)。該芯層大量含有剛度非常小的空氣層，因此，層疊金屬板的剛度變小，存在作為沖擊吸收零件無(wú)法獲得充分的沖擊能量吸收量的可能性。因而，為了在輕碰撞以上的激烈的碰撞時(shí)也確保充分的沖擊能量吸收量，并提高輕量化效果，優(yōu)選ρc/ρf為1/300～1/2。另外，若從ρc/ρf為1/20～1/2的范圍選擇材料，則原料容易獲得，能夠使層疊金屬板的制造成本便宜，因此更優(yōu)選。例如，作為ρc/ρf為1/20～1/2的范圍的材料，可列舉出表層為鋼板、芯層為金屬編織網(wǎng)等的金屬構(gòu)造體，或表層為Al板、芯層為樹脂等的材料。在此，在層疊金屬板1中，表層3A、3B的板厚tf與芯層5的板厚tc的板厚比tc/tf為2.0～7.0。如在隨后論述的實(shí)施例中所證實(shí)那樣，在層疊金屬板1的表層3A、3B與芯層5的板厚比tc/tf成為這樣的范圍的值的情況下，本發(fā)明的一實(shí)施方式的沖擊吸收零件能夠縮小壓曲波長(zhǎng)。具體而言，在表層3A、3B與芯層5的板厚比tc/tf小于2.0的情況下，軸壓扁變形時(shí)的變形能量中的芯層5的變形能量的貢獻(xiàn)變小，因此，無(wú)法縮小壓曲波長(zhǎng)。另外，在表層3A、3B與芯層5的板厚比tc/tf超過(guò)7.0的情況下，相對(duì)于表層3A、3B而言芯層5變得非常厚，因此，剛度在表層3A、3B和層疊金屬板1之間產(chǎn)生較大的乖離。因此，沖擊吸收零件存在接合層7A、7B被破壞，從而無(wú)法穩(wěn)定地進(jìn)行波紋狀的軸壓扁變形的可能性。另外，在層疊金屬板1中，也可以是，表層3A、3B的板厚tf與芯層5的板厚tc的板厚比tc/tf優(yōu)選為3.5～5.0。在層疊金屬板的表層3A、3B與芯層5的板厚比tc/tf成為這樣的范圍的值的情況下，本發(fā)明的一實(shí)施方式的沖擊吸收零件能夠更加縮小壓曲波長(zhǎng)，能夠穩(wěn)定地引起波紋狀的軸壓扁變形。具體而言，在表層3A、3B與芯層5的板厚比tc/tf為3.5～5.0的情況下，軸壓扁變形時(shí)的芯層5的變形能量和表層3A、3B的變形能量的平衡最佳，因此能夠進(jìn)一步縮小壓曲波長(zhǎng)。另外，在層疊金屬板1中，也可以是，表層3A、3B的楊氏模量Ef與芯層5的楊氏模量Ec的楊氏模量比Ec/Ef為1×10－3～1×10－1。在層疊金屬板的表層3A、3B與芯層5的楊氏模量比Ec/Ef成為這樣的范圍的值的情況下，本發(fā)明的一實(shí)施方式的沖擊吸收零件能夠提高沖擊能量的吸收效率。具體而言，在層疊金屬板的表層3A、3B與芯層5的楊氏模量比Ec/Ef小于1×10－3的情況下，層疊金屬板1雖然能夠縮小沖擊吸收零件的壓曲波長(zhǎng)，但由于Ec的降低而使壓曲變形時(shí)的平均載荷W降低，使沖擊能量的吸收效率降低，因此并不優(yōu)選。另外，在層疊金屬板的表層3A、3B與芯層5的楊氏模量比Ec/Ef超過(guò)1×10－1的情況下，芯層5的楊氏模量Ec變大、難以進(jìn)行剪切變形。因此，軸壓扁變形時(shí)的行為接近單一材料的金屬板，不能夠縮小壓曲波長(zhǎng)，因此并不優(yōu)選。此外，對(duì)于表層3A、3B、芯層5的楊氏模量，例如能夠通過(guò)依據(jù)ASTM－D638的拉伸試驗(yàn)等進(jìn)行測(cè)定。接合層7A、7B由公知的接合材料形成。例如，接合層7A、7B也可以由粘接劑、導(dǎo)電性粘接劑、焊料等形成。作為粘接劑，例如能夠使用環(huán)氧系粘接劑、丙烯酸系粘接劑以及聚氨酯系粘接劑等，作為導(dǎo)電性粘接劑，能夠使用向前述的粘接劑添加預(yù)定量的鋁、鎳、鐵等金屬粉末而成的粘接劑。另外，作為焊料，能夠使用由鉛、錫、銻、鎘、鋅等合金形成的軟焊料(軟釬料)、Ni－Cr系焊料、銅焊料、金焊料、鈀焊料、銀焊料、鋁焊料等硬焊料。其中，在芯層5為導(dǎo)電材料的情況下，優(yōu)選接合層7A、7B由導(dǎo)電性粘接劑或焊料形成。在這樣的情況下，層疊金屬板1整體具有導(dǎo)電性，因此，能夠確保焊接性，能夠通過(guò)焊接等方法接合層疊金屬板1。另外，為了對(duì)包括芯層5和接合層7A、7B的層的剪切變形進(jìn)行控制，優(yōu)選接合層7A、7B的剪切彈性模量為50MPa～500MPa。在接合層7A、7B的剪切彈性模量小于50MPa的情況下，接合層7A、7B過(guò)度地剪切變形，從而存在表層3A、3B彼此獨(dú)立地變形的可能性，難以產(chǎn)生穩(wěn)定的壓曲變形，因此，并不優(yōu)選。另外，在接合層7A、7B的剪切彈性模量超過(guò)500MPa的情況下，難以產(chǎn)生包括芯層5和接合層7A、7B的層的剪切變形，因此，存在壓曲波長(zhǎng)變大的可能性，并不優(yōu)選。此外，對(duì)于上述的剪切彈性模量，能夠通過(guò)依據(jù)JIS－K6850的拉伸剪切試驗(yàn)進(jìn)行測(cè)定。作為剪切彈性模量大于500MPa的接合材料，可列舉焊料。在為焊料的情況下，需要加熱而使焊料熔融，因此，能夠接合的芯層以具有焊料以上的熔點(diǎn)的金屬材料以及對(duì)金屬材料賦予構(gòu)造而成的構(gòu)造體為對(duì)象。該芯層是比樹脂等非金屬材料難以剪切變形的材料，因此，如上所述，使用了焊料的層疊金屬板有可能以與金屬板同樣大小的壓曲波長(zhǎng)變形。另外，在使用了剪切彈性模量小于50MPa的接合材料的層疊金屬板中，接合層過(guò)度地剪切變形，表層金屬板分別獨(dú)立地變形。其結(jié)果，存在根據(jù)芯層所使用的材料而以與金屬板的壓曲波長(zhǎng)同樣大小的壓曲波長(zhǎng)變形的可能性。因而，為了層疊金屬板更穩(wěn)定地以較小的壓曲波長(zhǎng)變形，優(yōu)選接合材料的剪切彈性模量為50MPa～500MPa。另外，只要接合材料的剪切彈性模量為100MPa～300MPa，接合層能夠適度剪切變形，能夠更穩(wěn)定地以較小的壓曲波長(zhǎng)使層疊金屬板變形。作為剪切彈性模量為100MPa～300MPa的接合材料，具體而言，可列舉出環(huán)氧系的粘接劑、丙烯酸系粘接劑、聚氨酯系粘接劑。另外，在芯層為導(dǎo)電材料的情況下，出于確保層疊金屬板的焊接性的觀點(diǎn)考慮，優(yōu)選接合材料為導(dǎo)電性粘接劑。具體而言，可列舉出向隨后論述的粘接劑添加預(yù)定量的鋁粉、鎳粉、鐵粉等金屬粉而成的粘接劑等。而且，為了能夠穩(wěn)定地進(jìn)行焊接，優(yōu)選導(dǎo)電性粘接劑的電阻率為1.0×10－4Ω·cm～1.0×10－3Ω·cm。以上，對(duì)構(gòu)成本發(fā)明的一實(shí)施方式的沖擊吸收零件的層疊金屬板1進(jìn)行了說(shuō)明。此外，構(gòu)成本發(fā)明的一實(shí)施方式的沖擊吸收零件的層疊金屬板1能夠應(yīng)用公知的層疊方法來(lái)制造，具體而言，能夠通過(guò)以下的制造方法制造。(層疊金屬板的制造方法)在芯層5的兩面涂敷接合材料(例如粘接劑等)，按照表層3B、芯層5、表層3A的順序?qū)盈B，或在常溫下加壓，或一邊進(jìn)行加熱一邊加壓，從而獲得層疊金屬板1。另外，在表層3A、3B的單面涂敷接合材料，在涂敷有接合材料的面彼此之間夾入芯層5而層疊，或在常溫下加壓，或一邊進(jìn)行加熱一邊加壓，從而也能夠獲得層疊金屬板1。以下，對(duì)利用前述的層疊金屬板制作了沖擊吸收零件的情況的效果進(jìn)行論述。層疊金屬板層疊了具有比表層的密度小的密度的芯層，因此，在同與層疊金屬板的總厚同等的板厚的金屬板相比較的情況下，重量較小。因而，由該層疊金屬板形成的沖擊吸收零件相對(duì)于由金屬板形成的沖擊吸收零件謀求大幅的輕量化。另外，在沖擊吸收零件承受沖擊載荷的情況下的變形如前所述那樣是所形成的壓曲折皺被折疊的變形。在這樣的變形中，變形時(shí)的阻力(剛度、強(qiáng)度)與總厚的平方或者立方成正比的彎曲變形成為主體，因此，能夠抑制重量增加且增大總厚的由層疊金屬板形成的沖擊吸收零件與重量相等的金屬板相比較，能夠提高沖擊能量吸收量。(層疊金屬板的中心層的變形率)接著，對(duì)構(gòu)成本發(fā)明的沖擊吸收零件的層疊金屬板的中心層的變形率進(jìn)行說(shuō)明。構(gòu)成沖擊吸收零件的層疊金屬板的中心層的變形率為7.0％～75.0％。在此，層疊金屬板的中心層為除了層疊金屬板的表層之外的層、具體而言為包括芯層和接合層的層。另外，層疊金屬板的中心層的變形率是在壓扁變形時(shí)中心層進(jìn)行剪切變形的指標(biāo)，具體而言，是通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)定出的彎曲剛度(Dexp：以后稱為實(shí)測(cè)剛度)相對(duì)于能夠根據(jù)層疊金屬板的結(jié)構(gòu)算出的計(jì)算剛度(Dcal)的減小率。(層疊金屬板的中心層的變形率)＝100×(Dcal－Dexp)/Dcal以下，對(duì)必須將層疊金屬板的中心層的變形率控制成7.0％～75.0％的理由進(jìn)行說(shuō)明。在壓扁變形時(shí)，接合層也較大程度地變形，因此，重要的是控制芯層和接合層這兩者的剪切變形。另一方面，如前所述那樣，在關(guān)于由層疊金屬板形成的沖擊吸收零件的壓扁變形的至此為止的報(bào)告中，芯層的變形被嚴(yán)密地控制，但沒(méi)有考慮接合層的變形，因此，無(wú)法獲得較小的壓曲波長(zhǎng)的壓扁變形。因而，為了更穩(wěn)定地以較小的壓曲波長(zhǎng)壓扁變形，需要對(duì)作為芯層和接合層的混合層的層疊金屬板的中心層的剪切變形恰當(dāng)?shù)剡M(jìn)行把握并進(jìn)行控制。另一方面，把握壓扁變形時(shí)的層疊金屬板的中心層的剪切變形的試驗(yàn)法尚未確立，因此，在本發(fā)明中，以能夠根據(jù)由3點(diǎn)彎曲試驗(yàn)獲得的實(shí)測(cè)剛度與根據(jù)由層疊金屬板的結(jié)構(gòu)預(yù)測(cè)的計(jì)算剛度之間的差異算出的中心層的變形率為層疊金屬板的中心層的剪切變形的指標(biāo)(日文：指針)。實(shí)測(cè)剛度是反映了中心層的剪切變形的值，而計(jì)算剛度沒(méi)有反映中心層的剪切變形，因此，實(shí)測(cè)剛度和計(jì)算剛度之間的差異能夠認(rèn)為是中心層的剪切變形的影響。若層疊金屬板的中心層的變形率為7.0％～75.0％，則中心層適度剪切變形，從而中心層以更小的變形能量變形，層疊金屬板以較小的壓曲波長(zhǎng)變形。因而，優(yōu)選層疊金屬板的中心層的變形率為7.0％～75.0％。另一方面，在中心層的變形率小于7.0％的情況下，中心層難以剪切變形，因此，以與單一材料的壓曲波長(zhǎng)同樣大小的壓曲波長(zhǎng)壓扁變形。另外，在中心層的變形率大于75.0％的情況下，由于中心層的過(guò)度的剪切變形，表層幾乎不受到中心層的約束的影響。其結(jié)果，表層以較大的壓曲波長(zhǎng)變形的情況的變形能量變小，因此，以與單一材料同樣的壓曲波長(zhǎng)壓扁變形。因而，通過(guò)將構(gòu)成沖擊吸收零件的層疊金屬板的中心層的變形率控制成7.0％～75.0％，能夠更穩(wěn)定地以較小的壓曲波長(zhǎng)壓扁變形。而且，基本上，在層疊金屬板的情況下，彎曲剛度的大小取決于中心層的變形率，因此，更優(yōu)選所述層疊金屬板的中心層的變形率為7.0％～50.0％。在中心層的變形率為50.0％以下的情況下，由中心層的剪切變形導(dǎo)致的層疊金屬板的剛度的降低量較小，因此，能夠確保充分的沖擊能量吸收量且產(chǎn)生較小的壓曲波長(zhǎng)的壓扁變形。(沖擊吸收零件的形狀)接著，對(duì)本發(fā)明的沖擊吸收零件的優(yōu)選形狀進(jìn)行說(shuō)明。本發(fā)明的沖擊吸收零件是與沖擊吸收方向垂直的任意的截面具有最小曲率半徑為7.0mm以上的曲線、該截面的周長(zhǎng)中的曲線部為30.0％以上的形狀，而且，所述截面是成為閉合構(gòu)造的形狀、或者所述截面是具有小于截面周長(zhǎng)的15.0％的開口部的形狀。在此，沖擊吸收零件的與沖擊吸收方向垂直的任意的截面(以后稱為沖擊吸收零件的截面)的周長(zhǎng)以及曲線部的長(zhǎng)度是對(duì)連結(jié)層疊金屬板的板厚的中心的線(以后稱為中心線)進(jìn)行測(cè)定而得到的值。此外，在本說(shuō)明書中，將曲率半徑為1m以下的情況定義為曲線，將曲率半徑大于1m的情況定義為直線。而且，沖擊吸收零件的截面中的曲線的最小曲率半徑為對(duì)該曲線的全部的曲率半徑進(jìn)行測(cè)定而得到的值的最小值。另外，在沖擊吸收零件的截面具有小于截面周長(zhǎng)的15.0％的開口部的情況下，開口部的長(zhǎng)度是用直線將開口部端部彼此連結(jié)的情況下的直線的長(zhǎng)度，具有開口部的截面的截面周長(zhǎng)是將用直線彼此連結(jié)開口部端部的情況下的直線的長(zhǎng)度和具有開口部的截面的中心線的長(zhǎng)度相加而得到的值。因而，開口部的比例是用直線彼此連結(jié)開口部端部的情況下的直線的長(zhǎng)度除以具有開口部的截面的截面周長(zhǎng)而得到的值。此外，沖擊吸收零件的與沖擊吸收向垂直的任意的截面的外周由3維形狀測(cè)定機(jī)測(cè)定，通過(guò)考慮金屬板或?qū)盈B金屬板的厚度，能夠把握沖擊吸收零件的周長(zhǎng)、曲線部的長(zhǎng)度、曲率半徑以及開口部的長(zhǎng)度。在此，對(duì)在沖擊吸收零件承受傾斜載荷時(shí)難以獲得穩(wěn)定的波紋狀的壓扁變形的理由進(jìn)行說(shuō)明。在沖擊吸收零件承受傾斜載荷的情況下，容易從最初承受傾斜載荷的部分產(chǎn)生局部的變形。在通常的金屬板的情況下，此時(shí)產(chǎn)生的局部的變形是較大的壓曲波長(zhǎng)的變形，因此，容易以該較大的壓曲波長(zhǎng)變形了的部位成為起點(diǎn)而產(chǎn)生沖擊吸收零件整體彎折的變形。其結(jié)果，在承受傾斜載荷時(shí)大多無(wú)法獲得穩(wěn)定的波紋狀的壓扁變形。進(jìn)行了如下研究：在通常的金屬板中，如前述那樣通過(guò)設(shè)為復(fù)雜的截面形狀，縮小壓曲波長(zhǎng)，抑制沖擊吸收零件整體彎折的變形。另一方面，在層疊金屬板的情況下，該研究也是有效的，但通過(guò)更簡(jiǎn)易的方法、具體而言、通過(guò)在沖擊吸收零件的截面設(shè)置曲線部，也能夠縮小壓曲波長(zhǎng)，抑制沖擊吸收零件整體彎折的變形。具體而言，優(yōu)選本發(fā)明的沖擊吸收零件的截面的周長(zhǎng)中的曲線部為30.0％以上。在截面的周長(zhǎng)中的曲線部小于30.0％的情況下，通過(guò)使沖擊吸收零件的截面內(nèi)的直線部的長(zhǎng)度變大，存在壓曲波長(zhǎng)變大的可能性。其理由如下所述。在通常的金屬板中，壓曲波長(zhǎng)與直線部分的長(zhǎng)度一致。弄清楚了在層疊金屬板中，由于具有以較小的壓曲波長(zhǎng)變形的特征，因此壓曲波長(zhǎng)雖與直線部分的長(zhǎng)度不一致但取決于直線部分的長(zhǎng)度(也就是說(shuō)，存在若直線部變長(zhǎng)、則壓曲波長(zhǎng)變大的傾向)。因而，為了以較小的壓曲波長(zhǎng)變形，需要使曲線部為截面周長(zhǎng)的30.0％以上，以盡力避免直線部的長(zhǎng)度變大。為了更穩(wěn)定地以較小的壓曲波長(zhǎng)變形，優(yōu)選曲線部為截面周長(zhǎng)的50.0％以上。也就是說(shuō)，優(yōu)選沖擊吸收零件的截面形狀為直線部較少的形狀。只要曲線部為截面周長(zhǎng)的50.0％以上，就更穩(wěn)定地以較小的壓曲波長(zhǎng)變形，即使傾斜載荷的交叉角度較大，也能夠獲得穩(wěn)定的波紋狀的壓扁變形。另外，在與碰撞能量吸收量相等的金屬板相比較的情況下，層疊金屬板的厚度比金屬板的厚度厚，因此，在層疊金屬板的情況下，在對(duì)曲線部進(jìn)行成形之際在表層產(chǎn)生的應(yīng)變變大，表層容易產(chǎn)生斷裂。因而，優(yōu)選沖擊吸收零件的截面中的曲線部的最小曲率半徑為7.0mm以上。在曲線部的最小曲率半徑小于7.0mm的情況下，存在如下情況：在制造沖擊吸收零件之際的彎曲加工時(shí)，在表層產(chǎn)生的應(yīng)變非常大，表層容易產(chǎn)生斷裂，無(wú)法獲得所期望的截面形狀。因而，優(yōu)選沖擊吸收零件的截面中的曲線部的最小曲率半徑為7.0mm以上。另外，對(duì)于本發(fā)明的沖擊吸收零件，沖擊吸收零件的截面的形狀是閉合構(gòu)造、或者具有小于截面周長(zhǎng)的15.0％的開口部。在沖擊吸收零件的截面的形狀為具有開口部的開放構(gòu)造的情況下，在沖擊吸收零件產(chǎn)生自由端部(沒(méi)有被約束的部分)。在圖4的(a)所示那樣的通常的金屬板的情況下，若沿著箭頭的方向施加沖擊載荷，則在開口部端面21的自由端部附近如圖4的(b)所示那樣容易產(chǎn)生單純使板彎曲那樣的壓曲波長(zhǎng)較大的變形。因而，在壓扁變形時(shí)在開口部附近(自由端部附近)產(chǎn)生壓曲波長(zhǎng)較大的變形，構(gòu)件整體以該變形部位為起點(diǎn)產(chǎn)生彎折變形，因此，無(wú)法穩(wěn)定地獲得波紋狀的壓扁變形。另一方面，在構(gòu)成本發(fā)明的沖擊吸收零件的層疊金屬板中，即使是自由端部，也具有以較小的壓曲波長(zhǎng)變形的特征，因此，容易穩(wěn)定地壓扁變形。然而，開口部的比例為15.0％以上，零件整體以開口部為起點(diǎn)容易產(chǎn)生彎折變形，因此，存在無(wú)法穩(wěn)定地獲得壓扁變形的可能性。以上，對(duì)層疊金屬板進(jìn)行成形加工以成為本發(fā)明的沖擊吸收零件的形狀，制作成的沖擊吸收零件即使是與沖擊吸收方向交叉的方向，也更穩(wěn)定地產(chǎn)生波紋狀的壓扁變形，且制作成的沖擊吸收零件是輕量的。而且，更優(yōu)選對(duì)層疊金屬板進(jìn)行成形加工，以使在本發(fā)明的沖擊吸收零件的截面上存在4個(gè)以上由曲率半徑為7mm以上的曲線構(gòu)成的槽部，這樣做是由于可期待沖擊能量吸收量的增大。在此，槽部是指曲率半徑為7mm～15mm的曲線部的曲率中心位于沖擊吸收零件截面的外側(cè)的曲線部。也就是說(shuō)，槽部是在沖擊吸收零件的截面中向內(nèi)側(cè)(中心側(cè))凹陷的曲線部。該槽部與曲率半徑較大的曲線部以及直線部相比較，剛度較大，因此，通過(guò)對(duì)沖擊吸收零件的截面賦予4個(gè)以上的槽部，能夠期待沖擊能量吸收量的大幅增加。另一方面，于在沖擊吸收零件的截面上存在的槽部少于4個(gè)的情況下，不怎么能夠獲得沖擊能量吸收量的增大效果。另外，在以對(duì)沖擊吸收零件的截面賦予16個(gè)以上的槽部的方式進(jìn)行了成形加工的情況下，形狀變得非常復(fù)雜，成形成本增加，因此即使提高沖擊能量吸收量的增大效果，成形成本增加也成為問(wèn)題。接著，對(duì)本發(fā)明的具體的形狀例進(jìn)行說(shuō)明。對(duì)于本發(fā)明的沖擊吸收零件的形狀，沖擊吸收零件的截面至少具有最小曲率半徑為7.0mm以上的曲線，該截面的周長(zhǎng)中的曲線部為30.0％以上，只要以該截面的形狀為閉合構(gòu)造、或者小于截面周長(zhǎng)的15.0％成為開口部的方式進(jìn)行成形加工即可，并沒(méi)有特別限定。例如，可列舉出沖擊吸收零件的截面的周長(zhǎng)中的曲線部為100％那樣的圓形狀，另外，可列舉出曲線的曲率半徑連續(xù)地變化的橢圓形狀、或者圖5所示那樣的將橢圓形狀組合而成的形狀以及類似形狀。另外，在沖擊吸收零件的截面具有直線部的情況下，可列舉出用直線將圓形狀、橢圓形狀連結(jié)而成的圖6的(a)、(b)所示那樣的形狀以及類似形狀。在圖5以及圖6的(b)所示那樣的形狀的情況下，在沖擊吸收零件的截面存在4個(gè)槽部22，可預(yù)料沖擊能量吸收量的增大。另外，沖擊吸收零件的截面是具有小于截面周長(zhǎng)的15.0％的開口部的形狀的情況下，可列舉出沖擊吸收零件的開口部沿著沖擊吸收方向連續(xù)的形狀、或者開口部沿著沖擊吸收方向斷續(xù)的形狀。在圖7的(a)所示的形狀的情況下，位置a的截面成為圖7的(b)，位置b的截面成為圖7(c)，開口部局部地沿著沖擊吸收方向斷續(xù)，構(gòu)成沖擊吸收零件的材料減少，因此可預(yù)料沖擊吸收零件重量的削減。(沖擊吸收零件的制造方法)最后，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式的沖擊吸收零件的制造法進(jìn)行說(shuō)明。沖擊吸收零件只要通過(guò)公知的方法制造即可，并不限定于特定的制造法。也可以是，例如通過(guò)對(duì)層疊金屬板進(jìn)行沖壓彎曲、拉深、輥軋成形等加工中任一個(gè)或者多個(gè)，制造沖擊吸收零件。(作用效果)本發(fā)明是一種沖擊吸收零件，該沖擊吸收零件在零件的沖擊吸收方向的一個(gè)端部承受沖擊載荷時(shí)吸收沖擊能量，其特征在于，該沖擊吸收零件是對(duì)在芯層的兩面接合層疊由金屬板形成的表層而成的層疊金屬板進(jìn)行成形加工而構(gòu)成的，所述層疊金屬板的除了表層之外的中心層的變形率為7.0％～75.0％，該變形率是通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)定出的彎曲剛度相對(duì)于能夠根據(jù)所述層疊金屬板的結(jié)構(gòu)算出的計(jì)算剛度的減小率。由層疊金屬板形成的沖擊吸收零件的截面形狀至少具有曲線，該截面的周長(zhǎng)中的曲線部為30.0％以上，因此，在承受傾斜載荷之際層疊金屬板也以較小的壓曲波長(zhǎng)變形，沖擊吸收零件容易穩(wěn)定地產(chǎn)生波紋狀的壓扁變形。另外，通過(guò)將構(gòu)成沖擊吸收零件的層疊金屬板的表層3A、3B的板厚tf與芯層5的板厚tc的板厚比tc/tf設(shè)為2.0～7.0，能夠更加縮小壓曲波長(zhǎng)，能夠提高沖擊能量的吸收效率。另外，本發(fā)明的沖擊吸收零件不需要對(duì)形狀復(fù)雜地進(jìn)行加工，能夠以更單純的形狀提高沖擊能量吸收效率。而且，本發(fā)明的沖擊吸收零件無(wú)需為了使壓曲波長(zhǎng)更加縮小而使層疊金屬板的表層和芯層的楊氏模量比進(jìn)一步降低，因此，無(wú)需變更沖擊吸收零件的強(qiáng)度就能夠提高沖擊能量吸收效率。而且，通過(guò)在截面形狀設(shè)置小于截面周長(zhǎng)的15.0％的開口部，能夠一邊更輕量化一邊產(chǎn)生穩(wěn)定的壓扁變形。另外，通過(guò)由層疊金屬板形成沖擊吸收零件，可謀求構(gòu)件的進(jìn)一步輕量化，通過(guò)嚴(yán)密地控制該層疊金屬板的中心層的變形率，能夠產(chǎn)生更穩(wěn)定的波紋狀的壓扁變形。其結(jié)果，不僅針對(duì)來(lái)自正面的碰撞，而且針對(duì)來(lái)自傾斜方向的碰撞，也產(chǎn)生更穩(wěn)定的波紋狀的壓扁變形，從而吸收沖擊能量，且沖擊吸收零件由輕量材料構(gòu)成，因此，零件自身也能夠輕量化，因此，也能夠兼顧確保充分的沖擊能量吸收量和提高燃料經(jīng)濟(jì)性。實(shí)施例以下，使用實(shí)施例進(jìn)一步具體地說(shuō)明本發(fā)明。＜第1實(shí)施例＞(所使用的層疊金屬板的結(jié)構(gòu)和制造方法)作為本發(fā)明的實(shí)施例以及比較例，制造了表1所示的表層和芯層的結(jié)構(gòu)的層疊金屬板。另外，表層和芯層之間的接合使用了粘接劑[1](基材：環(huán)氧樹脂、涂敷量200g/m2、剪切彈性模量300MPa)、粘接劑[2](變性聚烯烴片、涂敷量300g/m2、剪切彈性模量220MPa)、粘接劑[3](基材：聚氨酯樹脂、涂敷量200g/m2、剪切彈性模量135MPa)、粘接劑[4](基材：聚氨酯、軟質(zhì)材料、涂敷量200g/m2、剪切彈性模量30MPa)。對(duì)于層疊金屬板A、H，使用粘接劑[1]作為接合材料，在表層上按照接合材料、芯層、接合材料、表層的順序?qū)盈B接合材料、芯層、接合材料、表層，加熱到了180℃。接下來(lái)，以壓接力40kgf/cm2(2.92MPa以下)將層疊后的表層、接合材料以及芯層加熱壓接20分鐘，之后，冷卻到常溫，獲得了各層疊金屬板。另外，對(duì)于層疊金屬板B、D、E、G、I、K，使用粘接劑[2]作為接合劑，在表層上按照接合材料、芯層、接合材料、表層的順序?qū)盈B接合材料、芯層、接合材料、表層，通過(guò)以240℃、40kgf/cm2加壓1分鐘，獲得了各層疊金屬板。另外，對(duì)于層疊金屬板C、F，使用粘接劑[3]作為接合劑，將層疊后的表層、接合材料以及芯層加熱到80℃，以壓接力40kgf/cm2加熱壓接30分鐘，之后，冷卻到常溫，獲得了各層疊金屬板。另外，對(duì)于層疊金屬板J，使用焊料(低溫焊劑、Sn－Pb系、熔點(diǎn)183℃、使用量15g/m2、剪切彈性模量大于500MPa)作為接合劑，將層疊后的表層、接合材料以及芯層加熱到300℃，以壓接力40kgf/cm2加熱壓接20分鐘，之后，冷卻到常溫，制造了層疊金屬板。另外，對(duì)于層疊金屬板L，使用粘接劑[4]作為接合劑，將層疊后的表層、接合材料以及芯層加熱到80℃，以壓接力40kgf/cm2加熱壓接20分鐘，之后，冷卻到常溫，制造了層疊金屬板。用作層疊金屬板的表層的金屬板是Al鎮(zhèn)靜鋼板(屈服應(yīng)力：400MPa)、Al合金板(屈服應(yīng)力：150MPa)、純Al板(屈服應(yīng)力：80MPa)。用作層疊金屬板的芯層的材料是金屬編織網(wǎng)(線徑：φ0.6mm、線材間的間隙：2mm、密度：1.76g/cm3)、聚丙烯(密度0.94g/cm3)、金屬?zèng)_孔網(wǎng)(方孔、孔徑：4mm、間隔(間距)：4.5mm、開孔率：79.0％、密度：1.63g/cm3)、2倍發(fā)泡聚乙烯(發(fā)泡倍率2倍、密度：0.45g/cm3)、冷軋鋼板(密度：7.8g/cm3)、50倍發(fā)泡聚苯乙烯(發(fā)泡倍率50倍、密度：0.021g/cm3)。另外，作為比較例，使用了980MPa級(jí)的高張力鋼板(板厚：1.0mm)。(層疊金屬板的中心層的變形率的算出方法)將各層疊金屬板以成為寬度25mm、長(zhǎng)度60mm的方式切斷，獲得了3點(diǎn)彎曲試驗(yàn)樣品。基于ASTMD790實(shí)施了3點(diǎn)彎曲試驗(yàn)。具體而言，以支點(diǎn)間距離50mm、壓頭的半徑5mm、支承臺(tái)的半徑5mm、試驗(yàn)速度5mm/min實(shí)施了3點(diǎn)彎曲。根據(jù)由試驗(yàn)獲得的載荷－位移曲線求出彈性變形區(qū)域的傾斜度(Pexp/δexp)，代入(i)式，算出了層疊金屬板的剛度Dexp。接下來(lái)，由(ii)式算出計(jì)算剛度Dcal，確定了式(iii)所示的層疊金屬板的中心層的變形率。Dexp＝(Pexp/δexp)×(L3/48)···(i)Dcal＝Eb(H3－h(huán)3)/12···(ii)(層疊金屬板的中心層的變形率)＝100×(Dcal－Dexp)/Dcal···(iii)其中，P：載荷、δ：位移、L：支點(diǎn)間距離、E：表層的楊氏模量、b：樣品寬度、H：層疊金屬板的厚度、h：芯層的厚度。表1(要實(shí)施試驗(yàn)的沖擊吸收零件的形狀制作)首先，對(duì)為了驗(yàn)證本發(fā)明的沖擊吸收零件的效果而進(jìn)行了落錘沖擊試驗(yàn)的沖擊吸收零件的形狀制作法進(jìn)行說(shuō)明。對(duì)于形狀a，對(duì)金屬板或?qū)盈B金屬板進(jìn)行成形加工，獲得了沖擊吸收零件的截面如圖8的(a)那樣的沖擊吸收零件的半成品。接著，通過(guò)激光焊接將該半成品的端部彼此接合，制作了具有圖8的(b)的截面的高度200mm的沖擊吸收零件。對(duì)于形狀b，對(duì)層疊金屬板進(jìn)行成形加工，制作了具有圖9的截面的高度200mm的沖擊吸收零件。對(duì)于形狀c，對(duì)層疊金屬板進(jìn)行成形加工，獲得了沖擊吸收零件的截面如圖10的(a)那樣的沖擊吸收零件的半成品。接著，通過(guò)激光焊接將該半成品的端部彼此接合，制作了具有圖10的(b)的截面的高度200mm的沖擊吸收零件。對(duì)于形狀d，對(duì)層疊金屬板進(jìn)行成形加工，獲得了沖擊吸收零件的截面如圖11的(a)那樣的沖擊吸收零件的半成品。接著，通過(guò)激光焊接將該半成品的端部彼此接合，制作了具有圖11的(b)的截面的高度200mm的沖擊吸收零件。對(duì)于形狀e，對(duì)金屬板或?qū)盈B金屬板進(jìn)行成形加工，獲得了沖擊吸收零件的截面如圖12的(a)那樣的沖擊吸收零件的半成品。接著，通過(guò)激光焊接將該半成品的端部彼此接合，制作了具有圖12的(b)的截面的高度200mm的沖擊吸收零件。對(duì)于形狀f，對(duì)層疊金屬板進(jìn)行成形加工，獲得了沖擊吸收零件的截面如圖13的(a)那樣的沖擊吸收零件的半成品。接著，通過(guò)激光焊接將該半成品的端部彼此接合，制作了具有圖13的(b)的截面的高度200mm的沖擊吸收零件。對(duì)于形狀g，對(duì)層疊金屬板進(jìn)行成形加工，獲得了沖擊吸收零件的截面如圖14的(a)那樣的沖擊吸收零件的半成品。接著，通過(guò)激光焊接將該半成品的端部彼此接合，制作了具有圖14的(b)的截面的高度200mm的沖擊吸收零件。對(duì)于形狀h，對(duì)層疊金屬板進(jìn)行成形加工，制作了具有圖15的截面的高度200mm的沖擊吸收零件。對(duì)于形狀i，對(duì)賦予了圖16的(a)所示那樣的開口部的層疊金屬板進(jìn)行成形加工，獲得了沖擊吸收零件的截面如圖16的(b)那樣的沖擊吸收零件的半成品。接著，通過(guò)激光焊接將該半成品的端部彼此接合，制作了如圖7的(b)、(c)那樣具有局部開放截面的高度200mm的沖擊吸收零件(圖7的(a))。對(duì)于形狀j，對(duì)層疊金屬板進(jìn)行成形加工，獲得了沖擊吸收零件的截面如圖17的(a)那樣的沖擊吸收零件的半成品。接著，通過(guò)激光焊接將該半成品的端部彼此接合，制作了具有圖17的(b)的截面的高度200mm的沖擊吸收零件。對(duì)于形狀k，對(duì)層疊金屬板進(jìn)行成形加工，制作了具有圖18的截面的高度200mm的沖擊吸收零件。對(duì)于形狀l，對(duì)層疊金屬板進(jìn)行成形加工，獲得了沖擊吸收零件的截面如圖19的(a)那樣的沖擊吸收零件的半成品。接著，通過(guò)激光焊接將該半成品的端部彼此接合，制作了具有圖19的(b)的截面的高度200mm的沖擊吸收零件。表2接著，對(duì)為了驗(yàn)證本發(fā)明的沖擊吸收零件的效果而實(shí)施的落錘沖擊試驗(yàn)方法進(jìn)行說(shuō)明。用夾具將沖擊吸收零件的與錘所要碰撞的端部相反的一側(cè)的端部固定，使120kg的質(zhì)量的錘從3.5m的高度自由落下，從而使該錘沿著沖擊吸收零件的沖擊吸收方向以30km/h的速度碰撞沖擊吸收零件。另外，在承受傾斜載荷的情況下，如圖20所示，沖擊吸收零件S以其寬度方向以相對(duì)于地面FL傾斜10°的方式固定于工作臺(tái)，承受與地面FL垂直的方向的沖擊載荷P，以與上述同樣的順序?qū)嵤┝寺溴N沖擊試驗(yàn)。接著，使沖擊吸收零件S在工作臺(tái)上旋轉(zhuǎn)90°，沖擊吸收零件S以其進(jìn)深方向相對(duì)于地面FL傾斜10°的方式固定于工作臺(tái)，承受與地面FL垂直的方向的沖擊載荷P，實(shí)施了落錘沖擊試驗(yàn)。在此，將沖擊吸收零件截面的輪廓為四邊形時(shí)的縱橫比大的方向設(shè)為沖擊吸收零件的寬度方向，將該縱橫比小的方向設(shè)為沖擊吸收零件的進(jìn)深方向。另外，將從寬度方向承受傾斜載荷的條件設(shè)為傾斜載荷承受條件1，將從進(jìn)深方向承受傾斜載荷的條件設(shè)為傾斜載荷承受條件2。(碰撞性能的評(píng)價(jià))根據(jù)落錘沖擊試驗(yàn)時(shí)的載荷－位移曲線算出了直到壓扁100mm為止的沖擊能量吸收量En。而且，為了評(píng)價(jià)零件的輕量性，沖擊能量吸收量除以零件的質(zhì)量w而設(shè)為每單位質(zhì)量的沖擊能量吸收量(En/w)，并進(jìn)行了比較評(píng)價(jià)。另外，也用同樣的方法算出了承受了傾斜載荷的情況的沖擊能量吸收量。此外，表3、表4的變形形態(tài)的欄中的“◎”表示以較小的壓曲波長(zhǎng)穩(wěn)定地產(chǎn)生了波紋狀的壓扁變形，“△”表示以較大的波長(zhǎng)產(chǎn)生了波紋狀的壓扁變形。另外，“×”表示零件整體以在變形初始產(chǎn)生的以較大的壓曲波長(zhǎng)變形了的部位為起點(diǎn)產(chǎn)生了呈V字狀彎折的變形。在此，壓曲波長(zhǎng)的大小以由比較例4的鋼板構(gòu)成的沖擊吸收零件的壓曲波長(zhǎng)為基準(zhǔn)，判斷為以實(shí)施試驗(yàn)了的沖擊吸收零件的壓曲波長(zhǎng)小于鋼板的壓曲波長(zhǎng)的2/3這樣的較小的波長(zhǎng)進(jìn)行了壓扁變形。表3示出了沿著沖擊吸收零件的沖擊吸收方向承受載荷的情況下的落錘沖擊試驗(yàn)結(jié)果。表3材料沖擊吸收零件形狀En/w(J/g)變形形態(tài)實(shí)施例1層疊金屬板Aa10.6◎?qū)嵤├?層疊金屬板Ba10.3◎?qū)嵤├?層疊金屬板Ca9.9◎?qū)嵤├?層疊金屬板Da8.5◎?qū)嵤├?層疊金屬板Ea9.3◎?qū)嵤├?層疊金屬板Fa9.6◎?qū)嵤├?層疊金屬板Ga7.9◎?qū)嵤├?層疊金屬板Ae11◎?qū)嵤├?層疊金屬板Be10.6◎?qū)嵤├?0層疊金屬板Ce10.3◎?qū)嵤├?1層疊金屬板De8.9◎?qū)嵤├?2層疊金屬板Ke8.4◎?qū)嵤├?3層疊金屬板Ee9.6◎?qū)嵤├?4層疊金屬板Fe10◎?qū)嵤├?5層疊金屬板Ge8.3◎?qū)嵤├?6層疊金屬板Ab10.3◎?qū)嵤├?7層疊金屬板Ac10.8◎?qū)嵤├?8層疊金屬板Ad11.5◎?qū)嵤├?9層疊金屬板Af10.2◎?qū)嵤├?0層疊金屬板Ai10.1◎?qū)嵤├?1層疊金屬板Al9.8◎比較例1層疊金屬板Ha6.2△比較例2層疊金屬板Ia6.8△比較例3層疊金屬板Ja6.9△比較例4高張力鋼a6.6△比較例5層疊金屬板Le7.5△比較例6層疊金屬板He6.6△比較例7層疊金屬板Ie7.1△比較例8層疊金屬板Je7.3△比較例9高張力鋼e6.9△比較例10層疊金屬板Ag7.4△比較例11層疊金屬板Ah5.3×比較例12層疊金屬板Aj--比較例13層疊金屬板Ak6.2×實(shí)施例1～21的沖擊吸收零件是En/w＞6.9，與比較例4、9的由高張力鋼(板厚1mm、拉伸強(qiáng)度980MPa)形成的沖擊吸收零件相比較，判斷為呈現(xiàn)較高的沖擊能量吸收能且輕量性優(yōu)異。實(shí)施例1、8、17、18是構(gòu)成材料相同、僅形狀不同的沖擊吸收零件。若對(duì)實(shí)施例1、8、17、18進(jìn)行比較，則實(shí)施例18的En/w最大。實(shí)施例18是具有8個(gè)槽部的形狀，因此，沖擊能量吸收量最容易增大。其結(jié)果，與實(shí)施例1、8、17相比較，認(rèn)為En/w變大?？芍号c表層的材質(zhì)、厚度、芯層的厚度相等的結(jié)構(gòu)的實(shí)施例1～3、5、6相比較，實(shí)施例7的En/w較小。實(shí)施例7的層疊金屬板G的中心層的變形率大達(dá)67.7％，因此，中心層進(jìn)行剪切變形，從而層疊金屬板的剛度大幅度降低，因此，認(rèn)為在實(shí)施例7中產(chǎn)生了沖擊能量吸收量的降低。在對(duì)僅表層的屈服應(yīng)力不同的實(shí)施例11和實(shí)施例12進(jìn)行了比較的情況下，實(shí)施例11的En/w較大。實(shí)施例12的表層的屈服應(yīng)力小到80MPa，因此，沖擊能量吸收量稍微變小，因此，認(rèn)為與實(shí)施例11相比變小。能夠確認(rèn)到實(shí)施例1～21針對(duì)來(lái)自沖擊吸收零件的沖擊吸收方向的沖擊載荷以較小的壓曲波長(zhǎng)穩(wěn)定地進(jìn)行波紋狀的壓扁變形。另一方面，能夠確認(rèn)到比較例1～10以較大的壓曲波長(zhǎng)穩(wěn)定地進(jìn)行波紋狀的壓扁變形以及比較例11、13在變形中途產(chǎn)生彎折的變形。此外，比較例12能夠在成形后的形狀測(cè)定時(shí)確認(rèn)到表層的斷裂，因此，未實(shí)施落錘沖擊試驗(yàn)。比較例1、6的中心層的變形率小到4.2％，因此，中心層幾乎不剪切變形，因此，認(rèn)為以較大的壓曲波長(zhǎng)產(chǎn)生了波紋狀的壓扁變形。另外，比較例2、7的中心層的變形率大達(dá)83.2％，因此，中心層過(guò)度地進(jìn)行剪切變形，因此認(rèn)為以較大的壓曲波長(zhǎng)產(chǎn)生了波紋狀的壓扁變形。比較例5使用了剪切彈性模量非常小的接合材料，因此，層疊金屬板的中心層的變形率變得非常大，認(rèn)為以較大的壓曲波長(zhǎng)產(chǎn)生了波紋狀的壓扁變形。另外，在實(shí)施例6和比較例3以及實(shí)施例14和比較例8中，構(gòu)成沖擊吸收零件的層疊金屬板的構(gòu)成要素中的僅接合材料不同，弄清楚壓扁變形時(shí)的壓曲波長(zhǎng)存在較大的差異。在比較例3、8中，接合材料使用了焊料，結(jié)果，不怎么產(chǎn)生中心層的剪切變形，因此，認(rèn)為以較大的壓曲波長(zhǎng)產(chǎn)生了波紋狀的壓扁變形。比較例10的沖擊吸收零件的截面中的、曲線部小于30％。其結(jié)果，認(rèn)為不以較小的壓曲波長(zhǎng)變形而以較大的壓曲波長(zhǎng)進(jìn)行了壓扁變形。比較例11、13的沖擊吸收零件的截面中的、開口部所占的比例大達(dá)15％以上。其結(jié)果，認(rèn)為：以開口部附近部位為起點(diǎn)產(chǎn)生彎折，無(wú)法獲得壓扁變形。表4中示出本發(fā)明的沖擊吸收零件承受了傾斜載荷的情況的落錘沖擊試驗(yàn)結(jié)果。表4判斷為實(shí)施例1～21的傾斜載荷承受條件1、2的En/w和從沖擊吸收零件的沖擊吸收方向承受了沖擊載荷的情況的En/w大致相等。這被認(rèn)為：在承受傾斜載荷的情況下，層疊金屬板也以較小的壓曲波長(zhǎng)變形，穩(wěn)定地產(chǎn)生了波紋狀的壓扁變形，因此，沖擊能量吸收量幾乎沒(méi)有差異。另一方面，判斷為比較例1～11、13的傾斜載荷承受條件1、2的En/w和從沖擊吸收零件的沖擊吸收方向承受沖擊載荷的情況的En/w存在較大的差異。在比較例1～11、13中，在沖擊載荷向沖擊吸收零件整體傳播之前，在最初承受沖擊載荷的部分以較大的壓曲波長(zhǎng)進(jìn)行了變形，因此，產(chǎn)生以該部位為起點(diǎn)的零件整體的彎折變形，其結(jié)果，認(rèn)為沖擊能量吸收量大幅地減少。這樣，本發(fā)明的沖擊吸收零件針對(duì)來(lái)自汽車等所設(shè)想的正面方向以及傾斜方向的碰撞也產(chǎn)生更穩(wěn)定的壓扁變形，從而吸收沖擊能量，且由輕量材料構(gòu)成，因此，零件自身也能夠輕量化，因此，也能夠兼顧碰撞安全性和燃料經(jīng)濟(jì)性提高。＜第2實(shí)施例＞(層疊金屬板的制造)首先，將表5所示的表層以及芯層層疊接合而制造了層疊金屬板。另外，表層和芯層之間的接合使用了表5所示的接合材料。在表層上按照接合材料、芯層、接合材料、表層的順序?qū)盈B接合材料、芯層、接合材料、表層，加熱到80℃～180℃，以壓接力40kgf/cm2(3.92MPa)加熱壓接20～30分鐘，之后，冷卻到常溫而大氣開放，制造了各實(shí)施例以及各比較例的層疊金屬板。表5在表5中，粘接劑1是基材為環(huán)氧樹脂的粘接劑，以涂敷量200g/m2、加熱180℃、壓接力40kgf/cm2(3.92MPa)、壓接時(shí)間20分鐘使用于接合。另外，粘接劑2是基材為聚氨酯樹脂的粘接劑，以涂敷量200g/m2、80℃加熱、壓接力40kgf/cm2(3.92MPa)、壓接時(shí)間30分鐘使用于接合。而且，粘接劑3是使彈性橡膠分散于粘接劑2而成的粘接劑，以涂敷量200g/m2、加熱80℃、壓接力40kgf/cm2(3.92MPa)、壓接時(shí)間20分鐘使用于接合。另外，在釬焊中，以使用量15g/m2使用了焊料(低溫焊料、Sn－Pb系、熔點(diǎn)183℃)。此外，接合材料的剪切彈性模量通過(guò)依據(jù)JIS－K6850的拉伸剪切試驗(yàn)進(jìn)行了測(cè)定。另外，在表5中，用作芯層的聚丙烯的密度是0.94g/cm3，另外，用作芯層的金屬編織網(wǎng)的線徑為φ0.6mm、線材間的間隙為1.6mm。而且，如上所述，Ec為芯層的楊氏模量，Ef為表層的楊氏模量，tc為芯層的板厚，tf為表層的板厚。(碰撞性能評(píng)價(jià)試驗(yàn))接著，進(jìn)行了由上述制造出的各實(shí)施例以及各比較例的層疊金屬板形成的沖擊吸收零件的碰撞性能評(píng)價(jià)。具體而言，使用表5中所示的結(jié)構(gòu)的各實(shí)施例以及各比較例的層疊金屬板，通過(guò)彎扳機(jī)的彎曲加工進(jìn)行成形，制造了圖21所示的長(zhǎng)度200mm的帽型形狀的沖擊吸收零件。圖21是表示本發(fā)明的實(shí)施例的沖擊吸收零件的形狀的說(shuō)明圖，圖21的(A)是以與沖擊吸收方向即棱線方向垂直的截面剖切而得到的剖視圖，圖21的(B)是立體圖。通過(guò)落錘沖擊試驗(yàn)進(jìn)行了制造成的沖擊吸收零件的碰撞性能評(píng)價(jià)。具體而言，將制造成的沖擊吸收零件以棱線方向成為沖擊吸收方向的方式進(jìn)行配置，利用夾具將與錘所要碰撞的端部相反的一側(cè)的端部固定。之后，通過(guò)使120kg的質(zhì)量的錘從3.5m的高度自由落下，使其以30km/h的速度碰撞沖擊吸收零件的碰撞端側(cè)。根據(jù)上述的落錘沖擊試驗(yàn)的載荷－位移曲線算出了直到壓扁100mm為止的沖擊能量吸收量。對(duì)于沖擊能量吸收量，為了對(duì)沖擊吸收零件的輕量性進(jìn)行評(píng)價(jià)，沖擊能量吸收量除以零件的質(zhì)量，設(shè)為每單位質(zhì)量的沖擊能量吸收量。而且，根據(jù)落錘沖擊試驗(yàn)時(shí)的載荷－位移曲線算出了平均壓曲波長(zhǎng)。具體而言，按照載荷波動(dòng)的每個(gè)周期，對(duì)載荷變得極小的位移進(jìn)行測(cè)定，通過(guò)從前一載荷變成極小的位移減去接下來(lái)載荷變得極小的位移，算出了周期單位的壓曲波長(zhǎng)。以同樣的方法算出各周期的壓曲波長(zhǎng)，通過(guò)取算術(shù)平均數(shù)，算出了平均壓曲波長(zhǎng)。將上述算出來(lái)的每單位質(zhì)量的沖擊能量吸收量以及平均壓曲波長(zhǎng)的評(píng)價(jià)結(jié)果示出在表6中。此外，在表6中，壓曲形態(tài)的欄的“◎”表示產(chǎn)生了穩(wěn)定的波紋狀的壓扁變形，“△”表示零件整體產(chǎn)生了的壓扁變形中的、局部產(chǎn)生了壓曲波長(zhǎng)較大的部位的情況。另外，“×”表示零件整體產(chǎn)生了以在變形初始產(chǎn)生的第1次的壓曲部位為起點(diǎn)呈‘日文平假名く字狀’彎折的變形。表6若參照表6，則可知：相對(duì)于比較例14～16的沖擊吸收零件而言，本發(fā)明的實(shí)施例22～30的沖擊吸收零件的平均壓曲波長(zhǎng)變小，每單位質(zhì)量的沖擊能量吸收量增加了。具體而言，可知：比較例14、15的tc/tf小于2.0，因此，平均壓曲波長(zhǎng)變大，沖擊能量吸收量減少了。另外，可知：比較例16的tc/tf雖然包含于本發(fā)明的范圍內(nèi)，但芯層的楊氏模量和表層的楊氏模量相同，因此，呈現(xiàn)與由單一材料構(gòu)成的沖擊吸收零件實(shí)質(zhì)上同樣的壓曲變形的行為，平均壓曲波長(zhǎng)變大，沖擊能量吸收量減少了。另外，可知：實(shí)施例23、24、26～30的tc/tf包含于本發(fā)明的一實(shí)施方式的優(yōu)選范圍內(nèi)，因此，平均壓曲波長(zhǎng)變得更小，每單位質(zhì)量的沖擊能量吸收量進(jìn)一步增加了。另一方面，實(shí)施例22的tc/tf小于3.5，因此，平均壓曲波長(zhǎng)大于實(shí)施例23、24、26～30的平均壓曲波長(zhǎng)。另外，實(shí)施例25的tc/tf超過(guò)5.0，因此，壓曲形態(tài)成為“△”。另外，可知：實(shí)施例22～28、30的接合層的剪切彈性模量包含于本發(fā)明的一實(shí)施方式的優(yōu)選范圍內(nèi)，因此，平均壓曲波長(zhǎng)變得更小。另一方面，實(shí)施例29的接合層的剪切彈性模量超過(guò)500MPa，因此，相對(duì)于其他條件相同的實(shí)施例26而言，平均壓曲波長(zhǎng)變大，沖擊能量吸收量減少了。另外，可知：實(shí)施例22～29的芯層與表層的楊氏模量比Ec/Ef包含于本發(fā)明的一實(shí)施方式的優(yōu)選范圍內(nèi)，因此，每單位質(zhì)量的沖擊能量吸收量能夠進(jìn)一步增加。另一方面，實(shí)施例30的芯層與表層的楊氏模量比Ec/Ef小于1×10－3，因此，相對(duì)于其他條件相同的實(shí)施例26而言，沖擊能量吸收量減少了。而且，對(duì)于實(shí)施例24、比較例14、15的層疊金屬板，通過(guò)模擬一邊變更表層與芯層的楊氏模量比Ec/Ef、一邊對(duì)平均壓曲波長(zhǎng)相對(duì)于表層與芯層的楊氏模量比Ec/Ef的變化進(jìn)行了評(píng)價(jià)。模擬使用非線形分析程序即Marc并實(shí)施了壓曲固有值分析。將其評(píng)價(jià)結(jié)果示出在圖22中。在此，圖22是在實(shí)施例24、比較例14、15的沖擊吸收零件中表示平均壓曲波長(zhǎng)相對(duì)于Ec/Ef的曲線圖。在圖22中，縱軸為平均壓曲波長(zhǎng)，橫軸為Ec/Ef的常用對(duì)數(shù)。如圖22所示，可知：對(duì)于實(shí)施例24(總厚2.0mm、tc/tf＝4.3)的任一表層與芯層的楊氏模量比Ec/Ef，相對(duì)于比較例14(總厚1.0mm、tc/tf＝1.1)以及比較例15(總厚1.8mm、tc/tf＝1.1)而言，平均壓曲波長(zhǎng)變小。即、實(shí)施例24的tc/tf包含于本發(fā)明的一實(shí)施方式的范圍內(nèi)，因此，可知：無(wú)論表層與芯層的楊氏模量比Ec/Ef如何，相對(duì)于比較例14以及15而言能夠縮小平均壓曲波長(zhǎng)。另外，實(shí)施例24以及比較例15的彎曲剛度為9.6×104N·cm2，比較例14的彎曲剛度為1.7×104N·cm2。即、實(shí)施例24相對(duì)于比較例15而言不降低層疊金屬板的強(qiáng)度(具體而言，彎曲剛度)就能夠縮小平均壓曲波長(zhǎng)。而且，若參照?qǐng)D22，則實(shí)施例24相對(duì)于比較例14、15而言，尤其是在表層與芯層的楊氏模量比Ec/Ef為1×10－3～1×10－1的范圍中，能夠更加縮小平均壓曲波長(zhǎng)。具體而言，在表層與芯層的楊氏模量比Ec/Ef超過(guò)1×10－1的情況下，平均壓曲波長(zhǎng)的減少量較小，因此并不優(yōu)選。另外，在表層與芯層的楊氏模量比Ec/Ef小于1×10－3的情況下，由于Ec的降低，壓曲變形時(shí)的平均載荷W降低，沖擊能量的吸收效率降低，因此并不優(yōu)選。(與沖擊吸收零件的形狀相對(duì)應(yīng)的碰撞性能評(píng)價(jià)試驗(yàn))接著，與上述同樣地通過(guò)使用了Marc的模擬對(duì)平均壓曲波長(zhǎng)相對(duì)于將棱線間距離L分別設(shè)為50mm、65mm、80mm的帽型形狀構(gòu)件中的表層與芯層的楊氏模量比Ec/Ef的變化進(jìn)行了評(píng)價(jià)。將其評(píng)價(jià)結(jié)果示出在圖23中。在此，圖23是表示平均壓曲波長(zhǎng)與沖擊吸收零件的形狀相對(duì)應(yīng)的曲線圖。在圖23中，縱軸為平均壓曲波長(zhǎng)，橫軸為Ec/Ef的常用對(duì)數(shù)。若參照?qǐng)D23，則可知：在沖擊吸收零件的棱線間距離L為50mm～80mm的情況下，在本發(fā)明的一實(shí)施方式中優(yōu)選的楊氏模量比Ec/Ef的范圍即1×10－3～1×10－1內(nèi)，平均壓曲波長(zhǎng)更顯著地降低了。另一方面，在棱線間距離L超過(guò)80mm的情況下，壓曲波長(zhǎng)變大，且難以穩(wěn)定地產(chǎn)生波紋狀的軸壓扁變形，因此并不優(yōu)選。另外，在棱線間距離L小于50mm的情況下，沖擊吸收零件的形狀變得復(fù)雜，受到形狀制約，因此并不優(yōu)選。如根據(jù)以上的結(jié)果可知那樣，采用本發(fā)明的一實(shí)施方式的沖擊吸收零件，通過(guò)由在芯層的兩面接合層疊由楊氏模量比芯層的楊氏模量大的金屬板形成的表層、表層的板厚tf與芯層的板厚tc的板厚比tc/tf設(shè)為2.0～7.0的層疊金屬板形成，能夠縮小壓曲波長(zhǎng)，提高沖擊能量的吸收效率。另外，采用本發(fā)明的一實(shí)施方式的沖擊吸收零件，即使不對(duì)沖擊吸收零件的形狀復(fù)雜地進(jìn)行加工，也能夠縮小壓曲波長(zhǎng)，因此，能夠使沖擊吸收零件的形狀更單純化。而且，本發(fā)明的一實(shí)施方式的沖擊吸收零件為了進(jìn)一步縮小壓曲波長(zhǎng)，無(wú)需進(jìn)一步降低層疊金屬板的表層與芯層的楊氏模量比，因此，不降低沖擊吸收零件的強(qiáng)度就能夠提高沖擊能量的吸收效率。而且，相對(duì)于以往的沖擊吸收零件而言，本發(fā)明的一實(shí)施方式的沖擊吸收零件由楊氏模量較小、且密度較小的芯層的比例較大的層疊金屬板形成，因此，能夠進(jìn)一步謀求輕量化。因而，本發(fā)明的一實(shí)施方式的沖擊吸收零件能夠進(jìn)一步謀求輕量化。以上，參照附圖對(duì)本發(fā)明的優(yōu)選的實(shí)施方式詳細(xì)地進(jìn)行了說(shuō)明，但本發(fā)明并不限定于該例子。只要是具有本發(fā)明所屬的技術(shù)領(lǐng)域中的通常的知識(shí)的人，就能夠在權(quán)利要求書所記載的技術(shù)思想的范疇內(nèi)想到各種的變更例或修正例是不言而喻的?？衫斫鉃檫@些也當(dāng)然屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。產(chǎn)業(yè)上的可利用性本發(fā)明不僅能夠適合用作普通汽車的沖擊吸收零件，而且能夠適合用作包括輕型汽車、卡車以及公共汽車等大型車輛在內(nèi)的所有汽車、電車等輸送機(jī)車的沖擊吸收零件。