本發(fā)明涉及一種用于石油烴類產(chǎn)品的選擇加氫方法，尤其是適用于一種全餾分裂解汽油一段選擇性加氫方法。
背景技術：
裂解汽油是蒸汽裂解工業(yè)生產(chǎn)乙烯、丙烯的重要副產(chǎn)，包括c5-c10餾份。裂解汽油組成很復雜，主要有苯、甲苯、二甲苯、單烯烴、雙烯烴、直鏈烷烴、環(huán)烷烴以及氮、硫、氧、氯和重金屬的有機化合物等，共200多個組份，其中苯、甲苯、二甲苯(統(tǒng)稱btx)約50-90％，不飽和烴25-30％。根據(jù)裂解汽油中含有大量芳烴的特點，其用途廣泛，既可以作為汽油的調和組分，生產(chǎn)高辛烷值的汽油，也可以通過分離生產(chǎn)芳烴等。
由于裂解汽油組成復雜、熱穩(wěn)定性差，通常，先經(jīng)一段選擇性加氫除去二烯烴和苯乙烯，二段加氫脫硫后，主要用于芳烴抽提。目前工業(yè)上裂解汽油選擇加氫用催化劑主要是pd系或ni系催化劑，中間餾分(c6-c8烴化合物餾分)加氫或全餾分(c5烴-干點為204℃的烴化合物餾分)加氫工藝。由于各乙烯裝置裂解原料和裂解條件的差異，各裝置裂解汽油原料組成相差較大，特別是裂解汽油的雙烯、膠質(二烯烴及苯乙烯等不飽和組份發(fā)生聚合反應生成的高分子聚合物)以及as、重金屬含量存在較大差異；有的裝置粗裂解汽油雙烯、膠質高，而有的裝置粗裂解汽油原料中膠質及as、重金屬等毒物含量較高，個別裝置粗裂解汽油雙烯、膠質及as、重金屬等毒物含量均高。
裂解汽油中的二烯烴和炔烴在高溫下容易聚合成膠質，沉積在催化劑表面，易造成催化劑失活，必須頻繁活化和再生。裂解汽油一段加氫催化劑主要有pd/al2o3和ni/al2o3兩種催化劑。pd系催化劑具有初始溫度低，加氫活性大，適應空速高，使用壽命長等優(yōu)點，已有工業(yè)應用的催化劑形式包括pd-cr/al2o3，pd/al2o3。
通常裂解汽油加氫催化劑采用活性組分的金屬鹽或有機金屬化合物的溶液浸漬所述載體，然后通過干燥、焙燒等工序將活性組分氧化物負載到載體表面，在使用前需通氫氣還原后才能用于裂解汽油加氫反應。通常的氧化鋁載體孔徑太小，當原料中膠質、砷含量、硫含量超標時，催化劑上的孔易結焦堵塞，影響催化劑活性以及加氫穩(wěn)定性。
大孔氧化物由于具有較大的孔道結構、較高的比表面積、良好的熱穩(wěn)定性，廣泛用于多相催化劑、催化劑載體、吸附分離材料、色譜填料、電極材料、聲阻及熱阻材料等領域。
具有大孔結構的氧化鋁的載體比較多。cn03126434.4公開一種大孔氧化鋁載體，含有氧化鋁，還含有一種鹵素，以載體總量為基準，該載體含有95-99重量％的氧化鋁，以元素計，0.1-5重量％的鹵素，其酸量小于0.2毫摩爾/克。大孔氧化鋁載體的制備方法包括將一種氧化鋁的前身物成型并焙燒，在成型并焙燒之前，將氧化鋁的前身物與一種擴孔劑混合，所述擴孔劑包括一種有機擴孔劑和一種鹵化物，焙燒溫度為600-850℃，焙燒時間1-10小時，各組分的用量使最終的氧化鋁載體含有，以載體總量為基準，95-99重量％的氧化鋁，以元素計，0.1-5重量％的鹵素。有機擴孔劑選自淀粉、合成纖維素、聚合醇、表面活性劑中的一種或幾種。合成纖維素選自羧甲基纖維素、甲基纖維素、乙基纖維素、羥基纖維素中的一種或幾種。聚合醇選自聚乙二醇、聚丙醇、聚乙烯醇中的一種或幾種，表面活性劑選自脂肪醇聚氧乙烯醚、脂肪醇酰胺、分子量為200-10000的丙烯酸共聚物、順丁烯酸共聚物中的一種或幾種。cn201110410339.5提供一種耐高溫活性氧化鋁材料及其制備方法，所述的氧化鋁材料由以下步驟制得：將大孔擬薄水鋁石、高粘擬薄水鋁石與添加物用水混合后，在轉速為100-1000r/min下攪拌均勻，再加入濃度為30％的稀硝酸反應，至ph為2.0-5.5的膠溶狀態(tài)時，在80℃-100℃溫度攪拌下陳化3-6h，在室溫下加入造孔劑攪拌均勻、制漿、噴霧、干燥，在900℃下焙燒制得氧化鋁。該氧化鋁材料具有便于批量生產(chǎn)和高比表面等優(yōu)點。在1000-1100℃的溫度下可長時間的保持比表面在110m2/g以上；該氧化鋁材料制備方法的工藝過程簡單，成本低廉。其中所述的造空劑選自聚乙烯醇、聚乙二醇、聚丙烯酰胺或甲基纖維素中的一種，其用量為氧化鋁材料中氧化物總重量的0-40％?！吨猩酱髮W學報》(2002，41(2):121-122)介紹的方法如下：將直徑為600nm的聚苯乙烯膠晶微球放置在布氏漏斗上，然后將硝酸鋁與檸檬酸的乙醇溶液在抽濾下滴加到膠晶上，讓其充分滲透進微球的間隙內，經(jīng)干燥和焙燒，去除聚苯乙烯模板，得到大孔氧化鋁。《物理化學學報》(2006，22(7):831-835)介紹了顆粒模板法制備三維有序大孔氧化鋁的方法，該方法如下：首先采用乳液聚合法得到聚苯乙烯微球，將硝酸鋁加稀氨水制得氧化鋁溶膠，然后將兩者按一定比例攪拌混合，超聲處理，再經(jīng)干燥和焙燒，得到大孔氧化鋁。cn201010221302.3(cn102311134a)公開一種球形整體式大孔氧化鋁及其制備方法。該方法包括以下步驟：將聚合物微球乳液、氧化鋁溶膠及促凝劑以一定比例混合均勻，把該混合物分散于油相中，形成w/o型液滴，然后再加熱上述混相體系，使水相中的氧化鋁溶膠膠凝成球，之后從油相中分離出成型的凝膠微球，再在氨水介質中經(jīng)陳化、干燥和焙燒后得到所述的球形整體式大孔氧化鋁。該氧化鋁的大孔孔徑在小于1μm的范圍內均一可控，球形顆粒的尺寸大小可控，機械強度較高，成型過程簡便易行，便于大批量制備。聚合物微球直徑50-1000nm，聚合物微球的類型為聚苯乙烯微球、聚苯烯酸正丁酯微球、聚丙烯酸酯等酯類微球。促凝劑為六次甲基四胺、尿素。油相為有機烴類。該發(fā)明主要是制備整體式大孔氧化鋁，并且大孔孔徑均一可控。制備過程使用了脂類微球以及促凝劑等。制備工藝復雜，所用的試劑原料比較多。由于用的聚合物微球使得氧化鋁載體內部孔道結構是封閉的孔，也就是說氧化鋁載體內部孔道不具有貫通性。cn201010221297.6公開了一種整體式大孔氧化鋁的制備方法。該方法包括以下步驟：把鋁源、聚乙二醇以及選自低碳醇和水至少一種混合均勻之后，將低碳環(huán)氧烷烴加入所述的混合物中，經(jīng)老化、浸泡、干燥和焙燒得到整體式大孔氧化鋁。本發(fā)明的制備方法簡單易行、環(huán)境污染小，所得整體式大孔氧化鋁其孔徑在0.05-10μm可控。本發(fā)明提供的整體式大孔氧化物可應用于大分子多相催化、吸附分離材料、色譜填料、電極材料、聲阻及熱阻材料等領域。cn201410347665.x公開了一種大孔容、高強度氧化鋁的制備方法，通過加入聚丙烯酰胺、聚乙烯醇、烷基纖維素、田菁粉、淀粉等擴孔劑，得到含有大孔的氧化鋁載體，其擴孔劑的用量占氧化鋁的10-30％，但是未公開具體孔徑范圍。硬模板劑法雖然可以得到較好的大孔氧化鋁載體，但是其模板劑的用量最好大于20％，導致加工成本大幅提高，大量模板劑的分解也不符合低碳環(huán)保的發(fā)展要求。cn201010509425.7公開了一種水熱和模板劑共同擴孔的方法，以制備含有大孔結構的氧化鋁載體，通過水熱輔助性擴孔作用，模板劑的用量可以降低至3-10％，但是輔助水熱造成了能耗的升高。cn200310103035.x公開了一種大孔氧化鋁的制備方法，采用聚乙烯醇、聚丙醇、聚乙二醇軟模板劑進行擴孔，通過加入1％的聚乙二醇，孔徑大于100nm的孔容占總孔容的26.2％。軟模板劑具有用量低、擴孔效果好的優(yōu)點，但是較高分子量的醇類軟模板劑在水中的溶解性能較差，導致其用于擴超大孔氧化鋁受到限制。cn200910204238.5(cn102040235)公開了一種三維有序大孔氧化鋁及其制備方法。該方法包括以下步驟：將單分散的聚合物微球組裝為膠晶模板，然后向模板中填充特定方法制備的氧化鋁溶膠，最后經(jīng)干燥和焙燒得到大孔氧化鋁。該方法能夠很好的控制鋁溶膠以及鋁溶膠與聚合物微球的復合過程，盡可能不破壞氧化鋁凝膠的網(wǎng)絡結構，使所制備的氧化鋁不但具有三維有序的大孔孔道而且還具有較高的比表面積。該發(fā)明通過對模板的適度燒結而形成的小窗孔，使材料中的大孔與周圍的大孔通過12個小窗孔相連通。該發(fā)明的氧化鋁適宜用作重質油催化劑載體及有機大分子的吸附分離材料。在催化劑載體材料應用中有利于提高物料在催化劑中的傳質能力，有利于改善催化劑的活性和選擇性。cn201410148773.4公開了一種氧化鋁多孔微球的制備方法，包括以下步驟：1)將表面活性劑溶于去離子水中，攪拌，作為水相；2)將螯合劑、氧化鋁前驅體與正辛醇混合，攪拌，作為油相；3)在油相中加入span80以及致孔劑，攪拌；4)將步驟3)所得澄清的油相倒入至水相中持續(xù)攪拌乳化；5)將步驟4)所得物真空抽濾，所得濾餅洗滌后干燥，得氧化鋁多孔微球。該微球具有內部封閉大孔結構，微球尺寸為1μm-100μm，該發(fā)明利用致孔劑與乳液中的溶膠凝膠過程獲得具有內部封閉大孔結構的金屬多孔微球。利用相分離原理制備多孔微球。內部封閉孔徑為50nm-5μm。內部封閉孔徑為50nm-5μm。該氧化鋁多孔微球內部孔徑是封閉的，也就是說氧化鋁載體內部孔道不具有貫通性。致孔劑為聚乙烯吡咯烷酮、聚丙烯酰胺或聚丙烯酸。該發(fā)明使用了大量的表面活性劑、螯合劑、致孔劑，制備原料多，合成工藝復雜。
以上大孔氧化鋁主要是使用纖維素、聚合醇、聚苯乙烯等作為擴孔劑制備大孔氧化鋁。
具有大孔以及介孔即復合孔結構的氧化鋁載體也比較多。cn101200297a公開了整體型大孔氧化鋁的制備方法：采用反向濃乳液法以苯乙烯和二乙烯苯為單體制備整體式大孔有機模板；以異丙醇鋁或擬薄水鋁石為前驅物制備al2o3水溶膠；將al2o3水溶膠填充到整體式大孔有機模板中；填充后的整體型有機/無機復合物經(jīng)干燥，于600℃-900℃焙燒脫除模板，得到整體型大孔氧化鋁。該方法的優(yōu)點在于制備過程簡單易行，制得的整體式大孔氧化鋁具有微米級互相連通的大孔孔道，孔徑為1-50μm。該方法制備整體式大孔氧化鋁簡單易行，但該方法中水相的體積分數(shù)占75％-90％，相應地有機單體的體積分數(shù)相對較低，本方法在降低有機單體消耗的同時，所制備的模板的制備效率也較低，不利于后繼步驟大孔氧化鋁的批量制備。cn201110032234.0一種復合孔結構的氧化鋁載體的制備方法，包括將選自異丙醇鋁、仲丁醇鋁、硝酸鋁、氯化鋁、鋁溶膠和擬薄水鋁石粉中至少一種的含鋁化合物和復合模板劑混合并焙燒，所述復合模板劑為介孔模板劑和大孔顆粒模板劑，所述介孔模板劑選自聚乙二醇-聚丙二醇-聚乙二醇三嵌段聚合物、聚乙二醇、十二烷基胺、十六烷基三甲基溴化銨、月桂酸、硬脂酸和脂肪醇聚氧乙烯醚中至少一種，所述大孔顆粒模板劑選自粒徑大于50nm的聚苯乙烯微球、聚甲基丙烯酸甲酯微球、生物材料顆粒、瀝青顆?；蛑赜蜌堅凰鼋榭啄０鍎?、大孔顆粒模板劑和含鋁化合物的重量比為0.1-2:0.1-0.7:1，其中所述含鋁化合物的重量以氧化鋁計。本發(fā)明還公開了通過上述方法制備的同時具有介孔孔道和大孔孔道的氧化鋁載體，其中介孔占總孔容的40％-90％，大孔占總孔容的10％-60％。cn201210328824.2公開一種梯度分布孔γ-氧化鋁的固相制備方法。該方法是通過固相反應得到前軀體碳酸鋁銨，焙燒后得到一種較高比表面積、梯度分布孔和較大孔容的γ-氧化鋁。本發(fā)明最為突出的技術特征在于采用原料固相反應合成技術，通過合成條件控制所得γ-氧化鋁的性質。同時，本發(fā)明方法簡單，易于操作，不需要添加擴孔劑，節(jié)約成本，適合工業(yè)化批量生產(chǎn)。本發(fā)明氧化鋁載體的制備過程包括以下步驟：(1)把硝酸鋁、碳酸氫銨與表面活性劑充分研磨均勻，在特定溫度的密閉容器中陳化一定時間得到前軀體碳酸鋁銨；(2)將(1)所制得的前軀體碳酸鋁銨干燥后與膠溶劑混合均勻后成型，一般可以采用擠條機擠條成型；(3)將(2)所制得得成型物干燥、有氧焙燒制得最終氧化鋁載體。步驟(1)所述的誘導劑為液體形態(tài)的聚乙二醇，加入量相當于硝酸鋁重量的0.1-10.0％。步驟(2)所述的碳酸鋁銨的干燥過程一般為在50-180℃下干燥1-20小時。步驟(3)所述的焙燒過程為在350-900℃下焙燒1-10小時。該發(fā)明使用前軀體碳酸鋁銨在一定溫度下分解制備γ-氧化鋁。碳酸鋁銨在分解過程中，產(chǎn)生氣體，如nh3和co2，這些氣體的產(chǎn)生和逸出會制造一些大孔。同時氧化鋁的形貌是由碳酸鋁銨的形貌拓撲轉化而來的。焙燒過程中較慢的升溫速率有利于氣體物質緩慢的逸出，不易造成載體坍塌。方法簡單，不需要添加任何物理擴孔劑。cn201310097588.2公開了一種γ-氧化鋁顆粒及其制備方法：1)將可溶性鋁鹽溶解于由酸酸化的ph值小于等于3的水溶液中，所述可溶性鋁鹽加入的量使得制得的含鋁水溶液中鋁離子的摩爾濃度為0.01-5mol/l；2)向步驟1)制得的含鋁水溶液中加入堿性沉淀劑，所述堿性沉淀劑加入的量使得反應后溶液ph值在5-12之間；3)將步驟2)得到的混合沉淀物溶液在室溫下攪拌0.1-3h后，放入水浴鍋或水熱釜中，在50-150℃的溫度下陳化6-24h；4)將步驟3)陳化后的溶液攪拌均勻后，使用噴霧干燥法干燥，噴霧干燥時控制進風溫度為150-400℃，出風溫度為60-110℃，噴霧干燥的熱效率在50％以上；5)將步驟4)得到的干燥后的氧化鋁前驅體粉末在室溫下以第一加熱速率加熱至250℃-350℃，然后以第二加熱速率加熱至400℃-800℃，保溫0.5-20h得到最終產(chǎn)物γ-氧化鋁顆粒；其中，所述第一加熱速率小于第二加熱速率，且所述第一加熱速率和所述第二加熱速率在0.1-10℃/min的范圍內。制得的γ-氧化鋁經(jīng)實驗驗證測試，其比表面積在180m2/g-260m2/g范圍內，具有高比表面積。制得的γ-氧化鋁顆粒在掃描電鏡下觀測具有中空泡沫狀形貌，且具有微孔-介孔-大孔的復合孔徑結構。這樣，γ-氧化鋁作為催化劑載體時，其中空泡沫狀形貌可以有效分散催化劑中的活性組分。而中空泡沫狀形貌和復合孔徑結構，有利于催化過程中的物質傳輸，從而加快催化反應速率。所述復合孔徑結構是指既包括孔徑小于2nm的微孔，又包括孔徑在2nm-50nm之間的介孔，還包括孔徑大于50nm的大孔。步驟1)中還包括向制得的含鋁水溶液中加入造孔劑，所述造孔劑加入的量使得加入后水溶液中造孔劑的摩爾濃度是鋁離子的摩爾濃度的0.01-5倍。所述造孔劑為十六烷基三甲基溴化銨(ctab)、十二烷基苯磺酸鈉(sdbs)、聚乙烯醇(pva)、聚乙二醇(peg)和六偏磷酸鈉中的一種或者多種。cn101863499a(201010187094.x)提供了一種大孔-介孔氧化鋁的制備方法。包括以下步驟：a.先將反應助劑及鋁鹽溶解在有機溶劑溶液中，反應助劑：鋁離子兩種物質摩爾比為3-5：1，再將模板劑加入上述溶液并溶解，鋁離子與模板劑摩爾比為1：0.015-0.025，最終溶液的ph值控制在3.5-6.0；b.將a步制備的溶液進行老化處理，使其逐步脫除體系中有機溶劑和水分得到大孔-介孔氧化鋁前驅體；c.經(jīng)400-800℃焙燒處理獲得大孔-介孔氧化鋁粉體。本發(fā)明工藝簡單，孔道規(guī)則，孔徑分布集中且可根據(jù)具體應用狀況實現(xiàn)可控調節(jié)，因而在石油化工領域多相催化、吸附分離、以及作為催化劑載體、能源材料等方面有重要的應用價值。充分利用反應助劑與模板劑的空間構架效應和配位作用，以及中介有機高分子、反應助劑對無機離子的絡合作用，從而一步制備出孔徑可調的大孔-介孔氧化鋁材料。所制備的大孔-介孔氧化鋁材料的比表面積高達250-320m2/g，孔道規(guī)則，孔徑分布在介孔5-40nm、大孔50-150nm，且可根據(jù)實際情況實現(xiàn)調節(jié)。反應助劑為有機酸，鋁鹽為無機鋁鹽。模板劑為三嵌段共聚物。有機溶劑為無水醇類、醚類或者酮類溶劑。有機酸為檸檬酸或者月桂酸。三嵌段共聚物為p123或者f127。tie-zhenren等(langmuir，2004，20：1531-1534)采用非離子表面活性劑brij56仲丁醇鋁在酸性條件下采用水熱法及微波輔助合成大孔-介孔氧化鋁，合成的多孔氧化鋁粉體大孔孔徑0.8-2μm，介孔孔徑5-8nm，孔壁0.4-1.4μm的氧化鋁。其不足是鋁醇鹽價格昂貴，合成的大孔-介孔氧化鋁孔容小、孔道不規(guī)則、孔徑分布過大且無法實現(xiàn)孔結構的有效調節(jié)，因而，在使用效果及范圍上有很大的局限性。jean-philippedacquin等(j.am.chem.soc.，2009，131：12896-12897)采用溶膠-凝膠法以p123為模板劑在混合溶液中引入具有單一分散相的聚苯乙烯小液滴來實現(xiàn)大孔-介孔氧化鋁中大孔的形成。不足之處是大孔孔徑大小(300nm或400nm)完全由二次引入聚苯乙烯液滴的大小決定，即大孔孔徑大小取決于聚苯乙烯液滴大小。無法通過對溶液自身組分的部分改變以及體系中有機分子相互作用來實現(xiàn)孔徑的調整。huiningli等(inorganicchemistry，2009，48：4421)同樣采用溶膠-凝膠法以f127為模板劑在混合溶液中引入具有單一分散相的聚甲基丙烯酸甲酯(pmma)小液滴來實現(xiàn)大孔-介孔氧化鋁中大孔的形成，不足之處是大孔孔徑大小也完全由二次引入聚甲基丙烯酸甲酯液滴大小決定，無法通過對溶液體系自身組分的部分改變來實現(xiàn)孔徑的調整來實現(xiàn)大孔-介孔復合孔結構的形成，因而也無法實現(xiàn)大孔-介孔孔徑的可控調節(jié)，在使用過程中，尤其是針對復雜成分的大分子催化過程中受到很大的局限性。
以上復合孔氧化鋁載體一般采用有機高聚物如聚乙烯醇、聚甲基丙烯酸等作為模板劑或者是擴孔劑。使得復合孔及大孔氧化鋁材料的制備存在模板的單體具有一定毒性、模板用量較大、制備成本較高、制備工藝過程繁瑣等問題。同時，還存在焙燒過程中的排放物對環(huán)境污染的問題。也有在聚合物微球乳液中添加糖類化合物的專利。
cn201310142454.8公開了一種氧化鋁空心球的制備方法，配制殼聚糖-乙酸-水溶液；按聚苯乙烯球:殼聚糖-乙酸-水溶液為5:1-10：1的質量比、按聚苯乙烯球：α-氧化鋁粉體為1:5-1:15的質量比取各原料；將聚苯乙烯球與殼聚糖-乙酸-水溶液混合攪拌，使聚苯乙烯球表面均勻涂覆一層殼聚糖-乙酸-水溶液；再將涂覆有殼聚糖-乙酸-水溶液的聚苯乙烯球與α-氧化鋁粉體投入球磨裝置中、以5-30r/s的轉速旋轉包覆2-24h，制得核-殼球；將核-殼球經(jīng)煅燒后，即制得直徑為0.2-2mm、壁厚為20-100μm的氧化鋁空心球。cn201110170283.0公開了一種三維有序大孔氧化鋁及其制備方法。該三維有序大孔氧化鋁，大孔直徑為50-1000nm，顆粒粒徑為1-50mm，機械強度為80-280g/mm。該方法包括以下步驟：將向單分散聚合物微球乳液中添加糖類化合物和濃硫酸，得到改性聚合物微球膠晶模板，然后填充氧化鋁溶膠，再經(jīng)老化和焙燒，得到三維有序大孔氧化鋁。所述聚合物微球的直徑為50-1000nm，可采用聚苯乙烯微球、聚甲基丙烯酸甲酯微球、聚丙烯酸正丁酯微球和聚丙烯酸異辛酯微球中的一種或多種，優(yōu)選聚苯乙烯微球。所述的單分散是指聚合物微球直徑的標準偏差不大于10％。所述糖類有機物為可溶性單糖和多糖中的一種或多種，優(yōu)選為蔗糖、葡萄糖、殼聚糖中的一種或多種。該方法可大幅度提高氧化鋁前軀物的附著量，增強了材料的機械強度，在高溫焙燒去除模板時大孔材料不易碎裂為細微的粉末，仍可以保持較高的完整度。殼聚糖在陶瓷涂料吸附材料領域應用較多?！督榭讱ぞ厶?氫氧化鋁復合材料吸附性能研究》(作者：彭少華]蘇州大學，《蘇州科技學院學報：自然科學版》2013年30卷4期)：以殼聚糖和alcl3為原料，制備了殼聚糖和α-al(oh)3復合材料。用x射線粉末衍射、透射電鏡、紅外、熱重和比表面儀對其進行了表征.結果表明：α-al(oh)3和殼聚糖復合物呈現(xiàn)典型的介孔特性，bet比表面積為55.4m2·g-1，bjh平均孔徑為3.3nm；具體制備方法為：稱取2.0g六水合氯化鋁溶解于5.0mlph值為1的鹽酸中，加入2.0g殼聚糖，再加10.0ml蒸餾水攪拌，并用稀鹽酸調節(jié)溶液的ph值至1。靜置陳化30min(溶液變成糊狀)，用ph值為14的naoh溶液調節(jié)溶液的ph值至8，有白色絮狀沉淀產(chǎn)生，抽濾，用蒸餾水洗去殘留的naoh，放入烘箱，在120℃保溫5h后得產(chǎn)物。如上步驟，分別制備殼聚糖和氯化鋁質量比分別為1:2、1:3、2:1、3:1的產(chǎn)物。
《殼聚糖/氧化鋁復合氣凝膠的制備和表征》(常新紅；洛陽師范學院化學化工學院，《洛陽師范學院學報》，2012年31卷11期)：以殼聚糖和無機鋁鹽alcl3.6h2o為原料，通過溶膠-凝膠方法，分別用co2超臨界干燥手段及冷凍干燥手段制備了新型的殼聚糖/氧化鋁復合氣凝膠。結果表明，殼聚糖的含量影響復合氣凝膠的比表面積及孔體積等性質，隨著殼聚糖含量的增加，混合氣凝膠的比表面積逐漸減小。不同的干燥方法對復合氣凝膠的比表面積等性質也有明顯的影響。復合氣凝膠含有微孔和介孔。cn201110022814.1一種具有超大孔徑的有序介孔金屬氧化物材料，其特征在于利用具有超大分子量疏水段的兩親性嵌段共聚物作為結構導向劑，根據(jù)配體輔助自組裝的原理，在溶劑揮發(fā)的過程中使介孔材料前驅體與結構導向劑之間作用，并根據(jù)親疏水性的不同形成微相分離，最終形成有序介觀結構；再脫除結構導向劑后，形成具有超大孔徑的有序介孔金屬氧化物材料；其中，嵌段共聚物的疏水嵌段的分子量大于10000g/mol；該有序介孔金屬氧化物材料介孔孔徑在10-50nm之間，材料介孔間墻壁厚度在4-20nm之間。所述嵌段共聚物的親水嵌段為聚氧乙烯嵌段；所述嵌段共聚物的疏水嵌段是聚苯乙烯或其衍生物、聚丙烯酸酯或其衍生物、聚甲基丙烯酸酯或其衍生物、聚乳酸極或衍生物之一種，或兩種以上上述所述聚合物的共聚物。該發(fā)明制備的是介孔氧化鋁，類似的還有cn101153051a，cn1631796a，cn101134567a，cn101823706a，cn101863499a。cn201310258011.5涉及一種齒球形氧化鋁載體、齒球形氧化鋁加氫處理催化劑及其制備方法，包括以下組分：膠溶劑，0.5-4重量份；潤滑劑，0.2-2重量份；分散劑，0.2-3重量份；擴孔劑，0.3-4重量份；氫氧化鋁，100重量份。擴孔劑是聚乙烯醇、聚丙烯酸鈉、淀粉衍生物或炭黑中的一種或混合物。該發(fā)明添加了陰離子表面活性劑減少了各種助劑成分添加量的同時比表面積增加246m2/g，擴孔劑聚丙烯酸鈉。該發(fā)明所述的齒球形氧化鋁載體，由于大幅度降低其中各種助劑如膠溶劑、擴孔劑、分散劑、陰離子表面活性劑等組分的含量，不僅節(jié)約了成本，還具有比表面積大，機械強度高等優(yōu)點。該發(fā)明使用了膠溶劑，潤滑劑，分散劑，擴孔劑等試劑，所制得的氧化鋁載體是單峰孔分布。cn201110116418.5提供了一種介孔球形氧化鋁以及采用模板劑導向制備該介孔球形氧化鋁的方法。采用油柱成型法，在制備鋁溶膠過程中向鋁溶膠中加入具有導向功能的模板劑，鋁溶膠在成型及老化過程中，由于具有導向功能的模板劑的存在使氧化鋁球內制造出大量的介孔結構。模板劑為有機單體或線性聚合物，有機單體為丙烯酸、丙烯酸銨、丙烯酰胺、烯丙醇中的一種。該介孔球形氧化鋁比表面為150-300m2/g，顆粒直徑0.1-5mm，孔體積為0.7-1.5ml/g，孔直徑為2-40nm的孔大于97％，堆密度為0.30-0.80g/cm3，壓碎強度為70-250n/粒。該發(fā)明利用模板劑制備的介孔球形氧化鋁孔直徑比較集中，該種介孔球形氧化鋁可用于石油化工及精細化工作為催化劑或催化劑載體。
大孔氧化鋁以及復合孔氧化鋁對催化劑的活性、選擇性和穩(wěn)定性方面都有不同程度的改善作用。聚乙烯醇類模板劑在水中的溶解度受聚合度的影響，導致其用于超大孔氧化鋁的制備上也受到一定的限制。
cn201010622227.1涉及一種用于裂解汽油選擇加氫的催化劑，其包含作為載體的氧化鎂-氧化鈦-氧化鋁復合氧化物，以及負載于所述復合氧化物載體上的金屬鈀活性組分及iia族和/或iiib族金屬助劑金屬，其中金屬鈀含量為0.25-0.35重量％，助劑金屬含量為0.2-3重量％，并且載體中基于氧化鋁氧化鎂的含量為0.1-3重量％和氧化鈦的含量為5-20重量％。該催化劑可用于裂解汽油選擇加氫，其低溫活性高，選擇性高，抗as、s、o、n雜質能力強，容膠量大且長周期運行下活性穩(wěn)定。此外，本發(fā)明還涉及所述催化劑的制備和在選擇加氫裂解汽油中的應用。最后，本發(fā)明還涉及一種采用并流共沉淀法制備所用復合氧化物載體的方法。cn201310379189.5公開了一種裂解汽油選擇加氫催化劑，包括載體和負載于載體上的金屬活性組分，所述的活性組分在含有高分子聚合物水相的無助表面活性劑的微乳液法體系中制備而得；所述的載體選自氧化鋁、氧化鈦、氧化鎂、氧化鋅、硅藻土、分子篩、高嶺土、堇青石中的至少一種；所述的活性組分為主活性組分和助活性組分，其中主活性組分為鈀，含量為載體總重的0.01wt％-1.0wt％，所述的高分子聚合物為水溶性的高分子聚合物。該催化劑在反應中的活性更高，選擇性更好，容膠能力更好，其制備工藝簡便，催化劑的粒形能得以很好地控制。cn201110089806.9涉及一種用于裂解汽油或其餾分選擇性加氫的鈀-銀/氧化鋁-氧化鈦催化劑，該催化劑包括作為載體的氧化鋁-氧化鈦復合物，以及負載于所述載體上的活性組分pd和ag，其中pd的含量基于所述催化劑總重量為0.15-0.5重量％，ag的含量基于所述催化劑總重量為0.8-4.5重量％。與同類催化劑相比，本發(fā)明催化劑可用于裂解汽油或其餾分的加氫，其低溫加氫選擇性高，抗as雜質能力強，容膠量大，且活性穩(wěn)定。此外，本發(fā)明還涉及前述催化劑的制備方法。本發(fā)明催化劑也可用于其他石油烴類的炔烴和/或雙烯烴的選擇性加氫。cn200610029962.5涉及一種用于全餾分裂解汽油選擇性加氫的方法，主要解決現(xiàn)有技術中存在難以對膠質和游離水含量高的全餾分裂解汽油進行選擇性加氫的技術問題。本發(fā)明通過采用以c5烴-干點為204℃的烴化合物餾分的裂解汽油和氫氣為原料，在反應溫度為30-80℃，反應壓力為2.0-3.0mpa，新鮮油空速為2.5-5.0小時－1，氫/油體積比為60-120：1的條件下，原料與催化劑接觸，發(fā)生反應，使原料中的雙烯烴和烯烴基芳烴組分轉化成單烯烴和烷基芳烴，其中催化劑包括氧化鋁載體、活性組分金屬鈀或其氧化物、至少一種選自元素周期表中ia或iia的元素或其氧化物、至少一種選自元素周期表中iva或va的元素或其氧化物，載體比表面積為40-160米2/克，總孔容為0.3-1.2毫升/克，且載體具有復合孔分布的技術方案，較好地解決了該問題，可用于全餾分裂解汽油選擇性加氫的工業(yè)生產(chǎn)中。本發(fā)明催化劑的制備方法與普通殼層催化劑浸漬技術相同：先用一種能與浸漬液互溶的液體預浸載體，再用含有鈀的鹽溶液浸漬，浸漬后的載體經(jīng)洗滌、干燥、在空氣中300-600℃焙燒即得氧化性催化劑成品。成品催化劑只需在反應器中通氫氣還原即可使用。本發(fā)明采用的催化劑具有復合孔結構，較大的可幾孔徑，以及富含豐富的介孔。本發(fā)明的催化劑在用于全餾分裂解汽油選擇性加氫時具有良好的低溫活性、選擇性和穩(wěn)定性，而且具有良好的抗干擾性、耐高膠質及高含量游離水性能。在入口溫度40℃、反應壓力2.7mpa、氫/油體積比80：1，新鮮油空速3.8小時-1條件下，對膠質含量為150毫克/100克油、游離水含量為1000ppm的全餾分(c5烴-干點為204℃的烴化合物餾分)裂解汽油進行選擇加氫反應，其出口雙烯平均值為0.0克碘/100克油，雙烯加氫率為100％，取得了較好的技術效果。該發(fā)明載體的制備方法包括將氧化鋁和改性劑、膠溶劑、水按所需量混合、擠條成型后，先在50-120℃下干燥1-24小時，然后在800-1150℃下焙燒1-10小時，得到氧化鋁載體。該發(fā)明沒有明確記載改性劑、膠溶劑，實施例1中使用了聚乙烯醇，由此知道該發(fā)明具有復合孔分布的載體是用了聚乙烯醇得到的。主要解決現(xiàn)有技術中存在難以對膠質和游離水含量高的全餾分裂解汽油進行選擇性加氫的技術問題。類似的還有cn200610029963.x以及cn200610029961.0。cn02111016.6涉及一種用于裂解汽油一段選擇性加氫的催化劑。主要解決以往技術中使用單組份金屬鈀時，雙烯加氫選擇性較低的問題。本發(fā)明通過采用在δ相氧化鋁載體上負載鈀，其中載體孔容為0.6-0.9毫升/克，比表面積為140-170米2/克，催化劑殼層厚度為0.03-0.09毫米的技術方案較好地解決了該問題，可用于裂解汽油一段選擇性加氫的工業(yè)生產(chǎn)中。該發(fā)明雙烯加氫選擇性較低的缺點，提供一種新的用于裂解汽油一段選擇性加氫的催化劑。該催化劑具有加氫活性適中，雙烯加氫選擇性高，具有較強的抗中毒能力，操作穩(wěn)定性好的特點。發(fā)明由于載體采用含至少一個孔的圓柱體載體，因此載體幾何表面積較大，使反應床層壓降能降低，有利于反應撤熱，同時能使床層溫度較均勻，有利于提高目的產(chǎn)物的選擇性，適應高空速運轉；同時有利于鈀的分散，降低鈀的含量。載體的孔容較大，可以提高催化劑的容焦能力。將金屬鈀殼層厚度控制在0.03-0.09毫米，一方面有利于抑制深度加氫的副反應，另一方面也有利于金屬鈀的均勻分散，提高鈀的利用率，有助于達到提高選擇性的目的。本發(fā)明制得的催化劑，經(jīng)試驗證明，雙烯加氫選擇性可達38％以上，同時具有較好的穩(wěn)定性，取得了較好的技術效果。cn200810102240.7一種裂解汽油餾分一段選擇性加氫方法，使用鈀系加氫催化劑，催化劑還原后提供使用，其特征在于加氫工藝條件為：液體體積空速≤5h-1，反應器入口溫度28-120℃，反應壓力≥2.4mpa，氫油體積比50-500；所用鈀系加氫催化劑，以θ型氧化鋁或以θ型為主的θ、α混合晶型氧化鋁載體，以金屬鈀為活性組分，以催化劑重量100％計，含有活性組分pd0.2-0.5wt％、助劑2-8wt％鑭和/或鈰，2-8wt％堿土金屬元素；催化劑結焦失活后經(jīng)過再生仍能提供使用。在此應用方法和工藝條件下，催化劑具有良好的加氫性能，尤其當加氫原料中帶有微量水、膠質時，仍具有良好的加氫活性及穩(wěn)定性能。cn200310124229.8一種用于裂解汽油c5-c9餾分，尤其是c8-c9重餾分選擇加氫成烯烴的催化劑，包括作為載體的氧化鋁、覆蓋于所述載體表面上的堿土金屬或其氧化物以及作為活性組分負載于所述載體上的金屬pd和mo或pd和w，其中堿土金屬的含量基于所述催化劑總重量為1-3ω％，pd的含量基于所述催化劑總重量為0.24-0.35ω％，pd與mo或pd與w的重量比為1：0.5-2.5。本發(fā)明催化劑壓碎強度大于18n/mm。該催化劑可用于對裂解汽油c5-c9餾分，特別是c8-c9重餾分加氫，其低溫活性高，抗as、s、o、n雜質能力強，容膠量大且活性穩(wěn)定。該發(fā)明催化劑氧化鋁載體引入堿土金屬進行改性，也可用于其他石油烴類的炔烴或雙烯烴的選擇加氫。cn200810114744.0一種不飽和烴選擇加氫催化劑及其制備方法。該催化劑以氧化鋁為載體，以催化劑的總重量為基準包含以下組分：以鈀為活性組分，鈀含量為0.1-1.0％，稀土金屬含量為0.3-8.0％，堿土金屬含量為0.1-5.0％，另外還可含有氟，氟含量為0-3.0％。催化劑載體為θ或混和晶型al2o3，以θ晶型為主。該催化劑鈀分布最好在催化劑的次外層；該催化劑有一定的抗雜質及抗結焦性能；該催化劑適用于全餾分裂解汽油一段選擇性加氫過程，也適用于其它餾分油中不飽和烴選擇性加氫過程。
現(xiàn)有技術主要是改變載體化學組成和類型，以及添加活性助劑來提升催化劑性能。由于裂解汽油中as、s、o、n等雜質和膠質含量較高，使催化劑容易失活，因此需要裂解汽油催化劑具有容膠能力好，抗砷、抗硫、抑制結焦能力強的特性。
技術實現(xiàn)要素：
本發(fā)明提供一種裂解汽油一段選擇性加氫方法，尤其適用于一種全餾分裂解汽油一段選擇性加氫方法。該工藝方法采用負載型鈀催化劑，載體為具有大孔結構的氧化鋁載體，大孔氧化鋁載體具有孔徑大小可調節(jié)，大孔比例可以有效控制的特點。該催化劑在反應中的活性更高，選擇性更好，容膠能力更好，抗砷、抗硫、抑制結焦能力強，對不同砷含量、不同硫含量的裂解汽油c5-c9原料適應性強。
一種全餾分裂解汽油一段選擇性加氫方法，采用固定床反應器，氫氣氣氛下對催化劑進行還原，待還原過程結束后調整到反應工藝條件，進全餾分裂解汽油原料油，進行選擇性加氫反應；催化劑包括具有大孔結構的氧化鋁載體和負載于載體上的金屬活性組分鈀，鈀的含量基于該催化劑的總重量為0.2-0.35wt％，優(yōu)選0.25-0.3wt％，氧化鋁載體采用殼聚糖作為擴孔劑；載體中含有助劑組分磷和鎂，助劑組分磷和鎂的含量占載體質量的百分含量分別為p2o50.1-2.5wt％、mgo0.1-2.5wt％，孔徑分布60-180nm，優(yōu)選65-150nm，大孔比例2-75％，優(yōu)選5-65％，孔容0.8-2.0ml/g，優(yōu)選0.8-1.3ml/g或優(yōu)選1.6-2.0ml/g，比表面積250-300m2/g；加氫工藝條件：反應入口溫度≥50℃，反應壓力2.0-4.5mpa，氫油體積比60-450；液體體積空速2.5-5.0h-1。
所述催化劑的制備方法如下：配制含鈀溶液浸漬具有大孔結構的氧化鋁載體，經(jīng)110-160℃烘干3-9小時，400-650℃焙燒4-9小時，最終得到催化劑產(chǎn)品；
所述具有大孔結構的氧化鋁載體的制備方法如下：首先，用酸溶液酸化殼聚糖，然后將擬薄水鋁石和田菁粉加入到捏合機中混合均勻，再加入磷酸、硝酸鎂混合溶液，最后將含殼聚糖的酸溶液加入到擬薄水鋁石中捏合均勻，含擴孔劑的酸溶液的加入量為擬薄水鋁石的0.1-8wt％，優(yōu)選0.2-5.0wt％，經(jīng)過擠條-成型-干燥-焙燒，得到具有大孔結構的氧化鋁載體。
優(yōu)選地，所述加氫工藝條件：液體體積空速2.5-4.0h-1，反應入口溫度50-100℃，反應壓力2.5-4.0mpa，氫油體積比60-300。
優(yōu)選地，所述具有大孔結構的氧化鋁載體中還含有助劑組分鈰，助劑組分氧化鈰的含量占載體質量的百分含量為0.1-2.5wt％。
在本發(fā)明催化劑的制備方法中，所用的鈀化合物可以是已有技術公開的任何一種適于制鈀催化劑的鈀化合物，如氯化鈀、硝酸鈀、硫酸鈀、四氯鈀酸鋁、四氰基鈀酸鋁、四硝基鈀酸鈉、鈀的有機酸鹽如草酸鈀等。對制備鈀化合物溶液所用的溶劑沒有任何特殊限制，只要其能夠溶解所使用的鈀化合物即可。優(yōu)選的溶劑是例如水、稀鹽酸、稀硝酸、稀硫酸或它們的混合液。
本發(fā)明所述具有大孔結構的氧化鋁載體，孔徑可以通過變化擴孔劑的加入量以及擴孔劑的分子量大小進行調整。孔徑分布可以在60-180nm之間變化，比如60-90nm，100-160nm，120-180nm等范圍。大孔比例為2-75％，可以調變?yōu)?-30％，35-50％，55-75％等范圍。
優(yōu)選地，具有大孔結構的氧化鋁載體的制備方法還可以引入鈰，例如將硝酸鈰與硝酸鎂一起混合加入載體中，得到含磷、鎂、鈰的氧化鋁載體。
所述酸溶液酸化殼聚糖的過程如下：首先將殼聚糖擴孔劑加入到30-95℃的去離子水中，之后滴加酸，直至殼聚糖溶解完全，得到含擴孔劑的酸溶液。所述酸可以是無機酸或者有機酸，優(yōu)選醋酸、甲酸、蘋果酸、乳酸中的一種或幾種。酸的加入量以能完全溶解殼聚糖為宜。也可以選用水溶性殼聚糖，比如羧化殼聚糖、殼聚糖鹽類、殼聚糖硫酸酯等。殼聚糖酸溶液最好用超聲波震蕩或者磁力攪拌。超聲波震蕩10min以上，磁力攪拌0.5-2h。對擴孔劑進行超聲波震蕩或者磁力攪拌，擴孔劑分散性好，氧化鋁載體更容易產(chǎn)生大孔，而且孔徑分布更加集中，孔徑分布在70-180nm。所述田菁粉的加入量為擬薄水鋁石的0.1-7wt％。
捏合或擠條工藝為，將配置好的含擴孔劑的酸溶液加入到田菁粉和擬薄水鋁石中混合均勻，之后擠條、成型，經(jīng)過100-160℃烘干3-9小時，650-800℃焙燒4-8小時，最終得到具有大孔結構的氧化鋁載體。
本發(fā)明所述氧化鋁載體采用殼聚糖為擴孔劑，制備的氧化鋁載體含有大孔結構，同時還含有介孔結構，介孔范圍在2-50nm，介孔比例15-75％，優(yōu)選15-50％，是一種含介-大孔的氧化鋁載體。而且孔徑并非均一的孔徑結構。
采用本發(fā)明所述制備方法得到的具有大孔結構的氧化鋁載體，還可以利用磷和鎂對載體表面進行改性，磷和鎂的濃度不宜過高，最好是配置濃度低于制備復合載體時的磷酸和硝酸鎂水溶液噴淋載體表面，優(yōu)選通過如下步驟進行載體表面改性：配置含磷酸和硝酸鎂的水溶液噴淋具有大孔結構的氧化鋁載體，經(jīng)干燥、焙燒得到用助劑磷和鎂進行表面改性的氧化鋁載體，控制具有大孔結構的氧化鋁載體中五氧化二磷和氧化鎂含量在0.1-2.5wt％的范圍內，并使載體表面五氧化二磷和氧化鎂的含量是內部五氧化二磷和氧化鎂含量的1.1-1.6倍。
上述含有助劑組分磷、鎂和鈰的氧化鋁載體，還可以利用磷、鎂和鈰對載體表面進行改性，配置含磷酸、硝酸鎂和硝酸鈰的水溶液噴淋載體表面，優(yōu)選通過如下步驟進行載體表面改性：配置含磷酸、硝酸鎂和硝酸鈰的水溶液噴淋具有大孔結構的氧化鋁載體，經(jīng)干燥、焙燒得到用助劑磷、鎂和鈰進行表面改性的氧化鋁載體，控制具有大孔結構的氧化鋁載體中五氧化二磷、氧化鎂和氧化鈰的含量都在0.1-2.5wt％的范圍內，并使載體表面五氧化二磷、氧化鎂和氧化鈰的含量是內部五氧化二磷、氧化鎂和氧化鈰含量的1.1-1.6倍。
與現(xiàn)有技術相比，本發(fā)明具有以下優(yōu)點：
1、本發(fā)明催化劑載體采用殼聚糖作為擴孔劑，擴孔劑殼聚糖價格低廉，而且環(huán)保無毒，適合工業(yè)化生產(chǎn)。得到的具有大孔結構的氧化鋁載體，孔徑大小可調節(jié)，大孔比例可以有效控制。而且載體還含有介孔，是一種介-大孔氧化鋁載體。催化劑載體具有大孔結構，容膠能力好，抑制結焦能力強，抗砷、抗硫效果好。
2、本發(fā)明還可以在氧化鋁載體中以及載體表面引入鈰，使載體表面鈰含量高于載體內部，該具有大孔結構的氧化鋁載體制備成裂解汽油一段選擇性加氫催化劑，能夠抑制烯烴聚合，提高雙烯加氫選擇性。
3、本發(fā)明得到的具有大孔結構的氧化鋁載體，利用磷、鎂或磷、鎂、鈰對具有大孔結構的氧化鋁載體表面進行改性，并使載體表面五氧化二磷、氧化鎂、氧化鈰的含量是內部五氧化二磷、氧化鎂、氧化鈰含量的1.1-1.6倍。采用噴淋的方式對載體表面進行改性，能夠有效膠溶載體表面的部分微孔，這樣有利于減少載體表面的微孔比例，提高載體表面介-大孔比例，促進載體表面產(chǎn)生出更多的活性位負載中心，有效提高鈀的利用率，提高裂解汽油選擇性加氫活性。而且這種載體內外組分濃度不同結構，使炔烴及二烯烴不容易進入孔道內部發(fā)生聚合反應堵塞孔道。對載體表面的改進不宜用浸漬方法，浸漬載體表面會使大量水分進入載體，達不到提高載體表面介-大孔比例的目的。
附圖說明
圖1為實施例3制備的具有大孔結構的氧化鋁載體的孔徑分布圖。
具體實施方式
以下通過實施例進一步詳細描述本發(fā)明，但這些實施例不應認為是對本發(fā)明的限制。
制備催化劑所用主要原料來源：本發(fā)明所用的原料試劑均為市售產(chǎn)品。
實施例1
首先將8.0g水溶性殼聚糖擴孔劑加入到50℃的去離子水中，之后滴加醋酸，直至殼聚糖溶解完全，得到含擴孔劑的酸溶液。分別稱取磷酸1.46g，硝酸鎂7.35g，將磷酸和硝酸鎂完全溶解于70g蒸餾水中配成含磷、鎂的水溶液。稱量350g擬薄水鋁石粉子和20.0g田菁粉加入到捏合機中，并混合均勻，再加入磷酸和硝酸鎂的混合溶液，最后將含殼聚糖的酸溶液加入到擬薄水鋁石中捏合均勻，經(jīng)過捏合-擠條成型為三葉草形狀。在120℃干燥8小時，700℃焙燒4小時，得到含磷和鎂的氧化鋁載體1。載體1中五氧化二磷0.5wt％，氧化鎂0.8wt％。具有大孔結構的氧化鋁載體比表面積與孔徑分布見表1。
將氯化鈀加入150ml水，再加入鹽酸溶解后再用離子水稀釋到1l配成鈀溶液，根據(jù)所需殼層厚度調節(jié)ph值；再用離子水預浸載體，濾干水分后用鈀溶液浸漬載體，濾干水分后130℃烘干，450℃焙燒5小時，得到催化劑1。催化劑1鈀含量為0.27wt％。
實施例2
將8.0g水溶性殼聚糖擴孔劑加入到50℃的去離子水中，之后滴加醋酸，直至殼聚糖溶解完全，得到含擴孔劑的酸溶液。分別稱取磷酸1.09g，硝酸鎂9.12g，將磷酸和硝酸鎂完全溶解于70g蒸餾水中配成含磷、鎂的水溶液。稱量350g擬薄水鋁石粉子和20.0g田菁粉加入到捏合機中，并混合均勻，再加入磷酸和硝酸鎂的混合溶液，最后將含殼聚糖的酸溶液加入到擬薄水鋁石中捏合均勻，經(jīng)過捏合-擠條成型為三葉草形狀。在120℃干燥8小時，700℃焙燒4小時，得到含磷和鎂的氧化鋁載體1。再利用磷和鎂對載體表面進行改性，配置含磷酸和硝酸鎂的水溶液噴淋具有大孔結構的氧化鋁載體1，經(jīng)120℃干燥8小時，700℃焙燒4小時得到用助劑磷和鎂進行表面改性的氧化鋁載體2，載體表面五氧化二磷和氧化鎂的含量是內部五氧化二磷和氧化鎂含量的1.2倍。具有大孔結構的氧化鋁載體比表面積與孔徑分布見表1。
配置鈀溶液浸漬氧化鋁載體2，在120℃下干燥6小時，500℃焙燒5小時，得到催化劑2。催化劑2鈀含量為0.31wt％。
實施例3
載體的制備方法按照實施例1進行。不同之處在于載體中助劑組分還含有鈰，將水溶性殼聚糖擴孔劑更換為非水溶性殼聚糖擴孔劑，殼聚糖甲酸液用磁力攪拌器攪拌30分鐘，得到具有大孔結構的氧化鋁載體3。載體中助劑組分磷、鎂和鈰的含量占載體質量的百分含量分別為1.8wt％、2.0wt％、0.6wt％。其比表面積與孔徑分布見表1。
配置鈀溶液浸漬氧化鋁載體3，在120℃下干燥6小時，500℃焙燒5小時，得到催化劑3。催化劑3鈀含量為0.29wt％。
實施例4
載體的制備方法按照實施例3進行。不同之處在于將水溶性殼聚糖擴孔劑更換為非水溶性殼聚糖擴孔劑，殼聚糖乙酸液用超聲波震蕩15分鐘。得到具有大孔結構的氧化鋁載體。載體中助劑組分磷、鎂和鈰的含量占載體質量的百分含量分別為1.6wt％、1.6wt％、0.6wt％。再利用磷、鎂和鈰對載體表面進行改性，得到載體4，載體4表面五氧化二磷、氧化鈰和氧化鎂的含量是內部五氧化二磷、氧化鈰和氧化鎂含量的1.5倍。具有大孔結構的氧化鋁載體4比表面積與孔徑分布見表1。
配置鈀溶液浸漬氧化鋁載體4，在125℃下干燥7小時，480℃焙燒6小時，得到催化劑4。催化劑4鈀含量為0.30wt％。
表1大孔的氧化鋁載體比表面積與孔徑分布
將催化劑1-4分別裝入100ml絕熱床反應裝置中，在溫度120℃，氫氣與催化劑的體積比200：1條件下還原10小時，降溫到40℃后進全餾分裂解汽油(c5-c9)原料油，全餾分裂解汽油原料油中雙烯含量為43.41g碘/100g油、碘值141.13g碘/100g，膠質含量為123mg/100ml油、硫含量為189ppm和砷含量為86ppb；反應工藝條件為：入口溫度50℃，氫油體積比210：1，反應壓力3.2mpa，新鮮油空速3.5h-1；運轉220h催化劑1加氫產(chǎn)品的平均雙烯為1.92克碘/100克油，碘值44.35g碘/100g，雙烯加氫率88.6％。催化劑2加氫產(chǎn)品的平均雙烯為1.02克碘/100克油，碘值41.43g碘/100g，雙烯加氫率89.7％。催化劑3加氫產(chǎn)品的平均雙烯為1.43克碘/100克油，碘值42.12g碘/100g，雙烯加氫率89.2％。催化劑4加氫產(chǎn)品的平均雙烯為0.73克碘/100克油，碘值40.32g碘/100g，雙烯加氫率90.2％。
由以上數(shù)據(jù)可知，加氫產(chǎn)品的平均雙烯低于1.92克碘/100克油，雙烯加氫率88.6％以上，催化劑活性更高，選擇性更好，容膠能力更好，抗砷、抗硫、抑制結焦能力強。
將催化劑2、3和4分別裝入100ml絕熱床反應裝置中，在溫度120℃，氫氣與催化劑的體積比200：1條件下還原10小時，降溫到40℃后進全餾分裂解汽油(c5-c9)原料油，全餾分裂解汽油原料油中雙烯含量為44.53g碘/100g油、碘值146.23g碘/100g，膠質含量為147mg/100ml油、硫含量為137ppm和砷含量為168ppb；反應工藝條件為：入口溫度60℃，氫油體積比140：1，反應壓力3.5mpa，新鮮油空速4.5h-1；催化劑2加氫產(chǎn)品的平均雙烯為0.91克碘/100克油，碘值43.32g碘/100g，雙烯加氫率90.1％。運轉220h催化劑3加氫產(chǎn)品的平均雙烯為1.02克碘/100克油，碘值41.65g碘/100g，雙烯加氫率89.5％。運轉220h催化劑4加氫產(chǎn)品的平均雙烯為0.31克碘/100克油，碘值41.43g碘/100g，雙烯加氫率90.5％。加氫產(chǎn)品的平均雙烯低于1.02克碘/100克油，催化劑容膠能力好，抗砷、抗硫、抑制結焦能力強，催化劑對不同硫含量、膠質含量、砷含量的原料油適應能力強。
當然，本發(fā)明還可有其它多種實施例，在不背離本發(fā)明精神及其實質的情況下，熟悉本領域的技術人員可根據(jù)本發(fā)明作出各種相應的改變和變形，但這些相應的改變和變形都應屬于本發(fā)明的保護范圍。