專(zhuān)利名稱(chēng)：：連續(xù)精煉方法及連續(xù)精煉設(shè)備的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種對(duì)鐵水連續(xù)進(jìn)行精煉的連續(xù)精煉方法及連續(xù)精煉設(shè)備。
背景技術(shù)：
：在高爐(blastfbmace)進(jìn)行還原而出鐵的鐵水，一般除包含0.30.7%左右的硅(Si)之外，還包含4.34.6%左右的碳(C)、0.090.13左右的磷(P)。要對(duì)該鋼水進(jìn)行精煉形成規(guī)定的鋼，需要使碳(C)及磷(P)降低到規(guī)定濃度以下，但從精煉的觀點(diǎn)來(lái)看，還希望在脫碳、脫磷之前將硅(Si)及硫(S)降至到最低濃度(例如硅0.25%)除去。另外，為了通過(guò)還原反應(yīng)進(jìn)行脫硫處理即吸熱反應(yīng)，還希望從高爐出鐵(taphole)之后在流經(jīng)最高溫度的高的出鐵槽(tapholetrough)的途中進(jìn)行脫硫處理。在出鐵槽中的脫硅、脫硫處理，大多采用(1)使精煉劑與氮?dú)?、空氣等載氣一起從噴槍向出鐵槽內(nèi)進(jìn)行噴射的方式，(2)利用將精煉劑添加于鐵水的上表面之后，使其通過(guò)設(shè)置于出鐵槽的臺(tái)階部進(jìn)行的鐵水的勢(shì)能的方式，(3)在設(shè)置于出鐵槽的傾斜部分(傾注流路)的正前方添加精煉劑，利用按下述順序出鐵槽一傾注流路(tiltingrunner)—鐵水包(hotmetalladle)流動(dòng)的鐵水的勢(shì)能的方式。但是，由于(1)方式反應(yīng)效率低、鐵水的顯熱被射入氣體奪走而使鐵水的溫度降低很多。另外，還由于需要與壓送精煉劑粉體有關(guān)的設(shè)備而增加設(shè)備費(fèi)用。雖然(2)方式具有可在高爐澆鑄場(chǎng)上完成處理后的爐渣除去這一在實(shí)際操作上極大的優(yōu)點(diǎn)，但是與其他方法相比較存在反應(yīng)效率低的問(wèn)題。雖然(3)方式的反應(yīng)效率比較高，但是由于爐渣的發(fā)泡劇烈而需要自由空間(freeboard)的設(shè)置。自由空間使向鐵水包或者混鐵爐式鐵水罐車(chē)(torpedocar)的鐵水裝載量大幅度減少，降低生產(chǎn)效率。另外，若爐渣發(fā)泡，則由于爐渣與鐵水一起進(jìn)入鐵水包或者混鐵爐式鐵水罐車(chē)，因而需要其他爐渣除去裝置。在出鐵槽內(nèi)進(jìn)行反應(yīng)的(1)、(2)處理方式，雖然可省略在下面工序的除渣(slag-off)不論在熱還是時(shí)間方面都有利，但是由于是只依靠在連續(xù)流經(jīng)出鐵槽時(shí)的混合的處理，因而反應(yīng)效率低。專(zhuān)利文獻(xiàn)1公開(kāi)的脫硫處理的方法，是一種通過(guò)對(duì)容納于澆包內(nèi)的鐵水添加脫硫劑使葉輪(攪拌葉片)侵入該鐵水內(nèi)并使葉輪轉(zhuǎn)動(dòng)，來(lái)進(jìn)行脫硫的方法。專(zhuān)利文獻(xiàn)2公開(kāi)的脫硅處理方法，是一種通過(guò)高爐澆鑄場(chǎng)的鐵水流路設(shè)置有脫硅反應(yīng)槽，在脫硅輸送槽內(nèi)的鐵水中添加脫硅劑并用葉輪攪拌該鐵水來(lái)進(jìn)行脫硫的方法。在上述的脫硫處理及脫硅處理中，兩種處理都是用葉輪攪拌鐵水進(jìn)行處理的方法，相對(duì)于在脫硫處理中在將鐵水收容于澆包內(nèi)的狀態(tài)下攪拌鐵水，在脫硅處理中，與脫硫處理不同，是對(duì)連續(xù)流經(jīng)高爐澆鑄場(chǎng)的鐵水流路的鐵水進(jìn)行攪拌。因此，從現(xiàn)場(chǎng)操作來(lái)看，可舉出下述的問(wèn)題，即，如專(zhuān)利文獻(xiàn)l所示的脫硫處理，與到處攪拌滯留的鐵水進(jìn)行脫硫處理相比較是比較容易的，而如專(zhuān)利文獻(xiàn)2所述，用葉輪到處攪拌連續(xù)流動(dòng)的鐵水進(jìn)行脫硅處理及脫硫處理尚且困難，在降低精煉效率的同時(shí)，不能既無(wú)偏差又穩(wěn)定的進(jìn)行脫硅及脫硫。另外，專(zhuān)利文獻(xiàn)2所公開(kāi)的技術(shù)，雖然通過(guò)設(shè)置有比較大的容量的脫硅槽，使鐵水在假設(shè)完全混合的脫硅槽停留若干時(shí)間并與精煉劑接觸而提高可反應(yīng)速度，但是，存在的問(wèn)題是，其余地必須設(shè)置脫硅槽不易確保設(shè)置位置，還增加了設(shè)備費(fèi)用。專(zhuān)利文獻(xiàn)3公開(kāi)的技術(shù)是一種，通過(guò)將圓筒狀攪拌棒設(shè)置于精煉劑噴嘴的上流側(cè)且精煉劑噴嘴側(cè)的側(cè)壁，用圓筒狀攪拌棒將鐵水流體引導(dǎo)到精煉劑噴嘴方向，來(lái)促進(jìn)鐵水與精煉劑的接觸而提高反應(yīng)效率的技術(shù)。在專(zhuān)利文獻(xiàn)3所公開(kāi)的技術(shù)中，在鐵水流體和因攪拌產(chǎn)生的流體湊在一起時(shí)，一部分精煉劑為被巻進(jìn)鐵水流體而是流到下游，有可能增加與反應(yīng)無(wú)關(guān)的精煉劑的劑量。專(zhuān)利文獻(xiàn)4是一種通過(guò)在高爐的傾注流路強(qiáng)制攪拌鐵水和精煉劑將精煉劑巻進(jìn)鐵水，來(lái)對(duì)鐵水進(jìn)行精煉的精煉方法。如專(zhuān)利文獻(xiàn)4所示，就通過(guò)攪拌鐵水而將精煉劑(脫硫劑)巻進(jìn)鐵水中的方法而言，一部分精煉劑有可能未被巻進(jìn)鐵水中而流失，有時(shí)要增加與反應(yīng)無(wú)關(guān)的精煉劑，致使反應(yīng)效率不佳。特別是如專(zhuān)利文獻(xiàn)4所示，由于在脫硫處理時(shí)產(chǎn)生爐渣，該爐渣混進(jìn)輸送鐵水的鐵水罐車(chē)(hotmetaltransferlade)或者澆包等，而必須在下面工序除渣，有可能在熱力及時(shí)間方面都產(chǎn)生損耗。另外，在專(zhuān)利文獻(xiàn)4中，由于在一個(gè)位置攪拌鐵水，因而被攪拌的鐵水就相當(dāng)于恒定的耐火物，這樣，就存在局部損耗耐火物的問(wèn)題。專(zhuān)利文獻(xiàn)5是通過(guò)對(duì)從高爐出鐵的鐵水添加脫硫劑進(jìn)行脫硫處理的方法。在進(jìn)行這種脫硫處理的方法中，通過(guò)對(duì)在鐵水流路流動(dòng)的鐵水添加了脫硫劑之后，使添加有脫硫劑的鐵水經(jīng)由傾斜壁快速流下(落下)，來(lái)進(jìn)行脫硫。專(zhuān)利文獻(xiàn)6與專(zhuān)利文獻(xiàn)5—樣，是通過(guò)對(duì)從高爐出鐵的鐵水添加脫硫劑進(jìn)行脫硫處理的方法。在進(jìn)行這種脫硫處理的方法中，通過(guò)將使從高爐流出的鐵水流動(dòng)的鐵水流路分成兩部分，對(duì)在一方側(cè)(上流側(cè))的鐵水流路流動(dòng)的鐵水添加了脫硫劑之后，使添加有脫硫劑的鐵水落在另一方側(cè)(下流側(cè))的鐵水流路，來(lái)進(jìn)行脫硫。而就專(zhuān)利文獻(xiàn)6中的脫硫方而言，在鐵水落入下流側(cè)的鐵水流路時(shí)，通過(guò)對(duì)該鐵水噴射壓縮氣體，以使未反應(yīng)的脫硫劑被吹到攪拌流的中心。如專(zhuān)利文獻(xiàn)5及專(zhuān)利文獻(xiàn)6所示，就通過(guò)在鐵水中添加脫硫劑，使添加有脫硫劑的鐵水落下來(lái)以使脫硫劑巻進(jìn)鐵水中這一方法而言，有時(shí)對(duì)鐵水的攪拌力不是很充分，有時(shí)反應(yīng)效率不佳。另外，在專(zhuān)利文獻(xiàn)5及專(zhuān)利文獻(xiàn)6，并未公開(kāi)如何使鐵水落下等條件，實(shí)際上進(jìn)行實(shí)施，也有不能充分脫硫的情況。專(zhuān)利文獻(xiàn)7公開(kāi)了一種從高爐澆鑄場(chǎng)的上方將精煉劑(處理劑)噴射9用的噴槍設(shè)置于流路的縱向的預(yù)處理裝置。在該預(yù)處理裝置中，通過(guò)或者將精煉劑噴射用的噴槍侵入鐵水將精煉劑與載氣一起噴射到鐵水內(nèi)，或者使精煉劑噴射用的噴槍位于鐵水的上方將精煉劑與載氣一起噴射，來(lái)進(jìn)行精煉處理。另外，在該預(yù)處理裝置中，一邊使精煉劑噴射用的噴槍移動(dòng)，一邊將精煉劑或者噴射到鐵水或者噴進(jìn)鐵水。如專(zhuān)利文獻(xiàn)7所示，通過(guò)在對(duì)鐵水進(jìn)行精煉時(shí)使精煉劑噴射用噴槍移動(dòng)，可防止因吹進(jìn)精煉劑引起的高爐澆鑄場(chǎng)的耐火物在局部的損耗。但是，就專(zhuān)利文獻(xiàn)7所示的預(yù)處理裝置而言，雖然可防止耐火物的損耗，但是對(duì)精煉劑噴射用噴槍的移動(dòng)范圍全然未作規(guī)定，就這種技術(shù)而言，實(shí)際情況是降低了反應(yīng)效率。專(zhuān)利文獻(xiàn)8是一種通過(guò)在高爐澆鑄場(chǎng)的除沫器(skimmer)的下流側(cè)設(shè)置預(yù)處理反應(yīng)槽，對(duì)這種預(yù)處理槽內(nèi)的鐵水添加脫硫劑，來(lái)進(jìn)行鐵水的脫硫處理的方法。在進(jìn)行這種脫硫處理的方法中，使噴槍(injectionlance)朝著鐵水流動(dòng)方向的下流側(cè)浸漬，一邊使脫硫劑與載氣一起從該噴槍噴出，一邊使噴槍在預(yù)處理反應(yīng)槽的寬度方向及鐵水流動(dòng)方向移動(dòng)，來(lái)進(jìn)行脫硫。專(zhuān)利文獻(xiàn)8與專(zhuān)利文獻(xiàn)7—樣，由于在對(duì)鐵水進(jìn)行精煉時(shí)使噴槍移動(dòng)，因而雖然可防止耐火物局部的損耗，但是對(duì)噴射的移動(dòng)范圍全然未作規(guī)定，與專(zhuān)利文獻(xiàn)7—樣，有時(shí)使反應(yīng)效率降低。除此之外，就專(zhuān)利文獻(xiàn)7及專(zhuān)利文獻(xiàn)8而言，是一種為了對(duì)鐵水進(jìn)行精煉而使用噴槍將精煉劑噴射到鐵水內(nèi)的噴射方式，而該方式有時(shí)反應(yīng)效率低。專(zhuān)利文獻(xiàn)l:特公開(kāi)昭45—31053號(hào)專(zhuān)利文獻(xiàn)2:特開(kāi)昭54—137420號(hào)專(zhuān)利文獻(xiàn)3:特開(kāi)昭62—202011號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)4:特開(kāi)昭63—105914號(hào)專(zhuān)利文獻(xiàn)5:特開(kāi)平02—250912號(hào)專(zhuān)利文獻(xiàn)6:特公昭50—33010號(hào)專(zhuān)利文獻(xiàn)7:特開(kāi)昭63—317611號(hào)專(zhuān)利文獻(xiàn)8:特開(kāi)平04—052205號(hào)
發(fā)明內(nèi)容鑒于上述問(wèn)題，本發(fā)明的目的在于，提供一種連續(xù)精煉方法，能夠提高精煉效率，并且能夠既無(wú)偏差又穩(wěn)定地進(jìn)行脫硅及脫硫。另外，本發(fā)明的目的還在于，提供一種高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備，通過(guò)將精煉劑確實(shí)地巻進(jìn)鐵水中，可提高脫硫處理及脫硅處理等精煉處理的效率。另外，本發(fā)明的目的還在于，提供一種高爐澆鑄場(chǎng)的連續(xù)精煉方法及高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備，在進(jìn)行精煉處理時(shí)可防止耐火物局部的損耗，同時(shí)可提高精煉處理的效率。另外，本發(fā)明的目的還在于，提供一種高爐澆鑄場(chǎng)的連續(xù)精煉方法，通過(guò)將所添加的精煉劑確實(shí)地巻進(jìn)鐵水中，可得到高的反應(yīng)效率。為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的第一方面提供一種連續(xù)精煉方法，通過(guò)向在高爐澆鑄場(chǎng)的鐵水流路內(nèi)流動(dòng)的鐵水中添加精煉劑并使葉輪侵入鐵水中轉(zhuǎn)動(dòng)，從而使鐵水與精煉劑混合，由此來(lái)連續(xù)地精煉鐵水，其中，將侵入所述鐵水中并轉(zhuǎn)動(dòng)的所述葉輪的葉片定為36片，且使該葉片滿(mǎn)足式(1)、式(2)，并且，以滿(mǎn)足式(3)、式(4)的方式將該葉輪侵入鐵水中，bO》bl…(1)0.2《d/D《0,8…(2)0<hl/Z《0.4…(3)0<h2/Z《0.4…(4)其中，b0:葉片的基部的高度(m)bl:葉片的前端部的高度(m)山葉片的寬度(m)D:鐵水流路的最大寬度(m)Z:在鐵水流路內(nèi)流動(dòng)的鐵水的最大深度(m)hl:從葉片基部的上端至鐵水上表面的距離(m)h2:從葉片基部的下端至鐵水流路的底部的最深部的距離(m)。發(fā)明者從各種角度對(duì)通過(guò)不在全范圍內(nèi)攪拌在高爐澆鑄場(chǎng)的鐵水流路中流動(dòng)的鐵水，而進(jìn)行在脫硅處理或脫硫處理時(shí)提高精煉效率并且沒(méi)有偏差且穩(wěn)定的脫硅或脫硫的方法進(jìn)行了驗(yàn)證。具體而言，制作葉輪的葉片數(shù)及葉片寬度不同的多個(gè)葉輪，使用該葉輪，一邊變更葉輪相對(duì)于鐵水的浸漬配合情況(從葉片基部的上端至鐵水上表面的距離hl，從葉片基部的下端至鐵水流路的底部的最深處的距離h2)，一邊進(jìn)行了脫硅處理或者脫硫處理的實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，通過(guò)將侵入上述鐵水并轉(zhuǎn)動(dòng)的上述葉輪的葉片設(shè)置為36片，且以滿(mǎn)足式(1)、式(2)的方式設(shè)置該葉片，同時(shí)，以滿(mǎn)足式(3)、式(4)的方式使該葉輪侵入鐵水，即使是在鐵水流路內(nèi)連續(xù)地流動(dòng)的情況下，也可提高精煉效率，且可既無(wú)偏差又穩(wěn)定地進(jìn)行脫硅或者脫硫。優(yōu)選所述精煉劑是脫硅劑，所述精煉是使所述鐵水與所述脫硅劑混合而連續(xù)地除去鐵水中的硅元素的脫硅處理。本發(fā)明第二方面提供一種高爐澆鑄場(chǎng)的連續(xù)精煉方法，通過(guò)對(duì)在高爐澆鑄場(chǎng)的鐵水流路內(nèi)流動(dòng)的鐵水中添加精煉劑使葉輪侵入鐵水中轉(zhuǎn)動(dòng)，從而使鐵水與精煉劑混合，由此來(lái)連續(xù)地精煉鐵水，其中，在所述鐵水流路內(nèi)配置用于使鐵水落下的臺(tái)階，在該臺(tái)階的下流側(cè)配置所述葉輪，將添加所述精煉劑的添加位置設(shè)置于該葉輪的下流側(cè)，在添加位置的下流側(cè)設(shè)置去除由所述葉輪攪拌鐵水后生成的爐渣的位置，以滿(mǎn)足式(11)的方式來(lái)設(shè)置所述葉輪的寬度，以滿(mǎn)足式(12)式(14)的方式來(lái)設(shè)定所述臺(tái)階，以滿(mǎn)足式(15)的方式來(lái)設(shè)定所述添加精煉劑的添加位置，以滿(mǎn)足式(16)的方式來(lái)設(shè)定所述去除爐渣的位置，在此基礎(chǔ)上來(lái)對(duì)鐵水進(jìn)行精煉，0.3《d/D<l…(11)0<L/D《1.5…(12)H/Z》1…(13)0^30…(14)0<M/D《0.8…(15)1,2《R/D《5…(16)其中，d:葉輪的寬度(m)D:鐵水流路的最大寬度(m)L:從臺(tái)階至葉輪的距離(m)H:臺(tái)階的高度(m)Z:鐵水的深度(m)9:臺(tái)階的坡度(deg)M:從葉輪的轉(zhuǎn)動(dòng)軸中心至添加位置的距離(m)R:從葉輪的轉(zhuǎn)動(dòng)軸中心至去除爐渣的位置的距離(m)。本發(fā)明者從各個(gè)方面驗(yàn)證了通過(guò)使精煉劑確實(shí)地巻進(jìn)鐵水中，提高精煉處理的效率的方法。具體而言，就是本發(fā)明者著眼于利用葉輪攪拌鐵水這一點(diǎn)和利用落下攪拌鐵水這一點(diǎn)，改變?nèi)~輪的寬度、使鐵水落下的臺(tái)階的位置、臺(tái)階的高度、臺(tái)階的坡度(傾斜角度)、添加精煉劑的添加位置、與葉輪的轉(zhuǎn)軸位置相對(duì)的去除爐渣的位置，進(jìn)行了脫硅處理或者脫硫處理的實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，只要是上述葉輪的寬度滿(mǎn)足式(11)，臺(tái)階滿(mǎn)足式(12)式(14)，添加精煉劑的添加位置滿(mǎn)足式(15)，取出鐵水流路中的爐渣的位置滿(mǎn)足式(16)，就可將精煉劑確實(shí)地巻進(jìn)鐵水中，進(jìn)而提高提高精煉處理的效率。優(yōu)選以滿(mǎn)足下式(lla)(16a)的方式進(jìn)行設(shè)定的基礎(chǔ)上，對(duì)鐵水進(jìn)行精煉，0.55《d/D<l…(lla)0<L/D《1.0…(12a)H/Z52.2…(13a)0^45…(14a)0<M/D《0.66…(15a)1.2《R/D《4.4…(16a)。本發(fā)明第三方面提供一種高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備，其具備使從高爐出鐵的鐵水流動(dòng)的鐵水流路、在該鐵水流路內(nèi)流動(dòng)的鐵水中添加精煉劑的添加裝置、具有攪拌鐵水的葉輪的攪拌裝置、將由所述攪拌裝置攪拌后所產(chǎn)生的鐵水上的爐渣向外部排出的排渣槽，其中，在所述鐵水流路的上流側(cè)設(shè)有用于使鐵水落下的臺(tái)階部，以所述葉輪位于該臺(tái)階部的下流側(cè)的方式設(shè)置攪拌裝置，在該葉輪的下流側(cè)設(shè)置添加裝置，在該添加裝置的下流側(cè)設(shè)置所述排渣槽，以滿(mǎn)足式(11)的方式來(lái)設(shè)定所述葉輪的寬度，以滿(mǎn)足式(12)式(14)的方式來(lái)設(shè)定所述臺(tái)階部，以滿(mǎn)足式(15)的方式來(lái)設(shè)定所述添加裝置的位置，以滿(mǎn)足式(16)的方式來(lái)設(shè)定所述排渣槽的位置，0.3《d/D<l'.(11)0<L/D《1.5…(12)H/Z》l…(13)0^30…(14)0<M/D《0.8…(15)1.2《R/D《5…(16)其中，d:葉輪的寬度(m)D:鐵水流路的最大寬度(m)L:從臺(tái)階部至葉輪的距離(m)H:臺(tái)階部的高度(m)Z:鐵水的深度(m)6:臺(tái)階部的坡度(deg)M:從葉輪的轉(zhuǎn)動(dòng)軸中心至添加裝置的距離(m)R-從葉輪的轉(zhuǎn)動(dòng)軸中心至排渣槽的距離(m)。本發(fā)明者從各個(gè)方面驗(yàn)證了通過(guò)使精煉劑確實(shí)地巻進(jìn)鐵水中，提高精煉處理的效率的方法。具體而言，就是本發(fā)明者著眼于利用攪拌裝置葉輪攪拌鐵水這一點(diǎn)和利用落下攪拌鐵水這一點(diǎn)，改變?cè)O(shè)置于攪拌裝置的葉輪的寬度、使鐵水落下的臺(tái)階部的位置、臺(tái)階部的高度、臺(tái)階部的坡度(傾斜角度)、添加精煉劑的添加位置、與葉輪的轉(zhuǎn)軸位置相對(duì)的除去爐渣的排渣槽的位置，進(jìn)行了脫硅處理或者脫硫處理的實(shí)驗(yàn)。是上述葉輪的寬度滿(mǎn)足式(11)，臺(tái)階部滿(mǎn)足式(12)式(14)，上述添加裝置的位置滿(mǎn)足式(15)，上述排渣槽的位置滿(mǎn)足式(16)，就可將精煉劑確實(shí)地巻進(jìn)鐵水中，進(jìn)而提高提高精煉處理的效率。優(yōu)選在以滿(mǎn)足下式(lla)(16a)的方式進(jìn)行設(shè)定的基礎(chǔ)上，對(duì)鐵水進(jìn)行精煉，0.55《d/D<l…(lla)0<L/D《1.0…(12a)H/Z>2.2…(13a)0^45…(〗4a)0<M/D《0.66…(15a)1.2《R/D《4,4…(16a)。本發(fā)明第四方面提供一種高爐澆鑄場(chǎng)的連續(xù)精煉方法，通過(guò)向在高爐澆鑄場(chǎng)的鐵水流路內(nèi)流動(dòng)的鐵水中添加精煉劑使葉輪侵入鐵水內(nèi)轉(zhuǎn)動(dòng)，從而使鐵水與精煉劑混合，由此來(lái)連續(xù)地精煉鐵水，其中，在所述鐵水流路內(nèi)設(shè)置臺(tái)階部使鐵水從該臺(tái)階部落下，在所述臺(tái)階部的下流側(cè)配置所述葉輪對(duì)鐵水進(jìn)行攪拌，在精煉所述鐵水時(shí)，使葉輪沿鐵水流路在下式的范圍內(nèi)移動(dòng)，0<L/D《1.5…(12)其中，D:鐵水流路的最大寬度(m)L:從臺(tái)階部至葉輪的距離(m)。本發(fā)明者從各個(gè)方面驗(yàn)證了通過(guò)使精煉劑確實(shí)地巻進(jìn)鐵水中，提高精煉處理的效率，同時(shí)防止設(shè)置于鐵水流路的耐火物局部損耗的方法。具體而言，就是本發(fā)明者著眼于通過(guò)利用由葉輪攪拌鐵水且由落下攪拌鐵水這兩者的攪拌作用，使精煉劑確實(shí)地巻進(jìn)鐵水中這一點(diǎn)。于是，在鐵水流路內(nèi)配置臺(tái)階部使鐵水從該臺(tái)階部落下，在上述臺(tái)階部的下流側(cè)配置上述葉輪對(duì)鐵水進(jìn)行攪拌。另外，本發(fā)明者為了最大限度地有效利用兩者的攪拌，而考慮到葉輪和臺(tái)階的位置關(guān)系至關(guān)重要，對(duì)使葉輪和臺(tái)階部的位置發(fā)生變化時(shí)的精煉15處理的效率進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，通過(guò)使葉輪和臺(tái)階部的位置關(guān)系滿(mǎn)足上述式，提高了精煉效率。再者，考慮到為了防止耐火物局部損耗，而在進(jìn)行精煉處理時(shí)，不是將對(duì)鐵水進(jìn)行攪拌的葉輪停留于固定的位置而是使葉輪在上流側(cè)和下流側(cè)的范圍移動(dòng)是否有效。因此，本發(fā)明者為了既提高精煉處理的效率又防止耐火物局部的損耗，而使葉輪在滿(mǎn)足上述式((XL/D《1.5-的范圍內(nèi)移動(dòng)。用于實(shí)施上述方法的高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備，是一種下述設(shè)備，其具備使從高爐出鐵的鐵水流動(dòng)的鐵水流路、向在該鐵水流路內(nèi)流動(dòng)的鐵水中添加精煉劑的添加裝置、具有攪拌鐵水的葉輪的攪拌裝置，其中，在所述鐵水流路的上流側(cè)設(shè)有用于使鐵水落下的臺(tái)階部，以使所述葉輪位于該臺(tái)階部的下流側(cè)的方式設(shè)置攪拌裝置，所述攪拌裝置能夠使葉輪沿著鐵水流路在下式的范圍內(nèi)移動(dòng)，0<L/D《1.5…(12)其中，D:鐵水流路的最大寬度(m)L:從臺(tái)階部至葉輪的距離(m)。這樣，通過(guò)使葉輪在滿(mǎn)足上述式的范圍移動(dòng)，可防止耐火物局部的損耗，同時(shí)可提高精煉處理的效率。本發(fā)明的第五形式是一種高爐澆鑄場(chǎng)的連續(xù)精煉方法，在高爐澆鑄場(chǎng)的出鐵槽內(nèi)添加精煉劑，利用葉輪使鐵水和所述精煉劑混合從而連續(xù)地精煉所述鐵水，其特征在于，在所述葉輪產(chǎn)生的渦流在所述出鐵槽的長(zhǎng)度方向分量與所述鐵水流動(dòng)方向正交或者與所述鐵水流動(dòng)方向相反的區(qū)域，在下述位置中的至少任一個(gè)位置添加精煉劑，(i)在所述葉輪的上流側(cè)滿(mǎn)足式(15b)的位置(ii)在所述葉輪的下流側(cè)滿(mǎn)足式(15)的位置0<M/D《0.5…(15b)0<M/D《0.8…(15)其中，D:鐵水流路的最大寬度(m)M:從葉輪的轉(zhuǎn)動(dòng)中心至添加位置的距離(m)。根據(jù)基于本發(fā)明觀點(diǎn)的連續(xù)精煉方法，提高了精煉效率，同時(shí)可無(wú)偏差又穩(wěn)定地進(jìn)行脫硅或者脫硫。根據(jù)基于本發(fā)明觀點(diǎn)的連續(xù)精煉方法，通過(guò)將精煉劑確實(shí)地巻進(jìn)鐵水中，可提高脫硫處理及脫硅處理等精煉處理的效率。根據(jù)基于本發(fā)明觀點(diǎn)的連續(xù)精煉設(shè)備，可防止耐火物局部的損耗，同時(shí)可提高精煉處理的效率。根據(jù)基于本發(fā)明觀點(diǎn)的連續(xù)精煉方法，通過(guò)將所添加的精煉劑確實(shí)地巻進(jìn)鐵水中，可得到高的反應(yīng)效率。圖1是本發(fā)明第一實(shí)施方式的高爐設(shè)備中的高爐澆鑄場(chǎng)的概略俯視圖；圖2是高爐澆鑄場(chǎng)的概略側(cè)視圖；圖3是鐵水供給流路及葉輪的立體圖；圖4是表示葉輪的浸漬狀態(tài)的浸漬圖；圖5是葉輪的葉片的概略形狀圖；圖6是說(shuō)明葉片配置的配置圖；圖7是對(duì)葉片片數(shù)和脫硅效率之間的關(guān)系進(jìn)行了歸納的圖；圖8是對(duì)d/D和脫硅效率之間的關(guān)系進(jìn)行了歸納的圖；圖9是對(duì)hl/Z和脫硅效率之間的關(guān)系進(jìn)行了歸納的圖；圖10是對(duì)h2/Z和脫硅效率之間的關(guān)系進(jìn)行了歸納的圖；圖11是將葉輪侵入其他出鐵槽時(shí)的概略剖面圖；圖12是本發(fā)明的第二實(shí)施方式的高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備的概略俯視圖；圖13是高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備的概略剖面圖；圖14是說(shuō)明高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備中的尺寸的俯視圖；圖15是說(shuō)明高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備中的尺寸的俯視圖；圖16是將葉輪侵入出鐵槽時(shí)的概略剖面圖；圖17是對(duì)d/D和脫硅效率之間的關(guān)系進(jìn)行了歸納的圖；圖18是對(duì)L/D和脫硅效率之間的關(guān)系進(jìn)行了歸納的圖；圖19是對(duì)H/Z和脫硅效率之間的關(guān)系進(jìn)行了歸納的圖；圖20是對(duì)臺(tái)階部的坡度和脫硅效率之間的關(guān)系進(jìn)行了歸納的圖；圖21是對(duì)M/D和脫硅效率之間的關(guān)系進(jìn)行了歸納的圖；圖22是對(duì)R/D和脫硅效率之間的關(guān)系進(jìn)行了歸納的圖；圖23是將出鐵槽做成圓形形狀并將葉輪及制劑投放葉輪配置于圓形P分的配置圖；圖24是攪拌裝置及添加裝置的概略正視圖；圖25是攪拌裝置的概略側(cè)視圖；圖26是將葉輪侵入其他出鐵槽時(shí)的概略剖面圖；圖27是將葉輪侵入本發(fā)明第三實(shí)施方式的出鐵槽時(shí)的加盟略剖面圖；圖28是葉輪可移動(dòng)時(shí)和不可移動(dòng)時(shí)對(duì)耐火物的熔化損傷的狀態(tài)圖；圖29是攪拌裝置及添加裝置的概略正視圖；圖30是攪拌裝置的概略側(cè)視圖；圖31是本發(fā)明第四實(shí)施方式的精煉裝置的正視剖面圖；圖32是設(shè)置有精煉裝置的高爐澆鑄場(chǎng)的平面概略圖；圖33是表示精煉劑的添加位置的圖；圖34是表示精煉劑的添加位置和脫硫效率之間的關(guān)系的圖；圖35是表示出鐵槽內(nèi)的鐵水流動(dòng)的圖。圖36是表示攪拌渦流和矯正的精煉劑的添加位置之間的關(guān)系的圖；符號(hào)說(shuō)明1:高爐澆鑄場(chǎng)2:高爐4:出鐵槽5:排渣槽8:臺(tái)階部10.-葉輪11:攪拌裝置12:添加裝置16:葉片具體實(shí)施方式1、第一實(shí)施方式下面，說(shuō)明應(yīng)用本發(fā)明的連續(xù)精煉方法的高爐設(shè)備的第一實(shí)施方式。但是，本發(fā)明的連續(xù)精煉方法并非僅適于該設(shè)備。首先，在下述的實(shí)施方式中，說(shuō)明的是作為對(duì)鐵水進(jìn)行精煉的精煉劑之一而使用了脫硅劑的脫硅處理，但是使用脫硫劑的情況也是一樣的。即，本發(fā)明表示，通過(guò)將精煉劑有效地巻進(jìn)鐵水中，使精煉劑和鐵水的反應(yīng)接觸面積變大而用于提高反應(yīng)速度的最佳方法，即使是與脫硅處理一樣的脫硫處理，不依賴(lài)于精煉劑的種類(lèi)及組成，精煉特性都一樣高。如圖13所示，高爐的周?chē)O(shè)置有高爐澆鑄場(chǎng)1，該高爐澆鑄場(chǎng)1具有使從高爐2流出的鐵水流動(dòng)的出鐵槽4(鐵水流路)。在上述出鐵槽4的中途部位分支形成有排渣槽5，在出鐵槽4的分支部分的下游附近，設(shè)置有以使鐵水的爐渣6流進(jìn)排渣槽5的方式進(jìn)行引導(dǎo)的潛堰7。另外，在出鐵槽的分支部分的下流側(cè)，設(shè)置有俯視圖上成圓形形狀的圓形槽9。在出鐵槽配置有多個(gè)葉輪10。具體而言，就是既配置有隊(duì)在圓形槽9內(nèi)流動(dòng)的鐵水進(jìn)行攪拌的葉輪10a(攪拌葉片)，又在上述分支部分和圓形槽9之間配置有其他的葉輪10a。在葉輪IOa或者葉輪10b的近旁設(shè)置有添加精煉劑22的添加裝置12。因此，就形成從高爐2流出的鐵水在出鐵槽4從上游向下游流動(dòng)，鐵水上表面的爐渣6被潛堰攔截而流進(jìn)排渣槽5，同時(shí)鐵水自身向圓形槽9流去。而且，通過(guò)用添加裝置12將精煉劑22添加到鐵水，同時(shí)使侵入鐵水的葉輪10a或者葉輪10b轉(zhuǎn)動(dòng)，可對(duì)流動(dòng)的鐵水連續(xù)進(jìn)行脫硅處理。如圖4所示，出鐵槽4具有底壁20和從該底壁向上豎起的側(cè)壁21，將側(cè)壁21做成從底壁20的兩端側(cè)隨著向上而逐漸向外轉(zhuǎn)移的截面梯形形狀。底壁20及側(cè)壁21通過(guò)澆注未定型的耐火物而形成。然后，用連續(xù)精煉方法來(lái)詳細(xì)說(shuō)明葉輪的構(gòu)造。如圖3、4所示，葉輪10a或者葉輪10b由耐火物構(gòu)成，具有筒狀或者棒狀的轉(zhuǎn)動(dòng)軸15和設(shè)置于轉(zhuǎn)動(dòng)軸15的前端的多個(gè)葉片16。各葉片16是自轉(zhuǎn)動(dòng)軸15的前端向直徑外方向突出的大致矩形形狀。各葉片16的基部(與轉(zhuǎn)動(dòng)軸15的連接部)的高度bO，以比葉片10的前端部(突出部前端部)的高度bl大的方式來(lái)設(shè)定。艮P，以滿(mǎn)足式(1)的方式設(shè)定葉片10a或者葉片10b的各葉片16的高度bO、M。bO》bl…(1)換言之，就是如圖5(a)(c)所示，以使葉片16的縱壁16'和葉片16的橫壁16〃所成的角度e為90。以上的方式，構(gòu)成葉片10a或者葉片10b的葉片16。如圖5所示，葉片10a或者葉片10b的葉片部16的形狀在俯視圖上看可以是正方形狀，也可以是梯形形狀，還可以是圓弧形狀(前端部的倒角)。將葉片10a或者葉片10b的葉片數(shù)設(shè)定為36片。具體而言，就是如圖15及圖6(a)所示，在該實(shí)施例，將葉片的片數(shù)設(shè)定為四片。將各葉片根據(jù)其片數(shù)按照相對(duì)于轉(zhuǎn)動(dòng)軸15均等的角度安裝于轉(zhuǎn)動(dòng)軸15。在葉片16的片數(shù)為四片時(shí)，以使各葉片16之間的配置角度大致成90。的方式將各葉片16安裝于轉(zhuǎn)動(dòng)軸15。另外，如圖6(b)所示，在葉片16的片數(shù)為三片時(shí)，以使各葉片16之間的配置角度大致成120°的方式將各葉片16安裝于轉(zhuǎn)動(dòng)軸15。如圖6(c)所示，在葉片16的片數(shù)為六片時(shí)，以使各葉片16之間的配置角度大致成60。的方式將各葉片16安裝于轉(zhuǎn)動(dòng)軸15。另外，如圖4所示，著眼于葉片16的寬度最寬的兩片葉片16，將各個(gè)突出長(zhǎng)度(從葉片16的基部至葉片16的前端的長(zhǎng)度)進(jìn)行總合的值，換言之，就是將作為基準(zhǔn)的一個(gè)葉片16的突出長(zhǎng)度dl和距該葉片16最遠(yuǎn)的另一葉片16的突出長(zhǎng)度d2進(jìn)行總合時(shí)，以滿(mǎn)足式(2)的方式來(lái)設(shè)定該葉片16的寬度d。0.2《d/D《0,8…(2)其中，D為鐵水流路的最大寬度(m)。具體而言，就是如圖6(a)所示，在葉片的片數(shù)為六片時(shí)，第一葉片16a的突出長(zhǎng)度dl和第二葉片16c的突出長(zhǎng)度d2的總合就是葉片16的寬度d。20如圖6(b)所示，在葉片的片數(shù)為三片時(shí)，第一葉片16a的突出長(zhǎng)度dl和第二葉片16c的突出長(zhǎng)度d2的總合就是葉片16的寬度d。如圖6(c)所示，在葉片16的片數(shù)為六片時(shí)，例如第一葉片16a的突出長(zhǎng)度dl和第二葉片16c的突出長(zhǎng)度d2的總合就是葉片16的寬度d。所以，就能根據(jù)葉輪10的配置位置來(lái)改變?nèi)~輪10a或者葉輪10b的葉片16的寬度d。式(2)中的鐵水流路的最大寬度D，在鐵水流經(jīng)出鐵槽4時(shí)，是鐵水和出鐵槽4(出鐵槽4的側(cè)壁)相接觸的部分的該出鐵槽4的最大寬度。換言之，就是在鐵水流經(jīng)出鐵槽4時(shí)，鐵水流路的最大寬度D是在出鐵槽4內(nèi)流動(dòng)的鐵水的最大寬度。如圖4所示，當(dāng)出鐵槽4的形狀從剖面圖看為梯形形狀時(shí)，在出鐵槽4內(nèi)流動(dòng)的鐵水的液面寬度就是鐵水流路的最大寬度D。另外，在式(2)中，在采用鐵水流路的最大寬度D時(shí)，相對(duì)于配置于出鐵槽4的直線部分葉輪10b，采用使該葉輪10b浸漬的位置(攪拌位置)的附近的位置，與配置于出鐵槽4的直線部分葉輪10a相對(duì)，采用使該葉輪10a浸漬的位置(攪拌位置)的附近的位置。這樣，可有效地進(jìn)行連續(xù)脫硅處理。下面說(shuō)明連續(xù)精煉方法。首先，在使鐵水從高爐2的出鐵口流進(jìn)出鐵槽4時(shí)，使用添加裝置12將精煉劑添加到在出鐵槽4流動(dòng)的鐵水。此時(shí)，以滿(mǎn)足式(3)、式(4)的方式使上述構(gòu)成的葉輪10a、10b侵入鐵水并轉(zhuǎn)動(dòng)，將鐵水和精煉劑進(jìn)行混合。0<hl/Z《0.4…(3)0<h2/Z《0.4…(4)其中，Z:在鐵水流路內(nèi)流動(dòng)的鐵水的最大深度(m)hh從葉片基部的上端至鐵水上表面的距離(m)h2:從葉片基部的下端至鐵水流路的底部的最深處的距離(m)。另外，在使葉輪侵入鐵水時(shí)，設(shè)滿(mǎn)足hi/Z+h2/Z+b0/Z=1.0的關(guān)系式，以滿(mǎn)足該式和式(3)、式(4)的方式來(lái)設(shè)定葉片16的高度bl。完成了脫硅處理的鐵水流向下游并被裝進(jìn)運(yùn)送鐵水的鐵水罐車(chē)(混鐵爐式鐵水罐車(chē))。這樣，可提高脫硅效率，同時(shí)可既無(wú)偏差又穩(wěn)定地進(jìn)行脫硅。實(shí)施例1下面，舉例說(shuō)明葉片16的片數(shù)為36片且以滿(mǎn)足式(1)、(2)的方式制作葉輪10并使用該葉輪10進(jìn)行了脫硅處理的實(shí)施例，和制作不滿(mǎn)足式(1)、(2)的葉輪10并使用該葉輪IO進(jìn)行了脫硅處理的比較例。而實(shí)施條件如表l。表l<table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>鐵水中的硅元素(Si)與脫硅劑ll中的氧元素(o)發(fā)生化學(xué)反應(yīng)并按照Si+20-Si02這一化學(xué)方程式形成Si02而從鐵水中被除去。作為表示添加到鐵水的脫硅劑11是否有效地幫助了脫硅反應(yīng)的指標(biāo)，使用了如式(5)所示的脫硅效率。脫硅效率表示相對(duì)于脫硅劑11中的氧元素應(yīng)用于鐵水中的Si的氧化的氧元素的比例。數(shù)學(xué)式l<formula>formulaseeoriginaldocumentpage22</formula>(5)其中，32:02的分子量(g/mo1)、28:Si的分子量(g/mo1)、[Si]r:脫硅前鐵水中的Si濃度(mass%)、[Si]f:脫硅后鐵水中的Si濃度(mass。/。)、WF:脫硅劑投放量(kg/鐵水ton)、C0:包含于脫硅劑O濃度(mass%)。表2、圖7圖IO是歸納了使用多個(gè)葉輪IO進(jìn)行脫硅處理時(shí)的脫硅效率的圖表。下面，說(shuō)明如表2、圖7圖10所示的結(jié)果。而在表2的攪拌位置一欄，所謂"槽"表示是出鐵槽4的直線部分，所謂"圓形反應(yīng)槽"表示是圓形槽9。在實(shí)際的操作中，受鐵水流動(dòng)速度及脫硅劑的投放速度的制約可投放的脫硅劑的最大單位消耗是60kg/ton，在脫硅效率不足60%的情況下，在出鐵時(shí)的最大硅濃度高達(dá)約0，7mass^時(shí)，過(guò)半數(shù)的處理后的硅超過(guò)0.25mass%。所以，必須確保脫硅效率在60%以上。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>(關(guān)于葉輪的葉片片數(shù))如表2及圖7所示，若葉片16的片數(shù)少到不足三片，將造成脫硅效率不足60%(比較例12、13)。分析認(rèn)為，這是由于葉片16的片數(shù)少因而在使葉輪10轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)將會(huì)使脫硅劑11被巻進(jìn)鐵水的能力(攪拌能力)降低的原因。另一方面，若葉片16的片數(shù)超過(guò)六片，將造成脫硅效率不足60%(比較例14)。分析認(rèn)為，其中的原因是由于葉片16的片數(shù)過(guò)多，因而在使葉輪10轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，造成因脫硅反應(yīng)產(chǎn)生的爐渣6易于粘附在葉片16，使?fàn)t渣6粘在該葉片16上固化成團(tuán)狀。由于團(tuán)狀的爐渣的粘附，因而即使轉(zhuǎn)動(dòng)葉輪10也將減弱攪拌能力，因此使反應(yīng)效率變差。所以，葉片16的片數(shù)可提高攪拌能力，同時(shí)最好是難以粘附爐渣的3片6片，這樣，可使脫硅效率達(dá)到60%以上。(關(guān)于葉片的寬度及鐵水流路的最大寬度之間的關(guān)系)如表2及圖8所示，在葉片16的寬度及鐵水流路的最大寬度之間的關(guān)系為d/D〈0.2時(shí)，脫硅效率達(dá)不到60%(比較例19、20)。分析認(rèn)為，其中的原因是，這意味著在使葉輪浸漬時(shí)相對(duì)于鐵水流路的最大寬度葉輪10的浸漬寬度(寬度d)太小，即使轉(zhuǎn)動(dòng)葉輪10，也只能對(duì)在葉輪10附近流動(dòng)的一部分鐵水施加攪拌力，而對(duì)遠(yuǎn)離葉輪10流動(dòng)的鐵水不能施加足夠的攪拌力。艮口，由于在形成出鐵槽4的側(cè)壁4a側(cè)流動(dòng)的鐵水從遠(yuǎn)離葉輪10的葉片16的地方通過(guò)，因此幾乎攪拌不到。沒(méi)有得到足夠的攪拌里的鐵水直接從上游流向下游不能與脫硅劑11進(jìn)行充分的混合。另一方面，在在葉片16的寬度及鐵水流路的最大寬度之間的關(guān)系為d/DX).8時(shí)，脫硅效率達(dá)不到60%(比較例15、20)。這意味著在使葉輪浸漬時(shí)相對(duì)于鐵水流路的最大寬度葉輪10的浸漬寬度(寬度d)過(guò)大，即使轉(zhuǎn)動(dòng)葉輪IO，也不能在鐵水的表面產(chǎn)生用于將脫硅劑ll巻進(jìn)該鐵水內(nèi)的渦流，反而使反應(yīng)效率變差。所以，葉片16的寬度及鐵水流路的最大寬度之間的關(guān)系，相對(duì)于鐵水流路的直徑或者寬度葉片16的寬度d最好是既不過(guò)大又不太小的如式(2)所示的關(guān)系，這樣，可使脫硅效率達(dá)到60%以上。(關(guān)于鐵水的最大深度及從葉片的基部的上端至鐵水上表面的距離)如表2及圖9所示，在葉片16的基部上端與鐵水上表面形成一個(gè)面時(shí)，即，鐵水的最大深度和從葉片16的基部的上端至鐵水上表面的距離之間的關(guān)系為hl/Z二0時(shí)，脫硅效率將達(dá)不到60%(比較例14、15、21)。其原因認(rèn)為是，即使轉(zhuǎn)動(dòng)葉輪IO，葉片16的基部的上端也只是在鐵水的上表面(液面)，即只是在脫硅劑ll和鐵水液面的界面轉(zhuǎn)動(dòng)，不能將脫硅劑11充分地巻進(jìn)鐵水。另一方面，在鐵水的最大深度和從葉片16的基部上端至鐵水上表面的距離之間的關(guān)系為hi/Z>0.4時(shí)，脫硅效率將達(dá)不到60%(比較例20)。分析認(rèn)為，其中的原因是，即使將葉輪10的葉片16沉入鐵水使葉輪轉(zhuǎn)動(dòng)，也只能對(duì)在葉輪10附近流動(dòng)的一部分鐵水施加攪拌力，而對(duì)在葉片16的上方流動(dòng)的鐵水不能施加攪拌力。造成在葉片16的上方流動(dòng)的鐵水直接從上游流向下游，不能充分地與脫硅劑11進(jìn)行混合。所以，鐵水的最大深度和從葉片16的基部上端至鐵水上表面的距離之間的關(guān)系最好是葉輪10相對(duì)于鐵水既太淺又不太深的如式(3)所示的那樣，這樣，就可使脫硅效率達(dá)到60%以上。(關(guān)于鐵水的最大深度和從葉片16的基部下端至鐵水流路的底部最深部的距離之間的關(guān)系)如表2及圖10所示，做成葉片16的前端的下端與鐵水流路的底部的最深部相接觸的狀態(tài)。即，在h2/Z二0時(shí)，鐵水流路底部的最深部和葉片16相互接觸使得操作自身不能成立。另一方面，使葉輪10的葉片10離開(kāi)鐵水流路底部的最深部，將鐵水的最大深度合資葉片的前端的下端至鐵水流路底部的最深部的距離之間的關(guān)系做成h2/Z〉0.4時(shí)，脫硅效率將達(dá)不到60%(比較例13、21、22)。分析認(rèn)為，其中的原因是，因?yàn)槿~輪10的葉片16沒(méi)怎么進(jìn)到鐵水內(nèi)，因而只能對(duì)在葉輪10附近流動(dòng)的一部分鐵水施加攪拌力，而對(duì)在葉片16的下方流動(dòng)的鐵水不能施加攪拌力。造成在葉片16的下方流動(dòng)的鐵水直接從上游流向下游，不能充分地與脫硅劑ll進(jìn)行混合。所以，鐵水的最大深度和從葉片16的前端的下端至鐵水流路底部的最深部的距離之間的關(guān)系，最好是葉輪10相對(duì)于鐵水既太淺又不太深的如式(4)所示的那樣，這樣，就可使脫硅效率達(dá)到60%以上。上面，在將葉輪10的葉片16的片數(shù)做成36片，同時(shí)使其滿(mǎn)足式(1)、式(2)來(lái)進(jìn)行脫硅處理時(shí)，通過(guò)以滿(mǎn)足式(3)、式(4)的方式侵入鐵水中并轉(zhuǎn)動(dòng)，可提高脫硅效率，同時(shí)可既無(wú)偏差由穩(wěn)定地進(jìn)行脫硅。實(shí)施例2在該實(shí)施例，說(shuō)明與脫硅處理一樣使用該葉輪進(jìn)行脫硫處理。而實(shí)施條件如表3。另外表4表示實(shí)施結(jié)果。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage27</column></row><table>表4<table>tableseeoriginaldocumentpage28</column></row><table>作為表示添加到鐵水的脫硅劑(精煉劑)是否有效地幫助了脫硫反應(yīng)的指標(biāo)，使用了如式(6)所示的脫硫效率。數(shù)學(xué)式2<formula>formulaseeoriginaldocumentpage29</formula>6)其中，r:脫硅前鐵水中的S濃度(mass%)、[S]f:脫硅后鐵水中的S濃度(mass。/。)。表明和脫硅處理一樣，在脫硫處理中，只要滿(mǎn)足葉輪的葉片片數(shù)及式(1)(4)，就可提高脫硫效率。在脫硫效率不足50%的情況下，由于有時(shí)還需要追加的脫硫工序，致使生產(chǎn)效率降低及熱力損失，因而在操作上不理想。因此，必須要確保脫硫效率在50%以上。本發(fā)明并非僅限于上述實(shí)施方式。在上述的實(shí)施方式中，用一個(gè)葉輪IO攪拌鐵水來(lái)進(jìn)行脫硅或者脫硫處理，但是也可以在槽4(出鐵槽4的直線部分)或者在圓形槽9內(nèi)設(shè)置多個(gè)葉輪10。在上述的實(shí)施方式中，說(shuō)明了出鐵槽4在剖面上為梯形形狀的情況，但是如圖ll所示，利用與鐵水的流動(dòng)相伴的浸蝕，不論將出鐵槽4改為剖面上看為大致圓弧形狀還是采用如本發(fā)明公示的條件，都毫無(wú)問(wèn)題。2.第二實(shí)施方式下面，說(shuō)明本發(fā)明的第二實(shí)施方式的高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備。如圖12、圖13所示，高爐2的周?chē)O(shè)置有高爐澆鑄場(chǎng)1，該高爐澆鑄場(chǎng)1具有使從高爐2流出的鐵水流動(dòng)的出鐵槽4。出鐵槽4是將從高爐2流出的鐵水引進(jìn)使鐵水流進(jìn)的鐵水包及鐵水罐車(chē)等的鐵水流路。鐵水從圖12的左側(cè)向右側(cè)流動(dòng)。因此，將圖12的左側(cè)稱(chēng)為上游，將圖12的右側(cè)稱(chēng)為下游。在出鐵槽4的上流側(cè)，分支形成有第一排渣槽5，在該第一排渣槽5的分支點(diǎn)的下流側(cè)設(shè)置有第一潛堰7，該第一潛堰用于將漂浮在鐵水上的爐渣引導(dǎo)使其流進(jìn)第一排渣槽5。所謂潛堰是矩形形狀，是通過(guò)下部離開(kāi)出鐵槽4的底部、上部從鐵水突出的堰，攔截漂浮在鐵水上的爐渣并使鐵水自身從下側(cè)通過(guò)的裝置。在第一潛堰7的下流側(cè)設(shè)置有從出鐵槽4的底部向上方突出的臺(tái)階部8。該臺(tái)階部8具有從出鐵槽4的上流側(cè)的底部4a(換言之，就是靠近第一潛堰7的底部)大致成直角向上豎起的垂直部8a、從該垂直部8a向下流側(cè)水平延伸的水平部8b、從該水平部8b向出鐵槽4的下流側(cè)的底部?jī)A斜的傾斜部8c。在臺(tái)階部8的下流側(cè)配置有具有通過(guò)轉(zhuǎn)動(dòng)來(lái)攪拌鐵水的葉輪10的攪拌裝置11，在該葉輪10的下流側(cè)配置有添加精煉劑的添加裝置12。添加裝置12的下流側(cè)分支形成有第二排渣槽13，該第二排渣槽13對(duì)在用葉輪IO進(jìn)行了攪拌之后所生成的爐渣進(jìn)行排渣。在第二排渣槽13的分支點(diǎn)的出鐵槽4的下流側(cè)，設(shè)置有對(duì)被葉輪10進(jìn)行了攪拌之后生成的爐渣14進(jìn)行引導(dǎo)使其流進(jìn)第二排渣槽13的第二潛堰18。如圖16所示，出鐵槽4具有構(gòu)成底部4a及底部4b的底壁20、從該底壁20向上豎起的側(cè)壁21，將側(cè)壁21做成從底壁20的兩端部向上逐漸向外擴(kuò)展的截面梯形形狀。底壁20及側(cè)壁21通過(guò)澆注未定型的耐火物而形成。下面，纖細(xì)說(shuō)明臺(tái)階部8、攪拌裝置11、添加裝置12、第二排渣槽13。(關(guān)于攪拌裝置)如圖24、圖25所示，減半裝置11具備有對(duì)鐵水進(jìn)行攪拌的葉輪10、轉(zhuǎn)動(dòng)驅(qū)動(dòng)該葉輪10的驅(qū)動(dòng)部30、使葉輪10及驅(qū)動(dòng)部30升降的升降裝置31。驅(qū)動(dòng)部30具有用于使葉輪10轉(zhuǎn)動(dòng)的驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)32、從驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)32向下突出的輸出軸即第一轉(zhuǎn)軸33、安裝于該第一轉(zhuǎn)軸33的前端的第一齒輪34、與該第一齒輪34嚙合的第二齒輪35、設(shè)置于該第二齒輪35的上端且軸心指向上下方向的第二轉(zhuǎn)軸36。這些裝置即驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)32、第一轉(zhuǎn)軸33及第二轉(zhuǎn)軸33配置于支承體37。第二轉(zhuǎn)軸36被上下一對(duì)軸承38轉(zhuǎn)動(dòng)自如地支承于支承體37上。在第二轉(zhuǎn)軸36的下部設(shè)置有與下述的葉輪10的轉(zhuǎn)動(dòng)軸15和該軸第二轉(zhuǎn)軸36在同軸上連接的連接器具39。30升降部31具有一對(duì)液壓缸(帶制動(dòng)的液壓缸)40，將該液壓缸40的軸心朝上下配置于支承體37的兩側(cè)。液壓缸40的液壓缸主體41a被安裝于固定在踏板42上的支架41。液壓缸40的桿40b的前端連接于支承體37，利用桿的伸縮可使支承體37升降。葉輪10具有筒狀或者棒狀的轉(zhuǎn)動(dòng)軸15、設(shè)置與轉(zhuǎn)動(dòng)軸15的前端的多個(gè)葉片16。葉輪10的轉(zhuǎn)動(dòng)軸15被設(shè)置于出鐵槽4的上方并貫通覆蓋出鐵槽4的鐵水流路蓋43，同時(shí)貫通設(shè)置于鐵水槽43的上方的踏板42。通過(guò)連接器具39將轉(zhuǎn)動(dòng)軸15的上端連接于驅(qū)動(dòng)部30的第二轉(zhuǎn)軸36。葉輪10的各葉片呈從轉(zhuǎn)動(dòng)軸15的前端向徑向外突出的大致矩形形狀。將葉輪10的葉片片數(shù)做成四片。各葉片16根據(jù)其片數(shù)以相對(duì)于轉(zhuǎn)動(dòng)軸15均等的角度(例如90度)間隔被安裝于轉(zhuǎn)動(dòng)軸15。以使葉輪10的寬度滿(mǎn)足式(11)的方式來(lái)設(shè)定該葉輪10的寬度，0.3《d/D<l…(11)其中，d:葉片的寬度(m)D:鐵水流路的最大寬度(m)。如圖1416所示，葉輪的寬度是將相互對(duì)置的各葉片16的寬度(從轉(zhuǎn)動(dòng)軸15突出的長(zhǎng)度)和轉(zhuǎn)動(dòng)軸15直徑加在一起(d=dl+d2+d3)。艮P，以使葉輪的寬度d滿(mǎn)足式(11)的方式，來(lái)設(shè)置葉片16的寬度及轉(zhuǎn)動(dòng)軸15的直徑。鐵水流路的最大寬度D是在鐵水流經(jīng)出鐵槽時(shí)鐵水和出鐵槽4(出鐵槽4的側(cè)壁21)相接觸的接觸部分的該出鐵槽4的最大寬度。換言之，就是說(shuō)鐵水流路的最大寬度D，是在鐵水流經(jīng)出鐵槽時(shí)在出鐵槽4內(nèi)流動(dòng)的鐵水的最大寬度。如圖16所示，出鐵槽4的形狀，在剖面圖上看為梯形形狀時(shí)，在出鐵槽4內(nèi)流動(dòng)的鐵水的液面寬度就是鐵水流路的最大寬度D。而在出鐵槽4，優(yōu)選采用鐵水流路的最大寬度D的位置，是浸漬葉輪IO的位置(攪拌位置)的附近。根據(jù)攪拌裝置ll，通過(guò)啟動(dòng)驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)32，可使第二轉(zhuǎn)軸36轉(zhuǎn)動(dòng)驅(qū)動(dòng)，利用第二轉(zhuǎn)動(dòng)軸36的轉(zhuǎn)動(dòng)，可使葉輪10的葉片16繞葉輪10的轉(zhuǎn)動(dòng)軸15轉(zhuǎn)動(dòng)。另外，通過(guò)利用攪拌裝置11的升降部31使支承體37升降，可切換為使葉輪10的葉片16侵入鐵水的浸漬姿勢(shì)，和使葉輪10的葉片16不侵入鐵水的退避姿勢(shì)。進(jìn)行脫硅處理及脫硫處理時(shí)，利用升降部31使支承體37下降并使葉輪10的葉片16成浸漬的姿勢(shì)之后，啟動(dòng)驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)32使侵入鐵水的葉片16轉(zhuǎn)動(dòng)。(關(guān)于臺(tái)階部)以滿(mǎn)足式(12)(14)的方式，來(lái)設(shè)定該臺(tái)階部8的位置、臺(tái)階部8的高度及坡度(傾斜角度)，0<L/D《1.5…(12)H/Z>1…(13),0…(14)其中，L:從臺(tái)階至葉輪的距離(m)H:臺(tái)階的高度(m)Z:鐵水的深度(m)e:臺(tái)階的坡度(deg)。如圖14、15所示，自臺(tái)階部至葉輪的距離L，是從鐵水和臺(tái)階部8的傾斜部8c相接觸的接觸部分至使葉片16轉(zhuǎn)動(dòng)式的軌道K的水平距離。換言之，就是說(shuō)從臺(tái)階部至葉輪的距離L，是從鐵水和臺(tái)階部8的傾斜部8c相接觸的接觸部分至葉片16的前端部的水平距離。臺(tái)階部8的高度H，是從臺(tái)階部8的下流側(cè)的出鐵槽4的底部4b至臺(tái)階部8的水平部8b的距離。鐵水的深度Z是表示臺(tái)階部8的下流側(cè)的鐵水的深度的深度，鐵水的深度Z與各出鐵大致相同。在式(14)中的e，是與鐵水流路的水平的底面相對(duì)的臺(tái)階部8的坡度，詳細(xì)來(lái)說(shuō)，就是從出鐵槽4的平坦的底部4d和底部4b向上豎起的傾斜部8c所成的銳角。(關(guān)于添加裝置)如圖24所示，添加裝置12具有儲(chǔ)藏精煉劑的料斗45、將從料斗45的下部排出的精煉劑進(jìn)行加細(xì)切制的切制部46、輸送被切制過(guò)的精煉劑的螺旋式輸送器47、設(shè)置于螺旋式輸送器的精煉劑送出側(cè)(有時(shí)稱(chēng)為前端部)的制劑投放噴槍17。螺旋式輸送器47的構(gòu)成為，具有沿著出鐵流草4延伸的筒體48和在該筒體48內(nèi)設(shè)置于與該筒體48的軸心同軸上的且在筒體48內(nèi)轉(zhuǎn)動(dòng)自如的螺旋槳49，利用螺旋槳49的轉(zhuǎn)動(dòng)，由轉(zhuǎn)動(dòng)將從切制部46切制的精煉劑向制劑投放噴槍17輸送。制劑投放噴槍17，其軸心指向上下并貫通鐵水流路蓋43及踏板42。制劑投放噴槍17的上端連接于螺旋式輸送器47的前端，制劑投放噴槍17的下端直達(dá)鐵水的上側(cè)。以使添加裝置12的位置滿(mǎn)足式(15)的方式來(lái)設(shè)定該添加裝置12的位置，0<M/D《0.8…(15)其中，M:從葉片的轉(zhuǎn)動(dòng)中心至添加位置的距離(m)。所謂添加裝置12的位置是筒狀制劑投放噴槍17的中心位置。如式(15)所示的M，具體而言，就是從葉輪10的轉(zhuǎn)動(dòng)軸15的中心(軸心)至制劑投放噴槍17的中心(軸心)的水品距離。即，以滿(mǎn)足式(15)的方式來(lái)設(shè)定制劑投放噴槍17的中心位置。根據(jù)添加裝置12，通過(guò)使螺旋式輸送器45轉(zhuǎn)動(dòng)，可將精煉劑輸送至制劑投放噴槍17，通過(guò)制劑投放噴槍17可將精煉劑連續(xù)地添加于鐵水中。(關(guān)于第二排渣槽)以滿(mǎn)足式(16)的方式來(lái)設(shè)定排渣槽(第二排渣槽13)的位置，<formula>formulaseeoriginaldocumentpage33</formula>其中，R:從葉片的轉(zhuǎn)動(dòng)中心至取出爐渣的位置的距離(m)。所謂第二排渣槽13的位置，示指在剖面上看城舉行形狀的第二排渣槽13下流側(cè)的側(cè)壁13a(側(cè)壁13a的上端)的位置。如式(16)所示的R，是從葉輪10的轉(zhuǎn)動(dòng)軸15的至第二排渣槽13的下流側(cè)的側(cè)壁13a(側(cè)壁13a的上端)的水平距離。以上就本發(fā)明的高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備而言，基于式(11)式(16)，設(shè)定了葉片10的寬度、臺(tái)階部8的高度及坡度、添加裝置12的位置、第二排渣槽13的位置。根據(jù)高爐澆鑄場(chǎng)裝置1，從高爐2出來(lái)的鐵水，通過(guò)第一潛堰7向臺(tái)階部8流到下流側(cè)，爐渣6流到第一排渣槽5。而且，向臺(tái)階部8流動(dòng)的鐵水，就能通過(guò)臺(tái)階部8的水平部8b到達(dá)臺(tái)階部8的傾斜部8c，沿著8c再流到下流側(cè)。到達(dá)傾斜部8c的鐵水沿著傾斜部8c流動(dòng)，而在此時(shí)，該鐵水就能從臺(tái)階部8(水平部8b)向出鐵槽4的底部4b落下。從臺(tái)階部8落下的鐵水，通過(guò)從臺(tái)階部8落下而被攪拌。從臺(tái)階部8落下并被攪拌的鐵水到達(dá)葉輪10并由該葉輪10進(jìn)行機(jī)械攪拌，再流到比葉輪10更靠下游的下流側(cè)。將精煉劑(例如脫硅劑或者脫硫劑)添加在到達(dá)添加裝置12附近的鐵水中，進(jìn)行鐵水的脫硅及脫硫。進(jìn)行過(guò)脫硅處理或者脫硫處理的鐵水，經(jīng)由第二潛堰18向臺(tái)階部8流到下流側(cè)，因葉輪10的攪拌或者精煉劑的添加成成的爐渣14流向第二排渣槽13。實(shí)施例3下面，以基于式(11)式(16)在對(duì)臺(tái)階部位置、臺(tái)階部的高度及坡度、添加裝置的位置、第二排渣槽的位置進(jìn)行了預(yù)設(shè)的基礎(chǔ)上進(jìn)行脫硅處理或者脫硫處理的本發(fā)明的實(shí)施例和比較例為例進(jìn)行說(shuō)明。實(shí)施條件如表5。而出鐵槽4在如圖16所示的出鐵之前，使用了剖面上看成梯形形狀的裝置。表5<table>tableseeoriginaldocumentpage35</column></row><table>與上述第一實(shí)施方式一樣，作為表示添加到鐵水的脫硅劑對(duì)脫硅反應(yīng)的有效性帶來(lái)幫助的指標(biāo)，使用了如式(5)所示的脫硅效率Tl02，另外，作為表示添加到鐵水的脫硫劑對(duì)脫硫反應(yīng)的有效性帶來(lái)幫助的指標(biāo)，使用了如式(5)所示的脫硅效率Tls。精煉劑的組成，在脫硅劑時(shí)也可以包含F(xiàn)eO及/或Fe203，在脫硫劑時(shí)也可以包含CaO。在本實(shí)施方式，作為脫硅劑使用了5FeO—58Fe203—21CaO—8Si02(inmass%)，作為脫硫劑使用了SOCaO—SSiOz—SMgO-GAhOfSM.Al(inmass%)。就現(xiàn)有的只用機(jī)械性攪拌的精煉而言，在用相同的脫硅劑單位消耗來(lái)作比較時(shí)，脫硅氧氣效率no2為3040。/。。鑒于此，首先以脫硅氧氣效率"02為高效率的50%以上作為基準(zhǔn)。此時(shí)，出鐵時(shí)的硅元素(Si)是0.380.42mass%，而處理后的硅元素(Si)達(dá)到0,25mass。/。以下。同樣，在用相同的脫硫劑單位消耗來(lái)作比較時(shí)，脫硅效率ns為3040%。鑒于此，首先以脫硫效率Tis為高效率的50M以上作為基準(zhǔn)。此時(shí)，出鐵時(shí)的硫元素(S)是0.0220.023mass%，而處理后的硫元素(S)達(dá)到0.010mass。/。以下。通過(guò)將脫硅效率的基準(zhǔn)定為50%以上，可提高在本處理的后續(xù)工序進(jìn)行的脫硫處理中的效率(縮短脫硫時(shí)間、提高脫硫量)。另外，在脫硅效率ris達(dá)不到50。/。的情況下，就需要再追加的脫硫工序，因?yàn)閷⒄兄律a(chǎn)效率的降低及熱損耗，因而在操作上很不理想。因此，必須確保脫硅效率ils達(dá)到50%以上。再者，在實(shí)際的操作上，在從高爐流出的鐵水的硅元素(Si)為比0.50mass。/。還高的高濃度的情況，即使在這種情況下，為了使處理后的硅元素(Si)達(dá)到0.25mass。/。，就需要將脫硅效率ti02的基準(zhǔn)定為60%以上。因此，優(yōu)選在從高爐流出的鐵水的硅元素(Si)比較高的高濃度的情況下，將脫硅效率T102的基準(zhǔn)定為60%以上。另外，為了與在后續(xù)工序可能發(fā)生的再增硫相對(duì)應(yīng)，優(yōu)選將脫硅效率r)s的基準(zhǔn)定為60%以上。表6、圖1722是對(duì)進(jìn)行了脫硅處理或者脫硫處理時(shí)的脫硅氧氣效率7102、脫硫效率進(jìn)行了匯總的情況。下面，對(duì)如表6、圖1722所示的結(jié)果進(jìn)行說(shuō)明。而如表6所示的所謂直線流路，表示在如圖12所示的出鐵槽4的直線部分浸漬葉輪io，同時(shí)添加精煉劑的情況。另外，如表6所示的所謂圓形槽，表示在如圖12所示的出鐵槽4的圓弧部分浸漬葉輪10，同時(shí)添加精煉劑的情況。在圓形槽的情況下，將鐵水流路的最大寬度d定為在圓弧部分。表6<table>tableseeoriginaldocumentpage37</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage38</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage39</column></row><table>(關(guān)于葉輪的寬度)就在高爐澆鑄場(chǎng)中的精煉處理而言，由于對(duì)于在出鐵槽4內(nèi)流動(dòng)的鐵水進(jìn)行脫硅處理或者脫硫處理，因而必須連續(xù)添加脫硅劑或者脫硫劑。在精煉處理中，至為重要的是，即使是連續(xù)添加精煉劑也要將精煉劑確實(shí)地巻進(jìn)鐵水。若相對(duì)于鐵水流路的最大寬度D，葉輪10的寬度d過(guò)小，則因葉輪19的轉(zhuǎn)動(dòng)而引起的攪拌渦流也小(攪拌力小)，致使一部分或者大部分精煉劑未被巻進(jìn)鐵水中而無(wú)助于反應(yīng)，直接從上游流到下游，其結(jié)果是降低了反應(yīng)效率。如表6及圖17所示，在相對(duì)于鐵水流路的最到寬度D，表示葉輪10的寬度d的比例的d/D不足0.3時(shí)，即相對(duì)于鐵水流路的最大寬度D若葉輪10的寬度d過(guò)小，將使脫硅氧氣效率rio2達(dá)不到50%(比較例4547)。另一方面，如表6及圖17所示，可以看出在0.3《d/D〈1時(shí)，即相對(duì)于鐵水流路的最大寬度D葉輪10的寬度d足夠大，將使攪拌力大，使脫硅氧氣效率11()2達(dá)不到50%(實(shí)施例144)。而在滿(mǎn)足式(11)的情況下，d/DNl時(shí)，利用相對(duì)于出鐵槽4的葉輪10的上方下方向的位置，將葉輪連接于出鐵槽4。g卩，有時(shí)將葉輪IO的寬度d和鐵水流路的最大寬度D定為基本相同。在該條件下，不能使葉輪10與出鐵槽4相接觸來(lái)轉(zhuǎn)動(dòng)葉輪10自身作為操作是不成立的。在式(11)的應(yīng)用上，理所當(dāng)然在不使葉輪10和出鐵槽4相接觸的范圍，即以使葉輪IO可轉(zhuǎn)動(dòng)的條件滿(mǎn)足式(11)。如圖17所示，特別優(yōu)選采用使脫硅氧氣效率達(dá)到60%以上的條件，即將0.55《d/D<l…(lla)作為高爐澆鑄場(chǎng)的連續(xù)精煉方法的條件。(關(guān)于臺(tái)階部及臺(tái)階部的位置)通過(guò)將臺(tái)階部設(shè)置于出鐵槽4使鐵水落下，利用這種落下可使鐵水發(fā)生紊流。利用產(chǎn)生的鐵水的紊流，可達(dá)到因攪拌鐵水而將精煉劑巻進(jìn)鐵水的效果。艮P，有時(shí)在葉輪10的下流側(cè)被添加的精煉劑的一部分，通過(guò)葉輪的轉(zhuǎn)動(dòng)返回到臺(tái)階部8的傾斜部8C，而通過(guò)臺(tái)階部8的攪拌，可將返回到臺(tái)階部8的未反應(yīng)的精煉劑確實(shí)地巻進(jìn)鐵水內(nèi)。除此之外，臺(tái)階部8的傾斜部8c作為障礙板起作用并在鐵水的流動(dòng)中引起紊流，其結(jié)果是，可達(dá)到將返回的未反應(yīng)的精煉劑巻進(jìn)鐵水的障礙板效果。這樣，由于可得到通過(guò)設(shè)置臺(tái)階部8而引起鐵水的攪拌，將未反應(yīng)的精煉劑巻進(jìn)鐵水的效果，因而可期望通過(guò)將臺(tái)階部8的攪拌和葉輪10的機(jī)械性攪拌這兩者合在一起，可將精煉劑確實(shí)地巻進(jìn)鐵水中。再者，為了最大限度地有效利用兩者的攪拌，至為重要的是臺(tái)階部8和葉輪10的位置關(guān)系。如圖15、式(12)所示，臺(tái)階部8和葉輪10的位置關(guān)系，可用與鐵水流路的最到寬度D相對(duì)的臺(tái)階部8的向上豎起和與至葉輪10的距離的比例(L/D)來(lái)表示。其意味L/D的值越大，則臺(tái)階部8和葉輪10相距越遠(yuǎn)。如表6及圖18所示，L/D的值大于1.5時(shí)，脫硅氧氣效率iio2將達(dá)不到50%(比較例5257)?？煽闯?，若L/D的值超過(guò)1.5，則由于臺(tái)階部8和葉輪10相距過(guò)遠(yuǎn)，因而大部分精煉劑不能因葉輪10的攪拌而返回到臺(tái)階部8，其結(jié)果是，降低了脫硅氧氣效率Ti02。S卩，L/D的值大于1.5的情況，在臺(tái)階部8的鐵水?dāng)嚢柚袑⑹咕珶挶粠嗊M(jìn)鐵水這一巻進(jìn)效果非常小，實(shí)質(zhì)上等同于只用葉輪10的攪拌將精煉劑巻進(jìn)鐵水。而在L/D—0時(shí)，意味著臺(tái)階部8和葉輪10這兩者的位置是相同的，而由于在該條件下，不能使葉輪10自身轉(zhuǎn)動(dòng)作為操作上是不成立的，因而除L/D—0之外，設(shè)定為0<L/D《1.5。另外，如圖18所示，特別優(yōu)選采用將脫硅氧氣效率T!o2達(dá)到60。/。以上的條件，即，將0<L/D《1.0…(12a)作為高爐澆鑄場(chǎng)的連續(xù)精煉方法的條件。(關(guān)于臺(tái)階部的高度)臺(tái)階部8的高度H越大，則鐵水落下的勢(shì)能越到。若勢(shì)能大則可使鐵水的紊流大，提高對(duì)鐵水的精煉劑的巻入效果，提高反用效率。如表6、圖19所示，若相對(duì)于鐵水的深度Z，臺(tái)階部8的高度H高，即H/Z的值超過(guò)1，則脫硅氧氣效率ri02將達(dá)到50%以上(實(shí)施例144)。如表6、圖19所示，相反地，若相對(duì)于鐵水的深度Z臺(tái)階部8的高度H低，即H/Z的值不足1，則脫硅氧氣效率^02將達(dá)不到50%(比較例4850)。優(yōu)選H/Z的上限值，即臺(tái)階部8的高度H由設(shè)備制約決定。例如，如圖19所示，即使H/Z的值為4.0，脫硅氧氣效率rio2也將達(dá)到50%以上，設(shè)備制約也沒(méi)有問(wèn)題。另外，如圖19所示，特別優(yōu)選采用使脫硅氧氣效率Tlo2達(dá)到60。/。以上的條件，即，將H/Z>2.2…(13a)作為高爐澆鑄場(chǎng)的連續(xù)精煉方法的條件。(關(guān)于臺(tái)階部的坡度)若臺(tái)階部8的坡度9越大則對(duì)鐵水的精煉劑的巻進(jìn)效果越大(提高反應(yīng)效率)。如表6、圖20所示，若臺(tái)階部8的坡度e超過(guò)30。，則脫硅氧氣效率no2將達(dá)到50。/。以上(實(shí)施例144)。如表6、圖20所示，相反地，若臺(tái)階部8的坡度e不足3(T，則脫硅氧氣效率1102將達(dá)不到50%(比較例51、52)。而將臺(tái)階部8的坡度e設(shè)為90。的最大值，脫硅氧氣效率％)2為達(dá)到50%以上。另外，如圖20所示，特別優(yōu)選采用使脫硅氧氣效率T!o2達(dá)到60%以上的條件，即，將0^45…(14a)作為高爐澆鑄場(chǎng)的連續(xù)精煉方法的條件。(關(guān)于添加裝置的位置)關(guān)于添加裝置12的位置，即關(guān)于添加裝置12的制劑投放噴槍17的位置，相對(duì)于機(jī)械性攪拌鐵水的葉輪10的位置，可考慮上流側(cè)和下流側(cè)兩個(gè)方案。在將添加裝置12的制劑投放噴槍17配置于葉輪10的上流側(cè)的情況下，因幾乎都被巻進(jìn)鐵水就流到下流側(cè)而使精煉劑的劑量增大。在將添加裝置12的制劑投放噴槍17位置設(shè)定于葉輪10的位置的下流側(cè)的情況下，通過(guò)葉輪10的轉(zhuǎn)動(dòng)精煉劑與鐵水的流向相反易于流到臺(tái)階部8側(cè)，其結(jié)果是，因幾乎都被巻進(jìn)鐵水就流到下流側(cè)而使精煉劑的劑5如圖6、表21所示，在表示與葉輪10的位置相對(duì)的制劑投放噴槍17的位置的M/D中，只要M/D《0.8就可確保脫硅氧氣效率Tio2將達(dá)到50%以上(實(shí)施例144)。如表6、圖21所示可看出，若M/D的值超過(guò)0.8，由于葉輪10和制劑投放噴槍17相距很遠(yuǎn)，因而不能通過(guò)攪拌將精煉劑巻進(jìn)鐵水，使脫硅氧氣效率no2達(dá)不到50M(比較例5860)。而由于所謂將M/D的值設(shè)為0以下，則意味著制劑投放噴槍17的位置為葉輪10的上流側(cè)，因而定為0<M/D《0.8。另外，M/D二0意味著制劑投放噴槍17和葉輪10的位置相同，由于將制劑投放噴槍17和葉輪10的位置定在同一個(gè)位置在物理上是不可能的，因而除去M/D二O。如圖21所示，特別優(yōu)選采用使脫硅氧氣效率T!o2達(dá)到60。/。以上的條件，即，將0<M/D《0.66…U5a)作為高爐澆鑄場(chǎng)的連續(xù)精煉方法的條件。(關(guān)于第二排渣槽的位置)在配置有葉輪10的位置的附近，若設(shè)置第二排渣槽13，則在攪拌處理后的爐渣14中混入有鐵水，造成爐渣和鐵水不能分離，有可能在爐渣14中混入有鐵水的狀態(tài)下?tīng)t渣14流向第二排渣槽13。其結(jié)果是，不僅造成鐵損耗，還由于爐渣14中混入有鐵水而使?fàn)t渣14的特性發(fā)生變化。若將使?fàn)t渣14的特性發(fā)生了變化的爐渣14在第二排渣13內(nèi)后裝進(jìn)爐渣包，則由于設(shè)置于爐渣包耐火物的損耗(損傷)劇烈，而有可能縮短爐渣包的壽命。另一方面，在遠(yuǎn)離配置有葉輪10的場(chǎng)所的位置，設(shè)置有第二排渣槽13，則在將爐渣14排到第二排渣槽13之前使?fàn)t渣14固化。其結(jié)果是，在葉輪10的近旁堆積有因初期添加的精煉劑而生成的爐渣14，有可能在操作上招致障礙。如表6、圖22所示，在表示與葉輪10的位置相對(duì)的第二排渣槽13的位置的R的R/D中，R/D〉5.0時(shí)，葉輪10和第二排渣槽13相距太遠(yuǎn)。因此，雖然脫硅氧氣效率"02為50°/。以上，但是在爐渣14生成之后至排渣的溫度下降200°C以上(在圖22及表6上用表面溫度下降量ATs表示爐渣的溫度降低的程度)，使?fàn)t渣固化而難以流動(dòng)(比較例63)。另夕卜，在R/D〈1.2時(shí)，由于葉輪10和第二排渣槽13相距太近，而使?fàn)t渣14中混入有鐵水，雖然脫硅氧氣效率T102為50%以上，但是增加了包含于爐渣14的鐵成分(比較例61、62)。如圖22所示，在R/D〈1.2時(shí)，將使包含于爐渣14的M.Fe超過(guò)20。/。(M.Fe>20%)。在實(shí)際操作上，包含于爐渣14的M.Fe為20%以下，且爐渣14的表面溫度下降量ATs不足200。C，就成為良好的操作條件。如圖22所示，特別優(yōu)選采用使脫硅氧氣效率rio2達(dá)到60。/。以上的條件，即，將1.2《R/D《4.4…(16a)作為高爐澆鑄場(chǎng)的連續(xù)精煉方法的條件。上面基于式(11)(16)在高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備1預(yù)先確定葉輪的寬度、臺(tái)階部的位置、臺(tái)階部的高度及坡度、添加裝置的位置、第二排渣槽的位置，通過(guò)在此基礎(chǔ)上進(jìn)行精煉處理，可提高精煉處理的效率。本發(fā)明的高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備，并非僅局限于上述的實(shí)施方式。若精煉劑為粉末狀，則不需要切制部46。另外，從料斗45至制劑投放噴槍17輸送精煉劑的輸送部也可以不是螺旋式輸送器47，例如也可以是用空氣的壓送精煉劑的裝置。在上面的實(shí)施方式中，雖然說(shuō)明了出鐵槽4在剖面上看為梯形形狀的情況，但是如圖26(b)所示，不論通過(guò)與鐵水的流動(dòng)相伴的浸濕使出鐵槽4變化為在剖面圖上看大致圓弧形狀，還是采用本發(fā)明公示的條件都毫無(wú)問(wèn)題。另外，如圖26(a)所示，不論出鐵槽4變化在剖面圖上看為大致矩形形狀，還是采用本發(fā)明公示的條件都毫無(wú)問(wèn)題。艮P，只要使葉輪的寬度、臺(tái)階部的位置、臺(tái)階部的高度及坡度、添加裝置的位置、第二排渣槽的位置滿(mǎn)足式(11)(16)及式(lla)(16a)，就可提高脫硫處理及脫軌處理等精煉處理的效率。3.第三實(shí)施方式下面，說(shuō)明基于本發(fā)明第三實(shí)施方式觀點(diǎn)的高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備。由于第三實(shí)施方式的高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備與第二實(shí)施方式的圖1214所示的相同，因而下面只說(shuō)明不同的部分。如圖27所示，在第三實(shí)施方式的高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備中，出鐵槽4具有隔熱部60、配置于該隔熱部60的內(nèi)側(cè)并由耐火磚構(gòu)成的背面部6K配置于背面部61的內(nèi)側(cè)的耐火部62。耐火部62是通過(guò)使未定型的耐火物流進(jìn)背面部61的內(nèi)側(cè)而形成的，具有構(gòu)成底部4a及底部4b的底壁20、從該底壁20的兩端向上豎起的側(cè)壁21。在該實(shí)施方式，將耐火部62做成側(cè)壁21隨著從底壁20的兩端部向上而逐漸向外側(cè)張開(kāi)的梯形形狀。在使鐵水流經(jīng)出鐵槽4時(shí)，鐵水流路的最大寬度D是在使鐵水和耐火部62的側(cè)壁21相接觸的接觸部分，耐火部62的最大寬度。換言之，鐵水流路的最大寬度D，在使鐵水流經(jīng)出鐵槽4時(shí)是在出鐵槽4內(nèi)流動(dòng)的鐵水的最大寬度。如圖5所示，在耐火部62的形狀在剖面圖上看為梯形形狀時(shí)，在出鐵槽4流動(dòng)的鐵水的液面寬度就是鐵水的最大寬度D。下面，詳細(xì)說(shuō)明攪拌裝置ll、添加裝置12。(關(guān)于攪拌裝置)如圖29、30所示，攪拌裝置11具備有葉輪10、驅(qū)動(dòng)部30及使升降部31移動(dòng)的移動(dòng)部50。上述移動(dòng)部50具有支承葉輪10、驅(qū)動(dòng)部30及升降部31等的支架41，和轉(zhuǎn)動(dòng)自如地支承于該支架41的且使出鐵槽4蓋43轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)輪51。支架41具有沿著出鐵槽4延伸的底座部52。在底座部52設(shè)置有從該底座部52向下延伸的支腳部53，該支腳部53成為經(jīng)由(通過(guò))第二開(kāi)口部26到達(dá)踏板42近旁的裝置。在置腳部53的前端(下端)以可使轉(zhuǎn)輪51沿著出鐵槽移動(dòng)的方式設(shè)置有轉(zhuǎn)動(dòng)自如的轉(zhuǎn)輪51。而在踏板42上，以可使轉(zhuǎn)輪51在踏板42上沿著出鐵槽直線移動(dòng)的方式設(shè)置有使轉(zhuǎn)輪51運(yùn)行的軌道(例如導(dǎo)軌)。根據(jù)第三實(shí)施方式的攪拌裝置12，可使轉(zhuǎn)輪51的一部分或者全部轉(zhuǎn)動(dòng)，使攪拌裝置11葉輪10在滿(mǎn)足式12的范圍內(nèi)移動(dòng)。而優(yōu)選將使轉(zhuǎn)輪51轉(zhuǎn)動(dòng)的電動(dòng)機(jī)設(shè)置于支架41，通過(guò)該電動(dòng)機(jī)的驅(qū)動(dòng)使轉(zhuǎn)輪自動(dòng)轉(zhuǎn)動(dòng)。添加裝置12及料斗45、切制部46、螺旋式輸送器47及制劑投放噴槍17被支承于攪拌裝置11的支架41(底座部)。由此，可使添加裝置12攪拌裝置11一起移動(dòng)。具體而言，在進(jìn)行脫硅處理及脫硫處理時(shí)，若使攪拌裝置11的葉輪10移動(dòng)，則添加裝置12的制劑投放噴槍17也同時(shí)移動(dòng)。下面說(shuō)明本發(fā)明的高爐澆鑄場(chǎng)的連續(xù)精煉方法。在高爐澆鑄場(chǎng)的連續(xù)精煉方法中，將臺(tái)階部8配置于出鐵槽4內(nèi)并使鐵水從該臺(tái)階部8落下，將葉輪10配置于臺(tái)階部8的下流側(cè)來(lái)攪拌鐵水，使葉輪10沿著出鐵槽3以滿(mǎn)足式(12)的方式移動(dòng)。如圖28(a)所示，在精煉處理之時(shí)，若在固定葉輪的IO的位置的狀態(tài)下使該葉輪10轉(zhuǎn)動(dòng)，則被葉輪10攪拌的鐵水就接觸到耐火物的相同位置(場(chǎng)所)，有可能使鐵水經(jīng)常接觸到的位置受到局部損耗。另一方面，如圖28(b)所示，在精煉處理之時(shí)，若是不固定葉輪IO的位置而是使該葉輪10沿著出鐵槽4移動(dòng)并使葉輪10轉(zhuǎn)動(dòng)，則被葉輪IO攪拌過(guò)的鐵水由于接觸到耐火物的不同的位置(場(chǎng)所)，因而可使耐火物到處受到磨損，進(jìn)而可延長(zhǎng)出鐵槽4的壽命。因此，在本發(fā)明中，由于防止耐火物的局部的損耗，同時(shí)以上述的方式提高了精煉效率，因而葉輪10沿著出鐵槽4以滿(mǎn)足式(12)的方式移動(dòng)。葉輪4的移動(dòng)可通過(guò)使攪拌裝置11沿著出鐵槽4的縱向移動(dòng)而達(dá)到。例如，將使流出的鐵水量為規(guī)定量的每個(gè)葉輪10或者以規(guī)定的間距在式(12)的范圍內(nèi)移動(dòng)，或者與流出的鐵水量無(wú)關(guān)使葉輪10在式(12)的范圍內(nèi)連續(xù)移動(dòng)。實(shí)施例4下面，基于式(12)來(lái)舉例說(shuō)明式葉輪IO移動(dòng)并進(jìn)行脫硅處理或者脫硫處理的本發(fā)明的是實(shí)力和比較例。實(shí)施條件如表7。表7<table>tableseeoriginaldocumentpage47</column></row><table>與上述第一實(shí)施方式一樣，作為表示添加到鐵水的脫硅劑對(duì)脫硅反應(yīng)的有效性帶來(lái)幫助的指標(biāo)，使用了如式(5)所示的脫硅效率TK)2，另外，作為表示添加到鐵水的脫硫劑對(duì)脫硫反應(yīng)的有效性帶來(lái)幫助的指標(biāo)，使用了如式(6)所示的脫硅效率Tls。另外，將出鐵結(jié)束后的耐火物的最大磨損量S不足200mm作為基準(zhǔn)。所謂的耐火物的最大磨損量S不足200mm，是指從以往的操作實(shí)際得到的，若耐火物的最大磨損量S超過(guò)200mm，則即使作為其例如為一個(gè)位置，也會(huì)使出鐵槽4達(dá)到壽命。若出鐵槽4達(dá)到壽命，則必須對(duì)于出鐵槽4整體進(jìn)行耐火物的澆注，進(jìn)行取代出鐵槽4整體的耐火物這一浩大的作業(yè)(以下，有時(shí)將取代耐火物稱(chēng)為澆注施工后)。下面，表8是對(duì)實(shí)施例及比較例進(jìn)行了匯總的結(jié)果。表8<table>tableseeoriginaldocumentpage49</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage50</column></row><table>在實(shí)施例1中，在脫硅處理之時(shí)，在滿(mǎn)足式(12)的范圍內(nèi)連續(xù)移動(dòng)葉輪IO。在實(shí)施例29中，對(duì)將流出的鐵水在下流側(cè)裝入鐵水包的每一個(gè)(例如每1包、5包、10包、50包)在滿(mǎn)足式(12)的范圍內(nèi)一邊連續(xù)移動(dòng)葉輪10，一邊進(jìn)行脫硅處理。在實(shí)施例10，在脫硫處理之時(shí)，對(duì)將流出的鐵水在下流側(cè)裝入鐵水包的每一個(gè)(每5包)在滿(mǎn)足式(12)的范圍內(nèi)連續(xù)移動(dòng)葉輪IO。一個(gè)鐵水包的容量為90ton。而在表8所示的攪拌位置，表示的是使葉輪10移動(dòng)時(shí)從臺(tái)階部8至葉輪10的距離L。在如表8所示的攪拌位置圍欄，例如在實(shí)施例1在L二0.251.25(L/D=0.281.39)的范圍連續(xù)往復(fù)移動(dòng)葉輪10。在實(shí)施例2對(duì)將流出的鐵水裝入一包(流出的鐵水量為90ton)的每一個(gè)在L二0.251.25(L/D=0.281.39)的范圍每0.050.5m地移動(dòng)葉輪10。在表8所示的所謂損耗率，是指相對(duì)于原始(澆注施工后)的耐火物的厚度(鐵水的液面和耐火物相接觸的接觸部分J的厚度350mm)，100包處理后的耐火物的最大磨損量S的比例。由于將最大磨損量S的管理值定位不足200mm,因而很不理想的是磨損量超過(guò)57%。如表8所示的脫硅氧氣效率"02及脫硅效率tis是進(jìn)行了100包處理后的平均值。如表8所示，在精煉處理之時(shí)，在滿(mǎn)足式(12)的范圍內(nèi)連續(xù)移動(dòng)葉輪10的情況下，脫硅氧氣效率Tl02及脫硅效率iis可達(dá)到50%以上，同時(shí)使100包鐵水流出之后的耐火物的最大磨損量S為不足200mm。損耗量全部在57%以下。(實(shí)施例110)。另一方面，在不滿(mǎn)足式(12)的范圍內(nèi)固定葉輪10進(jìn)行精煉處理的情況下，脫硅氧氣效率Tio2及脫硅效率ris不足50n/。，同時(shí)出鐵后的耐火物的最大磨損量S達(dá)到200mm以上，磨損量大大超過(guò)57%。(比較例12)。上面，根據(jù)本發(fā)明在對(duì)鐵水進(jìn)行精煉時(shí)，通過(guò)使葉輪10沿著鐵水流路以滿(mǎn)足式(12)的方式移動(dòng)，可防止耐火物局部的損耗，同時(shí)可提高精煉處理的效率。4.第四實(shí)施方式下面說(shuō)明基于本發(fā)明第四實(shí)施方式觀點(diǎn)的高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備。在基于第四實(shí)施方式觀點(diǎn)的高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備中，設(shè)置有精煉裝置的高爐澆鑄場(chǎng)的平面概略圖如圖32所示。由于第四實(shí)施方式的高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備與第二實(shí)施方式的圖1214所示的設(shè)備基本部分相同，因而其說(shuō)明從略。在此，說(shuō)明在高爐澆鑄場(chǎng)r進(jìn)行的鐵水的連續(xù)精煉中的制劑投放噴槍17的適當(dāng)?shù)呐渲梦恢?，即向鐵水的精煉劑的適當(dāng)?shù)奶砑游恢?。圖31是用作研究的精煉裝置100的正面圖。添加裝置12由料斗45、切制部46、輸送管80及制劑投放噴槍17構(gòu)成。料斗45被固定于固定在底座52的上面的臺(tái)架81。移動(dòng)管80連接切制部和制劑投放盆腔17并將精煉劑從切制部46定量地輸送到制劑投放噴槍17。輸送管80使用摩擦系數(shù)低易于變形的樹(shù)脂管。從切制部46經(jīng)由向制劑投放噴槍17的輸送管的精煉劑的輸送，利用切制部46和制劑投放噴槍17之間的落差進(jìn)行，料斗45被安裝于臺(tái)架81的足夠高的位置。底座部52可將制劑投放噴槍17固定于任意位置來(lái)形成，制劑投放噴槍17的添加口75的位置，可在從轉(zhuǎn)動(dòng)軸15的近旁至出鐵槽4的側(cè)壁近旁，以及至底座52的上流側(cè)端部邊緣及下流側(cè)端部邊緣變更。實(shí)施例5將底座52的制劑投放噴槍的位置進(jìn)行各種變更來(lái)進(jìn)行鐵水的精煉處理，對(duì)在高爐澆鑄場(chǎng)1進(jìn)行的鐵水的連續(xù)精煉中的精煉劑添加的適當(dāng)位置進(jìn)行了研究。表9是用作研究的精煉裝置100及高爐澆鑄場(chǎng)1的概要，表10是作為精煉劑使用脫硅劑即5FeO—58Fe203—21CaO—8Si02(inmass。/。)，進(jìn)行的脫硅處理的條件及其結(jié)果的關(guān)系。圖33是將表10中的精煉劑添加位置用與葉輪10的關(guān)系表示的圖，圖34是表示表10中的精煉劑添加位置和脫硅氧氣效率之間的關(guān)系的圖。表10中的攪拌裝置11的各種條件是在研究精煉劑添加的適當(dāng)?shù)奈恢弥扒蟪龅?、由葉輪10產(chǎn)生的鐵水的渦流向出鐵槽4的寬度方向向全體擴(kuò)散的攪拌條件。在表10中，攪拌裝置11的葉輪10的直徑d和出鐵槽4的寬度之比d/D為0.56，轉(zhuǎn)速為100rpm，而本發(fā)明者們使用滿(mǎn)足0.3《d/D<1的直徑的葉輪，在轉(zhuǎn)速80200rpm的范圍內(nèi)進(jìn)行了多次實(shí)驗(yàn)，確認(rèn)在鐵水的渦流在整體上全都擴(kuò)散到出鐵槽4的寬度方向。而表10中的出鐵槽寬度D，是以上述第三實(shí)施方式的圖27所示的方式在出鐵槽4流動(dòng)的鐵水的最大寬度。另外，從葉輪的轉(zhuǎn)軸中心至添加位置的距離M，就是從葉輪10的轉(zhuǎn)軸15的中心(軸心)至制劑投放噴槍17的中心(軸心)的水平距離。表9<table>tableseeoriginaldocumentpage53</column></row><table>表10<table>tableseeoriginaldocumentpage54</column></row><table>*1)精煉劑的投放位置的X軸中，X-0包括在下流側(cè)，上流側(cè)為一方向，下流側(cè)為+方向。*2)在Y軸中，從X軸的+方向逆時(shí)針轉(zhuǎn)卯度為+方向。*3)攪拌葉片的旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)流在和鐵水的流動(dòng)方向相反時(shí)為O，相同時(shí)為X，垂直時(shí)為A。*4)綜合評(píng)價(jià)脫硅氧效率為50%以上時(shí)為"〇"。根據(jù)在圖32的位置Pl提取的試料確定了從表10的高爐流出的鐵水的硅含量，根據(jù)在圖32的位置P2提取的試料確定了脫硅處理后的鐵水的硅含量。與上述第一實(shí)施方式一樣，作為表示添加到鐵水的脫硅劑對(duì)脫硅反應(yīng)的有效性帶來(lái)幫助的指標(biāo)，使用了如式(5)所示的脫硅氧效率1^2，另外，作為表示添加到鐵水的脫硫劑對(duì)脫硫反應(yīng)的有效性帶來(lái)幫助的指標(biāo)，使用了如式(6)所示的脫硅效率ris。另外，在表10脫硅處理的綜合評(píng)價(jià)，將脫硅效率ri02以50%為界在此以上定為良("〇")，在此以下定為不好("X")。在如現(xiàn)有的只用機(jī)械性攪拌的精煉中，在用相同的單位消耗進(jìn)行比較的情況下，脫硅氧效率1102為3040%。有鑒于此，首先將脫硅氧效率"02為高效率的50%以上定為基準(zhǔn)。這種情況下，出鐵時(shí)的硅為0.380.42mass°/。，而處理后的硅為0.25mass。/。以下。通過(guò)將脫硅氧效率Tlo2的基準(zhǔn)定為50%以上，可提高在本處理的后續(xù)工序進(jìn)行的脫硫處理的效率(縮短脫硫時(shí)間、提高脫硫量)。如對(duì)脫硅處理結(jié)果進(jìn)行了整理的表10及圖33所示，在由葉輪10產(chǎn)生的旋流在出鐵槽的縱向(圖33中的左右方向(X方向))分量與鐵水流動(dòng)方向垂直或者與鐵水流動(dòng)方向相反的區(qū)域(在圖33比轉(zhuǎn)動(dòng)軸15靠上的區(qū)域)的鐵水的上方，在從葉輪轉(zhuǎn)軸中心至添加位置(制劑投放噴槍17的添加口29中心)的水平距離M，在轉(zhuǎn)軸中心的上流側(cè)0<M/D《0.5時(shí)，在下流側(cè)0〈M/D《0.8時(shí)，將脫硅氧效率1102定為50%以上。從可進(jìn)行良好的脫硅處理的葉輪轉(zhuǎn)軸中心至添加位置的距離M的范圍之所以在上流側(cè)和下流側(cè)不同，是因?yàn)槿鐖D35(a)所示，因葉輪10的轉(zhuǎn)動(dòng)產(chǎn)生的攪拌渦流由于鐵水的流動(dòng)偏向于下流側(cè)，使得下流側(cè)一方在巻進(jìn)方面變?yōu)橛欣臈l件的緣故。在將脫硫劑在上流側(cè)用上述范圍添加的情況下，多數(shù)情況是脫硫劑不會(huì)隨著攪拌渦流一起被巻進(jìn)而是漂浮在鐵水上直接流向下流側(cè)，另外，即使脫硅劑被巻進(jìn)攪拌渦流浮起時(shí)，也易于在鐵水流和攪拌流重疊的位置從攪拌渦流脫離，因與鐵水不充分地接觸而流向下流側(cè)。即使在將脫硫劑在上流側(cè)用上述范圍添加的情況下，同樣多數(shù)情況是脫硫劑漂浮在鐵水上對(duì)脫硅反應(yīng)毫無(wú)幫助地直接流向下流側(cè)。轉(zhuǎn)動(dòng)的葉輪IO周?chē)蔫F水流，以如圖35(a)、(b)所示的方式產(chǎn)生從葉輪10的下流側(cè)在與鐵水流相反的方向上向上流側(cè)的流動(dòng)，若在該流動(dòng)中使脫硫劑同行，則脫硅劑有助于反應(yīng)的時(shí)間變長(zhǎng)從脫硫劑添加到葉輪IO轉(zhuǎn)動(dòng)1/41/2的時(shí)間量，在反應(yīng)效率上也是有利的。因此，若從葉輪轉(zhuǎn)軸中心至添加位置的距離M的值相同，則優(yōu)選在下流側(cè)添加脫硫劑。在本發(fā)明中，將脫硅劑添加的最佳范圍規(guī)定為在轉(zhuǎn)軸中心的上流側(cè)為0<M/D《0.5，在下流側(cè)為0<M/D《0.8。圖36是表示將上述發(fā)現(xiàn)作為攪拌渦流和精煉劑的添加位置的關(guān)系來(lái)表示的圖。在上述的實(shí)施方式中，作為葉輪10使用了十字形(四片葉片)，將葉輪10完全侵入鐵水中。在升降裝置ll可在任意的浸漬深度停止。只要是使出鐵槽D整體產(chǎn)生攪拌渦流的條件，就不特別限制葉輪10的形狀、轉(zhuǎn)速等。在制劑投放噴槍17為攪拌位置的近旁，可將精煉裝置做成如圖32所示的X、Y方向可自由移動(dòng)的構(gòu)成。另外，精煉裝置100、高爐澆鑄場(chǎng)1的各個(gè)構(gòu)成或者全部的構(gòu)造、形狀、尺寸、個(gè)數(shù)、材質(zhì)等，都可按照本發(fā)明的宗旨進(jìn)行適當(dāng)變更。在上述的實(shí)施方式中，雖然說(shuō)明了作為對(duì)鐵水進(jìn)行精煉的精煉劑之一使用了脫硅劑的脫硅處理，但在使用脫硫劑的情況也是一樣的。即，本發(fā)明所表示的是，通過(guò)將精煉劑有效地巻進(jìn)鐵水中，使精煉劑與鐵水的反應(yīng)界面面積變大，用于提高反應(yīng)速度的最佳裝置，即使與脫硅處理一樣為脫硫處理，也不依賴(lài)精煉劑的種類(lèi)及組成而使精煉特性一樣高。產(chǎn)業(yè)上應(yīng)用的可行性本發(fā)明可應(yīng)用于對(duì)從高爐流出的鐵水連續(xù)進(jìn)行精煉的方法。權(quán)利要求1、一種連續(xù)精煉方法，通過(guò)向在高爐澆鑄場(chǎng)的鐵水流路內(nèi)流動(dòng)的鐵水中添加精煉劑并使葉輪侵入鐵水中轉(zhuǎn)動(dòng)，從而使鐵水與精煉劑混合，由此來(lái)連續(xù)地精煉鐵水，其特征在于，將侵入所述鐵水中并轉(zhuǎn)動(dòng)的所述葉輪的葉片定為3～6片，且使該葉片滿(mǎn)足式(1)、式(2)，并且，以滿(mǎn)足式(3)、式(4)的方式將該葉輪侵入鐵水中，b0≥b1…(1)0.2≤d/D≤0.8…(2)0＜h1/Z≤0.4…(3)0＜h2/Z≤0.4…(4)其中，b0葉片的基部的高度(m)b1葉片的前端部的高度(m)d葉片的寬度(m)D鐵水流路的最大寬度(m)Z在鐵水流路內(nèi)流動(dòng)的鐵水的最大深度(m)h1從葉片基部的上端至鐵水上表面的距離(m)h2從葉片基部的下端至鐵水流路的底部的最深部的距離(m)。2、如權(quán)利要求1所述的連續(xù)精煉方法，其特征在于，所述精煉劑是脫硅劑，所述精煉是使所述鐵水與所述脫硅劑混合而連續(xù)地除去鐵水中的硅元素的脫硅處理。3、一種高爐澆鑄場(chǎng)的連續(xù)精煉方法，將精煉劑加入在高爐澆鑄場(chǎng)的鐵水流路內(nèi)流動(dòng)的鐵水中并使葉輪侵入鐵水中轉(zhuǎn)動(dòng)，從而使鐵水與精煉劑混合，由此來(lái)連續(xù)地精煉鐵水，其特征在于，在所述鐵水流路內(nèi)配置用于使鐵水落下的臺(tái)階，在該臺(tái)階的下流側(cè)配置所述葉輪，將添加所述精煉劑的添加位置設(shè)置于該葉輪的下流側(cè)，在添加位置的下流側(cè)設(shè)置去除由所述葉輪攪拌鐵水后生成的爐渣的位置，以滿(mǎn)足式(11)的方式來(lái)設(shè)置所述葉輪的寬度，以滿(mǎn)足式(12)式(14)的方式來(lái)設(shè)定所述臺(tái)階，以滿(mǎn)足式(15)的方式來(lái)設(shè)定所述添加精煉劑的添加位置，以滿(mǎn)足式(16)的方式來(lái)設(shè)定所述去除爐渣的位置，在此基礎(chǔ)上來(lái)對(duì)鐵水進(jìn)行精煉，《d/D<l…(11)0<L/D《1.5…(12)H/Z>1…(13)0^30…(14)0<M/D《0.8…(15)1.2《R/D《5…(16)其中，d:葉輪的寬度(m)D:鐵水流路的最大寬度(m)L:從臺(tái)階至葉輪的距離(m)H:臺(tái)階的高度(m)Z:鐵水的深度(m)e:臺(tái)階的坡度(deg)M:從葉輪的轉(zhuǎn)動(dòng)軸中心至添加位置的距離(m)R:從葉輪的轉(zhuǎn)動(dòng)軸中心至去除爐渣的位置的距離(m)。4、如權(quán)利要求3所述的連續(xù)精煉方法，其特征在于，在以滿(mǎn)足下式(lla)(16a)的方式進(jìn)行設(shè)定后，對(duì)鐵水進(jìn)行精煉，0.55《d/D<l…(lla)0<L/D《1.0…(12a)H/Z》2.2…(13a)9^45…(14a)0<M/D《0.66…(15a)1.2《R/D《4.4…(16a)。5、一種高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備，其具備使從高爐出鐵的鐵水流動(dòng)的鐵水流路、在該鐵水流路內(nèi)流動(dòng)的鐵水中添加精煉劑的添加裝置、具有攪拌鐵水的葉輪的攪拌裝置、將由所述攪拌裝置攪拌后所產(chǎn)生的浮在鐵水上的爐渣向外部排出的排渣槽，其特征在于，在所述鐵水流路的上流側(cè)設(shè)有用于使鐵水落下的臺(tái)階部，以所述葉輪位于該臺(tái)階部的下流側(cè)的方式設(shè)置攪拌裝置，在該葉輪的下流側(cè)設(shè)置添加裝置，在該添加裝置的下流側(cè)設(shè)置所述排渣槽，以滿(mǎn)足式(11)的方式來(lái)設(shè)定所述葉輪的寬度，以滿(mǎn)足式(12)式(14)的方式來(lái)設(shè)定所述臺(tái)階部，以滿(mǎn)足式(15)的方式來(lái)設(shè)定所述添加裝置的位置，以滿(mǎn)足式(16)的方式來(lái)設(shè)定所述排渣槽的位置，0.3《d/D<l…(11)0<L/D《1,5…(12)H/Z^l…(13)0^30…(14)0<M/D《0.8…(15)1.2《R/D《5…(16)其中，d:葉輪的寬度(m)D:鐵水流路的最大寬度(m)L:從臺(tái)階部至葉輪的距離(m)H:臺(tái)階部的高度(m)Z:鐵水的深度(m)0:臺(tái)階部的坡度(deg)M:從葉輪的轉(zhuǎn)動(dòng)軸中心至添加裝置的距離(m)R:從葉輪的轉(zhuǎn)動(dòng)軸中心至排渣槽的距離(m)。6、如權(quán)利要求5所述的高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備，其特征在于，以滿(mǎn)足下式(lla)(16a)的方式進(jìn)行設(shè)定，0.55《d/D<l…(lla)0<L/D《1.0…(12a)H/Z》2.2…(13a)9^45…(14a)0<M/D《0.66…(15a)<formula>formulaseeoriginaldocumentpage5</formula>…(16a)。7、一種高爐澆鑄場(chǎng)的連續(xù)精煉方法，將精煉劑加入在高爐澆鑄場(chǎng)的鐵水流路內(nèi)流動(dòng)的鐵水中并使葉輪侵入鐵水內(nèi)轉(zhuǎn)動(dòng)，從而使鐵水與精煉劑混合，由此來(lái)連續(xù)地精煉鐵水，其特征在于，在所述鐵水流路內(nèi)設(shè)置臺(tái)階部使鐵水從該臺(tái)階部落下，在所述臺(tái)階部的下流側(cè)配置所述葉輪對(duì)鐵水進(jìn)行攪拌，在精煉所述鐵水時(shí)，使葉輪沿鐵水流路在下式的范圍內(nèi)移動(dòng)，0<L/D《1.5…(12)其中，D:鐵水流路的最大寬度(m)L:從臺(tái)階部至葉輪的距離(m)。8、一種高爐澆鑄場(chǎng)設(shè)備，其具備使從高爐出鐵的鐵水流動(dòng)的鐵水流路、向在該鐵水流路內(nèi)流動(dòng)的鐵水中添加精煉劑的添加裝置、具有攪拌鐵水的葉輪的攪拌裝置，其特征在于，在所述鐵水流路的上流側(cè)設(shè)有用于使鐵水落下的臺(tái)階部，以使所述葉輪位于該臺(tái)階部的下流側(cè)的方式設(shè)置攪拌裝置，所述攪拌裝置能夠使葉輪沿著鐵水流路在下式的范圍內(nèi)移動(dòng)，0<L/D《1,5…(12)其中，D:鐵水流路的最大寬度(m)L:從臺(tái)階部至葉輪的距離(m)。9、一種高爐澆鑄場(chǎng)的連續(xù)精煉方法，在高爐澆鑄場(chǎng)的出鐵槽內(nèi)添加精煉劑，利用葉輪使鐵水和所述精煉劑混合從而連續(xù)地精煉所述鐵水，其特征在于，在由所述葉輪產(chǎn)生的渦流在所述出鐵槽的長(zhǎng)度方向分量與所述鐵水流動(dòng)方向正交或者與所述鐵水流動(dòng)方向相反的區(qū)域中的，在下述位置中的至少任一個(gè)位置添加精煉劑，(i)在所述葉輪的上流側(cè)的滿(mǎn)足式(15b)的位置(ii)在所述葉輪的下流側(cè)的滿(mǎn)足式(15)的位置0<M/D《0.5…(15b)0<M/D《0.8…(15)射，D:鐵水流路的最大寬度(m)M:從葉輪的轉(zhuǎn)動(dòng)中心至添加位置的距離(m)。全文摘要本發(fā)明提供一種連續(xù)精煉方法及連續(xù)精煉設(shè)備，通過(guò)設(shè)定葉輪(10)的葉片(16)的片數(shù)、葉片(16)的基部的高度(b0)和前端部的高度(b1)的關(guān)系、葉片(16)的寬度(d)和鐵水流路的直徑或?qū)挾鹊年P(guān)系、在鐵水流路內(nèi)流動(dòng)的鐵水的最大深度(Z)和從葉片前端的上端到鐵水上表面的距離(h1)的關(guān)系、在鐵水流路內(nèi)流動(dòng)的鐵水的最大深度(Z)和從葉片前端的下端到鐵水流路的底部的最深部的距離(h2)的關(guān)系，可提高精練效率，并且可無(wú)偏差且穩(wěn)定地進(jìn)行脫硅或脫硫。文檔編號(hào)C21C1/02GK101310028SQ20068004244公開(kāi)日2008年11月19日申請(qǐng)日期2006年12月8日優(yōu)先權(quán)日2005年12月8日發(fā)明者三村毅,中須賀貴光,伊藤健兒,岡田紀(jì)久雄,木村世意申請(qǐng)人:株式會(huì)社神戶(hù)制鋼所