專利名稱：液體分離元件、流路材料及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明主要涉及一種液體分離元件，其特征在于配置在分離膜背面?zhèn)?backside)的流^各材料的改良。
技術(shù)背景作為水凈化系統(tǒng)之 一 ，有使用反滲透膜(Reverse Osmosis Membrane)或納米過濾膜等的凈水系統(tǒng)，已知螺旋型、平膜型、中 空絲型等液體分離元件。螺旋型液體分離元件能夠在一定容積中確保 具有大的膜面積，能夠高效地進(jìn)行處理，故使用最多。一般的螺旋型液體分離元件如下形成，即，如圖7所示，用分離 膜2包夾透過液流路材料1，進(jìn)而在該分離膜2的外側(cè)配置供給液流路 材料3形成一組單元，為了使分離膜的透過側(cè)連通，在排列有集水孔4 的中空中心管5的周圍纏繞一組或多組該單元，構(gòu)成螺旋型液體分離 元件。作為上述透過液流路材料l,使用在表面形成峰部(crest portion ) 和溝部(groove portion )的布帛。作為表面形成峰部和溝部的布帛， 目前通常使用特里科經(jīng)編織物等經(jīng)編織物。為特里科經(jīng)編織物時(shí)，如 圖5 (平面圖)、圖6 (圖5的C-C剖面圖)所示，在與線圈方向(圖 5中的Y方向，即經(jīng)向)垂直的剖面，存在線圈(針編弧7)的部分形 成線狀峰部ll,支撐分離膜，線圏和線圏間的區(qū)域(沉降弧8)形成 線狀溝部10,形成通過分離膜的透過液的流^^。通常，在想要通過使用反滲透膜作為分離膜的液體分離元件來實(shí) 現(xiàn)海水淡水化或果汁濃縮等高效地分離高濃度溶液的情況下，為了使 供給液側(cè)與透過液側(cè)之間產(chǎn)生5 ~ 10MPa的壓差而施加壓力。為了防 止由此壓力導(dǎo)致的透過液流路材料變形，對(duì)透過液流路材料實(shí)施剛化處理。剛化一般采用進(jìn)行含浸環(huán)氧樹脂或蜜胺樹脂的加工的方法、或 加熱使纖維相互粘結(jié)固化的熱粘接加工。另外，在透過液流路材料的 凸部不平坦的情況下，由于在高壓下反滲透膜可能局部或不均勻地變 形，因此，對(duì)透過液流^各材料的布帛進(jìn)行軋光加工。進(jìn)而，也提出了將在形成線狀峰部和線狀溝部的布帛上層合平坦 的布帛使其剛化得到的材料用作透過液流路材料的方法(例如，參見 專利文獻(xiàn)l)。為上述結(jié)構(gòu)時(shí)，反滲透膜由平面支撐所以不會(huì)凹陷。進(jìn)而，還提出了通過使用雙面經(jīng)編針織物(double tricot)作為透過液 流路材料、即在流路材料的兩面設(shè)置流路來增加流路、減小流^各阻力 的方法(例如，參見專利文獻(xiàn)2)。但是，如前者所述地層合平坦布 帛的方法存在構(gòu)成材料、生產(chǎn)工序增加的問題，生產(chǎn)效率差。另一方 面，如后者所述地4吏用雙面經(jīng)編針織物在流路材料的兩面設(shè)置流^各的 方法也存在由于整體厚度變大所以能夠插入組件內(nèi)的單元的數(shù)量減 少、處理能力降低的問題。另外，由于特里科經(jīng)編織物不能減小線狀 峰部的寬度，故不能增加流路材料的每單位寬度的溝的條數(shù)。因此， 存在下述問題，即，為了減小透過液的流路阻力不得不擴(kuò)大溝寬，如 此一來隨著時(shí)間延長(zhǎng)，反滲透膜發(fā)生蠕變而凹陷。專利文獻(xiàn)l:特開2000 - 342941號(hào)公報(bào)(第2 6頁) 專利文獻(xiàn)2:特開平9- 141060號(hào)公報(bào)(第2 6頁)發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的課題在于，改良上述現(xiàn)有技術(shù)的缺陷，不需增加構(gòu)成材 料、生產(chǎn)工序、整體厚度，通過減小溝寬、增加流路材料的每單位寬 度的溝的條數(shù)，從而可以提供抑制分離膜的凹陷、且流路阻力小的液 體分離元件。為了解決上述課題，本發(fā)明具有下述任一種構(gòu)成。 (1) 一種液體分離元件，所述液體分離元件在分離膜背面?zhèn)扰?置透過液流路材料，透過液流路材料由在單側(cè)表面或兩側(cè)表面交替排 列有線狀溝部和線狀峰部的片狀物構(gòu)成，所述片狀物中的線狀溝部的溝寬為10 ~ 200jam,且線狀溝部的溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距的比為 0.45以上。(2) 如(1)所述的液體分離元件，其中，所述透過液流路材料 為綿編織物，所述線狀峰部是將絲狀圓弧產(chǎn)生的凸部排成1列而形成的。(3) —種液體分離元件，所述液體分離元件在分離膜的背面?zhèn)?配置透過液流路材料，透過液流路材料由在單側(cè)表面或兩側(cè)表面交替 排列有線狀溝部和線狀峰部的片狀物構(gòu)成，該片狀物是由針編弧(needle loop )和沉降弧(sinker loop )構(gòu)成的綿編織物，且針編弧面 積(SI )相對(duì)于針編弧面積(SI )與沉降弧面積(S2)之和的比[SI / ( SI + S2)]為0.4~ 0.6。(4) 如(2)或(3)所述的液體分離元件，其中，所述綿編織 物的編織組織為平針組織及/或雙羅紋組織。(5) 如(2) ~ (4)中任一項(xiàng)所述的液體分離元件，其中，綿 編織物的編織絲的外徑為15jim以上244pm以下。(6) 如(1) ~ (5)中任一項(xiàng)所述的液體分離元件，其中，片 狀物的厚度為30 ~ 300|am，溝部的深度為15 ~ 290jim。(7) —種流路材料，所述流路材料由作為經(jīng)編織物的片狀物構(gòu)線狀溝部的溝寬為10 ~ 200jam,且線狀溝部的溝寬相對(duì)于線狀溝部的 間距的比為0.45以上。(8) —種流路材料，所述流路材料由在單側(cè)表面或兩側(cè)表面上 交替排列有線狀溝部和線狀峰部的片狀物構(gòu)成，該片狀物為由針編弧 和沉降弧構(gòu)成的煒編織物，并且針編弧面積(Sl )相對(duì)于針編弧面積(Sl)與沉降弧面積(S2)之和的比[Sl/ (Sl + S2)]為0.4~0.6。(9) 如(7)或(8)所述的流路材料，其中，所述緯編織物的 編織組織為平針組織及/或雙羅紋組織。(10) —種流路材料的制造方法，在制造流路材料時(shí)，調(diào)整編織 機(jī)中的沉降片厚度和織針厚度，使線狀溝部的溝寬為10 200pm,且線狀溝部的溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距的比為0.45以上，其中，所述部的片狀物構(gòu)成，且所述片狀物為綿編織物。(11) 如(10)所述的流路材料的制造方法，采用由具有熔點(diǎn)差 的2種以上長(zhǎng)絲(filament)構(gòu)成的混合長(zhǎng)絲編織煒編織物后，在構(gòu)成 該混合長(zhǎng)絲的低熔點(diǎn)樹脂長(zhǎng)絲的熔點(diǎn)以上且低于高熔點(diǎn)樹脂長(zhǎng)絲的 熔點(diǎn)的溫度下，實(shí)施熱定形處理，進(jìn)行軋光加工。(12) 如(10)所述的流路材料的制造方法，用含有復(fù)合纖維絲 的長(zhǎng)絲編織綿編織物后，在構(gòu)成所述長(zhǎng)絲的低熔點(diǎn)樹脂的熔點(diǎn)以上且 低于高熔點(diǎn)樹脂的熔點(diǎn)的溫度下，實(shí)施熱定形處理，進(jìn)行軋光加工， 其中，所述復(fù)合纖維絲在高熔點(diǎn)樹脂的外層配置有低熔點(diǎn)樹脂。(13) 如(10) ~ (12)中任一項(xiàng)所述的流路材料的制造方法， 其中，所述綿編織物的編織組織為平針組織及/或雙羅紋組織。(14) 一種分離膜組件，是在壓力容器中收容(l) ~ (6)中任 一項(xiàng)所述的液體分離元件而形成的。(15) —種分離膜處理方法，使用(1) ~ (6)中任一項(xiàng)所述的 液體分離元件，將海水淡水化。根據(jù)本發(fā)明，可以增加相對(duì)于線狀溝部間距的線狀溝部的溝寬， 因此能夠在不減小溝寬的前提下增加流路材料的每單位寬度的溝條 數(shù)。由此，能夠?qū)崿F(xiàn)下述情形，即，在為了抑制分離膜向透過液流路 材料溝部凹陷而減小了流路材料的溝寬的同時(shí)，確保透過液流路材料 的每單位寬度的溝部剖面面積，使流路阻力降低。其結(jié)果，無需增加 構(gòu)成材料、生產(chǎn)工序、整體厚度等，即可防止反滲透膜的凹陷，可以 確保透過液的流路，從而防止分離膜的功能降低。


[圖l ]為模式地表示本發(fā)明的透過液流路材料的側(cè)視圖。 [圖2]為模式地表示圖1的A剖面的圖。[圖3]為模式地表示本發(fā)明的其他透過液流路材料的平面圖。[圖4]為模式地表示圖3的B-B剖面的剖面圖。[圖5]為模式地表示由特里科經(jīng)編織物構(gòu)成的現(xiàn)有透過液流路材料的平面圖。[圖6]為模式地表示圖5的C-C剖面的剖面圖。 [圖7]為表示一般的螺旋型液體分離元件的側(cè)視簡(jiǎn)圖。 [圖8 ]為表示實(shí)施例l ~5及比較例1 ~6中使用的透過液流路材 料的、線狀溝部的溝寬與溝寬相對(duì)于線狀溝部間距的比的關(guān)系的曲線圖。[圖9]為實(shí)施例、比較例的模擬方法中使用的數(shù)值計(jì)算模型的符號(hào)i兌明1:流路材料2:反滲透膜3:供給液流路材料4:集水孔5:中心管6:組件7:針編弧7':針編弧8:沉降弧8':針編弧10:線狀溝部11:線狀峰部12:構(gòu)成針編弧7的絲條與構(gòu)成與該針編弧7開口側(cè)鄰接的針編弧 7'的絲條的交叉點(diǎn)中，位于距離針編弧7中央部最遠(yuǎn)的位置的點(diǎn)12，構(gòu)成針編弧7的絲條與構(gòu)成與該針編弧7開口側(cè)鄰接的針編弧 7，的絲條的交叉點(diǎn)中，位于距離針編弧7中央部最遠(yuǎn)的位置的點(diǎn)13:構(gòu)成沉降弧8的絲條與構(gòu)成與該沉降弧8開口側(cè)鄰接的沉降弧 8，的絲條的交叉點(diǎn)中，位于距離沉降弧8中央部最遠(yuǎn)的位置的點(diǎn)簡(jiǎn)圖。13，構(gòu)成沉降弧8的絲條與構(gòu)成與該沉降弧8開口側(cè)鄰接的沉降弧 8，的絲條的交叉點(diǎn)中，位于距離沉降弧8中央部最遠(yuǎn)的位置的點(diǎn) 14:過濾壓力 15:無紡布 16:聚砜支持膜 17:芳香族聚酰胺膜 X: 線圏纟從向(walewise) Y:線圈4黃向(coursewise)(線圈方向)具體實(shí)施方式
以下，進(jìn)一步詳細(xì)說明本發(fā)明。本發(fā)明的液體分離元件是在分離膜背面?zhèn)扰渲猛高^液流路材料 而形成的。其特征在于，該透過液流^各材料由在單側(cè)表面或兩側(cè)表面 交替排列有線狀溝部和線狀峰部的片狀物構(gòu)成，該片狀物中的線狀溝 部的溝寬為10 ~ 200(Lim ，且線狀溝部的溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距的 比為0.45以上。設(shè)計(jì)透過液流路材料的形狀時(shí)，為了減小透過液的流^各阻力而增 加線狀溝部的溝寬、從而擴(kuò)大流路時(shí)，分離膜的凹陷增加。其結(jié)果使 得較大的拉伸力局部作用于分離膜的表面，此拉伸力超過分離膜的斷 裂應(yīng)力時(shí)分離膜斷裂，導(dǎo)致分離膜功能降低。另外，分離膜凹陷導(dǎo)致 流路堵塞，反而使流路阻力增加。另一方面，減小線狀溝部的溝寬時(shí)， 能夠抑制反滲透膜的凹陷，但流路變狹窄、流路阻力增大。根據(jù)上述觀點(diǎn)，為了抑制分離膜向線狀溝部凹陷，使透過液流路 材料的線狀溝部的溝寬為20(Vm以下。另外，為了使流路阻力降低， 使其為10iim以上。進(jìn)而，為了確保流路材料的溝剖面面積，使該片 狀物的溝寬相對(duì)于該溝部的間距的比(以下，稱為溝寬/間距比)為 0.45以上。線狀峰部支撐著承受分離壓力的分離膜，為了抑制該線狀 峰部的分離膜支撐面積減少、防止由分離壓力集中導(dǎo)致的線狀峰部的 破損，溝寬/間距比的上限優(yōu)選為0.93以下。需要說明的是，所謂線狀溝部的溝寬，是指圖l (模式地表示本 發(fā)明的流路材料的側(cè)視圖)及圖2 (模式地表示圖1的A剖面的圖)所示的距離H,所謂線狀溝部的間距是指圖l、 2中所示的距離P。另夕卜， 分離膜，在圖l中配置在流路材料l的前面，在圖2中配置在流路材料1的上方。本發(fā)明中使用的透過液流路材料，是具有如上所述的結(jié)構(gòu)特征的材料，從高品質(zhì)且可廉價(jià)地制造方面考慮，優(yōu)選使用圖3、 4所示的煒 編織物。另外，使用綿編織物作為該透過液流路材料時(shí)，為了增大溝 寬/間距比，優(yōu)選各個(gè)重復(fù)的線狀峰部通過將由絲條圓弧產(chǎn)生的凸部 排成l列而形成。具體而言，可以舉出平針組織及/或雙羅紋組織的煒編織物。使用綿編織物作為透過液流路材料時(shí)，如圖3、 4所示，由各個(gè)沉 降弧7及針編弧8產(chǎn)生的凸部沿線圏橫向Y連成1列，由此形成線狀峰部 11，在該線狀峰部11間形成線狀溝部10。即，由于可以分別在沉降弧 7和針編弧8內(nèi)形成線狀溝部10，所以能夠增加每單位寬度的線狀溝部 的條數(shù)。由此，能夠在為了抑制分離膜向線狀溝部凹陷而將線狀溝部 10的溝寬變窄的同時(shí)，確保透過液流路材料的每單位寬度的溝部剖面 面積，并使流路阻力降低。具有如上所述的溝寬、溝寬/間距比的透過液流路材料也可以使 上述片狀物為由針編弧7和沉降弧8構(gòu)成的煒編織物，且使針編弧面積 (Sl )相對(duì)于針編弧面積(Sl)與沉降弧面積(S2)之和的比[Sl / (Sl + S2)]為0.4~0.6。即，也可以使針編弧面積(Sl)與沉降 弧面積(S2)實(shí)質(zhì)上相等。針編弧面積和沉降弧面積的差增大時(shí)，在 圓弧面積小的圓弧中形成的線狀溝部的流路阻力變得極大，將沉降弧 的線狀溝部的流路阻力和針編弧的線狀溝部的流路阻力平均得到的 流路阻力增加。所以，為了防止線狀溝部的平均流路阻力降低，也優(yōu) 選[Sl/ (Sl + S2)]為0.4~0.6。為了使[S1/ (Sl + S2)]為上述比率，只需調(diào)整編織機(jī)的沉降 片厚度和織針厚度即可。此時(shí)，從容易調(diào)整針編弧7和沉降弧8的面積方面考慮，用作透過液流路材料的綿編織物的編織組織，優(yōu)選為平針 組織、及/或雙羅紋組織。針編弧面積(Sl)和沉降弧面積(S2)如下測(cè)定。首先，從與透 過液流路材料的表面垂直的方向以10 ~ 1000倍的范圍放大拍i聶該表 面，用由線圈橫向Y及線圏縱向X均以5fim等分的平行線構(gòu)成的格子， 對(duì)所得的放大照片進(jìn)行劃分。然后，總計(jì)包含一個(gè)圓弧(針編弧或沉 降弧)的格子的面積，作為該圓弧的面積。與該圓弧相同地計(jì)算出沿 線圏縱向X連續(xù)的其他9個(gè)圓弧的各個(gè)圓弧的面積。然后，取所得IO 個(gè)數(shù)據(jù)的算術(shù)平均值，將該值作為本發(fā)明的針編弧面積(Sl )、沉降 弧面積(S2)。需要說明的是，所謂針編弧7是由煒編織機(jī)的織針形成的圓弧， 所謂針編弧面積(S1)，如圖3所示，是指由構(gòu)成一個(gè)針編弧7的絲條 的內(nèi)側(cè)輪廓線所包圍的范圍的面積。計(jì)算該面積時(shí)，畫出連接針編弧 開口側(cè)的端部的線，如圖3所示，將在構(gòu)成一個(gè)針編弧7的絲條、和構(gòu) 成與該針編弧7開口側(cè)鄰接的針編弧7，的絲條的交叉點(diǎn)中位于距離針 編弧7中央部最遠(yuǎn)的位置的點(diǎn)12、 12，連線。因此，針編弧面積(S1) 是由連接該點(diǎn)12、 12，的線和構(gòu)成針編弧7的絲條包圍的范圍的面積。另一方面，沉降弧8是由綿編織機(jī)的沉降片形成的圓弧，所謂沉 降弧面積(S2),如圖3所示，是指構(gòu)成一個(gè)沉降弧8的絲條的內(nèi)側(cè)輪 廓線包圍的范圍的面積。計(jì)算該面積時(shí)，畫出連^J妄沉降弧開口側(cè)的端 部的線，如圖3所示，將在構(gòu)成一個(gè)沉降弧8的絲條、和構(gòu)成與該沉降 弧8開口側(cè)鄰接的沉降弧8，的絲條的交叉點(diǎn)中位于距離沉降弧8中央 部最遠(yuǎn)的位置的點(diǎn)13、 13，連線。所以，沉降弧面積(S2)是連接該 點(diǎn)13 、 13 ，的線和構(gòu)成沉降弧8的絲條包圍的范圍的面積。另外，使用綿編織物作為透過液流路材料時(shí)，線狀溝部的溝寬H, 如圖3、 4中所示，以在針編弧、沉降弧各自的開口部中寬度最窄的部 分的絲條間空隙部的線圏縱向X的長(zhǎng)度表示。具體而言，可以測(cè)量在 線圈縱向X連續(xù)的10個(gè)圓弧的開口部的絲條間空隙部的長(zhǎng)度，求出上 述10個(gè)值的算術(shù)平均值，由此算出溝寬H。另一方面，線狀溝部的間距，如圖3、 4中所示，以在圓弧的線圏橫向Y的中央部(圖3的B-B 線處)相鄰存在的絲條間距離表示。具體而言，可以測(cè)量在線圈縱向 X相鄰的ll條絲條的間隔(共10個(gè))，求出所得10個(gè)值的算術(shù)平均值， 由此算出線狀溝部的間距P。然后，在圖3中將分離膜配置在流路材料 1的前面，在圖4中將分離膜配置在流路材料1的上方。使用綿編織物作為該透過液流路材料時(shí)，從抑制透過液流路材料 厚度增加的觀點(diǎn)考慮，優(yōu)選使用外徑為244pm以下的絲條。另一方面， 從抑制線狀溝部的溝深度減少的觀點(diǎn)考慮，優(yōu)選使用外徑為15 pm以 上的絲條。進(jìn)而，優(yōu)選在下述編織條件下編織，即，使線狀溝部的間 距為絲條外徑的1.8倍以上、且大于絲條外徑的值，并且使線狀溝部的 間距和絲條外徑的差為10 ~ 200^im的編織條件。通過形成上述結(jié)構(gòu)， 容易使線狀溝部的溝寬為10 ~ 200fim、且使線狀溝部的溝寬相對(duì)于線 狀溝部的間距的比為0.45以上。需要說明的是，所謂絲條外徑d，如圖 3所示，是指在圓弧的線圏縱向X的中央部(圖3的B-B，線處)中， 測(cè)量在線圈橫向Y相鄰的10條絲條的外徑時(shí)所得的10個(gè)值的算術(shù)平均 值。對(duì)于構(gòu)成綿編織物的纖維材質(zhì)，只要是保持作為透過液流路材料 的形狀、且成分較少溶出到滲透液中的材質(zhì)即可，可以為任意材質(zhì)， 例如可以舉出尼龍6或尼龍66等聚酰胺纖維、聚酯纖維、聚丙烯腈纖 維、聚乙烯或聚丙烯等聚烯烴纖維、聚氯乙烯纖維、聚偏l， 1-二氯 乙烯纖維、聚氟乙烯纖維、碳纖維等合成纖維?？紤]到能耐高壓的強(qiáng) 度或下述綿編織物加工的容易性等，特別優(yōu)選使用聚酯纖維。本發(fā)明中，為了抑制在高壓下流路材料本身變形，理想情況為對(duì) 透過液流路材料進(jìn)行用于提高剛'性的硬化處理。作為硬化處理的方 法，例如可以舉出在作為透過液流路材料的編織物中含浸蜜胺樹脂或 環(huán)氧樹脂等樹脂的方法。另外，有加熱作為透過液流路材料的綿編織 物、使纖維相互粘結(jié)固化的熱粘接加工(軋光加工)等方法。本發(fā)明 中，只要是能夠得到在高壓下流路材料本身不變形的硬度的處理方法 即可，可以使用任意方法。進(jìn)而，為了在高壓下不使分離膜發(fā)生局部的或不均勻的變形，也 可以進(jìn)行軋光加工。通過軋光加工，4吏綿編織物等透過液流路材料由 纖維形狀引起的微細(xì)起伏被破壞，變得非常平滑且平坦。因此，高壓 下分離膜不發(fā)生不均勻變形，能夠進(jìn)一步提高性能或耐久性。以具有平針組織及/或雙羅紋組織的緯編織物作為透過液流3各 材料，對(duì)該透過液流^各材料進(jìn)行軋光加工時(shí)，優(yōu)選在編織該透過液流路材料時(shí)，用由具有熔點(diǎn)差的2種以上長(zhǎng)絲構(gòu)成的混合長(zhǎng)絲進(jìn)行編織， 在構(gòu)成該混合長(zhǎng)絲的低熔點(diǎn)樹脂長(zhǎng)絲的熔點(diǎn)以上且低于高熔點(diǎn)樹脂 長(zhǎng)絲的熔點(diǎn)的溫度下進(jìn)行熱定形處理，由此進(jìn)行軋光加工。另外，還 優(yōu)選用含有在高熔點(diǎn)樹脂外層配置有低熔點(diǎn)樹脂的復(fù)合纖維絲的長(zhǎng) 絲編織透過液流路材料，然后，在構(gòu)成該長(zhǎng)絲的低熔點(diǎn)側(cè)樹脂的熔點(diǎn) 以上且低于高熔點(diǎn)側(cè)樹脂的熔點(diǎn)的溫度下進(jìn)行熱定形處理，由此進(jìn)行 專LiL力口工。本發(fā)明中，片狀物厚度存在厚度大時(shí)能插入組件內(nèi)的單元的數(shù)量 減少、處理能力降低的問題，故優(yōu)選為300pm以下。另外，厚度小時(shí) 由于溝剖面面積減小、流^各阻力增加，故優(yōu)選為30)am以上。需要說明的是，片狀物的厚度T，如圖2、圖4所示，為表面和背 面在與面方向相垂直的方向上的距離，可以參考JISP8118 ( 1976)使 用帶表千分尺測(cè)定。即，使用具有下述結(jié)構(gòu)的帶表千分尺該帶表千 分尺具有2個(gè)平面，該平面中較小的平面的直徑為14.3mm, 2面以 0.005mm以內(nèi)的精度平行，另 一平面沿與此平面垂直的方向移動(dòng)，測(cè) 定時(shí)以53.9士4.9kPa的恒定壓力由上述2面夾持片狀物，讀取刻度至至 少0.002mm的厚度。然后，取10處的值的算術(shù)平均值，將該值作為本 發(fā)明的片狀厚度T。另夕卜，片狀物的溝部的深度存在以下問題，即如果深度大則片狀 物的厚度必然增大，能插入組件內(nèi)的單元的數(shù)量減少，處理能力降低。 所以優(yōu)選為290iim以下。另外，因?yàn)槿绻疃葴\則溝剖面面積小，流 ^^阻力增加，所以優(yōu)選為15)im以上。需要說明的是，溝部的深度D,如圖2、 4所示，為從表面最突出13的部分至溝的底部的距離，為圖4所示的綿編織物時(shí)，為由片狀物的 厚度T減去絲條的外徑得到的值。上述透過液流路材料被配置在分離膜的背面以便支撐分離膜。本 發(fā)明中，作為分離膜，可以舉出反滲透膜、納米過濾膜、超濾膜、精 密過濾膜，分別可以根據(jù)公知方法制造。分離膜和透過液流路材料與原液流路材料一起呈螺旋狀纏繞在 集水管周圍，形成液體分離元件。將l條或多條液體分離元件導(dǎo)入壓 力容器，以所謂分離膜組件的形態(tài)用于海水淡水化等。實(shí)施例以下，通過實(shí)施例更具體地說明本發(fā)明，但本發(fā)明并不限定于這 些實(shí)施例。以下，對(duì)實(shí)施例、比較例中實(shí)施的實(shí)測(cè)方法及模擬方法進(jìn)行說明。 〈〈實(shí)測(cè)方法〉〉將透過液流路材料夾持在2片厚度150nm的反滲透膜間，進(jìn)而在反 滲透膜外側(cè)配置供給液流路材料形成一組單元，通過組裝到外徑為 0.2m、長(zhǎng)度lm的組件中，制造反滲透膜組件。使用此反滲透膜組件， 在于液溫25。C、施加5.5MPa壓差的條件下，將全部溶存固態(tài)物質(zhì)為3.5 重量％的海水處理10天，求出每1天的透過水量及10日后的除鹽率， 由此進(jìn)行評(píng)價(jià)。需要說明的是，所謂透過水量是指換算成每單位時(shí)間(日(d)) 的、透過單位面積(m2)的水量(m3/ (m2*d))，所謂除鹽率是 指下述式(l)的除鹽率。分別測(cè)定10個(gè)反滲透膜組件，以其算術(shù)平 均值表示除鹽率(％)= U -(透過液中的鹽濃度)/(供給液中的鹽濃度))xl00... ")另外，透過液流路材料的線狀溝部的溝寬(H)、間距(P)以下 述算術(shù)平均值表示，即，用顯微鏡拍攝透過液流路材料的表面，從所 得的顯微鏡照片中取10個(gè)數(shù)據(jù)，計(jì)算上述值的算術(shù)平均值。透過液流路材料的厚度(T)使用帶表千分尺測(cè)定，所述帶表千分尺的結(jié)構(gòu)如下具有2個(gè)平面，其較小平面的直徑為14.3mm， 2面以 0.005mm以內(nèi)的精度平行，另 一平面在與此平面垂直的方向移動(dòng)。以 53.9士4.9kPa的恒定壓力，將片狀物夾持在千分尺的上述2面中，讀取 刻度至至少0.002mm的厚度。測(cè)定10處，以其算術(shù)平均值表示。透過液流路材料的溝部的深度(D)表示為從透過性流路材料的 厚度(T)中減去絲條外徑(d)得到的值。需要說明的是，如圖3中 所示，透過性流路材料的絲條外徑(d)為測(cè)定圓弧的線圈縱向X的中 央部(圖3的B， - B，線處)中沿線圈橫向Y相鄰的10條絲條的外徑而求 出的算術(shù)平均值。〈〈模擬方法〉〉如圖9所示，在由芳香族聚酰胺膜17 (厚度0.2nm)、和多孔性聚 砜支持膜16 (厚度49.8iim)、和以聚對(duì)苯二曱酸乙二醇酯纖維為主成 分的無紡布15 (單位面積重量85g/m2、厚度100iim)構(gòu)成的厚150[im 的2片反滲透膜2之間，夾持透過液流路材料l,進(jìn)而，在該反滲透膜2 的芳香族聚酰胺膜17側(cè)的面上均勻地施加過濾壓力5.5MPa,制成結(jié)構(gòu) 解析模型，使用MSC社制的常用非線形結(jié)構(gòu)解析解算機(jī)MARC，模擬 經(jīng)過10天后的透過液流路材料和反滲透膜的變形，評(píng)價(jià)透過液流動(dòng)性 的優(yōu)劣、膜破損的有無、透過液流路材料破損的有無。需要說明的是，對(duì)于透過液流動(dòng)性，如上述實(shí)測(cè)方法所述制成反 滲透膜組件，于液溫25。C下施加5.5MPa的壓差，用該組件對(duì)全部溶存 固態(tài)物質(zhì)為3.5重量％的海水進(jìn)行處理時(shí)，透過水量為22m3/日以上 時(shí)判定為"優(yōu)"，透過水量低于22m3/日時(shí)判定為"差"。另外，對(duì)于膜破損的有無，存在反滲透膜的芳香族聚酰胺膜變形 量為2%以上的部位時(shí)為"有，，，無該變形量為2%以上的部位時(shí)為 "無"。對(duì)于透過液流路材料破損的有無，透過液流路材料內(nèi)產(chǎn)生40MPa 以上的主應(yīng)力時(shí)為"有"，透過液流^^材jf+內(nèi)未產(chǎn)生40MPa以上的主 應(yīng)力時(shí)為"無"<實(shí)施例l 〉進(jìn)行實(shí)測(cè)方法和模擬方法。< <實(shí)測(cè)方法〉〉在聚對(duì)苯二曱酸乙二醇酯長(zhǎng)絲(熔點(diǎn)255°C)中混織聚對(duì)苯二 甲酸乙二醇酯類低熔點(diǎn)聚酯長(zhǎng)絲(熔點(diǎn)235°C)形成復(fù)絲(48長(zhǎng)絲、 110 dtex),以該復(fù)絲作為編織絲，編織平針組織的綿編織組織(針 距(gauge)(編織機(jī)的單位長(zhǎng)度間存在的針的根數(shù))32)，將其在 245。C下進(jìn)行熱定形處理后，進(jìn)行軋光加工，制作透過液流路材料， 所述透過液流路材料的溝寬為130(im、溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距的 比為0.52、線狀溝部的深度為110iam、厚度為220pm,針編弧面積(S1) 相對(duì)于針編弧面積(Sl)與沉降弧面積(S2)之和的比[S1/ (Sl + S2)]為0.48。使用安裝有此透過液流路材料的反滲透膜組件時(shí)，透過水量為 24m3/日、氯除去率為99.75%。< 〈才莫擬方法〉〉與上述實(shí)施方法相同的情況下，采用模擬方法進(jìn)行評(píng)價(jià)。其結(jié)果， 透過液流動(dòng)性良好，無膜^皮損、無透過液流3各材#+破損。<實(shí)施例2〉除使用溝寬為80iim、溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距的比為0.50、線 狀溝部的深度為80fmi、厚度為170nm的透過液流路材料之外，與實(shí)施 例l的利用模擬方法進(jìn)行的評(píng)價(jià)相同。其結(jié)果，透過液流動(dòng)性優(yōu)良， 無膜破損、無透過液流路材料破損。<實(shí)施例3 〉除使用溝寬為192|im、溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距的比為0.90、 線狀溝部的深度為21fim、厚度為50jam的透過液流路材料之外，與實(shí) 施例l的利用模擬方法進(jìn)行的評(píng)價(jià)相同。其結(jié)果，透過液流動(dòng)性優(yōu)良， 無膜破損、無透過液流路材料破損。<實(shí)施例4〉除使用溝寬為170pm、溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距的比為0.68 、 線狀溝部的深度為80(im、厚度為170(im的透過液流路材料之外，與實(shí) 施例l的利用模擬方法進(jìn)行的評(píng)價(jià)相同。其結(jié)果，透過液流動(dòng)性優(yōu)良， 無膜破損、無透過液流路材料破損。<實(shí)施例5〉除使用溝寬為19ium、溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距的比為0.47、線 狀溝部的深度為21^m、厚度為50nm的透過液流路材料之外，與實(shí)施 例l的利用模擬方法進(jìn)行的評(píng)價(jià)相同。其結(jié)果，透過液流動(dòng)性優(yōu)良， 無膜破損、無透過液流路材料破損。<比4交例1 〉實(shí)施實(shí)測(cè)方法和才莫擬方法。 〈〈實(shí)測(cè)方法〉〉在聚對(duì)苯二曱酸乙二醇酯長(zhǎng)絲(熔點(diǎn)255°C)中混織聚對(duì)苯二 甲酸乙二醇酯類低熔點(diǎn)聚酯長(zhǎng)絲(熔點(diǎn)235。C)形成復(fù)絲(48長(zhǎng)絲、 155dtex),以該復(fù)絲作為編織絲，編成特里科經(jīng)編織物(雙梳棉經(jīng)平 組織、針距28),將其在245。C下熱定形處理后，進(jìn)行軋光加工，制 成透過液流路材料，所述透過液流路材料的溝寬為254^m、溝寬相對(duì) 于線狀溝部的間距的比為0.43、線狀溝部的深度為110pm、厚度 220jam、針編弧面積(Sl )相對(duì)于針編弧面積(Sl )與沉降弧面積(S2) 之和的比[S1/ (Sl + S2)]為0.38。此透過液流路材料是針距比實(shí)施例1小的特里科經(jīng)編織物，因此 溝寬增大，另外，由于絲條寬、為特里科經(jīng)編織物，故峰部的寬度增 加，溝寬相對(duì)于溝的間距的比減小。另外，沉降弧面積(S2)大于針 編弧面積(S1),因此，與針編弧的線形溝部的溝寬相比，沉降弧的 線形溝部的溝寬增加。17除安裝此透過液流路材料之外，與實(shí)施例l的利用實(shí)測(cè)方法進(jìn)行的評(píng)價(jià)相同。其結(jié)果，透過水量為201113/日、氯除去率為99.70%。 透過液流路材料中的線狀溝部的溝寬大，因此，水過濾導(dǎo)致反滲透膜 顯著凹陷。其結(jié)果，與實(shí)施例l相比，透過液的流路阻力增大，透過 水量減少。進(jìn)而，在反滲透膜表面產(chǎn)生較大的拉伸應(yīng)力，發(fā)生局部斷 裂，反滲透膜的功能降低，氯除去率降低。特別是，由于沉降弧的線 形溝部的溝寬大于針編弧的線形溝部的溝寬，所以與針編弧的線形溝 部相比，反滲透膜向沉降弧的線狀溝部的凹陷嚴(yán)重，在該沉降弧的線 狀溝部，多發(fā)生反滲透膜的局部斷裂。 〈〈模擬方法〉〉與上述實(shí)施方法相同的情況下，通過模擬方法進(jìn)行評(píng)價(jià)。其結(jié)果， 在過濾壓力作用下反滲透膜在透過液流路材料的線狀溝部顯著凹陷， 因此透過液流動(dòng)性變差。另外，反滲透膜凹陷導(dǎo)致反滲透膜的表面變 形增大，確認(rèn)反滲透膜破損。特別是，確認(rèn)與針編弧的線形溝部相比， 沉降弧的線形溝部處反滲透膜的破損較多。需要說明的是，確認(rèn)透過 液流路材料未破損。 <比4支例2〉實(shí)施實(shí)測(cè)方法和才莫擬方法。 < <實(shí)測(cè)方法〉>將與實(shí)施例l所用復(fù)絲相同的復(fù)絲(48長(zhǎng)絲、110dtex)作為編織 絲，編成特里科經(jīng)編織物(雙梳櫛經(jīng)平組織、針距32),將其在245。C 下熱定形處理后，進(jìn)行軋光加工，制作透過液流路材料，所述透過液 流路材料的溝寬為254(im、溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距的比為0.52、 線狀溝部的深度為110(im、厚度為220、針編弧面積(Sl)相對(duì)于針 編弧面積(Sl )與沉降弧面積(S2)之和的比[Sl / ( SI + S2)]為 0.63。另外，由于針編弧面積(S2)大于沉降弧面積(Sl),所以與 沉降弧的線形溝部的溝寬相比，針編弧的線形溝部的溝寬增加。此透過液流路材料中，使用以相同的針距數(shù)編織與實(shí)施例l相同 的絲而得到的特里科經(jīng)編織物，但由于為特里科經(jīng)編織物，所以線狀峰部的山寬變大、溝寬也變大。除安裝有透過液流路材料之外，與實(shí)施例l的利用實(shí)測(cè)方法進(jìn)行的評(píng)價(jià)相同。其結(jié)果，透過水量為19m3/0、氯除去率為99.60% 。 由于透過液流路材料中線狀溝部的溝寬大，所以反滲透膜顯著凹陷， 透過液的流路阻力變大，透過水量減小。另外，由于在反滲透膜表面 產(chǎn)生較大拉伸應(yīng)力，局部斷裂，反滲透膜的功能降低，故氯除去率降 低。特別是，由于針編弧的線形溝部的溝寬大于沉降弧的線形溝部的 溝寬，所以與沉降弧的線形溝部相比，反滲透膜向針編弧的線狀溝部 的凹陷也較大，在該針編弧的線狀溝部，多發(fā)生反滲透膜局部斷裂。< <才莫擬方法> 〉與上述實(shí)施方法相同的情況下，通過模擬方法進(jìn)行評(píng)價(jià)。其結(jié)果， 在過濾壓力作用下，反滲透膜在透過液流路材料的線狀溝部顯著凹 陷，因此透過液流動(dòng)性變差。另外，反滲透膜凹陷導(dǎo)致反滲透膜的表 面的變形增大，確認(rèn)反滲透膜破損。特別是，確認(rèn)與沉降弧的線形溝 部相比，在針編弧的線形溝部反滲透膜的破損較多。需要說明的是， 確i^透過液流^各材^牛無,皮損。<比4交例3〉實(shí)施實(shí)測(cè)方法和沖莫擬方法。< <實(shí)測(cè)方法〉>將與比較例l所用復(fù)絲相同的復(fù)絲(48長(zhǎng)絲、155dtex)作為編織 絲，編成平針織物的綿編織組織(針距28),將其在245。C下熱定形 處理后，進(jìn)行軋光加工，制作透過液流路材料，所述透過液流路材料 的溝寬為130iam、溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距的比為0.43、線狀溝部 的深度為110pm、厚度為220、針編弧面積(Sl)相對(duì)于針編弧面積 (Sl )與沉降弧面積(S2)之和的比[Sl / ( SI + S2)]為0.20。此流^各材料中，與實(shí)施例l相同地使用平針織物，但由于與實(shí)施 例l相比絲較粗、針距數(shù)較少，所以線狀峰部的山寬增加，溝寬相對(duì) 于線狀溝部的間距的比減小。另外，針編弧面積(Sl )和沉降弧面積(S2)的差增大。除安裝該透過液流路材料之外，與實(shí)施例1的利用實(shí)測(cè)方法進(jìn)行的評(píng)價(jià)相同。其結(jié)果，透過水量為201113/日、氯除去率為99.75 %。 由于通過減小溝寬抑制了膜的凹陷，故能夠抑制反滲透膜表面的局部 破損，因此氯除去率升高。但是，由于溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距的 比小，所以透過液流路材料每一定寬度的溝條數(shù)減少，進(jìn)而沉降弧面 積和針編弧面積的差增大，其結(jié)果，流路阻力變大，透過水量減小。 < <模擬方法〉>與上述實(shí)施方法相同的情況下，通過模擬方法進(jìn)行評(píng)價(jià)。其結(jié)果， 由于溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距的比小，所以透過液流路材料的每單 位寬度的溝條數(shù)減少，進(jìn)而沉降弧面積和針編弧面積的差增大，其結(jié) 果，流路阻力增大，透過液流動(dòng)性變差。另一方面，由于溝寬窄，故 反滲透膜的凹陷小，確認(rèn)反滲透膜無石皮損。確認(rèn)透過液流^各材津牛也無 破損。<比4交例4〉除使用溝寬為8iam、溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距的比為0.45、線 狀溝部的深度為10(im、厚度為23pm、針編弧面積(Sl )相對(duì)于針編 弧面積(Sl )與沉降弧面積(S2)之和的比[Sl / ( SI + S2)]為0.61 的透過液流路材料之外，與實(shí)施例1的利用模擬方法進(jìn)行的評(píng)價(jià)相同。 其結(jié)果，無膜破損、無透過液流路材料破損。但是，溝寬窄、并且沉 降弧面積和針編弧面積的差大，其結(jié)果，流路阻力變大，透過液流動(dòng) 性變差。<比4交例5 〉除使用溝寬為211 )im、溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距的比為0.60、 線狀溝部的深度為141iim、厚度為280nm、針編弧面積(Sl )相對(duì)于 針編弧面積(Sl )與沉降弧面積(S2)之和的比[Sl / (Sl + S2)] 為0.38的透過液流路材料之外，與實(shí)施例1的利用模擬方法進(jìn)行的評(píng)價(jià)相同。其結(jié)果，透過液流動(dòng)性良好，確認(rèn)透過液流3各材料無破損。但 是，由于溝寬大，所以反滲透膜變形變大，確認(rèn)在反滲透膜的表面出 現(xiàn)破損。特別是，由于沉降弧的線形溝部的溝寬大于針編弧的線形溝 部的溝寬，所以與針編弧的線形溝部相比，反滲透膜向沉降弧的線狀 溝部的凹陷較大，多發(fā)生局部斷裂。<比4交例6〉除使用溝寬為120|im、溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距的比為0.95 、 線狀溝部的深度為6pm、厚度為17^m、針編弧面積(Sl )相對(duì)于針編 弧面積(Sl )與沉降弧面積(S2)之和的比[Sl / ( SI + S2)]為0.38 的透過液流路材料之外，與實(shí)施例l的利用模擬方法進(jìn)行的評(píng)價(jià)相同。 其結(jié)果，透過液流動(dòng)性良好，確認(rèn)在膜中無破損。但是，由于溝寬相 對(duì)于線狀溝部的間距的比大，所以支撐反滲透膜的線狀峰部的面積減 少，由過濾壓力產(chǎn)生的力集中在線狀峰部，線狀峰部破損。另外，由 于針編弧面積和沉降弧面積的差大，所以沒有對(duì)各線狀峰部均等地施 加過濾壓力，部分線狀峰部嚴(yán)重破損。需要說明的是，表l給出了實(shí)施例l及比較例l ~ 3中采用實(shí)測(cè)方法 的評(píng)價(jià)條件及結(jié)果。另外，表2給出了實(shí)施例l ~ 5及比較例1 6中采用 模擬方法的評(píng)價(jià)條件及結(jié)果。另外，圖8給出了實(shí)施例1 5及比較例 1 6的形狀條件。[表l]溝寬溝寬相對(duì)于溝深厚度S1/(S1+S2)透過水量除鹽率[—溝的間距的比[闊[闊[m3/曰][%]實(shí)施例l1300.521102200.482499.75比4交例12540.431102200.382099.70比4i例22540.521102200.631999.60比4交例31300.431102200.202099.7521[表2]才示溝寬 [闊溝寬相對(duì) 于溝的間 距的比溝深 [闊厚度 [拜]Sl/ CS1+S2)透過液 流動(dòng)性膜的 破損透過液流路 材料的破損實(shí)施例lEl1300.521102200.48優(yōu)無無實(shí)施例2E2800.50801700.48優(yōu)無無實(shí)施例3E31920.9021500.48優(yōu)無無實(shí)施例4E41700.68801700.48優(yōu)無無實(shí)施例5E5190.4721500.48優(yōu)無無比4交例1Cl2540.431102200.38差有無比4交例2C22540.521102200.63差有無比專交例3C31300.431102200.20差無無比專交例4C480.4510230.61差無無比4交例5C52110.601412800.38優(yōu)有無比專交例6C61200.956170.38優(yōu)無有產(chǎn)業(yè)上的可利用性本發(fā)明的液體分離元件適用于純水的制造或海水淡水化、廢水處 理、食品產(chǎn)業(yè)中的有價(jià)物回收等，但其應(yīng)用范圍并不限定于此。
權(quán)利要求
1、一種液體分離元件，所述液體分離元件在分離膜背面?zhèn)扰渲猛高^液流路材料，透過液流路材料由在單側(cè)表面或兩側(cè)表面交替排列有線狀溝部和線狀峰部的片狀物構(gòu)成，所述片狀物中的線狀溝部的溝寬為10～200μm，且線狀溝部的溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距的比為0.45以上。
2、 如權(quán)利要求l所述的液體分離元件，其中，所述透過液流路材 料為綿編織物，所述線狀峰部是將絲狀圓弧產(chǎn)生的凸部排成1列而形成的。
3、 一種液體分離元件，所述液體分離元件在分離膜的背面?zhèn)扰?置透過液流路材料，透過液流路材料由在單側(cè)表面或兩側(cè)表面交替排 列有線狀溝部和線狀峰部的片狀物構(gòu)成，所述片狀物是由針編弧和沉 降弧構(gòu)成的綿編織物，且針編弧面積(Sl)相對(duì)于針編弧面積(Sl) 與沉降弧面積(S2)之和的比[Sl / (Sl + S2)]為0.4~0.6。
4、 如權(quán)利要求2或3所述的液體分離元件，其中，所述緯編織物 的編織組織為平針組織及/或雙羅紋組織。
5、 如權(quán)利要求2 4中任一項(xiàng)所述的液體分離元件，其中，緯編 織物的編織絲的外徑為15lam以上244^im以下。
6、 如權(quán)利要求l ~ 5中任一項(xiàng)所述的液體分離元件，其中，片狀 物的厚度為30 ~ 300拜、溝部的深度為15 ~ 290,
7、 一種流路材料，所述流路材料由作為經(jīng)編織物的片狀物構(gòu)成， 在片狀物的單側(cè)表面或兩側(cè)表面交替具有線狀溝部和線狀峰部，線狀 溝部的溝寬為10 ~ 2OOpm、且線狀溝部的溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距 的比為0.45以上。
8、 一種流路材料，所述流路材料由在單側(cè)表面或兩側(cè)表面交替 排列有線狀溝部和線狀峰部的片狀物構(gòu)成，所述片狀物為由針編弧和 沉降弧構(gòu)成的綿編織物，并且針編弧面積(Sl )相對(duì)于針編弧面積(Sl ) 與沉降弧面積(S2)之和的比[Sl / (Sl + S2)]為0.4~0.6。
9、 如權(quán)利要求7或8所述的流路材料，其中，所述綿編織物的編 織組織為平針組織及/或雙羅紋組織。
10、 一種流路材料的制造方法，在制造由在單側(cè)表面或兩側(cè)表面 交替排列有線狀溝部和線狀峰部的片狀物構(gòu)成的、且所述片狀物為緯 編織物的流路材料時(shí)，調(diào)整編織機(jī)中的沉降片厚度和織針厚度，使線 狀溝部的溝寬為10 ~ 200fim,且線狀溝部的溝寬相對(duì)于線狀溝部的間 距的比為0.45以上。
11、 如權(quán)利要求10所述的流路材料的制造方法，其中，采用由具 有熔點(diǎn)差的2種以上長(zhǎng)絲構(gòu)成的混合長(zhǎng)絲編織綿編織物后，在構(gòu)成所 述混合長(zhǎng)絲的低熔點(diǎn)樹脂長(zhǎng)絲的熔點(diǎn)以上且低于高熔點(diǎn)樹脂長(zhǎng)絲的 熔點(diǎn)的溫度下，進(jìn)行熱定形處理，實(shí)施軋光加工。
12、 如權(quán)利要求10所述的流路材料的制造方法，其中，用含有復(fù) 合纖維絲的長(zhǎng)絲編織綿編織物后，在構(gòu)成所述長(zhǎng)絲的低熔點(diǎn)樹脂的熔 點(diǎn)以上且低于高熔點(diǎn)樹脂的熔點(diǎn)的溫度下，進(jìn)行熱定形處理，實(shí)施軋 光加工，所述復(fù)合纖維絲在高熔點(diǎn)樹脂的外層配置有低熔點(diǎn)樹脂。
13、 如權(quán)利要求10 12中任一項(xiàng)所述的流路材料的制造方法，其 中，所述綿編織物的編織組織為平針組織及/或雙羅紋組織。
14、 一種分離膜組件，是在壓力容器中收容權(quán)利要求l ~6中任一 項(xiàng)所述的液體分離元件而形成的。
15、 一種分離膜處理方法，使用權(quán)利要求1~6中任一項(xiàng)所述的 液體分離元件，將海水淡水化。
全文摘要
本發(fā)明提供一種液體分離元件，所述液體分離元件能夠抑制由分離膜陷入透過液流路材料的溝部導(dǎo)致的透過液流路阻力增加、由隨之產(chǎn)生的分離膜表面斷裂導(dǎo)致的過濾功能降低，為了提供上述液體分離元件，使配置在分離膜背面?zhèn)鹊耐高^液流路材料為在單側(cè)表面或兩側(cè)表面交替排列有線狀溝部和線狀峰部的片狀物，該片狀物中的線狀溝部的溝寬為10～200μm，且線狀溝部的溝寬相對(duì)于線狀溝部的間距的比為0.45以上。
文檔編號(hào)D04B1/00GK101405072SQ200780009479
公開日2009年4月8日 申請(qǐng)日期2007年3月23日 優(yōu)先權(quán)日2006年3月31日
發(fā)明者喜多川恒光, 尾高善文, 片山智正 申請(qǐng)人:東麗株式會(huì)社