本發(fā)明涉及實現(xiàn)耐腐蝕性改善的r-tm-b系燒結磁鐵以及實現(xiàn)破裂減少的r-tm-b系圓筒狀各向異性燒結磁鐵。
背景技術：
：r-tm-b系燒結磁鐵具有高磁特性，因此被廣泛使用。然而，r-tm-b系燒結磁鐵的主要成分含有稀土類元素(r元素)，因此具有容易腐蝕的問題。已知腐蝕從含有大量稀土類元素的富稀土類相開始，在主相脫落的同時，腐蝕逐漸推進。為了防止腐蝕，通常在r-tm-b系燒結磁鐵的表面施加防銹被膜(涂裝、鍍敷)，但水蒸氣一定程度地通過防銹被膜，因此難以完全防止磁鐵的腐蝕。作為r-tm-b系燒結磁鐵的形態(tài)之一，已知圓筒狀極性各向異性磁鐵以及圓筒狀徑向各向異性磁鐵。這些圓筒狀磁鐵在用于旋轉機的情況下，無需如弓型磁鐵那樣一個個地粘貼于轉子，因此組裝容易而被廣泛使用。然而，這些圓筒狀磁鐵因各向異性化而產(chǎn)生磁鐵的c軸方向與同c軸垂直的方向的線膨脹系數(shù)的不同，從而在圓筒狀磁鐵中存在有因上述線膨脹系數(shù)的不同而產(chǎn)生的應力。當該應力比圓筒狀磁鐵的機械強度大時，例如，如日本特開昭64-27208號所記載那樣，產(chǎn)生破裂、裂縫。需要說明的是，在塊形狀的磁鐵的情況下，即使線膨脹系數(shù)不同也能夠釋放應力，因此在磁鐵中不存在有應力。作為提高r-tm-b系燒結磁鐵的耐腐蝕性的金屬而已知有co。例如，在日本特開昭63-38555號中記載了如下內(nèi)容：將co導入r-tm-b系燒結磁鐵的主相以及晶界，從而形成與同富稀土類相相比難以腐蝕的稀土類元素的金屬間化合物。然而另一方面，所添加的co不僅包含于主相，還包含于晶界相，從而產(chǎn)生使機械強度降低的問題。因此，含有co的r-tm-b系燒結磁鐵有時在進行燒結后的處理、磨削加工時容易產(chǎn)生缺口、裂縫，使得生產(chǎn)效率降低。在日本特開2003-31409號中公開了如下技術：添加co與cu，在富r相(富稀土類元素的晶界相)的周圍使co與cu偏析而形成中間相，從而通過co與cu來覆蓋富r相，由此改善各個富r相的耐腐蝕性。然而，與專利文獻2同樣，產(chǎn)生因添加co而使燒結磁鐵的機械強度降低的問題，因此尤其是希望開發(fā)出如圓筒狀磁鐵那樣內(nèi)部存在應力的磁鐵中的耐腐蝕性改善技術。在日本特開2013-216965號中公開了一種r-t-b系稀土類燒結磁鐵用合金，包括：作為稀土類元素的r；作為必需含有fe的過渡金屬的t；含有從al、ga、cu中選出的一種以上的金屬的金屬元素m；以及b及不可避免雜質。然而，并未提及耐腐蝕性以及強度的改善技術，也沒有記載將這些r-t-b系稀土類燒結磁鐵用合金應用于圓筒狀磁鐵。技術實現(xiàn)要素：發(fā)明要解決的課題如以上那樣，對于r-tm-b系燒結磁鐵，通過co的添加能夠提高耐腐蝕性，但另一方面機械強度降低，因此尤其是在應用于圓筒狀極性各向異性磁鐵、圓筒狀徑向各向異性磁鐵時，存在產(chǎn)生破裂、缺口、裂縫的問題。因此，為了確保耐腐蝕性而無法添加足夠量的co、或通過增大圓筒狀磁鐵的尺寸(圓筒狀磁鐵的徑向尺寸)來確保機械強度等是在制造時需要充分注意的。因此，本發(fā)明的目的在于提供一種不添加co而同時實現(xiàn)高機械強度與優(yōu)異的耐腐蝕性的r-tm-b系燒結磁鐵。本發(fā)明的另一目的在于提供一種減少破裂、缺口、裂縫的發(fā)生的r-tm-b系圓筒狀各向異性燒結磁鐵。用于解決課題的手段鑒于上述目的而深入研究的結果是，本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)：添加了ga或者(ga+cu)的r-tm-b系燒結磁鐵在實質上不含有co的情況下耐腐蝕性也優(yōu)異，且不發(fā)生機械強度的降低，即使在設為容易發(fā)生殘留應力的圓筒狀各向異性燒結磁鐵的情況下，也能減少破裂、缺口、裂縫等的發(fā)生，由此得到本發(fā)明。即，本發(fā)明的r-tm-b系燒結磁鐵含有24.5～34.5質量％的r、0.85～1.15質量％的b、不足0.1質量％的co、0.07～0.5質量％的ga、0～0.4質量％的cu、不可避免雜質、以及剩余部分fe，r是從含有y的稀土類元素中選出的至少一種，其特征在于，所述ga以及cu的含量處于在將ga量以及cu量分別設為x軸以及y軸的xy平面上由以點a(0.5，0.0)、點b(0.5，0.4)、點c(0.07，0.4)、點d(0.07，0.1)以及點e(0.2，0.0)為頂點的五邊形圍成的區(qū)域內(nèi)，所述ga量以及cu量為質量％。也可以是，本發(fā)明的r-tm-b系燒結磁鐵還含有3質量％以下的m，m是從zr、nb、hf、ta、w、mo、al、si、v、cr、ti、ag、mn、ge、sn、bi、pb以及zn中選出的至少一種。優(yōu)選的是，所述ga以及cu的含量處于在將ga量以及cu量分別設為x軸以及y軸的xy平面上由以點a(0.5，0.0)、點b(0.5，0.4)、點c'(0.1，0.4)、點d'(0.1，0.1)以及點e(0.2，0.0)為頂點的五邊形圍成的區(qū)域內(nèi)，所述ga量以及cu量為質量％。優(yōu)選的是，所述r-tm-b系燒結磁鐵是圓筒狀徑向各向異性磁鐵或者圓筒狀極性各向異性磁鐵。發(fā)明效果對于本發(fā)明的r-tm-b系燒結磁鐵，代替通過含有co而賦予耐腐蝕性的情況，而是通過以特定的范圍含有ga以及cu來發(fā)揮耐腐蝕性，因此能夠同時實現(xiàn)高機械強度與優(yōu)異的耐腐蝕性。因此，本發(fā)明能夠提供減少破裂、缺口、裂縫等的發(fā)生的r-tm-b系燒結磁鐵，還能夠應用于容易發(fā)生殘留應力的圓筒狀的r-tm-b系各向異性燒結磁鐵(圓筒狀徑向各向異性磁鐵以及圓筒狀極性各向異性磁鐵)。因此，本發(fā)明的r-tm-b系燒結磁鐵優(yōu)選用作旋轉機用的磁鐵。附圖說明圖1是示出本發(fā)明的r-tm-b系燒結磁鐵中含有的cu量以及ga量的范圍的圖表。圖2(a)是示出在實驗例3中進行的壓力鍋試驗后的合金1(ga/cu＝0.1/0.02質量％)的腐蝕的情形的sem照片。圖2(b)是示出在實驗例3中進行的壓力鍋試驗后的合金4(ga/cu＝0.5/0.4質量％)的腐蝕的情形的sem照片。圖3是示出用于成形實驗例4中使用的r-tm-b系徑向各向異性環(huán)形磁鐵的成形裝置的示意圖。圖4(a)是示意性示出用于成形實驗例5中使用的r-tm-b系極性各向異性環(huán)形磁鐵的成形裝置的剖視圖。圖4(b)是圖4(a)的a-a'剖視圖。具體實施方式(1)組成本發(fā)明的r-tm-b系燒結磁鐵含有：24.5～34.5質量％的r(r是從含有y的稀土類元素中選出的至少一種)、0.85～1.15質量％的b、不足0.1質量％的co、0.07～0.5質量％的ga、0～0.4質量％的cu、不可避免雜質、剩余部分fe，其特征在于，所述ga以及cu的含量處于在將ga量(質量％)以及cu量(質量％)分別設為x軸以及y軸的xy平面上由以點a(0.5，0.0)、點b(0.5，0.4)、點c(0.07，0.4)、點d(0.07，0.1)以及點e(0.2，0.0)為頂點的五邊形圍成的區(qū)域內(nèi)。本發(fā)明的r-tm-b系燒結磁鐵優(yōu)選實質上由r-tm-b構成。在此，r是含有y的稀土類元素的至少一種，優(yōu)選一定含有nd、dy、pr中的至少一種，tm是過渡金屬元素的至少一種，優(yōu)選為fe。b為硼。r-tm-b系燒結磁鐵具有24.5～34.5質量％的r。在r量不足24.5質量％的情況下，殘留磁通密度br以及頑磁力ihc降低。在r量超過34.5質量％的情況下，燒結體內(nèi)部的富稀土類相的區(qū)域增多，因此殘留磁通密度br降低，并且耐腐蝕性降低。r-tm-b系燒結磁鐵具有0.85～1.15質量％的b。在b量不足0.85質量％的情況下，作為主相的r2fe14b相的形成所需的b不足，生成具有軟磁性的性質的r2fe17相，頑磁力降低。另一方面，若b量超過1.15質量％，則作為非磁性相的富含b的相增加，殘留磁通密度降低。r-tm-b系燒結磁鐵含有0.07～0.5質量％的ga。ga除了具有提高頑磁力的效果以外，還具有提高耐腐蝕性的效果。在ga量為0.07質量％以下的情況下，無法得到頑磁力ihc提高的效果。另外，即使含有超過0.5質量％的ga，也無法期望進一步的頑磁力提高的效果以及耐腐蝕性提高的效果。對于由添加ga帶來的耐腐蝕性提高的效果，只要含有0.07質量％以上的ga則能夠充分發(fā)揮該效果，但更優(yōu)選含有0.1質量％以上的ga。尤其是在不含有cu的情況下，優(yōu)選將ga含量設為0.2質量％以上。r-tm-b系燒結磁鐵含有0～0.4質量％的cu。即使不含有cu，通過調整ga的含量也能夠得到本發(fā)明的效果，但通過含有cu，使耐腐蝕性進一步提高。在ga含量為0.07質量％的情況下，優(yōu)選含有0.1質量％以上的cu。即使含有超過0.4質量％的cu，也無法期待進一步的耐腐蝕性的提高效果。對于r-tm-b系燒結磁鐵，為了充分地發(fā)揮由ga以及cu帶來的耐腐蝕性的提高效果，將ga以及cu的含量設定于在將ga量(質量％)以及cu量(質量％)分別設為x軸以及y軸的xy平面上由以點a(0.5，0.0)、點b(0.5，0.4)、點c(0.07，0.4)、點d(0.07，0.1)以及點e(0.2，0.0)為頂點的五邊形圍成的區(qū)域內(nèi)。若ga以及cu的含量處于該區(qū)域內(nèi)，則即使在實質上不含有co的情況下，也能夠得到具備所需的磁特性與耐腐蝕性能的r-tm-b系燒結磁鐵。需要說明的是，本發(fā)明中的“實質上不含有”允許含有不可避免雜質，記作“實質上”。ga以及cu的含量優(yōu)選處于在所述xy平面上由以點a(0.5，0.0)、點b(0.5，0.4)、點c'(0.1，0.4)、點d'(0.1，0.1)以及點e(0.2，0.0)為頂點的五邊形圍成的區(qū)域內(nèi)，更優(yōu)選處于由以點a(0.5，0.0)、點b(0.5，0.4)、點c"(0.2，0.4)以及點d"(0.2，0.1)為頂點的四邊形圍成的區(qū)域內(nèi)?？梢詫⒁徊糠謋e置換為co，但在含有0.1質量％以上的co時，尤其是在圓筒狀各向異性燒結磁鐵中破裂的發(fā)生急劇增多，故而不優(yōu)選，因此co含量優(yōu)選不足0.1質量％。在r-tm-b系燒結磁鐵中，co有時用作提高耐腐蝕性的成分，但在本發(fā)明中，如上述那樣能夠通過ga或ga以及cu來賦予耐腐蝕性，因此co的使用不是必須的。但是，作為fe的不可避免雜質，可以含有0.08質量％以下的co。優(yōu)選作為不可避免雜質而含有的co較少，但根據(jù)量產(chǎn)工序中使用的原料的純度、再生材料的添加而以一定的比例含有co。作為不可避免雜質而含有的co更優(yōu)選為0.06質量％以下。在r-tm-b系燒結磁鐵中，作為可能因原料、其制造工序而混入的雜質之一，舉出ni。已知ni置換一部分fe，從而使r-tm-b系磁鐵的磁特性降低。另外，在含有一定量以上的ni的情況下，破裂的發(fā)生急劇增多，故而不優(yōu)選。作為原料中含有的不可避免雜質以及在制造工序中不慎混入的雜質的ni優(yōu)選被抑制為不足0.1質量％，更優(yōu)選為0.08質量％以下。r-tm-b系燒結磁鐵還可以含有m(m是從zr、nb、hf、ta、w、mo、al、si、v、cr、ti、ag、mn、ge、sn、bi、pb以及zn中選出的至少一種)。通過金屬元素m的微量添加而使晶界相的性質變化，得到頑磁力提高效果，但若大量添加則r2fe14b相的體積比率減小，且br降低，因此優(yōu)選預先止于3質量％以下。(2)磁鐵形狀本發(fā)明的r-tm-b系燒結磁鐵優(yōu)選呈圓筒狀。優(yōu)選所述圓筒狀磁鐵作為各向異性方向而具有徑向各向異性或者極性各向異性。通過設為圓筒狀(環(huán)狀)，能夠減少作為旋轉機而組裝時的組裝工時。具有本發(fā)明的r-tm-b系燒結磁鐵的組成的圓筒狀磁鐵不僅耐腐蝕性良好，且不含有co或即便含有co也是極微量的，因此不會產(chǎn)生因含有co造成的機械強度的降低所導致的破裂、缺口、裂縫等，或即便產(chǎn)生也是極少的量。優(yōu)選的是，r-t-b系徑向各向異性環(huán)形磁鐵的內(nèi)徑(d1)與外徑(d2)之比d1/d2為0.7以上。對r-t-b系徑向各向異性環(huán)形磁鐵進行多極磁化的情況下的極數(shù)與使用該磁鐵的電動機的規(guī)格相匹配地適當設定即可。在r-t-b系極性各向異性環(huán)形磁鐵中，在將磁化極數(shù)設為p時，內(nèi)徑(d1)與外徑(d2)之比d1/d2優(yōu)選處于由式：d1/d2＝1-k(π/p)表示的范圍[其中，p＝4時k的值為0.51～0.70，p＝6時k的值為0.57～0.86，p＝8時k的值為0.59～0.97，p＝10時k的值為0.59～1.07，p＝12時k的值為0.61～1.18，p＝14時k的值為0.62～1.29。]。r-t-b系極性各向異性環(huán)形磁鐵可以具有：具有4極、6極、8極、10極、12極或者14極的多極各向異性的剖面圓形的外周面、以及剖面多邊形的內(nèi)周面。在該情況下，所述外周面的極數(shù)優(yōu)選為所述多邊形的頂點的數(shù)量的整數(shù)倍。另外，優(yōu)選的是，所述外周面的極位置的中間位置的至少一個與構成所述內(nèi)周面的剖面多邊形的頂點的至少一個在周向上一致。所述極數(shù)優(yōu)選與所述多邊形的頂點的數(shù)量相同或者是所述多邊形的頂點的數(shù)量的2倍。對于如何設定多邊形的頂點的數(shù)量，與極數(shù)相應地適當調節(jié)即可。所述多邊形優(yōu)選為正多邊形。需要說明的是，在內(nèi)周面的剖面呈多邊形的情況下，將與多邊形外接的圓的直徑設為內(nèi)徑。實施例通過以下的實驗例而更加詳細地說明本發(fā)明，但本發(fā)明不限于此。實驗例1通過粉漿澆鑄法制造如下的25種組成的合金，該合金含有24.80質量％的nd、6.90質量％的pr、1.15質量％的dy、0.96質量％的b、0.15質量％的nb、0.10質量％的al，ga以及cu的含量如表1所示分別在0.1、0.2、0.3、0.4、0.5質量％以及0.02、0.1、0.2、0.3、0.4質量％的范圍變更，作為剩余部分含有fe以及不可避免雜質。在這些合金中，作為不可避免雜質含有0.06質量％的co。需要說明的是，所述cu含量為包含作為不可避免雜質被含有的0.02質量％的cu的值。將所得到的合金在含有5000ppm的氧的氮氣中進行噴射研磨粉碎，在磁場中進行壓縮成形、燒結以及熱處理后，進行磨削加工，從而準備由r-tm-b系燒結磁鐵構成的3mm×10mm×40mm的測試件。使用這些測試件，進行壓力鍋試驗(120℃100％rh、2個大氣壓、96小時)，根據(jù)測試前后的重量來求出腐蝕減量(mg/cm2)。在表1中示出結果。需要說明的是，這些結果是對于各合金在n＝3的條件下測試的結果的平均值。[表1]可知通過添加ga或ga+cu而使r-tm-b系燒結磁鐵的腐蝕減量減少，耐腐蝕性大幅提高。在不添加cu(但是，作為不可避免雜質含有0.02質量％的cu)的情況下，當ga含量為0.1質量％時腐蝕減量顯著增大，但當增大ga含量時得到腐蝕減量減少、耐腐蝕性變得良好的結果。在ga含量為0.1質量％的情況下，當添加cu時得到腐蝕減量減少、耐腐蝕性變得良好的結果。本發(fā)明人確認：對于r-tm-b系燒結磁鐵，當在120℃100％rh、2個大氣壓以及96小時的條件下進行壓力鍋試驗時，若腐蝕減量小于2mg/cm2，則能夠滿足機動車用(電裝用、hv用)所要求的耐腐蝕性的規(guī)格。因此可知，即使實質上不含有co也認為能夠滿足所述耐腐蝕性的規(guī)格的cu以及ga的含量的范圍為，如圖1所示，在將ga量(質量％)以及cu量(質量％)分別設為x軸以及y軸的xy平面上由以點abcde為頂點的五邊形圍成的區(qū)域。實驗例2通過粉漿澆鑄法制作如下的合金a，該合金a含有24.80質量％的nd、6.90質量％的pr、1.15質量％的dy、0.96質量％的b、0.15質量％的nb、0.10質量％的al、0.30質量％的ga以及0.15質量％的cu，作為剩余部分含有fe以及不可避免雜質。在該合金a中，作為不可避免雜質含有0.06質量％的co。除了使合金組成如表2所示那樣變更以外，與合金a同樣地制作合金b～f。需要說明的是，合金a～e包含于本發(fā)明的r-tm-b系燒結磁鐵的組成范圍，合金f不包含于本發(fā)明的r-tm-b系燒結磁鐵的組成范圍。[表2]合金ndprdybnbalgacuco(1)a24.806.901.150.960.150.100.300.150.06b24.256.752.100.940.150.060.080.100.03c24.008.000.000.890.020.110.500.150.05d21.656.054.900.960.150.100.100.100.04e21.656.054.901.060.150.300.100.100.07f23.106.604.900.960.150.100.100.100.08注(1)co是不可避免雜質。將所得到的合金a～f在含有5000ppm的氧的氮氣中進行噴射研磨粉碎，在磁場中進行壓縮成形、燒結以及熱處理后，進行磨削加工，從而準備由r-tm-b系燒結磁鐵構成的3mm×10mm×40mm的測試件。使用這些測試件，測定殘留磁通密度br以及頑磁力hcj，進一步進行壓力鍋試驗(120℃100％rh、2個大氣壓、96小時)，根據(jù)測試前后的重量來求出腐蝕減量。在表3中示出結果。需要說明的是，壓力鍋試驗的結果是對于各合金在n＝3的條件下測試的結果的平均值。另外，測定在實驗例1中制作的測試件中的、ga含量以及cu含量分別為0.1質量％以及0.02質量％的合金1、ga含量以及cu含量分別為0.1質量％以及0.4質量％的合金2、ga含量以及cu含量分別為0.5質量％以及0.02質量％的合金3以及ga含量以及cu含量分別為0.5質量％以及0.4質量％的合金4的殘留磁通密度br以及頑磁力hcj。在表3中匯總示出結果。[表3]可知包含于本發(fā)明的r-tm-b系燒結磁鐵的組成范圍的合金a～e以及合金2～4的腐蝕減量小，并具有較高的殘留磁通密度br以及頑磁力hcj。需要說明的是，對于合金f，nd、pr以及dy的合計超過本發(fā)明中規(guī)定的稀土類量，推斷其結果是耐腐蝕性變差。實驗例3對于在實驗例1中得到的、ga含量以及cu含量分別為0.1質量％以及0.02質量％的合金1、ga含量以及cu含量分別為0.5質量％以及0.4質量％的合金4，在120℃100％rh、2個大氣壓以及24小時的條件下進行壓力鍋試驗，通過sem觀察測試后的腐蝕的情形。在圖2中示出結果。關于合金1的樣本(圖2(a))，確認到腐蝕(圖中用箭頭表示的部分)沿深度方向發(fā)展，關于合金4的樣本(圖2(b))，未確認到腐蝕的發(fā)展。實驗例4為了評價co含量對r-tm-b系燒結磁鐵的機械強度給予的影響，進行以下的實驗。通過粉漿澆鑄法制作如下的13種組成的合金，該合金含有24.25質量％的nd、6.75質量％的pr、2.1質量％的dy、0.96質量％的b、0.15質量％的nb、0.06質量％的al、0.08質量％的ga，使co含量在0.0、0.06、0.08以及0.1～1.0質量％(每次增加0.1質量％)的范圍內(nèi)變更，作為剩余部分而含有fe以及不可避免雜質。需要說明的是，在實驗中使用純度高的金屬，但仍含有微量的不可避免雜質。因此，將co含量記為0.0質量％的合金實際上可能含有測定極限(0.01質量％)以下的co。將所得到的合金在含有5000ppm的氧的氮氣中進行噴射研磨粉碎而準備微粉。使用所得到的微粉，通過圖3所示的成形裝置進行磁場中壓縮成形(磁場強度：318ka/m，壓力：98mpa)，從而得到r-tm-b系徑向各向異性環(huán)形磁鐵的成形體(外徑41.8mm×內(nèi)徑32.5mm×高度47.2mm)。對于各合金，分別制作10個成形體。r-tm-b系徑向各向異性環(huán)形磁鐵的成形中使用的成形裝置包括：模具，其由圓柱狀的上下型芯40a、40b(珀明德磁合金制)、圓筒狀的外模30(sk3制)、圓筒狀的上下沖模90a、90b(非磁性)構成；型腔60，其由所述模具所圍起的空間構成；以及一對磁場產(chǎn)生線圈10a、10b，它們分別配置在上型芯40a以及下型芯40b的外周位置。上型芯40a能夠與下型芯40b脫離，上型芯40a與上沖模90a能夠分別獨立地上下運動，上沖模90a能夠與型腔60脫離。能夠穿過緊貼的上型芯40a以及下型芯40b沿著磁力線70在徑向方向上對型腔60施加磁場。在所得到的成形體的內(nèi)部插入由外徑29.0mm的圓柱體構成的燒結夾具(材質sus403，線膨脹系數(shù)11.4×10-6)，放置在敷設于mo容器內(nèi)的mo制耐熱板上并在真空中以1080℃燒結2小時。上述燒結夾具在外周面涂敷有浸入有機溶劑并攪拌而成的nd2o3之后進行使用。對所得到的燒結體的端面、外周面以及內(nèi)周面進行磨削加工，制作co含量不同的13種r-tm-b系徑向各向異性環(huán)形磁鐵401～413。通過目視觀察確認在所得到的r-tm-b系徑向各向異性環(huán)形磁鐵中是否發(fā)生了破裂。在表4中示出結構。環(huán)形磁鐵401～403是ga含量在本發(fā)明之外、但co含量小于0.1質量％(本發(fā)明中規(guī)定的范圍內(nèi))的參考例，環(huán)形磁鐵404～413是co含量為0.1質量％以上(本發(fā)明中規(guī)定的范圍外)的比較例。[表4]根據(jù)表4的結果可知：在co含量為0.1質量％以上的情況下，在環(huán)形磁鐵的燒結體中發(fā)生破裂，隨著co含量增加而破裂的發(fā)生增加。實驗例5使用與實驗例4同樣地準備的13種合金的微粉，通過圖4所示的成形裝置100進行磁場中壓縮成形(壓力：80mpa，關于磁場強度在所有條件下設為相同的磁場強度(脈沖磁場))，得到在外周面具有8極的r-tm-b系極性各向異性環(huán)形磁鐵的成形體(外徑31.5mm×內(nèi)徑20.3mm×高度27.8mm)。對于各合金，分別制作10個成形體。如圖4(a)所示，r-tm-b系極性各向異性環(huán)形磁鐵的成形中使用的磁場中成形裝置100具有由磁性體構成的模101、以及在模101的環(huán)狀空間內(nèi)呈同心狀配置的由圓柱狀的非磁性體構成的型芯102，模101被支柱111、112支承，型芯102以及支柱111、112均被下部框架108支承。在模101與型芯102之間的成形空間103內(nèi)分別嵌入由圓筒狀的非磁性體構成的上沖模104以及同樣由圓筒狀的非磁性體構成的下沖模107。下沖模107固著于基板113，另一方面，上沖模104固定于上部框架105。上部框架105以及下部框架108分別與上部工作缸106以及下部工作缸109連結。圖4(b)示出圖4(a)的a-a剖面。在圓筒狀的模101的內(nèi)表面形成有多個槽117，在各槽117中埋設有磁場產(chǎn)生線圈115。在模101的內(nèi)表面以覆蓋槽的方式設置有環(huán)狀的非磁性體的環(huán)狀套筒116。環(huán)狀套筒116與型芯102之間為成形空間103。在圖4(b)中，各槽117內(nèi)的磁場產(chǎn)生線圈115以電流沿與紙面垂直的方向流通的方式配置，且以周向上相鄰的線圈的電流的朝向交替地互為反向的方式連接。當在磁場產(chǎn)生線圈115中流通有電流時，在成形空間103中產(chǎn)生如箭頭a所示那樣的磁通的流通，在磁通與環(huán)狀的套筒接觸的點(箭頭的起點以及終點)，形成極性沿圓周方向依次交替變化為s、n、s、n…的磁極(在圖中為8極)。將所得到的成形體放置在敷設于mo容器內(nèi)的mo制耐熱板上并在真空中以1080℃燒結2小時。對所得到的燒結體的端面、外周面以及內(nèi)周面進行磨削加工，制作co含量不同的13種r-tm-b系極性各向異性環(huán)形磁鐵501～513。通過目視觀察確認在所得到的r-tm-b系極性各向異性環(huán)形磁鐵中是否發(fā)生了破裂。在表5中示出結果。環(huán)形磁鐵501～503是ga含量在本發(fā)明之外、但co含量小于0.1質量％(本發(fā)明中規(guī)定的范圍內(nèi))的參考例，環(huán)形磁鐵504～513是co含量為0.1質量％以上(本發(fā)明中規(guī)定的范圍外)的比較例。[表5]根據(jù)表5的結果可知：在co含量為0.1質量％以上的情況下，在環(huán)形磁鐵的燒結體中發(fā)生破裂，隨著co含量增加而破裂的發(fā)生增加。實驗例6除了使用與實驗例1同樣地準備的25種合金的微粉以外，與實驗例4同樣地制作本發(fā)明例的徑向各向異性燒結環(huán)形磁鐵。其結果是，上述的25種徑向各向異性燒結環(huán)形磁鐵均未發(fā)生磨削加工后的破裂。實驗例7除了使用與實驗例1同樣地準備的25種合金的微粉以外，與實驗例5同樣地制作本發(fā)明例的極性各向異性燒結環(huán)形磁鐵。其結果是，上述的25種徑向各向異性燒結環(huán)形磁鐵均未發(fā)生磨削加工后的破裂。當前第1頁12