本發(fā)明涉及空調(diào)技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管組件安裝結(jié)構(gòu)。

背景技術(shù)：

在變頻空調(diào)壓縮機(jī)管路系統(tǒng)(壓縮機(jī)管路系統(tǒng)一般包括壓縮機(jī)本體、吸氣管組件、排氣管組件、四通閥等組件)中，由于單缸轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)在運(yùn)行過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生不平衡力，會(huì)引起壓縮機(jī)管路系統(tǒng)振動(dòng)，其中靠近壓縮機(jī)儲(chǔ)液器的吸氣管振動(dòng)會(huì)較大，而空調(diào)系統(tǒng)制冷、制熱能力越強(qiáng)，壓縮機(jī)功率越大，壓縮機(jī)本體振動(dòng)以及其在運(yùn)行過(guò)程中產(chǎn)生的不平衡力就越大，尤其在3匹變頻空調(diào)單缸轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)管路系統(tǒng)中，吸氣管的振動(dòng)往往不易解決；空調(diào)壓縮機(jī)管路系統(tǒng)在低頻段的固有頻率比較密集，盡管壓縮機(jī)在低頻段有力矩補(bǔ)償控制，如果管路設(shè)計(jì)不合理，則容易在壓縮機(jī)低頻運(yùn)行(40hz以下)的范圍內(nèi)引起共振，壓縮機(jī)管路系統(tǒng)中的振動(dòng)問(wèn)題多數(shù)集中在壓縮機(jī)低頻運(yùn)行時(shí)的振動(dòng)；對(duì)于大多數(shù)變頻空調(diào)器而言，其起始頻率一般為30hz左右，但是有時(shí)因高溫工況和電控可靠性等因素，需將變頻空調(diào)壓縮機(jī)的起始頻率設(shè)定在30hz以下，尤其對(duì)于3匹變頻空調(diào)單缸轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)，其吸氣管在低頻段的振動(dòng)很難解決。

目前解決空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管組件振動(dòng)常用的方法是通過(guò)質(zhì)量分布方式來(lái)改變壓縮機(jī)管路系統(tǒng)的固有頻率，減小管路振動(dòng)，即在管路上添加多個(gè)配重塊和阻尼塊的方式來(lái)抑制管路振動(dòng)，但是上述方式必然會(huì)導(dǎo)致生產(chǎn)成本的增加。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明解決的技術(shù)問(wèn)題是提供一種通過(guò)采用特定走向的空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管組件安裝結(jié)構(gòu)，可降低空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管的振動(dòng)情況以及設(shè)備的低頻噪音情況，并且基本不會(huì)導(dǎo)致額外的成本增加。

本發(fā)明解決其技術(shù)問(wèn)題所采用的技術(shù)方案是：空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管組件安裝結(jié)構(gòu)，包括壓縮機(jī)本體、吸氣管和四通閥，所述壓縮機(jī)本體包括壓縮機(jī)缸體和儲(chǔ)液罐；吸氣管的一端為出口端，并且所述出口端與儲(chǔ)液罐相連通，吸氣管的另一端為入口端，并且所述入口端與四通閥相連通；所述壓縮機(jī)缸體和儲(chǔ)液罐的軸線(xiàn)方向?yàn)樨Q向方向；所述吸氣管沿出口端至入口端依次包括第一豎向直管段、第一斜向直管段、第二斜向直管段、第二豎向直管段、第一水平直管段、第二水平直管段、第三水平直管段、第三豎向直管段；

沿出口端至入口端的走向，所述第一斜向直管段為傾斜設(shè)置，并且第一斜向直管段為朝向壓縮機(jī)缸體的一方延伸至壓縮機(jī)缸體和儲(chǔ)液罐的中部位置；第一斜向直管段的中心線(xiàn)在豎向方向的投影線(xiàn)為l1，壓縮機(jī)缸體的中心線(xiàn)和儲(chǔ)液罐的中心線(xiàn)的連線(xiàn)在豎向方向的投影線(xiàn)為l2，由l1和l2所形成的夾角為α，其中-60°≤α≤60°；由第一斜向直管段的中心線(xiàn)與第一豎向直管段的中心線(xiàn)相交所形成的夾角為β，其中70°≤β≤110°；

第二斜向直管段的中心線(xiàn)在豎向方向的投影線(xiàn)為l3，由l3和l2所形成的夾角為γ，其中60°≤γ≤120°；

第二豎向直管段設(shè)置在壓縮機(jī)缸體和儲(chǔ)液罐之間并位于二者整體的外側(cè)；由第二斜向直管段的中心線(xiàn)與第二豎向直管段的中心線(xiàn)相交所形成的夾角為δ，其中120°≤δ≤135°；沿出口端至入口端的走向第二斜向直管段向下延伸至壓縮機(jī)本體的底部；

所述的第一水平直管段、第二水平直管段和第三水平直管段均位于同一水平面，由第一水平直管段的中心線(xiàn)與第二水平直管段的中心線(xiàn)相交所形成的夾角為η，其中120°≤η≤135°；由第二水平直管段的中心線(xiàn)與第三水平直管段的中心線(xiàn)相交所形成的夾角為λ，其中120°≤λ≤135°；由第一水平直管段、第二水平直管段和第三水平直管段形成“梯形槽”結(jié)構(gòu)，并且在豎向方向的投影中由所述“梯形槽”結(jié)構(gòu)包圍儲(chǔ)液罐的外輪廓線(xiàn)；

第三豎向直管段設(shè)置在壓縮機(jī)缸體和儲(chǔ)液罐之間并位于二者整體的外側(cè)，并且第三豎向直管段與第二豎向直管段分別位于壓縮機(jī)缸體和儲(chǔ)液罐二者整體的兩側(cè)。

進(jìn)一步的是：所述吸氣管沿出口端至入口端，在第三豎向直管段的下游還依次設(shè)置有第三斜向直管段和第四水平直管段；并且所述四通閥為平躺地設(shè)置在壓縮機(jī)本體的正上方。

進(jìn)一步的是：由第三豎向直管段的中心線(xiàn)與第三斜向直管段的中心線(xiàn)相交所形成的夾角為θ，其中120°≤θ≤135°。

進(jìn)一步的是：在豎向方向的投影中，位于四通閥內(nèi)的閥體31的中心線(xiàn)在豎向方向的投影線(xiàn)為l4，其中l(wèi)4平行于l2。

進(jìn)一步的是：第三豎向直管段的長(zhǎng)度為280mm～310mm。

進(jìn)一步的是：第二豎向直管段的長(zhǎng)度為210mm～240mm。

進(jìn)一步的是：所述吸氣管由第一管21和第二管22串聯(lián)組成，并且所述第一管21和第二管22的連接處設(shè)置在第二豎向直管段內(nèi)。

進(jìn)一步的是：壓縮機(jī)本體在低頻段內(nèi)運(yùn)行時(shí)的振動(dòng)方向在豎向方向的投影線(xiàn)為l5，由l5和l2所形成的夾角為ρ；當(dāng)-60°≤ρ≤60°時(shí)，設(shè)置α＝ρ。

進(jìn)一步的是：所述的低頻段為壓縮機(jī)本體的運(yùn)行頻率在40hz以下。

進(jìn)一步的是：在各直管段之間的相互連接處分別設(shè)置有對(duì)應(yīng)的圓弧彎頭進(jìn)行連接。

本發(fā)明的有益效果是：本發(fā)明提供的一種空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管組件安裝結(jié)構(gòu)，通過(guò)采用特定結(jié)構(gòu)形狀走向的吸氣管，并按照一定的位置關(guān)系進(jìn)行安裝，能有效地解決壓縮機(jī)管路系統(tǒng)振動(dòng)不良的問(wèn)題，尤其是大功率單缸轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)的管路振動(dòng)問(wèn)題以及在低頻段運(yùn)行時(shí)的管路振動(dòng)問(wèn)題，并能很好的解決低頻噪音問(wèn)題；同時(shí)本發(fā)明無(wú)需在管路上設(shè)置額外的配重塊或阻尼塊等進(jìn)行減振，因此可有效地避免生產(chǎn)成本的增加。

附圖說(shuō)明

圖1為現(xiàn)有技術(shù)中一種常規(guī)的空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管組件安裝結(jié)構(gòu)的立體示意圖；

圖2為本發(fā)明所述的空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管組件安裝結(jié)構(gòu)的立體示意圖；

圖3為本發(fā)明述的空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管組件安裝結(jié)構(gòu)的主視圖；

圖4為本發(fā)明述的空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管組件安裝結(jié)構(gòu)的側(cè)視圖；

圖5為本發(fā)明述的空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管組件安裝結(jié)構(gòu)的俯視圖；

圖6為圖5隱藏四通閥后的示意圖；

圖7為吸氣管的俯視圖；

圖8為吸氣管的立體示意圖；

圖9壓縮機(jī)本體振動(dòng)方向在豎向方向的投影示意圖；

圖中標(biāo)記為：壓縮機(jī)本體1、吸氣管2、第一管21、第二管22、第一豎向直管段2a、第一斜向直管段2b、第二斜向直管段2c、第二豎向直管段2d、第一水平直管段2e、第二水平直管段2f、第三水平直管段2g、第三豎向直管段2h、第三豎向直管段2h、第三斜向直管段2i、第四水平直管段2j、四通閥3、壓縮機(jī)缸體4、儲(chǔ)液罐5、出口端6、入口端7、圓弧彎頭8。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施方式對(duì)本發(fā)明進(jìn)一步說(shuō)明。

如圖2至圖9中所示，本發(fā)明所述的空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管組件安裝結(jié)構(gòu)，包括壓縮機(jī)本體1、吸氣管2和四通閥3，其中壓縮機(jī)本體1包括壓縮機(jī)缸體4和儲(chǔ)液罐5；吸氣管2的一端為出口端6，并且所述出口端6與儲(chǔ)液罐5相連通，參照附圖中所示，通常在儲(chǔ)液罐5頂部的正中位置設(shè)置有連接端，因此上述出口端6通常為安裝于儲(chǔ)液罐5頂部的正中位置的連接端上；吸氣管2的另一端為入口端7，并且所述入口端7與四通閥3相連通。

通常情況下，空調(diào)器組裝好后，其壓縮機(jī)缸體4和儲(chǔ)液罐5的軸線(xiàn)方向?yàn)樨Q向方向，因此參照附圖中所示，本發(fā)明中以壓縮機(jī)缸體4和儲(chǔ)液罐5的軸線(xiàn)方向?yàn)樨Q向方向作為參考，以便于后續(xù)描述，并且后續(xù)所稱(chēng)的豎向直管段或者水平直管段分別表示對(duì)應(yīng)的直管段的走向?yàn)樨Q向設(shè)置或者水平設(shè)置。

本發(fā)明中所述的吸氣管2沿出口端6至入口端7依次包括第一豎向直管段2a、第一斜向直管段2b、第二斜向直管段2c、第二豎向直管段2d、第一水平直管段2e、第二水平直管段2f、第三水平直管段2g、第三豎向直管段2h。

其中，沿出口端6至入口端7的走向，所述第一斜向直管段2b為傾斜設(shè)置，并且第一斜向直管段2b為朝向壓縮機(jī)缸體4的一方延伸至壓縮機(jī)缸體4和儲(chǔ)液罐5的中部位置，具體可參照附圖6中所示。

另外，參照附圖6中所示，第一斜向直管段2b的中心線(xiàn)在豎向方向的投影線(xiàn)為l1，壓縮機(jī)缸體4的中心線(xiàn)和儲(chǔ)液罐5的中心線(xiàn)的連線(xiàn)在豎向方向的投影線(xiàn)為l2，由l1和l2所形成的夾角為α，本發(fā)明中優(yōu)選設(shè)置-60°≤α≤60°；并且參照附圖6中所示的情況，其中α角中的正負(fù)值，指的l1和l2所形成的夾角為α其位于l2的左側(cè)或者右側(cè)的情況，因此實(shí)際上l1的設(shè)置范圍可理解為以l2為角平分線(xiàn)的120°的角度范圍內(nèi)。更優(yōu)選的，本發(fā)明中進(jìn)一步可參照如下設(shè)置：壓縮機(jī)本體1在低頻段內(nèi)運(yùn)行時(shí)的振動(dòng)方向在豎向方向的投影線(xiàn)為l5，由l5和l2所形成的夾角為ρ；當(dāng)-60°≤ρ≤60°時(shí)，本發(fā)明進(jìn)一步設(shè)置α＝ρ，即設(shè)置l5與l1相平行。這樣設(shè)置的好處是可進(jìn)一步增加壓縮機(jī)本體1在低頻段運(yùn)行時(shí)吸氣管2整體振動(dòng)方向的剛度，進(jìn)而可有效地減小吸氣管路振動(dòng)情況。不失一般性，對(duì)于壓縮機(jī)本體1在低頻段內(nèi)運(yùn)行時(shí)的振動(dòng)方向可通過(guò)仿真手段獲得，此處不再贅述。另外，當(dāng)出現(xiàn)ρ的角度范圍不滿(mǎn)足-60°≤ρ≤60°時(shí)，則應(yīng)當(dāng)在滿(mǎn)足-60°≤α≤60°的情況下盡量設(shè)置l5與l1之間的夾角為最小的情況，以使二者盡量呈趨近于平行結(jié)構(gòu)。另外，上述本發(fā)明中所指的低頻段指的是壓縮機(jī)本體1的運(yùn)行頻率在40hz以下的情況。

另外，本發(fā)明中對(duì)于第一斜向直管段2b的傾斜角度可參照如下設(shè)置：由第一斜向直管段2b的中心線(xiàn)與第一豎向直管段2a的中心線(xiàn)相交所形成的夾角為β，其中70°≤β≤110°。并且，當(dāng)70°≤β＜90°時(shí)為傾斜向下設(shè)置，當(dāng)β＝90°時(shí)為垂直設(shè)置，當(dāng)90°＜β≤110°時(shí)為傾斜向上設(shè)置。

本發(fā)明中的第二斜向直管段2c，其目的主要是將第一豎向直管段2a的端部與第二豎向直管段2d的端部相連，并給第二豎向直管段2d提供合適的布置空間。參照附圖7中所示，本發(fā)明中優(yōu)選設(shè)置第二斜向直管段2c的中心線(xiàn)在豎向方向的投影線(xiàn)為l3，由l3和l2所形成的夾角為γ，其中60°≤γ≤120°；這樣設(shè)置的目的主要是使第二斜向直管段2c向壓縮機(jī)本體1的側(cè)方延伸，進(jìn)而便于第二豎向直管段2d的布置位置。

參照附圖6中所示，本發(fā)明中將第二豎向直管段2d設(shè)置在壓縮機(jī)缸體4和儲(chǔ)液罐5之間并位于二者整體的外側(cè)；第二豎向直管段2d的作用是用于將吸氣管2延伸至壓縮機(jī)本體1的下部位置，以為后續(xù)在底部形成“梯形槽”結(jié)構(gòu)以增加吸氣管2整體的底部質(zhì)量和剛度，最終實(shí)現(xiàn)降低吸氣管振動(dòng)的目的。更具體的，本發(fā)明中進(jìn)一步設(shè)置由第二斜向直管段2c的中心線(xiàn)與第二豎向直管段2d的中心線(xiàn)相交所形成的夾角為δ，其中120°≤δ≤135°；沿出口端6至入口端7的走向第二斜向直管段2c向下延伸至壓縮機(jī)本體1的底部附近。

另外，本發(fā)明中所述的第一水平直管段2e、第二水平直管段2f和第三水平直管段2g應(yīng)當(dāng)均位于同一水平面，并且對(duì)于三者之間的折彎角度可參照附圖7中所示，由第一水平直管段2e的中心線(xiàn)與第二水平直管段2f的中心線(xiàn)相交所形成的夾角為η，其中120°≤η≤135°；由第二水平直管段2f的中心線(xiàn)與第三水平直管段2g的中心線(xiàn)相交所形成的夾角為λ，其中120°≤λ≤135°；這樣，通過(guò)上述角度設(shè)置即可形成附圖中所示的由第一水平直管段2e、第二水平直管段2f和第三水平直管段2g所組成的“梯形槽”結(jié)構(gòu)，形成“梯形槽”結(jié)構(gòu)的主要好處是一方面可增強(qiáng)該“梯形槽”結(jié)構(gòu)的剛度，以降低吸氣管2的振動(dòng)情況，另外一方面是可通過(guò)“梯形槽”結(jié)構(gòu)以將儲(chǔ)液罐5包圍在內(nèi)部，如參照附圖7中所示的，在豎向方向的投影中由所述“梯形槽”結(jié)構(gòu)包圍儲(chǔ)液罐5的外輪廓線(xiàn)，這樣可使得整個(gè)“梯形槽”結(jié)構(gòu)重心更為靠近儲(chǔ)液罐5的軸線(xiàn)。

另外，本發(fā)明中將第三豎向直管段2h設(shè)置在壓縮機(jī)缸體4和儲(chǔ)液罐5之間并位于二者整體的外側(cè)，并且第三豎向直管段2h與第二豎向直管段2d分別位于壓縮機(jī)缸體4和儲(chǔ)液罐5二者整體的兩側(cè)；如附圖中所示。當(dāng)然，不失一般性，第二豎向直管段2d和第三豎向直管段2h只要大致位于壓縮機(jī)缸體4和儲(chǔ)液罐5之間的兩側(cè)即可，并且可在實(shí)際的安裝空間范圍內(nèi)，根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。

另外，在上述設(shè)置有第三豎向直管段2h后，若在第三豎向直管段2h和入口端7之間未再設(shè)置任何管段的情況下，對(duì)于四通閥3的安裝方式應(yīng)當(dāng)為豎向設(shè)置，并且直接將四通閥3安裝到第三豎向直管段2h上的端部。參照附圖4、5中所示，本發(fā)明中進(jìn)一步將四通閥3進(jìn)行如下安裝設(shè)置：同時(shí)在吸氣管2上沿出口端6至入口端7，進(jìn)一步還在第三豎向直管段2h的下游依次設(shè)置有第三斜向直管段2i和第四水平直管段2j；并且所述四通閥3為平躺地設(shè)置在壓縮機(jī)本體1的正上方。即此時(shí)通過(guò)設(shè)置相應(yīng)的第三斜向直管段2i和第四水平直管段2j后可使四通閥3設(shè)置于第四水平直管段2j的端部位置上，并且由于設(shè)置的第四水平直管段2j為水平設(shè)置，因此可使最終安裝后的四通閥3為平躺設(shè)置，并且通過(guò)合理的折彎角度后，可使四通閥3整體設(shè)置于壓縮機(jī)本體1的正上方。

更具體的，在上述將四通閥3設(shè)置為平躺方式時(shí)，參照附圖5中所示，本發(fā)明進(jìn)一步按照如下設(shè)置：在豎向方向的投影中，位于四通閥3內(nèi)的閥體31的中心線(xiàn)在豎向方向的投影線(xiàn)為l4，其中l(wèi)4平行于l2。當(dāng)然，不失一般性，上述所指l4平行于l2并非嚴(yán)格限制二者理論平行，而是只要滿(mǎn)足二者大致平行即可，因此在實(shí)際安裝時(shí)可允許l4與l2之間有一定的小角度偏斜誤差，例如可允許其l4與l2之間的角度偏斜在10°的范圍內(nèi)。這樣設(shè)置的好處是可減小吸氣管2在l4直線(xiàn)所在方向振動(dòng)時(shí)四通閥3與吸氣管2連接根部的應(yīng)力值。

另外，結(jié)合實(shí)際情況中壓縮機(jī)本體1的通常結(jié)構(gòu)尺寸，本發(fā)明中進(jìn)一步優(yōu)選設(shè)置第三豎向直管段2h的長(zhǎng)度為280mm～310mm；以及可進(jìn)一步設(shè)置第二豎向直管段2d的長(zhǎng)度為210mm～240mm。

另外，為了便于安裝，本發(fā)明中進(jìn)一步優(yōu)選設(shè)置所述吸氣管2由第一管21和第二管22串聯(lián)組成，當(dāng)然，為了使得第一管21和第二管22的連接處更利于連接，本發(fā)明中可將第一管21和第二管22的連接處設(shè)置在第二豎向直管段2d內(nèi)，如附圖中所示。

另外，參照附圖8中所示，本發(fā)明可進(jìn)一步在各直管段之間的相互連接處分別設(shè)置有對(duì)應(yīng)的圓弧彎頭8進(jìn)行連接。當(dāng)然，圓弧彎頭8的轉(zhuǎn)角大小應(yīng)根據(jù)各直管段間的相對(duì)轉(zhuǎn)角情況進(jìn)行設(shè)置，并且應(yīng)當(dāng)根據(jù)實(shí)際安裝時(shí)的安裝空間而設(shè)定；另外，對(duì)于上述本發(fā)明中未明確限定的部分轉(zhuǎn)角，本領(lǐng)域技術(shù)人員完全可結(jié)合實(shí)際安裝空間情況在合理范圍內(nèi)進(jìn)行選取，此處不再贅述。

以下是本發(fā)明所示空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管組件安裝結(jié)構(gòu)和附圖1中所示的現(xiàn)有技術(shù)的示例進(jìn)行的對(duì)比實(shí)驗(yàn)測(cè)試結(jié)果：

需要進(jìn)一步說(shuō)明的是：影響空調(diào)器壓縮機(jī)管路系統(tǒng)振動(dòng)的根本原因是其固有頻率，當(dāng)壓縮機(jī)本體運(yùn)行頻率與壓縮機(jī)管路系統(tǒng)的固有頻率一致時(shí)，會(huì)產(chǎn)生共振現(xiàn)象。而影響壓縮機(jī)管路系統(tǒng)固有頻率的因素主要是其系統(tǒng)質(zhì)量和系統(tǒng)剛度，針對(duì)壓縮機(jī)管路系統(tǒng)，影響其系統(tǒng)剛度的主要因素是管路走向和管路折彎角度等，因此合理的管路走向和合理的折彎角度可降低管路振動(dòng)，減小管路折彎處的應(yīng)力，提高管路可靠性。而壓縮機(jī)管路系統(tǒng)中，尤以吸氣管組件振動(dòng)較大，上述本發(fā)明中對(duì)吸氣管組件管路走向以及折彎角度的選取不僅考慮了降低管路振動(dòng)應(yīng)力的要求，而且還考慮了降低低頻噪聲的要求。

另外，對(duì)于吸氣管組件部分的受力結(jié)構(gòu)形式可近似為懸臂梁受力形式，其中吸氣管1上部出口端6以及入口端7處為固定端，同時(shí)吸氣管2上包括的2e、2f、2g等各段為自由端。而對(duì)于不同跨度的懸臂梁振動(dòng)系統(tǒng)而言，自由端的振幅并不能直觀的衡量振動(dòng)系統(tǒng)的疲勞強(qiáng)度和可靠性，而固定端的應(yīng)力和應(yīng)變可直觀、準(zhǔn)確的評(píng)估振動(dòng)系統(tǒng)的疲勞強(qiáng)度和可靠性。因此，在以下的對(duì)比實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)中本發(fā)明采用測(cè)試吸氣管2上相應(yīng)位置的應(yīng)力值以反映其振動(dòng)、疲勞強(qiáng)度等情況：

表一、本發(fā)明所述空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管組件安裝結(jié)構(gòu)在各運(yùn)行頻率下對(duì)應(yīng)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)

表2、附圖1所示的現(xiàn)有空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管組件安裝結(jié)構(gòu)在各運(yùn)行頻率下對(duì)應(yīng)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)

表三、本發(fā)明所述空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管組件安裝結(jié)構(gòu)在啟停時(shí)對(duì)應(yīng)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)

表四、附圖1所示的現(xiàn)有空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管組件安裝結(jié)構(gòu)在啟停時(shí)對(duì)應(yīng)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)

測(cè)試狀態(tài)說(shuō)明：制冷43，是指室外側(cè)溫度為43℃，室內(nèi)側(cè)溫度為32℃，進(jìn)行制冷運(yùn)行時(shí)的情況；制熱24，是室外側(cè)溫度為24℃，室內(nèi)側(cè)為27℃，進(jìn)行制熱運(yùn)行時(shí)的情況。

測(cè)試點(diǎn)說(shuō)明：測(cè)點(diǎn)1位置為沿出口端6至入口端7的走向靠近儲(chǔ)液罐5上連接端處的吸氣管2上第一圓弧彎頭8的外側(cè)面，測(cè)點(diǎn)2位置為沿出口端6至入口端7的走向靠近儲(chǔ)液罐5上連接端處的吸氣管2上第二圓弧彎頭8的外側(cè)面。

通過(guò)對(duì)上述表一和表二的對(duì)比以及表三和表四的對(duì)比，在制冷狀態(tài)和在制熱狀態(tài)時(shí)，本發(fā)明的壓縮機(jī)吸氣管組件在各運(yùn)行頻率下的振動(dòng)情況均明顯優(yōu)于附圖1中的現(xiàn)有結(jié)構(gòu)，同時(shí)在啟停機(jī)過(guò)中，本發(fā)明的壓縮機(jī)吸氣管組件在各運(yùn)行頻率下的振動(dòng)情況均明顯優(yōu)于附圖1中的現(xiàn)有結(jié)構(gòu)；因此本發(fā)明所述的結(jié)構(gòu)相對(duì)于現(xiàn)有技術(shù)的結(jié)構(gòu)而言，具有更佳的減振效果，可有效地降低空調(diào)器壓縮機(jī)吸氣管的振動(dòng)情況。