本申請基于2014年8月29日提出申請的日本申請編號2014－175194號，在此引用其記載內(nèi)容。

技術領域

本公開涉及將燃料罐內(nèi)的燃料向內(nèi)燃機側供給的燃料供給裝置。

背景技術：

以往，有如下一種燃料供給裝置被安裝于車輛并被廣泛使用：該燃料供給裝置利用收容于過濾器箱的收容室的燃料過濾器，對由燃料泵從燃料罐內(nèi)加壓輸送的燃料進行過濾，并向內(nèi)燃機側進行供給。

在作為這樣的燃料供給裝置的一種的專利文獻1的公開裝置中，從在設于過濾器箱的燃料通路中的比燃料過濾器靠下游側與收容室連通的流入口，使朝向內(nèi)燃機側噴出的燃料流通于同一燃料通路。在該專利文獻1的公開裝置中，利用設于過濾器箱的外部殘留壓力保持閥，伴隨著燃料泵的停止對燃料向內(nèi)燃機側供給的壓力進行保持，由此能夠在燃料的再次供給時避免該供給燃料的壓力降低所導致的響應延遲。與此同時，在專利文獻1的公開裝置中，利用設于過濾器箱的內(nèi)部殘留壓力保持閥，伴隨著燃料泵的停止對收容室內(nèi)的燃料壓力進行保持，由此能夠抑制蒸汽的產(chǎn)生，在燃料的再次供給時避免該蒸汽所導致的響應延遲。

現(xiàn)有技術文獻

專利文獻

專利文獻1：日本特開2007－239682號公報

技術實現(xiàn)要素：

另外，在專利文獻1的公開裝置中，外部殘留壓力保持閥以及內(nèi)部殘留壓力保持閥均為彈簧施力式的閥，并且伴隨著燃料泵的工作，使閥芯克服彈簧反作用力而開閥。在這種彈簧施力式的各殘留壓力保持閥中，閥芯根據(jù)由于從燃料泵進行的燃料加壓輸送而產(chǎn)生的壓力脈動進行振動，使得該壓力脈動被放大，因此在從燃料通路至內(nèi)燃機的路徑中容易導致噪音。這里，本發(fā)明人進行了深刻的研究發(fā)現(xiàn)，各殘留壓力保持閥的流入口雖然作為燃料流動的節(jié)流部發(fā)揮功能，但由于是長度比直徑短的尺寸結構，因此不足以使壓力脈動衰減來降低噪音。

本公開鑒于以上說明的問題而完成，其目的在于提供一種降低噪音的燃料供給裝置。

為了解決上述課題，在本公開的第一方式中為一種燃料供給裝置，具備燃料泵和將燃料過濾器收容于收容室的過濾器箱，通過燃料過濾器對利用燃料泵從燃料罐內(nèi)加壓輸送的燃料進行過濾，并向內(nèi)燃機側進行供給，其特征在于，該燃料供給裝置具備：燃料通路，設于過濾器箱，具有在比燃料過濾器靠下游側與收容室連通的連通口，使從連通口朝向內(nèi)燃機側噴出的燃料流通；外部殘留壓力保持閥，設于過濾器箱，并作為伴隨著燃料泵的停止而對向內(nèi)燃機側供給的燃料的壓力進行保持的無彈簧式的外部殘留壓力保持閥，具有伴隨著燃料泵的工作開閥而卡定于閥止動件的閥芯；以及內(nèi)部殘留壓力保持，設于過濾器箱，并作為伴隨著燃料泵的停止而對收容室中的燃料的壓力進行保持的彈簧施力式的內(nèi)部殘留壓力保持閥，具有伴隨著燃料泵的工作克服彈簧反作用力而開閥的閥芯，連通口在位置從燃料通路中的內(nèi)部殘留壓力保持閥向外部殘留壓力保持閥側偏移的位置偏移部位開口，燃料通路形成有：外部用通路部，使用來朝向內(nèi)燃機側噴出的燃料從連通口朝向外部殘留壓力保持閥側流通；以及內(nèi)部用通路部，相比于外部用通路部，使從連通口朝向內(nèi)部殘留壓力保持閥側流通的燃料的流動節(jié)流，在將內(nèi)部用通路部的通路截面積轉換為圓筒管的通路截面積轉換的情況下，該圓筒管的通路直徑D和內(nèi)部用通路部的長度L滿足L/D≥3的關系式。

根據(jù)該方式，伴隨著燃料泵的停止對向內(nèi)燃機側供給的燃料的壓力進行保持的外部殘留壓力保持閥，是具有伴隨著燃料泵的工作開閥而卡定于閥止動件的閥芯的無彈簧式。因此，即使由于從燃料泵進行的燃料加壓輸送產(chǎn)生壓力脈動，卡定狀態(tài)的閥芯也難以振動。

此外，另一方面，伴隨著燃料泵的停止而對收容室中的燃料壓力進行保持的內(nèi)部殘留壓力保持閥，是具有伴隨著燃料泵的工作克服彈簧反作用力而開閥的閥芯的彈簧施力式。這里，使向內(nèi)燃機側噴出的燃料流通的燃料通路中的、在燃料過濾器的下游側與收容室連通的連通口在位置從內(nèi)部殘留壓力保持閥向外部殘留壓力保持閥側偏移的位置偏移部位開口。由此，在燃料通路中，能夠針對相比于從連通口向外部殘留壓力保持閥側燃料所朝向的外部用通路部而言使從該連通口向內(nèi)部殘留壓力保持閥側的燃料流動節(jié)流的內(nèi)部用通路部，以滿足上述L/D≥3的關系式的方式增大長度L。其結果，由于從燃料泵進行的燃料加壓輸送而產(chǎn)生的壓力脈動能夠在臨近彈簧施力式的內(nèi)部殘留壓力保持閥為止的長長地被縮小的內(nèi)部用通路部中衰減，因而，還能夠使該內(nèi)部殘留壓力保持閥中的閥芯的振動衰減。

根據(jù)以上，在外部殘留壓力保持閥以及內(nèi)部殘留壓力保持閥的任意一個中，均能夠抑制壓力脈動由于閥芯的振動而放大的情況，因此，能夠降低在從燃料通路至內(nèi)燃機的路徑中產(chǎn)生的噪音。

在本公開的第二方式中，燃料供給裝置的特征在于，具備設于過濾器箱、并對收容室以及連通口之間進行中繼的中繼通路。

根據(jù)該方式，在與收容室之間利用中繼通路中繼的連通口在從內(nèi)部殘留壓力保持閥向外部殘留壓力保持閥側的位置偏移部位開口。據(jù)此，對于使從連通口向內(nèi)部殘留壓力保持閥側的燃料流動節(jié)流的內(nèi)部用通路部而言，不僅能夠以滿足L/D≥3的關系式的方式增大長度L，也能夠增大從收容室至該連通口的中繼通路的長度。其結果，由于從燃料泵進行的燃料加壓輸送而產(chǎn)生的壓力脈動能夠在臨近彈簧施力式的內(nèi)部殘留壓力保持閥為止較長的中繼通路、以及長長地被縮小的內(nèi)部用通路部中衰減。因而，能夠提高噪音的降低效果。

在本公開的第三方式中，其特征在于，連通口在位置偏移部位向外部用通路部開口，內(nèi)部用通路部在外部用通路部中的從中繼通路隔著內(nèi)部殘留壓力保持閥而分離的分離部位開口，從而經(jīng)由外部用通路部而與連通口連通。

根據(jù)該方式，在從內(nèi)部殘留壓力保持閥向外部殘留壓力保持閥側的位置偏移部位處向外部用通路部開口的連通口經(jīng)由該外部用通路部而與內(nèi)部用通路部連通。這里，在內(nèi)部用通路部中，燃料流動相比于外部用通路部被節(jié)流，因此，能夠在確保為了向內(nèi)燃機側噴出而在外部用通路部中流通的燃料的流量的同時，在內(nèi)部用通路部中使壓力脈動衰減來降低噪音。另外，內(nèi)部用通路部在外部用通路部中的從中繼通路隔著內(nèi)部殘留壓力保持閥而分離的分離部位開口，因此，能夠使該外部用通路部中的從連通口至該分離部位的距離與中繼通路的長度一起增大。其結果，由于從燃料泵進行的燃料加壓輸送而產(chǎn)生的壓力脈動能夠在臨近彈簧施力式的內(nèi)部殘留壓力保持閥為止較長的中繼通路、確保了距離的位置偏移部位以及分離位置之間、和長長地被縮小的內(nèi)部用通路部中衰減。因而，能夠提高噪音的降低效果。

附圖說明

參照添附的附圖并且通過下述的詳細的敘述，可更加明確本公開的上述目的以及其他目的、特征和優(yōu)點。其附圖為，

圖1是表示一實施方式的燃料供給裝置的圖，并且是圖3的I－I線剖面圖。

圖2是表示圖1的泵單元的圖，并且是圖3的II－II線剖面圖。

圖3是圖1的III－III線剖面圖。

圖4是用于說明一實施方式的燃料供給裝置的特征的示意圖，圖4(a)是表示內(nèi)部用通路部的最小的通路截面積的圖，圖4(b)是表示圓筒管的通路截面積的圖。

圖5是表示圖1的燃料供給裝置的局部剖面圖。

圖6是用于說明一實施方式的燃料供給裝置的作用效果的特性圖。

圖7是用于說明一實施方式的燃料供給裝置的作用效果的特性圖。

具體實施方式

以下，基于附圖說明一實施方式。

如圖1、2所示，一實施方式的燃料供給裝置1安裝于車輛的燃料罐2。裝置1將燃料罐2內(nèi)的燃料直接地或者經(jīng)由高壓泵等間接地向內(nèi)燃機3的燃料噴射閥供給。這里，裝置1的安裝的燃料罐2由樹脂或者金屬形成為中空狀，由此將向內(nèi)燃機3側供給的燃料貯存。另外，作為從裝置1供給燃料的內(nèi)燃機3，可以是汽油發(fā)動機，也可以柴油發(fā)動機。另外，圖1、2所示的裝置1的上下方向與水平面上的車輛的上下方向?qū)嵸|(zhì)上一致。

以下，對裝置1的結構以及工作進行說明。

如圖1～3所示，裝置1具備法蘭10、副罐20、調(diào)整機構30以及泵單元40。

如圖1所示，法蘭10由樹脂形成為圓板狀，安裝于燃料罐2的頂板部2a。法蘭10通過在與頂板部2a之間夾住墊片10a來堵塞形成于該頂板部2a的貫通孔2b。法蘭10一體地具有燃料供給管12以及電連接器14。

燃料供給管12從法蘭10朝向上方以及下方的兩側突出。燃料供給管12經(jīng)由彎曲自如的撓性管12a而與泵單元40連通。通過該連通方式，燃料供給管12將通過泵單元40中的燃料泵42從燃料罐2內(nèi)加壓輸送的燃料向燃料罐2外的內(nèi)燃機3側供給。電連接器14也從法蘭10朝向上方以及下方的兩側突出。電連接器14將燃料泵42電連接于未圖示的外部電路。通過該電連接，燃料泵42被外部電路控制。

如圖1、2、5所示，副罐20由樹脂形成為有底圓筒狀，被收容在燃料罐2內(nèi)。副罐20的底部20a載置在燃料罐2的底部2c上。這里，如圖2所示，底部20a中的朝向上方凹陷的凹底部20b在與底部2c之間確保了流入空間22。而且，在凹底部20b形成有流入口24。流入口24經(jīng)由流入空間22而連通于燃料罐2內(nèi)。在該連通方式下，流入口24使由泵單元40中的噴射泵45從燃料罐2內(nèi)移送的燃料流入副罐20內(nèi)。這樣通過流入口24流入的燃料貯存于包含燃料泵42的周圍在內(nèi)的副罐20的內(nèi)部空間26(也參照圖1)。另外，在本實施方式的凹底部20b上設有之后詳細敘述的在來自噴射泵45的負壓起作用時使流入口24開閥的傘閥27。

如圖1所示，調(diào)整機構30由保持部件32、一對支柱34以及彈性部件36等構成。

保持部件32由樹脂形成為圓環(huán)狀，在燃料罐2內(nèi)安裝于副罐20的上部20c。各支柱34由金屬形成為圓柱狀，被收容在燃料罐2內(nèi)而在上下方向上延伸。各支柱34的上端部被固定于法蘭10。各支柱34在比該上端部靠下方的部分進入副罐20內(nèi)的狀態(tài)下，通過保持部件32在上下方向上被滑動引導。

彈性部件36由金屬形成為螺旋彈簧狀，被收容在燃料罐2內(nèi)。彈性部件36在對應的一個支柱34的周圍與該支柱34同軸配置。彈性部件36在對應支柱34以及保持部件32之間沿上下方向夾設。通過該夾設方式，彈性部件36經(jīng)由保持部件32將副罐20的底部20a推向燃料罐2的底部2c。

如圖1、2、5所示，泵單元40被收容在燃料罐2內(nèi)。泵單元40由吸濾器41、燃料泵42、過濾器箱43、端口部件44以及噴射泵45等構成。

吸濾器41例如是無紡布過濾器等，在副罐20內(nèi)載置于底部20a中的包圍凹底部20b的周圍的最深底部20d上。吸濾器41通過對從副罐20的內(nèi)部空間26向燃料泵42吸入的燃料進行過濾，來去除該吸入對象燃料中的較大的異物。

燃料泵42在副罐20內(nèi)配置于吸濾器41的上方。整體呈圓柱狀的燃料泵42使其軸向與上下方向?qū)嵸|(zhì)上一致。在本實施方式中，燃料泵42是電動式的泵。如圖1所示，燃料泵42經(jīng)由彎曲自如的撓性布線42a電連接于電連接器14。燃料泵42通過電連接器14接受來自外部電路的驅(qū)動控制，由此進行工作。這里，工作中的燃料泵42通過吸濾器41吸入在其周圍貯存的燃料，而且通過內(nèi)部的加壓對該吸入燃料進行調(diào)壓。

燃料泵42具有與送出燃料的送出口420成一體的送出閥421。在本實施方式中，送出閥421是無彈簧式的止回閥。在隨著燃料泵42的工作而燃料被加壓的期間，送出閥421開閥。在該開閥時，從送出口420向過濾器箱43內(nèi)加壓輸送燃料。另一方面，當隨著燃料泵42的停止而燃料的加壓停止時，送出閥421閉閥。在該閉閥時，向過濾器箱43內(nèi)的燃料的加壓輸送也停止。在本實施方式中，從燃料泵42噴出的加壓燃料的壓力例如在300kPa～600kPa的范圍內(nèi)被可變地調(diào)整。

如圖1、2所示，過濾器箱43由樹脂形成為中空狀，在上下方向上跨越副罐20的內(nèi)外地配置。過濾器箱43通過被保持部件32保持而相對于副罐20被定位。

過濾器箱43中的收容部46由內(nèi)筒部460與外筒部461形成為雙層圓筒狀，在燃料泵42的周圍同軸地配置。通過該收容部46的配置方式，過濾器箱43的軸向沿著上下方向。如圖1所示，收容部46將在內(nèi)筒部460以及外筒部461的上方與送出口420連通的連通室462形成為扁平形的空間狀。

收容部46還將在內(nèi)筒部460以及外筒部461之間與連通室462連通的收容室463形成為圓筒孔狀。在收容室463中收容有圓筒狀的燃料過濾器464。燃料過濾器464例如是蜂窩式過濾器等，通過對經(jīng)由連通室462而從送出口420向收容室463送出的加壓燃料進行過濾來去除該加壓燃料中的微小的異物。

收容部46還將與收容室463連通的中繼通路465形成為相對于沿著上下方向的過濾器箱43的軸向傾斜的大致矩形的孔狀。中繼通路465與收容室463中的在燃料過濾器464的下方開口的燃料出口463a連通。中繼通路465隨著在徑外方向上遠離燃料出口463a而向斜上方筆直地傾斜。該傾斜方式的中繼通路465將通過燃料過濾器464過濾并從燃料出口463a導出的燃料朝向斜上方進行引導。

另外，關于本實施方式的過濾器箱43，通過熔接將箱蓋431接合于箱主體430。箱主體430是形成收容部46中的收容室463以及中繼通路465的有底狀部分。箱蓋431是形成收容部46中的連通室462的凹狀部分。

如圖1～3所示，過濾器箱43中的突部47向從外筒部461去而向周向的特定部位S的徑外方向突出(也參照圖5)。在突部47中收納有燃料通路470、分隔壁471、噴出通路472、外部殘留壓力保持閥473、分支通路474、內(nèi)部殘留壓力保持閥475以及溢流通路476。換言之，突部47偏向周向的特定部位S而一體地具有這些要素470、471、472、473、474、475、476。

燃料通路470形成為設于突部47而以反U字形延伸的空間狀。燃料通路470通過被分隔壁471劃分而在沿上下方向沿過濾器箱43的軸向上折回。這里，特別是燃料通路470通過平板帶狀的分隔壁471被劃分成直線狀。通過這樣的劃分方式，在燃料通路470中，從位于最上方的折回部470a的兩端分別朝向下方以筆直的大致矩形的筒孔狀延伸有上游筆直部470b與下游筆直部470c。即，由折回部470a、該折回部470a的上游側部位的上游筆直部470b、該該折回部部470a的下游側部位的下游筆直部470c構成了燃料通路470。另外，在本實施方式中，兩個筆直部470b、470c形成于箱主體430，另一方面，折回部470a形成于箱蓋431。

燃料通路470形成了連通口470e，以便在上游筆直部470b中的上下方向的中間部開口。上游筆直部470b使連通口470e經(jīng)由中繼通路465而與收容室463連通，由此配置于燃料過濾器464的下游側。通過該配置方式，通過中繼通路465被引導的加壓燃料從連通口470e被導出到上游筆直部470b。上游筆直部470b形成了連通口470e所開口的外部用通路部470f、以及經(jīng)由該外部用通路部470f而與該連通口470e連通的內(nèi)部用通路部470g。這些外部用通路部470f以及內(nèi)部用通路部470g與特定部位S的要素471、472、473、474、475、476—起被收納在突部47中。

外部用通路部470f使從連通口470e導出的燃料向該連通口470e的上方的外部殘留壓力保持閥473側流通。通過該流通方式，中繼通路465中的燃料的流通方向如圖1所示那樣相對于外部用通路部470f中的燃料的流通方向傾斜。外部用通路部470f的通路截面積比對連通口470e以及收容室463之間進行中繼的中繼通路465的通路截面積大。該放大方式的外部用通路部470f將來自連通口470e的加壓燃料朝向下游筆直部470c側進行引導，以便通過噴出通路472噴出該加壓燃料。

通過中繼通路465引導并從連通口470e導出的燃料通過外部用通路部470f向下方的內(nèi)部殘留壓力保持閥475側折回，從而朝向內(nèi)部用通路部470g流通。為了實現(xiàn)該流通方式，中繼通路465中的燃料的流通方向也相對于內(nèi)部用通路部470g中的燃料的流通方向傾斜。內(nèi)部用通路部470g的通路截面積比中繼通路465的通路截面積以及外部用通路部470f的通路截面積小。通過該縮小方式，在內(nèi)部用通路部470g中朝向內(nèi)部殘留壓力保持閥475側的燃料流動相比于外部用通路部470f中的燃料流動被節(jié)流。

這里，將圖4(a)中附加交叉影線來表示的內(nèi)部用通路部470g的最小的通路截面積虛擬地轉換為圖4(b)中附加交叉影線來表示圓筒管P的通路截面積。于是，根據(jù)轉換后的通路截面積求出的圓筒管P的通路直徑D、以及成為從圖1所示的外部用通路部470f至內(nèi)部殘留壓力保持閥475的距離的內(nèi)部用通路部470g的長度L被設定為滿足L/D≥3的關系式。另外，關于通路直徑D以及長度L被設定為滿足L/D≥3的關系式的理由，之后詳細敘述。

另外，位于內(nèi)部用通路部470g的下游側的內(nèi)部殘留壓力保持閥475如圖1～3所示那樣從外部殘留壓力保持閥473向下方分離地配置。在該配置下，在外部用通路部470f中，連通口470e在位置從內(nèi)部殘留壓力保持閥475向外部殘留壓力保持閥473側偏移的部位R開口，并且內(nèi)部用通路部470g在該位置偏移部位R下方開口。另外，如圖1、3所示，內(nèi)部用通路部470g的開口設于外部用通路部470f中的從中繼通路465隔著內(nèi)部殘留壓力保持閥475向徑外方向分離的分離部位Q。

如圖2所示，噴出通路472在突部47中的上下方向的中間部形成為圓筒狀。噴出通路472從燃料通路470中的連通口470e以及外部用通路部470f的下游側的下游筆直部470c向與過濾器箱43的軸向正交的方向分支。噴出通路472與端口部件44中的噴出端口440連通，由此將燃料通路470的流通燃料通過撓性管12a以及燃料供給管12向內(nèi)燃機3側噴出。此時，在燃料通路470中，利用噴出通路472從朝向內(nèi)燃機3側的流動分流出的燃料將在該噴出通路472的下游側流通。

如圖1、2所示，外部殘留壓力保持閥473是無彈簧式的止回閥，并設于上游筆直部470b中的連通口470e的下游側、且噴出通路472的上游側的外部用通路部470f。即，外部殘留壓力保持閥473配置于燃料通路470中的從連通口470e朝向噴出通路472的中途部。外部殘留壓力保持閥473具有閥殼體477、閥芯478以及閥止動件479。

閥殼體477是利用樹脂將筒狀的殼體主體477a與平板狀的接合板477b一體地成形而成的。殼體主體477a被嵌入在箱主體430的突部47。在殼體主體477a中貫通有作為上游筆直部470b的一部分的外部用通路部470f。殼體主體477a的隨著朝向外部用通路部470f的上游側而縮徑的圓錐面狀的閥座477as在該外部用通路部470f的周圍形成。接合板477b被夾持在箱主體430以及箱蓋431之間。接合板477b朝向與過濾器箱43的軸向正交的方向比殼體主體477a突出。在接合板477b中貫通有外部用通路部470f與下游筆直部470c的一部分。

閥芯478由樹脂以及橡膠的復合材料形成為圓柱狀，在殼體主體477a內(nèi)與該殼體主體477a同軸收容。通過該收容方式，閥芯478能夠通過往復移動落座于閥座477as或離開閥座477as。因此，外部殘留壓力保持閥473對應于閥芯478離開閥座477as而開閥，另一方面，對應于閥芯478落座于閥座477as而閉閥。

閥止動件479由樹脂形成為圓筒狀，在殼體主體477a內(nèi)與該殼體主體477a同軸固定。閥止動件479將閥芯478以能夠沿軸向往復移動的方式支承。閥止動件479將離開閥座477as的開閥時的閥芯478進行卡定。

通過這種構造，外部殘留壓力保持閥473使燃料通路470開閉。具體而言，在隨著燃料泵42的工作而從連通口470e向外部用通路部470f導出加壓燃料的期間，外部殘留壓力保持閥473的閥芯478開閥。在該開閥時，在閥芯478被閥止動件479卡定的狀態(tài)下，被導出到外部用通路部470f的加壓燃料朝向噴出通路472以及下游筆直部470c的最下游端470d側流動。另一方面，當隨著燃料泵42的停止而停止從連通口470e導出燃料時，閥芯478閉閥。在該閉閥時，朝向噴出通路472以及最下游端470d側的燃料的流通也停止，因此通過從噴出通路472進行的閉閥前的噴出而被供給至內(nèi)燃機3側的燃料的壓力得以保持。即，通過閉閥的外部殘留壓力保持閥473來對通過了燃料通路470的向內(nèi)燃機3側供給的燃料發(fā)揮殘留壓力保持功能。另外，基于外部殘留壓力保持閥473的殘留壓力保持功能的保持壓力成為在燃料泵42停止時調(diào)壓的壓力。

分支通路474形成為從在突部47中被中繼通路465與位于其徑外方向的分離部位Q的內(nèi)部用通路部470g夾持的部位向端口部件44側延伸的空間狀。分支通路474以從內(nèi)部用通路部470g中的與外部用通路部470f相反的一側的下端向上方折回的方式進行分支。該分支方式的分支通路474不與下游筆直部470c交叉。分支通路474與端口部件44中的噴射端口441連通，由此將通過內(nèi)部殘留壓力保持閥475從內(nèi)部用通路部470g排出的燃料引導至噴射泵45。

內(nèi)部殘留壓力保持閥475是彈簧施力式的止回閥，并設于分支通路474。內(nèi)部殘留壓力保持閥475具有閥殼體475a、閥芯475b以及閥彈簧475c。

閥殼體475a由金屬的復合材料形成為帶臺階的圓筒狀，被嵌入到突部47。分支通路474的一部分貫通閥殼體475a。閥殼體475a將平面狀的閥座475as形成在分支通路474中。另外，在閥殼體475a中，圓環(huán)板狀的凸緣部475af在中繼通路465的下方與內(nèi)部用通路部470g的下方重疊地設置，由此在實現(xiàn)基于突部47的內(nèi)部殘留壓力保持閥475的定位的同時實現(xiàn)裝置1的小型化。

閥芯475b由金屬的復合材料形成為圓柱狀，在閥殼體475a內(nèi)與該閥殼體475a同軸收容。通過該收容方式，閥芯475b能夠通過往復移動落座于閥座475as或離開閥座475as。因此，內(nèi)部殘留壓力保持閥475對應于閥座475as離開閥芯475b而開閥，另一方面，對應于閥芯475b落座于閥座475as而閉閥。

閥彈簧475c由金屬形成為線圈狀，在閥殼體475a內(nèi)與該閥殼體475a同軸卡定。閥彈簧475c通過彈簧反作用力而對閥芯475b向閥座475as側施力。

通過這種構造，內(nèi)部殘留壓力保持閥475使與分支通路474相通的燃料通路470開閉。具體而言，在隨著燃料泵42的工作而從連通口470e向通路部470f、470g導出設定壓以上的燃料的期間，內(nèi)部殘留壓力保持閥475的閥芯475b克服閥彈簧475c的彈簧反作用力而開閥。在該開閥時，在閥芯475b被閥彈簧475c彈性支承的狀態(tài)下，從內(nèi)部用通路部470g流入分支通路474的加壓燃料朝向噴射泵45側流通。另一方面，如果即使在燃料泵42的工作中從連通口470e導出的燃料的壓力小于設定壓力則該導出停止，或者隨著燃料泵42的停止而該導出停止，從而閥芯475b通過閥彈簧475c的彈簧反作用力而閉閥。在該閉閥時，朝向噴射泵45側的燃料的流通也停止，因此特別是在伴隨燃料泵42的停止的情況下，送出閥421的閉閥也互起作用而收容室463中的燃料的壓力被保持在內(nèi)部殘留壓力保持閥475的設定壓力。即，通過閉閥的內(nèi)部殘留壓力保持閥475來對收容室463內(nèi)的滯留燃料發(fā)揮殘留壓力保持功能。另外，基于內(nèi)部殘留壓力保持閥475的殘留壓力保持功能的保持壓力例如被設定為250kPa。

在這樣構成彈簧質(zhì)量系統(tǒng)的內(nèi)部殘留壓力保持閥475中，有如下?lián)鷳n：相對于閥座475as的提升量(離開量)較小時等的閥芯475b受到因來自燃料泵42的燃料加壓輸送所產(chǎn)生的壓力脈動而振動。但是，如上述那樣，在本實施方式中，從內(nèi)部用通路部470g的通路截面積轉換得到的圓筒管P的通路直徑D與該內(nèi)部用通路部470g的長度L被設定為滿足L/D≥3的關系式。進行該設定的結果，因壓力脈動引起的閥芯475b的振動如圖6所示那樣隨著時間經(jīng)過而衰減至實質(zhì)上0水平。因此，如圖7所示，在從燃料通路470至內(nèi)燃機3的路徑中產(chǎn)生的噪音降低。另外，在圖6、7中，作為本實施方式示出了L/D＝3以及L/D＝4的情況，另一方面，作為比較例示出了L/D＝1以及L/D＝2的情況。

如圖2所示，溢流通路476在突部47中的位于上下方向的通路472、474之間的中間部形成為圓筒孔狀。溢流通路476從下游筆直部470c中的比噴出通路472靠下游側的部分向相對于過濾器箱43的軸向正交的方向分支。溢流通路476通過與端口部件44中的溢流端口442連通，將在過濾器箱43內(nèi)的比外部殘留壓力保持閥473靠下游側的位置與朝向內(nèi)燃機3側的流動分流的燃料引導至溢流閥443。

端口部件44由樹脂形成為中空狀，配置于副罐20內(nèi)。如圖2、3、5所示，端口部件44通過熔接而接合于特定部位S的突部47。端口部件44從突部47向與過濾器箱43的軸向正交的方向突出。這里，特別是，本實施方式的端口部件44相對于呈圓筒面狀彎曲的外筒部461的外周面461a向該圓形輪廓的切線方向突出。與此同時，在本實施方式中，以使與包括成為特定部位S的外周的突部47的外周在內(nèi)的過濾器箱43的外周相切、并且還與端口部件44的外周相切的外切圓C(參照圖3)的直徑盡可能小的方式，設定端口部件44的突出量。

端口部件44在過濾器箱43外一體地具有噴出端口440、噴射端口441、溢流端口442以及溢流閥443。

噴出端口440在端口部件44中的上下方向的上部形成為L字形的空間狀。如圖2所示，噴出端口440與在突部47的側面47a開口的噴出通路472連通。與此同時，噴出端口440在與噴出通路472的連通部位相反的一側使最下游端朝向上方，從而與撓性管12a連通。通過它們的連通方式，噴出端口440過經(jīng)由噴出通路472而與濾器箱43內(nèi)的燃料通路470相通，并且經(jīng)由撓性管12a以及燃料供給管12而與過濾器箱43外的內(nèi)燃機3側相通。這樣使過濾器箱43的內(nèi)與外相通的噴出端口440將從燃料通路470向噴出通路472流通的燃料朝向內(nèi)燃機3側噴出。

噴射端口441在端口部件44中的位于噴出端口440的下方的下端部形成為反L字形的空間狀。噴射端口441與在側面47a開口的分支通路474連通，并且在與該連通部位相反的一側與噴射泵45連通。通過該連通方式，噴射端口441經(jīng)由分支通路474而與過濾器箱43內(nèi)的內(nèi)部用通路部470g相通，并且在過濾器箱43外直接與噴射泵45相通。這樣使過濾器箱43的內(nèi)與外與相通的噴射端口441對通過了內(nèi)部殘留壓力保持閥475的從燃料通路470排出的燃料發(fā)揮引向噴射泵45的引導作用。

溢流端口442在端口部件44中的位于上下方向的端口440、441之間的中間部形成為帶臺階的圓筒孔狀。溢流端口442與在側面47a開口的溢流通路476連通，并且在與該連通部位相反的一側與溢流閥443連通。通過該連通方式，溢流端口442經(jīng)由溢流通路476而與過濾器箱43內(nèi)的燃料通路470相通，并且在過濾器箱43外直接與溢流閥443相通。這樣使過濾器箱43的內(nèi)與外相通的溢流端口442對在燃料通路470中與向內(nèi)燃機3側的流動分流的燃料發(fā)揮引向溢流閥443的引導作用。

如圖2、5所示，溢流閥443是彈簧施力式的止回閥，并設于溢流端口442。在溢流端口442中，溢流閥443經(jīng)由溢流通路476與燃料通路470相通。除此之外，溢流閥443還提高溢流端口442的最下游端442a而與副罐20的內(nèi)部空間26連通，由此能夠?qū)囊缌魍?76向溢流端口442引導的燃料排出到該空間26。溢流閥443具有閥扣環(huán)443a、閥芯443b以及閥彈簧443c。

如圖2所示，閥扣環(huán)443a由樹脂形成為圓筒狀，被嵌入在端口部件44中。溢流端口442中的比將閥座442s以平面狀形成的帶臺階的部分靠下游側的最下游端442a貫通閥扣環(huán)443a。

閥芯443b由樹脂和橡膠的復合材料形成為圓板狀，在溢流端口442內(nèi)與該溢流端口442同軸收容。通過該收容方式，閥芯443b能夠通過往復移動落座于閥座442s或離開閥座442s。因此，溢流閥443對應于閥座442s離開閥芯443b而開閥，另一方面，對應于閥芯443b落座于閥座442s而閉閥。

閥彈簧443c由金屬形成為線圈狀。閥彈簧443c在溢流端口442內(nèi)與該溢流端口442同軸收容，通過閥扣環(huán)443a被卡定。閥彈簧443c通過彈簧反作用力而對閥芯443b向閥座442s側施力。

通過這樣的構造，溢流閥443使經(jīng)由溢流通路476而與溢流端口442相通的燃料通路470開閉。具體而言，不論燃料泵42工作還是停止，在從燃料通路470到達內(nèi)燃機3的燃料供給路徑的正常狀態(tài)得以保持而溢流端口442的壓力小于溢流壓力的期間，溢流閥443的閥芯443b通過閥彈簧443c的彈簧反作用力而閉閥。在該閉閥時，通過燃料泵42的工作而被調(diào)壓的燃料通過過濾器箱43內(nèi)的噴出通路472以及該過濾器箱43外的噴出端口440被噴出，從而成為向內(nèi)燃機3側供給的燃料。另一方面，不論燃料泵42工作還是停止，當在從燃料通路470到達內(nèi)燃機3的燃料供給路徑中發(fā)生異常而溢流壓力以上的燃料被引導至溢流端口442時，閥芯443b克服閥彈簧443c的彈簧反作用力而開閥。在該開閥時，在閥芯443b被閥彈簧443c彈性支承的狀態(tài)下，向溢流閥443引導的燃料料被排出副罐20的內(nèi)部空間26，因此向內(nèi)燃機3側供給的燃料的壓力被釋放直到成為溢流壓力為止。即，對于向內(nèi)燃機3側供給的燃料，發(fā)揮基于開閥的溢流閥443溢流功能。另外，基于溢流閥443的溢流功能的溢流壓力例如被設定為例如650kPa。

如圖2、5所示，噴射泵45由樹脂形成為中空狀，在副罐20內(nèi)配置于端口部件44的下方。噴射泵45載置在副罐20的底部20a中的特別是凹底部20b上。通過該載置方式，噴射泵45與端口部件44在圖2所示的底部20a上在過濾器箱43的軸向上與流入口24重疊。噴射泵45一體地具有加壓部450、噴嘴部451、吸入部452以及擴散部453。

加壓部450將加壓通路454形成為沿著過濾器箱43的軸向延伸的帶臺階的圓筒孔狀。加壓通路454位于端口部件44的下方而與噴射端口441連通。在該連通方式下，在過濾器箱43內(nèi)從內(nèi)部用通路部470g通過內(nèi)部殘留壓力保持閥475而排出加壓燃料經(jīng)由該過濾器箱43外的噴射端口441而被引導至加壓通路454。

噴嘴部451將噴嘴通路455形成為向與過濾器箱43的軸向正交的方向延伸的圓筒孔狀。噴嘴通路455位于加壓部450的下方而與加壓通路454連通。而且，噴嘴通路455的通路截面積比上游側的內(nèi)部用通路部470g以及加壓通路454的通路截面積小。在這些連通以及節(jié)流方式下，被引導至加壓通路454的加壓燃料流入噴嘴通路455。

吸入部452將吸入通路456形成為向與過濾器箱43的軸向正交的方向擴展的扁平形的空間狀。吸入通路456位于加壓部450以及噴嘴部451的下方而與流入口24與連通。在該連通方式下，通過流入口24而流入副罐20內(nèi)的燃料在吸入通路456中流通。

擴散部453將擴散通路457形成為向與過濾器箱43的軸向正交的方向延伸的圓筒孔狀。擴散通路457位于加壓部450的下方而與噴嘴通路455連通，并且在與該連通部位相反的一側與副罐20的內(nèi)部空間26連通。而且，擴散通路457的通路截面積比噴嘴通路455的通路截面積大。在這些連通以及放大方式下，在由于流入噴嘴通路455而減小了流量的加壓燃料被向擴散通路457噴出、從而在該噴出流的周圍產(chǎn)生負壓時，燃料罐2內(nèi)的燃料從流入口24依次被吸入到吸入通路456以及擴散通路457。這樣被吸入的燃料在擴散通路457中受到擴散作用而被加壓輸送，從而被移送至包括燃料泵42的周圍在內(nèi)的內(nèi)部空間26。

另外，在本實施方式中，橫截面為大徑圓形的擴散通路457相對于橫截面為小徑圓形的噴嘴通路455對準中心。與此同時，本實施方式的擴散通路457中的與內(nèi)部空間26連通的最下游端457a相對于副罐20的底部20a中的最深底部20d向上方分離。

以下，對以上說明的本實施方式的作用效果進行說明。

根據(jù)本實施方式，隨著燃料泵42的停止而對向內(nèi)燃機3側供給的燃料的壓力進行保持的外部殘留壓力保持閥473，是具有隨著燃料泵42的工作而開閥并被閥止動件479卡定的閥芯478的無彈簧式。因此，即使由于從燃料泵42進行的燃料加壓輸送而產(chǎn)生壓力脈動，卡定狀態(tài)的閥芯478也難以振動。

此外，另一方面，隨著燃料泵42的停止而對收容室463中的燃料壓力進行保持的內(nèi)部殘留壓力保持閥475，是具有隨著燃料泵42的工作而克服彈簧反作用力而開閥的閥芯475b的彈簧施力式。這里，使向內(nèi)燃機3側噴出的燃料流通的燃料通路470中的、在燃料過濾器464的下游側與收容室463連通的連通口470e在位置從內(nèi)部殘留壓力保持閥475向外部殘留壓力保持閥473側偏移的位置偏移部位R開口。由此，在燃料通路470中，能夠針對相比于從連通口470e向閥473側燃料所朝向的外部用通路部470f而言使從該連通口470e向閥475側的燃料流動節(jié)流的內(nèi)部用通路部470g，以滿足上述L/D≥3的關系式的方式增大長度L。其結果，由于從燃料泵42進行的燃料加壓輸送而產(chǎn)生的壓力脈動能夠在臨近彈簧施力式的閥475為止的長長地被縮小的內(nèi)部用通路部470g中衰減，因而，還能夠使該閥475中的閥芯475b的振動衰減。

根據(jù)以上，在殘留壓力保持閥473、475的任意一個中，均能夠抑制壓力脈動由于閥芯478、475b的振動而放大的情況。因此，能夠降低在從燃料通路470至內(nèi)燃機3的路徑中產(chǎn)生的噪音。

另外，根據(jù)本實施方式，在與收容室463之間利用中繼通路465中繼的連通口470e在位置偏移部位R開口。據(jù)此，對于使從連通口470e向閥475側的燃料流動節(jié)流的內(nèi)部用通路部470g而言，不僅能夠以滿足L/D≥3的關系式的方式增大長度L，也能夠增大從收容室463至該連通口470e的中繼通路465的長度。其結果，由于從燃料泵42進行的燃料加壓輸送而產(chǎn)生的壓力脈動能夠在臨近彈簧施力式的閥475為止較長的中繼通路465、以及長長地被縮小的內(nèi)部用通路部470g中衰減。因而，能夠提高噪音的降低效果。

而且，根據(jù)本實施方式，在位置偏移部位R處向外部用通路部470f開口連通口470e經(jīng)由該通路部470f而與內(nèi)部用通路部470g連通。這里，在內(nèi)部用通路部470g中，燃料流動相比于外部用通路部470f被節(jié)流，因此，能夠在確保為了向內(nèi)燃機3側噴出而在外部用通路部470f中流通的燃料的流量的同時，在內(nèi)部用通路部470g中使壓力脈動衰減來降低噪音。另外，內(nèi)部用通路部470g在外部用通路部470f中的從中繼通路465隔著閥475的分離部位Q開口，因此，能夠使該外部用通路部470f中的從連通口470e至該部位Q的距離與中繼通路465的長度一起增大。其結果，由于從燃料泵42進行的燃料加壓輸送而產(chǎn)生的壓力脈動能夠在臨近彈簧施力式的閥475為止較長的中繼通路465、確保了距離的位置偏移部位R及分離部位Q之間、和長長地被縮小的內(nèi)部用通路部470g中衰減。因而，能夠提高噪音的降低效果。

而且，根據(jù)本實施方式，中繼通路465中的燃料的流通方向相對于內(nèi)部用通路部470g中的燃料的流通方向傾斜。由此，從中繼通路465通過外部用通路部470f而朝向內(nèi)部用通路部470g的燃料流動順暢地折回，從而該燃料流動難以從形成這些通路部470f、470g的內(nèi)壁面剝離。因此，能夠抑制因這樣的燃料流動的剝離而產(chǎn)生負壓從而成為噪音的主要原因。

除此之外，根據(jù)本實施方式，在過濾器箱43中的從周向的特定部位S突出的突部47中，與分離部位Q的閥475一同收納有外部用通路部470f以及內(nèi)部用通路部470g。根據(jù)該突部47，在爭取了位置偏移部位R以及分離部位Q間的距離的同時，能夠使與包含閥475與通路部470f、470g一同設置的特定部位S在內(nèi)的過濾器箱43的外周相切外切圓C小徑化。因此，能夠同時實現(xiàn)降低噪音的效果與裝置1的小型化效果。

除此之外，根據(jù)本實施方式，兩個殘留壓力保持閥473、475與分別朝向這些閥473、475側的外部用通路部470f以及內(nèi)部用通路部470g一同偏向特定部位S而成為一體。據(jù)此，在以使與過濾器箱43的外周相切的外切圓C小徑化的狀態(tài)滿足將閥473、475以及通路部470f建立關聯(lián)的L/D≥3的關系式的通路部470g中，能夠使壓力脈動衰減。因此，能夠同時實現(xiàn)降低噪音的效果與裝置1的小型化效果。

而且，除此之外，在燃料通路470中與朝向內(nèi)燃機3側的流動分流的燃料根據(jù)本實施方式，通過溢流通路476被引導，從而溢流閥443將向內(nèi)燃機3側供給的燃料的壓力釋放。根據(jù)這種溢流功能，能夠保證內(nèi)燃機3的耐久性。另外，在閥芯443b克服彈簧反作用力而開閥以進行壓力釋放的彈簧施力式的溢流閥443中，從燃料通路470中的比外部殘留壓力保持閥473靠下游側的部分通過溢流通路476引導燃料。由此，從連通口470e經(jīng)由燃料通路470以及溢流通路476到閥443的距離變長，從而能夠使因從燃料泵42進行的燃料加壓輸送引起的壓力脈動衰減。因此，在閥443中，能夠抑制壓力脈動由于閥芯443b的振動而放大，因此，能夠提高在從燃料通路470至內(nèi)燃機3的路徑中產(chǎn)生的噪音的降低效果。

而且，除此之外，本實施方式的噴射泵45使從通過滿足L/D≥3的關系式而長長地被縮小的內(nèi)部用通路部470g通過了閥475的排出燃料進一步節(jié)流后噴出，從而將燃料罐2內(nèi)的燃料移送到燃料泵42的周圍。由此，在噴射泵45中，能夠噴出在內(nèi)部用通路部470g中衰減了壓力脈動的燃料，因此，能夠穩(wěn)定地發(fā)揮燃料移送功能，并且能夠抑制因燃料噴出斷續(xù)而產(chǎn)生對人而言刺耳的噪音。

以上，說明了一個實施方式，但本公開并非限定地解釋該實施方式，在不脫離本公開的主旨的范圍內(nèi)，能夠應用于各種實施方式。以下對上述實施方式的變形例進行敘述。

具體地說，在變形例1中，也可以是，在過濾器箱43中未設置中繼通路465，而是使收容室463的燃料出口463a與連通口470e實質(zhì)上一致。另外，在變形例2中，也可以將中繼通路465中的燃料的流通方向設定為相對于內(nèi)部用通路部470g中的燃料的流通方向?qū)嵸|(zhì)上正交或者實質(zhì)上平行。

在變形例3中，也可以是，在從中繼通路465隔著內(nèi)部用通路部470g而分離的分離部位Q設置內(nèi)部殘留壓力保持閥475，并在外部用通路部470f中的比該分離部位Q接近中繼通路465的部位使內(nèi)部用通路部470g開口。另外，在變形例4中，也可以是，在位置偏移部位R使連通口470e向內(nèi)部用通路部470g開口，由此上外部用通路部470f經(jīng)由內(nèi)部用通路部470g而與連通口470e連通。

在變形例5中，也可以將外部殘留壓力保持閥473以及內(nèi)部殘留壓力保持閥475的至少一方設于過濾器箱43中的特定部位S的突部47以外的部分。另外，在變形例6中，也可以是，在未設置突部47的結構下，將過濾器箱43中的未收容燃料過濾器464的非收容部分設于周向的一部分，并將該非收容部分設定于特定部位S。

在變形例7中，也可以設有螺線管閥等這種電磁驅(qū)動式的溢流閥443。另外，在變形例8中，也可以未設有溢流閥443。

在變形例9中，也可以使除了從內(nèi)部用通路部470g通過內(nèi)部殘留壓力保持閥475排出的燃料以外的燃料、例如從燃料泵42排出的燃料或從內(nèi)燃機3側返回的燃料等，在噴射泵45中噴出。另外，在變形例10中，也可以是，也可以未設有噴射泵45。

在變形例11中，也可以采用按照端口440、441、442的每一個分割的端口部件44。另外，在變形例12中，也可以采用與端口440、441、442的一個和兩個對應地分割的端口部件44。

本公開以實施例為基準而敘述，但本公開被理解為不限定于該實施例、構造。本公開也包含各種變形例、等效范圍內(nèi)的變形。除此之外，也使各種組合方式、進而在它們之中包含僅一個要素、一個要素以上、或一個要素以下的其他組合、方式落入本公開的范圍、思想范圍內(nèi)。