專利名稱：合成氣和電力的共同生產(chǎn)的制作方法
合成氣和電力的共同生產(chǎn)本發(fā)明涉及合成氣和電力的共同生產(chǎn)。特別地，本發(fā)明涉及共同生產(chǎn)合成氣和電力的方法。合成氣(也稱為合成氣體)為至少一氧化碳和氫氣的混合物，通常通過固態(tài)碳質(zhì)原料如煤的氣化，或者通過氣態(tài)碳質(zhì)原料如天然氣的重整而制得。所生成的合成氣可用于生產(chǎn)多種碳基化學(xué)品，例如用于甲醇合成或用于高級(jí)烴的費(fèi)-托(Fischer-Tropsch)合成。產(chǎn)生合成氣以生產(chǎn)碳基化學(xué)品的過程需要用于內(nèi)部使用的熱量和電力。大型設(shè)施會(huì)需要大量的熱量和電力，而這種熱量和電力的產(chǎn)生造成了CO2排放。解決CO2排放問題的一種方式是用非碳源如核技術(shù)取代常規(guī)的碳基發(fā)電和發(fā)熱設(shè)施。合成氣產(chǎn)生過程在升高的溫度下操作，取決于用于產(chǎn)生合成氣的技術(shù)類型，通常在高于900°C的溫度下生產(chǎn)熱合成氣。通常使用產(chǎn)生蒸汽的廢熱鍋爐從熱合成氣中回收熱量。該蒸汽通常用于驅(qū)動(dòng)空氣分離裝置的蒸汽渦輪機(jī)并發(fā)電。本申請(qǐng)人已注意到由于在這種廢熱鍋爐中所用的大溫差驅(qū)動(dòng)力，使用廢熱鍋爐的熱量回收相當(dāng)大地導(dǎo)致了生產(chǎn)合成氣過程中的熱力學(xué)第二定律損失。換言之，廢熱鍋爐的使用將高品質(zhì)或高溫?zé)崃拷导?jí)至不期望的較低品質(zhì)或較低溫?zé)崃?，這是因?yàn)橄啾扔谙嗤康妮^低溫的熱量，較高溫的熱量可用于產(chǎn)生更多的電力。因此，通過解決在從熱合成氣回收熱量中的高溫差驅(qū)動(dòng)力的問題，可提高合成氣產(chǎn)生過程的效率。減小廢熱鍋爐中的大溫差驅(qū)動(dòng)力的一種方式是升高蒸汽壓力或使蒸汽過熱。然而，水的臨界溫度為374°C這一事實(shí)設(shè)定了可在廢熱鍋爐中產(chǎn)生飽和蒸汽的溫度上限。而且，當(dāng)在例如Rankine循環(huán)中使用蒸汽發(fā)電時(shí)，由于結(jié)構(gòu)材料的考慮，通常不使蒸汽過熱至高于565 °C的溫度。迄今為止，對(duì)核輔助合成氣產(chǎn)生過程的研發(fā)已試圖使合成氣產(chǎn)生過程操作溫度與可由核反應(yīng)堆回路得到的最高溫度熱量相匹配。高溫氣冷核反應(yīng)堆能夠提供處于約 800-9000C的溫度下的熱量。然而，在這些相對(duì)低的溫度下，合理的合成氣產(chǎn)生過程選擇受到限制，特別是當(dāng)采用氣化過程時(shí)更是如此。如在上文所指出，合成氣產(chǎn)生過程通常構(gòu)成生產(chǎn)碳基化學(xué)品的大型設(shè)施的一部分。這類設(shè)施通常包括在800°C以下，或者甚至更通常地在500°C以下的溫度下操作的進(jìn)一步處理步驟。盡管這些進(jìn)一步處理步驟可作為用于與核熱源熱整合的有前景的候選者，但本申請(qǐng)人已發(fā)現(xiàn)這些進(jìn)一步處理步驟也是用于與合成氣產(chǎn)生過程中產(chǎn)生的熱合成氣熱整合的有前景的候選者。本申請(qǐng)人還已發(fā)現(xiàn)在約250°C以下的溫度下的這類設(shè)施中，通常存在大量熱源和熱沉，并且熱源隨著溫度下降而大量增加。因此通常存在過多可用的低級(jí)熱量。 因此，不存在寧愿由核源提供低級(jí)熱的動(dòng)機(jī)。無論如何，本申請(qǐng)人懷疑更常規(guī)的輕水核反應(yīng)堆將是提供低級(jí)熱的優(yōu)選選擇。因此，認(rèn)為不存在將核熱源與生產(chǎn)碳基化學(xué)品的大型設(shè)施整合的機(jī)會(huì)，特別是迄今不存在將核熱源與合成氣產(chǎn)生過程整合的機(jī)會(huì)。這導(dǎo)致使用核能的顯著不同的策略，最值得注意的是通過水裂解的核驅(qū)動(dòng)制氫。盡管如上文所述認(rèn)為不存在機(jī)會(huì)，但現(xiàn)在發(fā)明了一種將核熱源與合成氣產(chǎn)生過程整合的方法。此外，所述方法也解決了在從熱合成氣回收熱量時(shí)的高溫差驅(qū)動(dòng)力的問題。根據(jù)本發(fā)明，提供了一種共同生產(chǎn)合成氣和電力的方法，該方法包括在合成氣生成階段中，產(chǎn)生溫度為至少650°C并且至少包含來自碳質(zhì)原料的CO和 H2的熱合成氣；以及在核能發(fā)電階段中，利用核反應(yīng)所產(chǎn)生的熱量加熱工作流體以產(chǎn)生經(jīng)加熱的工作流體，并通過使用一個(gè)或更多個(gè)渦輪機(jī)使經(jīng)加熱的工作流體膨脹而發(fā)電，其中通過從所述熱合成氣向所述經(jīng)加熱的工作流體的間接熱傳遞進(jìn)行所述經(jīng)加熱的工作流體的額外加熱。在本說明書中，術(shù)語“渦輪機(jī)”旨在包括透平階段的概念，使得當(dāng)提及超過一個(gè)渦輪機(jī)時(shí)，要理解成渦輪機(jī)可以為分離的單元，或?yàn)榘ǔ^一個(gè)清楚可辨的透平階段的單個(gè)單元，或?yàn)榉蛛x的單元與一個(gè)或更多個(gè)包括超過一個(gè)清楚可辨的透平階段的單個(gè)單元的組合。在本說明書中所用的間接熱傳遞意指熱量經(jīng)過傳熱表面從一種流體傳遞至另一種流體，所以流體相互不直接接觸并因此不混合。在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方案中，在使經(jīng)加熱的工作流體膨脹以發(fā)電之前，進(jìn)行經(jīng)加熱的工作流體的額外加熱。在一個(gè)不同的實(shí)施方案中，通過進(jìn)行經(jīng)加熱的工作流體的額外加熱和膨脹而在多個(gè)步驟中進(jìn)行所述經(jīng)加熱的工作流體的額外加熱。在這樣的實(shí)施方案中，發(fā)電階段因而可利用至少兩個(gè)渦輪機(jī)，在經(jīng)加熱的工作流體通過一個(gè)渦輪機(jī)之后，但在經(jīng)加熱的工作流體通過另一個(gè)渦輪機(jī)之前，將來自熱合成氣的至少一部分熱量傳遞至經(jīng)加熱的工作流體，從而再次加熱所述經(jīng)加熱的工作流體。核能發(fā)電階段通常產(chǎn)生為至少500°C，更通常地至少600°C，最通常為至少800°C 的溫度的經(jīng)加熱的工作流體。熱合成氣優(yōu)選為高于900°C的溫度。經(jīng)加熱的工作流體的額外加熱可將經(jīng)加熱的工作流體加熱至高于600°C，更優(yōu)選高于750°C，甚至更優(yōu)選高于900°C的溫度。優(yōu)選地，核能發(fā)電階段采用布雷頓動(dòng)力循環(huán)，其中在循環(huán)過程中工作流體為氣態(tài)且不冷凝。工作流體優(yōu)選不是蒸汽。布雷頓循環(huán)可包括回?zé)?recuperation)和/或中間冷卻以提高發(fā)電效率。當(dāng)發(fā)電階段采用回?zé)岵祭最D動(dòng)力循環(huán)時(shí)，所述方法可包括冷卻與再壓縮工作流體有熱傳遞關(guān)系的膨脹工作流體，從而在再壓縮經(jīng)冷卻的膨脹工作流體之前以及在熱量以間接熱傳遞方式自熱合成氣傳遞至通過與膨脹工作流體熱交換而預(yù)熱的再壓縮工作流體之前，預(yù)熱該再壓縮的工作流體。因此，所述方法可包括在發(fā)電階段通過至少一個(gè)氣體膨脹渦輪機(jī)使經(jīng)加熱的工作流體膨脹，產(chǎn)生相比于經(jīng)加熱的工作流體處于更低溫度和更低壓力下的膨脹工作流體。然后可利用所述至少一個(gè)氣體膨脹渦輪機(jī)來發(fā)電，例如使用發(fā)電機(jī)。在這樣的情況下，可在發(fā)電階段使用超過一個(gè)氣體膨脹渦輪機(jī)，其中至少一個(gè)氣體膨脹渦輪機(jī)用于發(fā)電，并且至少一個(gè)氣體膨脹渦輪機(jī)用于驅(qū)動(dòng)壓縮機(jī)以便在工作流體至少通過與熱合成氣熱交換而被再加熱之前將膨脹工作流體再壓縮。在本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選實(shí)施方案中，核反應(yīng)在高溫氣冷核反應(yīng)堆中進(jìn)行，其中氣態(tài)冷卻劑用作核反應(yīng)堆的冷卻劑。在這樣的實(shí)施方案中，發(fā)電階段通常采用所謂的直接布雷頓動(dòng)力循環(huán)，其中氣態(tài)冷卻劑也是布雷頓動(dòng)力循環(huán)的工作流體。通常這種直接布雷頓動(dòng)力循環(huán)為閉合動(dòng)力循環(huán)(即其中膨脹工作流體被壓縮并在循環(huán)中再次循環(huán)的循環(huán))，且通常工作流體為氦?；蛘?，在氣冷核反應(yīng)堆中進(jìn)行核反應(yīng)的實(shí)施方案中，發(fā)電階段可采用所謂的間接布雷頓動(dòng)力循環(huán)。在間接循環(huán)中，氣態(tài)冷卻劑在閉合的主回路中再循環(huán)經(jīng)過核反應(yīng)堆，熱量自主回路傳遞至包含于次回路中的間接布雷頓動(dòng)力循環(huán)的工作流體。通常在主回路中循環(huán)的氣態(tài)冷卻劑為氦。次回路可為開放回路循環(huán)(即其中在一次通過基礎(chǔ)上使用工作流體且膨脹工作流體從系統(tǒng)中排出的循環(huán))或閉合回路循環(huán)。在開放回路循環(huán)中，工作流體可為例如空氣，在閉合工作循環(huán)中，可例如利用氦和氮的混合物。當(dāng)發(fā)電階段包括作為直接或間接布雷頓循環(huán)的布雷頓動(dòng)力循環(huán)時(shí)，其優(yōu)選配置為聯(lián)合循環(huán)。在聯(lián)合循環(huán)中，熱量自布雷頓循環(huán)(所謂的前循環(huán))的膨脹工作流體傳遞至另一動(dòng)力循環(huán)(所謂的后循環(huán))的工作流體。通常后循環(huán)為通常使用蒸汽作為工作流體的 Rankine循環(huán)。已知當(dāng)與獨(dú)立布雷頓循環(huán)相比，聯(lián)合循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)獲得了提高的效率。當(dāng)發(fā)電階段利用聯(lián)合循環(huán)時(shí)，也可調(diào)整Rankine循環(huán)以包括再加熱和過熱的概念，從而進(jìn)一步提高效率?；蛘?，或此外，當(dāng)使用聯(lián)合循環(huán)時(shí)，可將所產(chǎn)生的一部分蒸汽導(dǎo)向過程加熱，使得該系統(tǒng)為熱和電力的組合系統(tǒng)。或者，可將在使用合成氣的設(shè)施中所產(chǎn)生的工藝蒸汽輸入 Rankine循環(huán)以補(bǔ)充電力生產(chǎn)。因此，所述方法可包括在烴合成階段中，自通過合成氣生成階段生產(chǎn)的合成氣生產(chǎn)烴，并在烴合成階段產(chǎn)生工藝蒸汽，將在烴合成階段中產(chǎn)生的工藝蒸汽輸入Rankine循環(huán)以補(bǔ)充電力生產(chǎn)。這種烴合成的實(shí)例包括甲醇合成和費(fèi)-托合成。合成氣生成階段可為氣化固體碳質(zhì)原料(例如煤)的氣化階段?？衫萌魏纬Ｒ?guī)氣化技術(shù)，只要產(chǎn)生合適的熱合成氣(通常在至少約900°C的溫度下)即可?；蛘撸铣蓺馍呻A段可為重整氣態(tài)含烴原料(例如天然氣或伴生氣)的重整階段?？墒褂萌魏纬Ｒ?guī)重整技術(shù)，只要產(chǎn)生合適的熱合成氣(通常在至少約900°C的溫度下)即可。所述方法可包括在熱量自熱合成氣傳遞至經(jīng)加熱的工作流體之后，進(jìn)一步冷卻合成氣。這樣，例如在所述烴合成階段中，可將合成氣冷卻至適于進(jìn)一步處理合成氣的溫度。 合成氣的進(jìn)一步冷卻可包括產(chǎn)生蒸汽。現(xiàn)在將以舉例的方式，參照顯示根據(jù)本發(fā)明的共同生產(chǎn)合成氣和電力的方法的一個(gè)實(shí)施方案的附圖以及參照實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行說明。參照附圖，附圖標(biāo)記10 —般表示根據(jù)本發(fā)明的共同生產(chǎn)合成氣和電力的方法。方法10包括與核電力設(shè)施整合的烴合成設(shè)施，所述烴合成設(shè)施包括合成氣生成階段和費(fèi)-托烴合成階段(未顯示)，所述核電力設(shè)施包括核能發(fā)電階段。因此，應(yīng)了解的是，所示的方法10是極簡(jiǎn)化的，尤其是就烴合成設(shè)施而言。實(shí)際上，就烴合成設(shè)施和其合成氣生成階段而言，在附圖中所示的僅有的特征是與核電力設(shè)施的熱整合。方法10包括核能發(fā)電階段，其包括核反應(yīng)堆12，接著是再加熱器14、膨脹渦輪機(jī) 16、鍋爐18、冷卻器20和壓縮機(jī)22。核反應(yīng)堆12優(yōu)選是構(gòu)成布雷頓循環(huán)或回?zé)岵祭最D循環(huán)的一部分的高溫氣冷球床堆，所示的膨脹渦輪機(jī)16通常為構(gòu)成透平階段的一部分的多個(gè)渦輪機(jī)之一，其中至少一個(gè)渦輪機(jī)驅(qū)動(dòng)壓縮機(jī)22，并且一個(gè)或更多個(gè)渦輪機(jī)驅(qū)動(dòng)發(fā)電機(jī)以發(fā)電。
因此所示的核電設(shè)施利用采用氦作為工作流體的閉合直接布雷頓前發(fā)電式動(dòng)力循環(huán)。為了說明的目的，且為了下文實(shí)施例的目的，利用僅僅一個(gè)壓縮階段(壓縮機(jī)22)和僅僅一個(gè)膨脹階段(膨脹渦輪機(jī)16)。實(shí)際上，如上文所指出，通常使用更多階段。方法10也包括后發(fā)電式動(dòng)力循環(huán)，其包括可用于發(fā)電以為了驅(qū)動(dòng)壓縮機(jī)、發(fā)電等的蒸汽渦輪機(jī)對(duì)。為了顯示烴合成設(shè)施與核電力設(shè)施的熱整合，示出了再加熱器14。當(dāng)省略再加熱器14時(shí)，即當(dāng)再加熱器14的職能為零時(shí)，則該


獨(dú)立的核電力設(shè)施。當(dāng)再加熱器14 具有將熱量自烴合成設(shè)施傳遞至核電力設(shè)施的積極職能時(shí)，該

烴合成設(shè)施或至少合成氣生成階段與核電力設(shè)施的整合。為了使核電力設(shè)施發(fā)電，使約IlObar的壓力和約284°C的溫度下的氦進(jìn)入核反應(yīng)堆12。在核反應(yīng)堆12中，借助于在核反應(yīng)堆12內(nèi)發(fā)生的核反應(yīng)將氦加熱至約900°C (仍然為約IlObar的壓力)的溫度。通過與離開合成氣生成階段(未顯示)的熱合成氣進(jìn)行熱交換，熱氦在再加熱器14中被進(jìn)一步加熱至約1100°C的溫度，所述合成氣生成階段構(gòu)成烴合成設(shè)施的一部分。 合成氣生成階段通常為常規(guī)合成氣生成階段，自碳質(zhì)原料如煤生產(chǎn)至少包含CO和壓的熱合成氣。在本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選實(shí)施方案中，熱合成氣具有顯著高于900°C的溫度，例如約 IlOO0C -1150°c。再加熱的氦經(jīng)過在其中進(jìn)行工作的膨脹渦輪機(jī)16，離開膨脹渦輪機(jī)16的氦具有約26bar的壓力和約559°C的溫度。氦經(jīng)過鍋爐18，其進(jìn)一步將氦的溫度降低至約364°C。 在鍋爐18中，將120bar的壓力和的溫度的水轉(zhuǎn)化為飽和蒸汽。該飽和蒸汽用于驅(qū)動(dòng)蒸汽渦輪機(jī)24，并且蒸汽的壓力下降至約30bar，蒸汽的溫度下降至約234°C。離開鍋爐18的氦在冷卻器20中進(jìn)一步冷卻至約25°C的溫度，然后在再次進(jìn)入核反應(yīng)堆12之前，在壓縮機(jī)22中被再壓縮至IlObar的壓力和約284°C的溫度。應(yīng)了解烴合成設(shè)施通常是復(fù)雜的，包括如下階段合成氣的清洗、合成氣的氫富集、從合成氣去除CO2、烴合成等。這些階段未顯示于附圖中。然而，該附圖的確重要地說明了烴合成設(shè)施與核電力設(shè)施之間的熱整合。也應(yīng)了解，當(dāng)合成氣生成階段構(gòu)成費(fèi)-托烴合成設(shè)施的一部分時(shí)，任何常規(guī)費(fèi)-托烴合成配置均可用于烴合成階段。因此費(fèi)-托烴合成階段可包括一個(gè)或更多個(gè)合適的反應(yīng)器，如流化床反應(yīng)器、管式固定床反應(yīng)器、淤漿床反應(yīng)器或沸騰床反應(yīng)器。其甚至可包括多個(gè)在不同條件下操作的反應(yīng)器。反應(yīng)器中的壓力可在Ibar至IOObar之間。溫度可在160°C 至380°C之間。因此反應(yīng)器將包含顆粒形式的費(fèi)-托催化劑。所述催化劑可含有Co、Fe、 Ni.Ru.Re和/或1 作為其活性催化劑組分，但優(yōu)選包含狗作為其活性催化劑組分。該催化劑可具有一種或更多種選自堿金屬、V、Cr、Pt、Pd、La、Re、Rh、Ru、Th、Mn、Cu、Mg、K、Na、 Ca、Ba、Zn和Ir的促進(jìn)劑。該催化劑可為載體催化劑，在此情況下活性催化劑組分例如Co 負(fù)載在合適的載體上，如A1203、TiO2, SiO2, ZnO或這些的組合。
實(shí)施例在附圖中所示的工藝流程圖用于模擬如下兩種情況情況A 與利用高溫氣化爐的煤液化(coal to liquid) (CTL)設(shè)施相鄰的聯(lián)合循環(huán)核驅(qū)動(dòng)電力設(shè)備，即在兩個(gè)設(shè)施之間無熱整合。情況B 與利用高溫氣化爐的CTL設(shè)施熱整合的聯(lián)合循環(huán)核驅(qū)動(dòng)電力設(shè)備。選擇系統(tǒng)邊界以能夠簡(jiǎn)單比較情況A和情況B，且系統(tǒng)邊界包括如下-核動(dòng)力循環(huán)，和-在CTL設(shè)施中的高溫氣化爐的出口處的廢熱鍋爐(在情況B中，廢熱鍋爐為再加熱器14)。在兩種情況中計(jì)算所產(chǎn)生的電力(功)總量。聯(lián)合動(dòng)力循環(huán)包括使用氦的布雷頓循環(huán)(前循環(huán))，布雷頓循環(huán)與蒸汽循環(huán)(包括鍋爐18和蒸汽渦輪機(jī)M的后循環(huán))連接并且接收來自高溫氣冷核反應(yīng)堆12的熱量。熱量自氦循環(huán)傳遞至簡(jiǎn)單蒸汽循環(huán)。在情況A中，熱量也自廢熱鍋爐中的熱合成氣傳遞至簡(jiǎn)單Rankine循環(huán)。這在附圖中未顯示。忽略將Rankine循環(huán)中的水泵抽至壓力所需的功。在情況B中，氦布雷頓循環(huán)接收來自核反應(yīng)堆12和膨脹渦輪機(jī)16之間的位置 (在再加熱器14中)的高溫煤氣化爐的熱的原合成氣的額外熱量輸入，從而將氦再加熱至 1100°C的溫度。假設(shè)這能夠通過使用例如約1150°C的熱合成氣而實(shí)現(xiàn)。這兩種情況的其他假設(shè)列舉如下
權(quán)利要求
1.一種共同生產(chǎn)合成氣和電力的方法，所述方法包括在合成氣生成階段中，產(chǎn)生溫度為至少650°C并且至少包含來自碳質(zhì)原料的CO和H2的熱合成氣；以及在核能發(fā)電階段中，利用核反應(yīng)所產(chǎn)生的熱量加熱工作流體以產(chǎn)生經(jīng)加熱的工作流體并且通過使用一個(gè)或更多個(gè)渦輪機(jī)使所述經(jīng)加熱的工作流體膨脹而發(fā)電，其中通過從所述熱合成氣向所述經(jīng)加熱的工作流體的間接熱傳遞進(jìn)行所述經(jīng)加熱的工作流體的額外加熱。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中在所述經(jīng)加熱的工作流體膨脹發(fā)電之前進(jìn)行所述經(jīng)加熱的工作流體的額外加熱。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中所述經(jīng)加熱的工作流體的額外加熱是通過進(jìn)行所述經(jīng)加熱的工作流體的額外加熱和膨脹以多個(gè)步驟進(jìn)行的。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的方法，其中所述熱合成氣的溫度為高于900°C， 并且所述經(jīng)加熱的工作流體的額外加熱將所述經(jīng)加熱的工作流體加熱至高于600°C的溫度。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其中所述經(jīng)加熱的工作流體的額外加熱將所述經(jīng)加熱的工作流體加熱至高于900°C的溫度。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中任一項(xiàng)所述的方法，其中所述核能發(fā)電階段采用布雷頓動(dòng)力循環(huán)，其中在所述循環(huán)過程中所述工作流體為氣態(tài)且不冷凝。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的方法，其中所述布雷頓動(dòng)力循環(huán)配置為聯(lián)合循環(huán)，其中熱量從所述布雷頓動(dòng)力循環(huán)(所謂的前循環(huán))的膨脹工作流體傳遞至另一動(dòng)力循環(huán)(所謂的后循環(huán))的工作流體。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的方法，其中所述后循環(huán)為使用蒸汽作為工作流體的Rankine 循環(huán)。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的方法，其包括在烴合成階段中，由所述合成氣生成階段所產(chǎn)生的所述合成氣生成烴，并且在所述烴合成階段產(chǎn)生工藝蒸汽，將在所述烴合成階段中產(chǎn)生的工藝蒸汽輸入所述Rankine循環(huán)以補(bǔ)充電力生產(chǎn)。
10.根據(jù)權(quán)利要求1至9中任一項(xiàng)所述的方法，其中所述核反應(yīng)在高溫氣冷核反應(yīng)堆中進(jìn)行，其中氣態(tài)冷卻劑用作所述核反應(yīng)堆的冷卻劑。
全文摘要
一種共同生產(chǎn)合成氣和電力的方法(10)，其包括在合成氣生成階段中產(chǎn)生熱合成氣，以及在核能發(fā)電階段(12)中利用核反應(yīng)所產(chǎn)生的熱量加熱工作流體以產(chǎn)生經(jīng)加熱的工作流體，并通過使用一個(gè)或更多個(gè)渦輪機(jī)(16)使經(jīng)加熱的工作流體膨脹而發(fā)電，其中通過從所述熱合成氣向所述經(jīng)加熱的工作流體的間接熱傳遞進(jìn)行所述經(jīng)加熱的工作流體的額外加熱(14)。
文檔編號(hào)F02C1/05GK102159798SQ200980137103
公開日2011年8月17日 申請(qǐng)日期2009年8月18日 優(yōu)先權(quán)日2008年8月20日
發(fā)明者伊莎貝拉·洛德溫娜·格雷夫 申請(qǐng)人:沙索技術(shù)有限公司