專利名稱：：聚氨酯發(fā)泡成形體及其制造方法、及磁感應發(fā)泡成形裝置的制作方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及例如被用作吸聲材料、振動吸收材料等的聚氨酯發(fā)泡成形體及其制造方法、以及適合制造聚氨酯發(fā)泡成形體的磁感應發(fā)泡成形裝置。
背景技術：
：聚氨酯發(fā)泡成形體作為緩沖材料、吸聲材料、振動吸收材料等，可在日用品、汽車、建筑等各種領域中廣泛使用。聚氨酯發(fā)泡成形體通常通過將液狀的發(fā)泡聚氨酯樹脂原料在發(fā)泡模具的模腔內進行發(fā)泡成形來制造(例如，參照專利文獻l、2)。另一方面，為了消除聚氨酯發(fā)泡成形體中的缺肉等問題，在專利文獻3中公開有這樣的方法，即，在發(fā)泡聚氨酯樹脂原料中混合萬茲性體，一邊/人一個方向施加萬茲場而吸引該》茲性體一邊進行發(fā)泡成形。另外，作為不是發(fā)泡成形、而是對樹脂成形品賦予導電性、導熱性的方法，公開有在樹脂中混合入金屬磁性體粉末，在^f茲場中進行成形的方法(例如，參照專利文獻4)。專利文獻l:曰本特開2003—97645號乂>才艮專利文獻2:曰本凈爭開2005—48023號7>才艮專利文獻3:曰本特開2006_181777號7^凈艮專利文獻4:日本特開2002-11758號公報但是，迄今為止，在利用磁場的成形方法中，都未考慮過發(fā)泡模具等模腔內的磁力分布。例如，在相面對的磁鐵之間進行成形的情況下，越靠近磁鐵的外周，向外側射出的磁力線越多。因此，磁通密度沿著磁鐵的擴徑方向變小。另外，在磁鐵之間的間隔增大時，對應于與磁鐵的距離，磁通密度容易產生差異。因此，難以使大致均勻的磁場作用于填充在模腔內的整個成形材料。在^茲場中對混合有^F茲性體的成形材料進行成形的情況下，》茲性體沿著f茲力線定向。因而，在f茲力線不均勻、》茲通密度差較大的磁場中，制造出磁性體根據(jù)磁通密度不同而不均勻分散的成形體。因而，在萬茲通密度不均勻、存在f茲場梯度的》茲場中進行發(fā)泡成形的情況下，發(fā)泡聚氨酯樹脂原料中的磁性體沿著磁力線向不需要的方向移動。因此，無法獲得期望的定向狀態(tài)。因而，制成的聚氨酯發(fā)泡成形體難以獲得期望的特性。在這種情況下，例如，可以通過增加磁性體的混合量來提高磁性體的分散性。但是，與增加磁性體混合量相對應地、磁性體對發(fā)泡成形的影響增大。結果，可能會降低吸聲特性、隔熱性、緩沖性等各種特性。另外，聚氨酯發(fā)泡成形體的重量增加，制造成本也增大。
發(fā)明內容本發(fā)明即是鑒于這樣的實際情況而做成的，其目的在于提供以規(guī)定定向狀態(tài)含有磁性體的聚氨酯發(fā)泡成形體及其制造方法、以及適合制造聚氨酯發(fā)泡成形體的磁感應發(fā)泡成形裝置。(1)本發(fā)明的聚氨酯發(fā)泡成形體的特征在于，其具有被定向了的》茲性體，該》茲性體在與定向方向大致垂直的方向上大致均勻地分散。在本發(fā)明的聚氨酯發(fā)泡成形體中，只要磁性體具有一定規(guī)則性地沿失見定方向配置即可。例如，可以在一端面與另一端面(也可以不是與一端面成180。地相面對的端面)之間呈直線狀配置，也可以形成為曲線狀。另外，也可以形成為從中心朝向外周呈放射狀。在此，磁性體在與定向方向大致垂直的方向上大致均勻地分散。由于磁性體在與定向方向大致垂直的方向上均勻分散，因此，可充分發(fā)揮磁性體的定向效果，從而可以獲得對應于定向狀態(tài)的期望的特性。另外，由于磁性體被大致均勻地分散，因此，即使磁性體的含有量較少，也可以獲得磁性體的定向效果。(2)另外，本發(fā)明的聚氨酯發(fā)泡成形體的制造方法的特征在于，其包括原料注入工序，將含有發(fā)泡聚氨酯樹脂原料和磁性體的原料注入到發(fā)泡模具的模腔內；發(fā)泡成形工序，一邊以使該^f莫腔內的f茲通密度大致均勻的方式起作用^f茲場一邊進行發(fā)泡成形。在發(fā)泡成形工序中，在模腔內的磁通密度大致均勻的磁場中進行發(fā)泡成形。因此，可以抑制由于磁通密度不同引起的磁性體分散不均勻，從而可以獲得期望的定向狀態(tài)。另外，即使磁性體的混合量較少，也可以使萬茲性體以大致均勻地分散的狀態(tài)定向。因而，采用本發(fā)明的聚氨酯發(fā)泡成形體的制造方法，可以簡便且低成本地制造具有期望特性的聚氨酯發(fā)泡成形體。(3)另外，本發(fā)明的磁感應發(fā)泡成形裝置的特征在于，其包括一對電^茲鐵部、發(fā)泡模具和磁軛部；上述一對電磁鐵部包括由鐵磁性材料構成的芯部和配置于該芯部外周面的線圏部，且該一對電；茲4失部在該芯部的軸線方向上分開身見定間隔地相面對地配置；上述發(fā)泡模具設于該一對電磁鐵部之間，在內部劃分有模腔；上述磁軛部將該一對電磁鐵部的各自該芯部的背向面之間連接起來，在一對該背向面相互之間形成磁路；在該發(fā)泡模具的該模腔內形成有大致均勻的磁場。采用本發(fā)明的磁感應發(fā)泡成形裝置，在由一對電磁鐵部的各自芯部、發(fā)泡模具的模腔和磁輒部構成的磁性回路中，磁力線形成閉合回路。因此，可抑制磁力線泄漏，從而可以在模腔內形成穩(wěn)定的大致均勻的磁場。另外，容易控制磁場的強度等，由于磁力線泄漏引起的對外部的影響也較少。另外，由于可抑制磁力線泄漏，因此，磁力浪費較少，可以使裝置自身小型化。這樣，采用本發(fā)明的磁感應發(fā)泡成形裝置，可以在模腔內容易地形成大致均勻的磁場。因此，適合制造上述本發(fā)明的聚氨酯發(fā)泡成形體。圖l是關于磁性填料的各形狀中的最大長度、與軸垂直方向的截面橫邊的長度、與軸垂直方向的截面縱邊的長度的說明圖。圖2是表示使用混合有磁粘滯'性流體的混合材料的情況下的、發(fā)泡成形工序中的反應的一部分的示意圖。圖3是作為本發(fā)明的一個實施方式的磁感應發(fā)泡成形裝置的立體圖。圖4是該磁感應發(fā)泡成形裝置的局部剖視圖。圖5是表示發(fā)泡模具模腔內的磁通密度的測定結果的一個例子的曲線圖。圖6是非均勻磁場發(fā)泡成形裝置的剖視圖。圖7是模腔內的坐標軸的說明圖。圖8是沿上下方向切斷實施例A2的發(fā)泡成形體的截面照片。圖9是沿上下方向切斷實施例A3的發(fā)泡成形體的截面照片。圖10是比較例A1的發(fā)泡成形體的上表面照片。圖ll是該發(fā)泡成形體的下表面照片。圖12是將該發(fā)泡成形體在中心附近切斷了的厚度方向的截面照片。圖13是(實施例A)的加熱試驗裝置的剖視圖。圖14是表示實施例A1~A3及比較例A2的各發(fā)泡成形體的上表面溫度測定結果的曲線圖。圖15是表示實施例A1~A3的各發(fā)泡成形體的吸聲率測定結果的曲線圖。圖16是實施例B1的發(fā)泡成形體的上表面照片。圖17是從跟前側上方拍攝實施例B1的發(fā)泡成形體的照片。圖18是從跟前側上方拍攝實施例B2的發(fā)泡成形體的照片。圖19是實施例B2的發(fā)泡成形體的截面的SEM照片(倍率為2000倍)。圖20是比較例B3的發(fā)泡成形體的上表面照片。圖21是從跟前側上方拍攝該發(fā)泡成形體的照片。圖22是關于實施例B2及比較例B1、B2的各發(fā)泡成形體的負載-位移曲線。圖23是關于實施例B2及比較例Bl、B2的各發(fā)泡成形體的、負載試驗前后的厚度的測定結果。圖24是由實施例B2的發(fā)泡成形體制作的樣品的負載-位移曲線。圖25是由比較例B1的發(fā)泡成形體制作的樣品的負載-位移曲線。圖26是由比較例B2的發(fā)泡成形體制作的樣品的負載-位移曲線。圖27是實施例C的發(fā)泡成形體的下端面的照片。圖28是該發(fā)泡成形體的上端面的照片。圖29是該發(fā)泡成形體的側面的照片。圖30是沿上下方向切斷該發(fā)泡成形體后的截面照片。圖31是表示實施例C及比較例C的發(fā)泡成形體的吸聲率測定結果的曲線圖。圖32是制造實施例D的發(fā)泡成形體所使用的磁感應發(fā)泡成形裝置的局部剖視圖。圖33是實施例D的發(fā)泡成形體的上表面照片。圖34是通過顯微鏡拍攝到的該發(fā)泡成形體上表面的放大照片(倍率為175倍)。圖35是比較例D的發(fā)泡成形體的上表面照片。圖36是通過顯微鏡拍攝到的該發(fā)泡成形體上表面的放大照片(倍率為175倍)。具體實施例方式下面，說明本發(fā)明的聚氨酯發(fā)泡成形體及其制造方法以及磁感應發(fā)泡成形裝置的實施方式。另外，本發(fā)明的聚氨酯發(fā)泡成形體及其制造方法以及》茲感應發(fā)泡成形裝置并不限定于以下的實施方式，可以在不脫離本發(fā)明主旨的范圍內以實施了本領域技術人員可進行的變更、改進等的各種方式來實施。聚氨酯發(fā)泡成形體如上所述，本發(fā)明的聚氨酯發(fā)泡成形體具有被定向了的磁性體。磁性體只要是所謂的磁性材料即可，并沒有特別的限定。例如，適合為鐵、鎳、鈷、軋、不銹鋼等鐵磁性材料、MnO、Cr203、FeCl2、MnAs等反鐵磁性材料、以及釆用它們制成的合金類。例如，在欲提高聚氨酯發(fā)泡成形體的散熱性的情況下，適合為不銹鋼、銅鐵合金等。在此，不銹鋼的防銹性能優(yōu)良，其與聚氨酯泡沫塑料的接合強度也較高。另外，銅鐵合金是銅與鐵的共晶合金。作為銅鐵合金，例如期望是日本特公平3-064583號公報中所述那樣的半硬質磁性銅鐵合金。這樣的銅鐵合金即使粉碎得很細，也不會產生銅和鐵的剝離。因此，同時具有銅所具有的高導熱系數(shù)和鐵所具有的磁性這2個特性。因此，即使是相同的含量，與其他磁性體相比也可以獲得更高的散熱效果。對于磁性體的尺寸、形狀等并沒有特別的限定。例如，可以是構成-茲性流體(Magneticfluid;MF)的納米粒子、構成f茲粘滯性流體(Magneto-Rheological流體；MR流體)的微米粒子。另外，也可以是具有球狀、橢圓球狀、長圓球狀(用圓柱連結一對相面對的半球而成的形狀)、水滴形狀、柱狀、薄板狀、箔狀、纖維狀、針狀等各種形狀的^磁性填料。磁性填料的導熱性良好。因此，在含有作為磁性體的磁性填料的情況下，成為散熱性優(yōu)良的聚氨酯發(fā)泡成形體。另外，在磁性填料形成為除球狀之外的形狀的情況下，定向了的磁性填料相互間不是以點、而是以線及面中的至少一種進行接觸。因此，與以點接觸的情況相比，磁性填料相互間的接觸面積增大。由此，易于確保熱的傳導路徑，并且，所傳導的熱量也增大。因此，散熱性更高。在磁性填料形成為除球狀之外的形狀的情況下，從進一步提高散熱性的方面考慮，期望磁性填料的縱橫尺寸比為2以上。在本說明書中，由下式(1)來定義縱橫尺寸比。縱橫尺寸比<formula>formulaseeoriginaldocumentpage11</formula>在式(l)中，b表示磁性填料的最大長度，a表示與軸垂直方向的截面橫邊的長度，a，表示與軸垂直方向的截面縱邊的長度。在此，"與軸垂直方向的截面橫邊的長度"、"與軸垂直方向的截面縱邊的長度"通過如下決定。即，以磁性填料的最大長度b為軸向，建立內接有與該軸向垂直的方向(與軸垂直方向)的截面形狀的四邊形。使俯視該四邊形時的橫向長度為"與軸垂直方向的截面橫邊的長度a",使縱向長度為"與軸垂直方向的截面縱邊的長度a，"。下面，列舉具體的形狀進行說明。圖l表示磁性填料的各形狀中的最大長度、與軸垂直方向的截面橫邊的長度、與軸垂直方向的截面縱邊的長度。在圖l中，(a)表示磁性填料為圓柱狀的情況，(b)表示磁性填料為薄板狀的情況，(c)表示磁性填料為纖維狀的情況。另外，圖l(a)~(c)所示的形狀只是例示，磁性填料并不限定于這些形狀。首先，在(a)所示的圓柱狀的情況下，軸向長度為最大長度b。與軸垂直方向的截面形狀為圓形。內接有該圓的四邊形的橫向長度為"與軸垂直方向的截面橫邊的長度a",縱向長度為"與軸垂直方向的截面縱邊的長度a，"。接著，在(b)所示的薄板狀的情況下，長度方向為軸向，長度方向上的長度為最大長度b。與軸垂直方向的截面形狀為長方形，因此，該長方形的橫向長度為"與軸垂直方向的截面橫邊的長度a"，縱向長度(相當于厚度)為"與軸垂直方向的截面縱邊的長度a，"。接著，在(c)所示的纖維狀的情況下，軸向長度為最大長度b。與軸垂直方向的截面形狀為大致橢圓形。但是，在(c)所示的纖維狀的情況下，呈長度方向中央部較大、兩端部較小的"細長的筒"這樣的形狀。因此，在長度方向全長中，與軸垂直方向的截面的尺寸不恒定。即，在位置a、位置(3與位置y處，橢圓的截面面積不同。在這種情況下，內接有截面面積最大的位置(3處的橢圓的四邊形的橫向長度為"與軸垂直方向的截面橫邊的長度a",縱向長度為"與軸垂直方向的截面縱邊的長度a'"。通常，在聚氨酯發(fā)泡成形體的表面存在有氣泡的開口部、因發(fā)泡模具的模具表面轉印而形成的微細的凹凸。因此，導致聚氨酯發(fā)泡成形體與配對構件接觸時的接觸面積變小，與其相應地，導熱性降低。因而，例如，即使通過磁性填料的定向來提高內部的散熱性，也會因表面狀態(tài)較差而難以在聚氨酯發(fā)泡成形體與配對構件之間傳導熱量。為了解決這樣的問題，使本發(fā)明的聚氨酯發(fā)泡成形體中的導熱面的光澤度為10%以上即可。使光澤度為15%以上時更佳。在此，導熱面是與配對構件接觸并傳導熱量的面。配對構件既可以是發(fā)熱體，也可以是吸熱體。導熱面配置為與磁性體的定向方向交叉。導熱面可以是一個，也可以是兩個以上。光澤度依據(jù)JISZ8741(1997)來測定。即，在折射率在可視波長范圍的整個區(qū)域中為恒定值1.567的玻璃表面中，以入射角為60。處的鏡面光澤度為基準，將該值表示為100%。在本說明書中浮見為，光澤度越大，導熱面表面的凹凸越少，越平滑。與通常的聚氨酯發(fā)泡成形體的表面狀態(tài)相比，光澤度為10%以上的導熱面的凹凸較少，較為平滑。因此，導熱面與配對構件的接觸面積(導熱面積)增大，在兩者之間傳導的熱量增大。例如，從配對構件傳導到導熱面(一端)的熱量在聚氨酯發(fā)泡成形體的內部主要經由磁性體傳導到其定向方向的另一端。然后，自另一端迅速散熱。這樣，在采用本實施方式的聚氨酯發(fā)泡成形體時，可以不被導熱面的表面狀態(tài)所阻礙地充分發(fā)揮由內部磁性體產生的提高導熱性的效果。結果，可以進一步提高整個聚氨酯發(fā)泡成形體的導熱性。但是，在密閉的發(fā)泡模具內將發(fā)泡聚氨酯樹脂原料發(fā)泡成形時，發(fā)泡聚氨酯樹脂原料與發(fā)泡模具的模具表面接觸。因該接觸而抑制發(fā)泡，形成密度較高的表皮層。磁性體、因發(fā)泡而產生的氣泡被表皮層封閉，難以露出到表面。因而，期望將表皮層的表面做成導熱面。對于表皮層的厚度并沒有特別的限定，例如做成20fim以下即可。在本發(fā)明的聚氨酯發(fā)泡成形體中，被定向了的磁性體在與定向方向大致垂直的方向上被大致均勻地分散。作為一個例子，列舉出磁性體被定向為從一個端面向外內方向呈釘狀的形態(tài)。采用本形態(tài)時，與定向方向大致垂直的方向上的^t性體的濃度幾乎不變。即，》茲性體在與定向方向大致垂直的方向上一皮大致均勻地分散。另一方面，在定向方向上，》茲性體的濃度改變。在此，磁性體的濃度可以沿定向方向平滑地逐漸改變，也可以呈階梯狀地改變。與此相對，一磁性體不〗義在與定向方向大致垂直的方向上大致均勻地分散，也可以在定向方向上大致均勻地分散。即，在整個聚氨酯發(fā)泡成形體中，也可以使磁性體的濃度不變地使磁性體大致均勻地分散。在這種情況下，在整個聚氨酯發(fā)泡成形體中，磁性體的定向狀態(tài)大致均勻。聚氨酯發(fā)泡成形體的制造方法
技術領域：
：本發(fā)明的聚氨酯發(fā)泡成形體的制造方法具有原料注入工序和發(fā)泡成形工序。以下，對于各工序進行說明。(1)原料注入工序本工序是將包含發(fā)泡聚氨酯樹脂原料和磁性體的原料注入到發(fā)泡模具的模腔內的工序。發(fā)泡聚氨酯樹脂原料由聚異氰酸酯成分及多元醇成分等以往公知的原料調制即可。多異氰酸酯成分可以從例如甲苯二異氰酸酯、苯二異氰酸酯、二甲苯二異氰酸酯、二苯基甲烷二異氰酸酯、三苯基甲烷三異氰酸酯、多亞甲基多苯基異氰酸酯、萘二異氰酸酯、以及這些的衍生物(例如，通過與多元醇類的反應而獲得的預聚物類、改性聚異氰酸酯類等)等中適當選擇。另外，多元醇成分可以從多元羥基化合物、聚醚多元醇類、聚酯多元醇類、聚合物多元醇類、聚醚多元胺類、聚酯多元胺類、亞烷基多元醇類、尿素分散多元醇類(urea-dispersedpolyols)、蜜胺改性多元醇類、聚碳酸脂多元醇類、丙烯酸多元醇(Acrylpolyol)類、聚丁二烯多元醇類、苯酚改性多元醇類等中適當選擇。還可以適當配合催化劑、發(fā)泡劑、整泡劑、交聯(lián)劑、阻燃劑、抗靜電劑、減粘劑、穩(wěn)定劑、填充材料、著色劑等。例如，催化劑可以列舉出四亞乙基二胺、三亞乙基二胺、二甲基乙醇胺等胺系催化劑、或月桂酸錫、辛酸錫等有機金屬系催化劑。另外，發(fā)泡劑適合為水。水以外的發(fā)泡劑可以列舉出二氯曱烷、氟利昂、C02氣體等。另外，整泡劑適合為硅酮系整泡劑，交聯(lián)劑適合為三乙醇胺、二乙醇胺等。注入到發(fā)泡模具的模腔內的原料將上述發(fā)泡聚氨酯樹月旨原料作為必需成分，可以采用各種形態(tài)。例如，在使用上述磁性填料作為磁性體的情況下，將該原料做成混合了發(fā)泡聚氨酯樹脂原料與磁性填料而成的混合材料即可(第一形態(tài))。在這種情況下，考慮散熱性的提高效果、吸聲特性、成本等來適當決定磁性填料的混合量即可。例如，從提高散熱性的方面考慮，期望使磁性填料的混合量為以聚氨酯發(fā)泡成形體的體積為ioo體積％時的0.1體積％以上。若為1體積％以上更佳。另一方面，考慮到對磁性填料的分散性、對吸聲特性的影響等，期望使磁性填料的混合量為20體積％以下。若為3體積％以下更佳。另外，磁性體的定向方向上的特性與同該定向方向交叉的方向上的特性不同的聚氨酯發(fā)泡成形體適合于要求各向異性的用途。具有各向異性的聚氨酯發(fā)泡成形體例如可以構成為具有發(fā)泡主體，該發(fā)泡主體具有以從一端朝向另一端連通的方式被定向了的空孔。在這種情況下，根據(jù)聚氨酯發(fā)泡成形體的負載-位移曲線，期望空孔的定向方向上的靜態(tài)彈簧常數(shù)是與該定向方向大致垂直的方向上的靜態(tài)彈簧常數(shù)的2倍以上。若是4倍以上、甚至是10倍以上則更佳。另外，本說明書中的靜態(tài)彈簧常數(shù)為用將厚度為20mm的試樣沿厚度方向壓縮2mm(10%)時的負載除以位移而計算出的值。在制造這樣的聚氨酯發(fā)泡成形體的情況下，使上述原料為混合了發(fā)泡聚氨酯樹脂原料和磁粘滯性流體而成的混合材料即可(第二形態(tài))。在本形態(tài)中，"磁粘滯性流體"不僅是指上述MR流體，更廣義地指"在溶劑中分散有磁性體的微粒子的流體"。因而，"磁粘滯性流體"中除了包含含有微米級磁性體粒子的MR流體之外，還包含在含有納米級>磁性體粒子的MF中混合了孩i米萬茲性體4立子而成的》茲性混合液(Magneticcompoundfluid;MCF)等。這里所說的磁性混合液(MCF)例如是日本特開2002-170791號公報中所述的粒子分散型混合功能性流體。作為市場上銷售的"磁粘滯性流體"，例如，可以使用、乂夕、、7八<，$力少公司制的商品"E-600"、口一K、公司制的商品"MRF-122—2ED"、"MRF—132DG"、"MRF—140CG"等。在對磁粘滯性流體施加磁場時，分散了的磁性體粒子沿著^磁場的方向連結起來而形成鏈狀的束。由此，萬茲粘滯性流體的粘度急劇上升。在磁場中進行發(fā)泡成形時，磁粘滯性流體粘性增加，并且在磁場方向上、即從發(fā)泡模具的一端向另一端的方向上定向。對jt匕后述。從提高發(fā)泡性、制造更輕量的聚氨酯發(fā)泡成形體等方面考慮，期望使用阻礙發(fā)泡那樣的添加劑(例如，具有破泡效果的穩(wěn)定劑等)的含有量較少的物質作為磁粘滯性流體。另外，期望磁性體粒子大致均勻地分散于溶劑中。為了滿足這樣的要求，例如，最好磁粘滯性流體包括溶劑、分散于該溶劑中的磁性體粒子和用于抑制該磁性體粒子沉淀的沉淀防止劑。另外，在本構成的磁粘滯性流體中也可以混合有不阻礙發(fā)泡的其他添加劑(例如，著色劑等)。采用本構成，與使用上述MR流體、MCF的情況相比，可以提高發(fā)泡率。并且，例如可以制造密度為0.2g/cms以下的輕量的聚氨酯發(fā)泡成形體。并且，在僅由溶劑、分散于該溶劑中的磁性體粒子和用于抑制該磁性體粒子沉淀的沉淀防止劑構成磁粘滯性流體時，因聚氨酯發(fā)泡成形體的輕量化、低成本化而更佳。在此，用于分散磁性體粒子的溶劑可以列舉出例如煤油、異構烷烴、聚a烯烴等油基的溶劑。其中，從常溫、高溫氣氛下不易揮發(fā)的理由出發(fā)，聚oc烯烴更合適。另外，防沉降劑適合為蒙脫石。期望》茲性體粒子的粒子直徑為1fim以上10pm以下。在此，采用磁性體粒子的最大直徑作為粒子直徑。詳細見后述，但在發(fā)泡成形工序中，在發(fā)泡聚氨酯樹脂原料中生成有氣泡。磁粘滯性流體進入氣泡的膜(泡膜)中，在磁場的作用下控制作為氣泡骨架的泡膜的流動(參照后述的圖2)。在粒子直徑小于1[im的情況下，施加了磁場時的磁性體粒子對泡膜的影響減小。因此，難以控制泡膜。另一方面，在粒子直徑大于10)im時，溶劑與磁性體粒子分離而磁性體粒子容易沉淀。因此，可能僅對磁性體粒子進行定向而難以控制泡膜。為了形成期望的空孔、或者考慮獲得的聚氨酯發(fā)泡成形體的物性，適當?shù)卣{整磁粘滯性流體相對于發(fā)泡聚氨酯樹脂原料的混合量即可。例如，為了確保相對于》茲場的響應性，期望相對于混合了聚異氰酸酯成分和多元醇成分而成的發(fā)泡聚氨酯樹脂原料100質量份，混合10質量份以上的磁粘滯性流體?；旌?5質量份以上時更佳。相反，考慮到聚氨酯發(fā)泡成形體的物性、對反應狀態(tài)的影響時，期望相對于混合聚異氰酸酯成分和多元醇成分而成的發(fā)泡聚氨酯樹脂原料100質量份，使磁粘滯性流體的混合量為70質量份以下。若混合40質量份以下時更佳。構成混合材料的發(fā)泡聚氨酯樹脂原料、磁粘滯'性流體均為液體。因此，發(fā)泡聚氨酯樹脂原料與磁粘滯性流體的混合狀態(tài)良好。另外，不會產生在使用粉末磁性體時易于產生的粉末粒子沉淀、分散性不良這樣的問題。另外，也容易處理，對設備的負擔也較少。另外，在制造沿磁性體的定向方向特性不同的聚氨酯發(fā)泡成形體的情況下，由發(fā)泡聚氨酯樹脂原料和從MF、MR流體、MCF中選出的至少一個磁性體含有流體構成上述原料即可。然后，不混合發(fā)泡聚氨酯樹脂原料和磁性體含有流體，而是將它們分別注入到模腔內即可(第三形態(tài))。例如，在注入發(fā)泡聚氨酯樹脂原料之前，預先向模腔的底部注入磁性體含有流體時，磁性體含有流體中所含有的磁性體自敷設有磁性體含有流體的面沿著磁力線的方向進行定向。由此，可以沿著磁性體的定向方向改變氣泡構造。作為本形態(tài)中使用的MF、MR流體、MCF,期望使用分散有磁性體的溶劑容易對發(fā)泡聚氨酯樹脂原料的發(fā)泡反應產生影響的磁性體含有流體。例如，可列舉出水、聚a烯烴等。特別是最好使用MR流體及MCF中的至少一個。MR流體、MCF對發(fā)泡聚氨酯樹脂原料的發(fā)泡反應影響較大。即，在對MR流體、MCF施加磁場時，粘度急劇上升。因此，在磁場中進行發(fā)泡成形時，MR流體、MCF在發(fā)泡聚氨酯樹脂原料的發(fā)泡反應之前進行定向流動，約束發(fā)泡聚氨酯樹脂原料。因此，發(fā)泡反應難以進行。結果，可以較大地改變MR流體、MCF所作用的部分的氣泡構造。以上，作為原料的構成例示了三種形態(tài)。注入有規(guī)定的原料并密閉了的發(fā)泡模具被迅速供給到下一個發(fā)泡成形工序。但是，為了充分地發(fā)揮由磁性體產生的提高導熱性的效果，期望聚氨酯發(fā)泡成形體的導熱面盡量平滑。作為成形平滑的導熱面的方法，例如，考慮在發(fā)泡模具的模具表面涂敷硅脂等脫模劑而進行發(fā)泡成形的方法。但是，在使用脫模劑時，可能會在獲得的聚氨酯發(fā)泡成形體的表面附著有脫模劑，對吸聲特性等諸特性產生影響。此外，附著的脫模劑也有可能老化而產生不良。變差。另外，因脫模劑的材料費、追加涂敷工序等而增大制造成本。因此，對于發(fā)泡模具，期望使成形聚氨酯發(fā)泡成形體的導熱面的導熱面成形才莫具表面的表面粗糙度為0.5lim以下。即，發(fā)泡模具的模具表面中的用于成形至少導熱面的部分(導熱面成形模具表面)的表面粗糙度為0.5)am以下即可。另外，也可以是發(fā)泡模具中的全部模具表面的表面粗糙度為0.5pm以下。導熱面成形模具表面的表面粗糙度為0.3fim以下、甚至是O.liim以下時更佳。在本說明書中，表面粗糙度采用依據(jù)JISB0601(2001)計算出的算術平均粗糙度(Ra)的值。通過使發(fā)泡模具中的導熱面成形模具表面的表面粗糙度為0.5pm以下，可以成形凹凸4交少的平滑的導熱面。即，例如可以容易地獲得具有光澤度為10%以上的導熱面的聚氨酯發(fā)泡成形體。另外，由于也可以不使用脫模劑，因此，不存在由于上述因脫模劑附著等而產生的問題。這樣的發(fā)泡模具例如可以通過對導熱面成形模具表面實施研磨等表面處理而獲得。另外，也可以使用脫模用樹脂膜。即，至少包含導熱面成形模具表面地沿著發(fā)泡模具的模具表面配置表面粗糙度為0.5pm以下的脫模用樹脂膜即可。在這種情況下，導熱面成形模具表面由該脫模用樹脂膜形成。只要使用脫模用樹脂膜，就可以直接使用現(xiàn)狀的發(fā)泡模具。另外，也不需要涂敷脫模劑。期望脫模用樹脂膜為不易附著到聚氨酯發(fā)泡成形體上的膜。例如，可列舉出聚對苯二甲酸乙二酯(PET)、聚酯、聚乙烯(PE)、聚丙烯(PP)、硅樹脂、聚四氟乙烯(PTFE)等的膜。脫模用樹脂膜可以將市售的膜切斷后使用?；蛘呖梢酝ㄟ^真空成形、注射成形、吹塑成形等已知的方法成形為設定的模具表面形狀后使用。(2)發(fā)泡成形工序本工序是一邊以使發(fā)泡模具模腔內的磁通密度大致均勻的方式作用場一邊進行發(fā)泡成形的工序。例如在將^f茲性體定向為直線狀的情況下，期望發(fā)泡模具的模腔內的磁力線形成為從模腔的一端朝向另一端大致平行。在這種情況下，例如以夾著發(fā)泡模具的方式，在發(fā)泡模具的一端及另一端的兩面附近配置磁鐵即可。對于》茲《失使用永久磁鐵或者電磁《失即可。在使用電磁鐵時，可以瞬間切換一磁場形成的開啟、關閉狀態(tài)，可以容易地控制磁場強度。因此，容易控制發(fā)泡成形。在此，期望構成/磁場的；茲力線構成閉合回^各。通過這樣地構成，抑制/磁力線的泄漏，可以在模腔內形成穩(wěn)定的大致均勻的磁場。另外，由于利用配置于發(fā)泡模具外部的磁鐵在發(fā)泡模具的內部形成磁場，因此最好使用導磁率較低的材質、即非磁性材質的材料作為發(fā)泡模具。例如，若是聚氨酯發(fā)泡成形通常所使用的鋁、鋁合金制的發(fā)泡模具就沒有問題。在這種情況下，自電磁鐵等磁力源產生的磁場、磁力線不易受到影響，易于控制磁場狀態(tài)。但是，也可以根據(jù)必要的磁場、磁力線的狀態(tài)適當?shù)厥褂么判圆牧稀Ｔ诒竟ば蛑?，模腔內的磁通密度大致均勻。例如，模腔內的磁通密度之差最好在?0%以內。在±5%以內、甚至是±3%以內時更佳。通過在發(fā)泡模具的模腔內形成大致均勻的磁場，可以抑制磁性體的分散不均勻，從而可以獲得期望的定向狀態(tài)。期望在發(fā)泡聚氨酯樹脂原料的粘度較低的期間內施加磁場。若在發(fā)泡聚氨酯樹脂原料粘性增大、發(fā)泡成形在一定程度上結束了時施加》茲場，則^f茲性體難以定向，因此，難以獲得期望的特性。另外，在進行發(fā)泡成形的全部時間內，不需要施加磁場。例如，在上述原料注入工序中采用第一形態(tài)的原料的情況下，分散于發(fā)泡聚氨酯樹脂原料中的磁性填料，在發(fā)泡成形時沿著磁場方向連結起來而被定向。另外，如上所述，在采用第二形態(tài)的原料的情況下，發(fā)泡成形時磁粘滯性流體粘性增大，并沿磁場方向定向。在這種情況下，發(fā)泡成形工序中的反應如下。圖2以示意圖表示本形態(tài)的發(fā)泡成形工序中的反應的一部分。如圖2(a)所示，在發(fā)泡成形工序中，在發(fā)泡聚氨酯樹脂原料90中生成有氣泡92。氣泡92的膜(泡膜)920表面因發(fā)泡聚氨酯樹脂原料90所含有的整泡劑900而穩(wěn)定化。在發(fā)泡聚氨酯樹脂原料90中混合有磁粘滯性流體91。磁粘滯性流體91在溶劑910中分散有磁性體粒子911而構成。在生成氣泡92時，磁粘滯性流體91進入到泡膜920中。即，溶劑910作為載體，使磁性體粒子911進入到泡膜920中。另一方面，溶劑910具有破泡作用。因此，如圖2(b)所示，利用進入到泡膜920中的溶劑910破壞氣泡92。在此，在施加磁場時(圖中，磁場為上下方向)，泡膜920根據(jù)磁性體粒子911的定向而流動，形成聚氨酯發(fā)泡成形體的骨架。結果，形成有以從一端朝向另一端連通的方式被定向了的空孔。空孔一皮定向為與》茲粘滯性流體所含有的磁性體的定向方向相同的方向。空孔可以從一端朝向另一端連通，也可以各個空孔相互間在中途連通。另外，對于露出到端面的空孔(開口部)的形狀、大小、每單位面積的數(shù)量等并沒有特別的限定。這些可以通過原料、發(fā)泡的方法、條件等來調整，因此，根據(jù)用途適當?shù)卣{整即可。另外，在采用第三形態(tài)的原料的情況下，由于在發(fā)泡成形時磁性體含有流體所含有的磁性體沿磁場方向定向，從而使磁性體含有流體流動。在上述原料注入工序中，發(fā)泡聚氨酯樹脂原料與磁性體含有流體不混合而分別注入到模腔內。因此，發(fā)泡聚氨酯樹脂原料中的靠近磁性體含有流體的部分一邊被定向流動的磁性體含有流體約束一邊進行發(fā)泡。此時，磁性體含有流體的濃度越高，對發(fā)泡反應的影響越大。因而，根據(jù)磁性體含有流體對發(fā)泡反應的影響程度來改變所形成的氣泡構造。另外，可以通過磁性體含有流體的種類、混合量、磁場的強度等容易地控制氣泡構造。在本工序中發(fā)泡成形結束之后進行脫模，獲得本發(fā)明的聚氨酯發(fā)泡成形體。此時，利用發(fā)泡成形的方法，在聚氨酯發(fā)泡成形體的一端及另一端中的至少一個上形成表皮層。也可以根據(jù)用途切除該表皮層(不言而喻，也可以不切除)。磁感應發(fā)泡成形裝置下面，說明本發(fā)明的磁感應發(fā)泡成形裝置的一個實施方式。首先，說明本實施方式的磁感應發(fā)泡成形裝置的構造。圖3表示磁感應發(fā)泡成形裝置的立體圖。圖4表示磁感應發(fā)泡成形裝置的局部剖視圖。如圖3、圖4所示，磁感應發(fā)泡成形裝置l包括一對電磁鐵部2U、2D、磁軛部3和發(fā)泡模具4。電磁鐵部2U包括芯部20U和線圈部21U。芯部20U是鐵磁性材料制，形成沿上下方向延伸的圓柱狀。線圈部21U配置于芯部20U的外周面。線圈部21U由巻繞安裝于芯部20U外周面的導線210U形成。導線210U與電源(圖略)相連接。電磁鐵部2D夾著發(fā)泡模具4地配置于上述電》茲鐵部2U的下方。電磁鐵部2D具有與上述電磁鐵部2U同樣的構造。即，電磁鐵部2D包括芯部20D和線圏部21D。線圏部21D由巻繞安裝于芯部20D外周面的導線210D形成。導線210D與電源(圖略)相連接。磁軛部3呈C字狀。磁軛部3的C字上端與電；茲4失部2U的芯部20U的上端相連^妻。另一方面，^茲軛部3的C字下端與電磁鐵部2D的芯部20D的下端相連4^。發(fā)泡模具4包括上模具40U和下模具40D。發(fā)泡模具4設于電磁鐵部2U的芯部20U與電磁鐵部2D的芯部20D之間。上模具40U呈棱柱狀。在上模具40U的下表面形成有圓筒狀的凹部。同樣，下模具40D呈棱柱狀。在下模具40D的上表面形成有圓筒狀的凹部。上模具40U與下模具40D以互相的凹部開口相互面對的方式配置。在上模具40U與下沖莫具40D之間，通過上述凹部相互結合而劃分出模腔41。在模腔41中填充有規(guī)定的原料。接著，說明本實施方式的磁感應發(fā)泡成形裝置的工作。在使與導線210U相連接的電源及與導線210D相連接的電源均為開啟狀態(tài)時，上方的電磁鐵部2U的芯部20U的上端被磁化為S極，下端被磁化為N極。因此，在芯部20U中，自上方朝向下方地產生磁力線L(圖4中以虛線表示)。另外，下方的電磁鐵部2D的芯部20D的上端被磁化為S極，下端被磁化為N極。因此，在芯部20D中，自上方朝向下方地產生磁力線L。另外，芯部20U的下端為N極，芯部20D的上端為S極。因此，在芯部20U與芯部20D之間，自上方朝向下方地產生^茲力線L。如上所述，發(fā)泡模具4設于芯部20U與芯部20D之間。因此，在發(fā)泡模具4的模腔41內，通過自上方朝向下方大致平行的磁力線L形成有大致均勻的^t場。圖5表示作為形成的大致均勻磁場的一個例子的模腔41內的磁通密度的測定結果。在此，模腔41內的坐標軸如下地定義。如上述圖3中表示的方位那樣，以模腔41的中心為坐標原點，將上下方向作為Z軸，前后方向作為X軸，左右方向作為Y軸。在X軸方向和Z軸方向上測定磁通密度。另外，圖5中，X軸位置-50mm~50mm的區(qū)間是模腔41的內部。如圖5所示，Z軸方向(磁力線L的方向)上的、以《=Omm為基準時的磁通密度之差在±3%以內。同^=羊，X軸方向上的、以X-Omm為基準時的磁通密度之差也在±3%以內。這樣，在Z軸、X軸任一方向上，模腔41內的磁通密度均大致均勻。在此，將磁感應發(fā)泡成形裝置l中的磁通密度的上述測定結果與磁場不均勻的發(fā)泡成形裝置(以下稱作"非均勻磁場發(fā)泡成形裝置")中的磁通密度的測定結果進行比較。圖6表示非均勻磁場發(fā)泡成形裝置的剖視圖。另外，對與圖3、圖4相對應的構件標注相同的附圖標記。如圖6所示，非均勻磁場發(fā)泡成形裝置6包括一對磁鐵60U、60D和發(fā)泡模具4。一對磁鐵60U、60D分別形成縱50mmx橫50mmx厚25.4mm的長方體。發(fā)泡模具4設于一對磁鐵60U、60D之間。發(fā)泡模具4包括上模具40U和下模具40D。在上模具40U與下模具40D之間劃分出模腔41(直徑100mmx厚20mm的圓筒形)。在模腔41中填充有規(guī)定的原料。非均勻磁場發(fā)泡成形裝置6中的坐標軸如下定義。圖7表示模腔41內的坐標軸。為了便于說明，在圖7中以虛線表示模腔41的模具表面。如圖6、圖7所示，以發(fā)泡模具4的中心為坐標原點E(O,0,0)，將上下方向作為Z軸，左右方向作為X軸，前后方向作為Y軸。在圖7中，實線表示X-O、Y=0、Z-O的假想平面。針對Z=0mm(發(fā)泡模具4的中央面)、Z=25mm(其上表面)、Z=-25mm(其下表面)的各面，在A、B、C、D、E五處測定磁通密度。結果表示于表l中。表l<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>如表l所示，例如z-o的面中的x軸方向上的磁通密度之差(E點與D點之差)為32.5%。另外，Z軸方向上的各面中的E點磁通密度之差為51.3%。這樣可知，非均勻磁場發(fā)泡成形裝置6與本實施方式的磁感應發(fā)泡成形裝置1相比，模腔41內的磁通密度之差極大。接著，說明本實施方式的磁感應發(fā)泡成形裝置的作用效果。采用本實施方式，在電^茲I^部2U、2D之間，自上方朝向下方地產生有》茲力線L。自下方電磁鐵部2D的芯部20D的下端放射出的磁力線L通過磁軛部3流入到上方電磁鐵部2U的芯部20U的上端。這樣，在由芯部20U、模腔41、芯部20D、磁輒部3構成的磁性回路中，磁力線L形成閉合回路。因此，可以抑制磁力線L泄漏。從而可以如上述圖5所示地在模腔41內形成穩(wěn)定的大致均勻的磁場。另外，磁力線L的泄漏對外部的影響也較少。另外，磁力的浪費較少，可以使裝置自身小型化。另外，由于使用電磁鐵部2U、2D,因此，可以瞬間切換磁場形成的開啟、關閉，易于控制磁場強度等。實施例接著，列舉實施例更具體地說明本發(fā)明。實施例A(1)聚氨酯發(fā)泡成形體的制造制造含有作為磁性體的磁性填料的三種聚氨酯發(fā)泡成形體。首先，如下所述地調制發(fā)泡聚氨酯樹脂原料。將作為多元醇成分的聚醚多元醇(住化Z,工/P夕夕乂乂>司(SumikaBayerUrethaneCoLtd)制"S—0248"、平均分子量6000、官能基數(shù)3、OH值28mgKOH/g)IOO質量份、作為交聯(lián)劑的雙甘醇(三菱化學公司制)2質量份、作為發(fā)泡劑的水2質量份、四亞乙基二胺系催化劑(花王公司制"No.31")l質量份、和硅酮系整泡劑(日本-二力公司制"SZ-1313")0.5質量份混合，調制預混多元醇。向調制好的預混多元醇中添加作為聚異氰酸酯成分的二苯基甲烷二異氰酸酯(MDI)(BASFINOAC求U々k夕乂公司制"NE1320B"、NCO=44.8wt%)并混合，做成發(fā)泡聚氨酯樹脂原料。在此，多元醇成分與聚異氰酸酯成分的混合比為(PO:ISO):使兩者的合計重量為100%,PO:ISO=78.5:21.5。另一方面，準備三種磁性填料。即，作為第一磁性填料使用不銹鋼球(大同特殊鋼公司制"DAP440C-30M":直徑30fim以下、平均直徑約10!im、球形)，作為第二磁性填料使用不銹鋼纖維(虹技公司制"KC金屬纖維SUS430F":直徑約30nm、長度約2mm),作為第三磁性填料使用銅鐵合金粉末(銅鐵合金公司制"CFA90":縱約0.5mmx橫約0.5mmx厚約0.1mm的薄板狀)。求得各自的縱橫尺寸比之后，第一磁性填料為l,第二磁性填料為4444，第三磁性填料為5。接著，向調制好的發(fā)泡聚氨酯樹脂原料中混合各種磁性填料而做成混合材料。磁性填料相對于多元醇成分的聚醚多元醇IOO質量份，第一及第二磁性填料混合121質量份，第三磁性填料混合129質量份。之后，將混合材料注入到鋁制的發(fā)泡模具(參照前述圖3、圖4)的模腔(直徑100mmx厚20mm的圓筒形)內，將其密閉。接著，將發(fā)泡模具設置于前述圖3、圖4所示的磁感應發(fā)泡成形裝置中，在模腔內的磁通密度大致均勻的大致均勻磁場中進行發(fā)泡成形。在將發(fā)泡模具設置于磁感應發(fā)泡成形裝置之后，最初的大約2分鐘一邊施加磁場一邊進行發(fā)泡成形，接著的大約5分鐘不施加；茲場地進行發(fā)泡成形。在發(fā)泡成形結束之后進行脫模，獲得三種聚氨酯發(fā)泡成形體。將混合有第一磁性填料(不銹鋼球)的聚氨酯發(fā)泡成形體作為實施例A1的發(fā)泡成形體，將混合有第二磁性填料(不銹鋼纖維)的聚氨酯發(fā)泡成形體作為實施例A2的發(fā)泡成形體，將混合有第三磁性填料(銅鐵合金粉末)的聚氨酯發(fā)泡成形體作為實施例A3的發(fā)泡成形體。在此，實施例Al~A3的發(fā)泡成形體中的磁性填料的混合量均為使聚氨酯發(fā)泡成形體的體積為100體積％時的大約1體積％。實施例A2、A3的發(fā)泡成形體的照片表示于圖8、圖9中。圖8右側表示沿上下方向切斷實施例A2的發(fā)泡成形體的截面照片。圖8左側是為了比較而對相同的混合材料不施加磁場地進行發(fā)泡成形后的發(fā)泡成形體的截面照片。另外，圖9右側表示沿上下方向切斷實施例A3的發(fā)泡成形體的截面照片。圖9左側是為了比較而對相同的混合材料不施加磁場地進行發(fā)泡成形后的發(fā)泡成形體的截面照片。如圖8、圖9所示，在不施加磁場地進行發(fā)泡成形時，磁性填料僅是分散而已，但在實施例A2、A3的發(fā)泡成形體中，磁性填料被定向為上下方向。此外，磁性填料在左右方向(與定向方向大致垂直的方向)上大致均勻地分散。另外，雖然沒有照片，但針對實施例A1的發(fā)泡成形體，也被同樣地定向，且可觀察到大致均勻地分散的磁性填料。這樣，在實施例A1~A3的發(fā)泡成形體中，磁性填料沒有分散不均勻，而是在整個發(fā)泡成形體中大致均勻地分散。另一方面，對于混合有第二磁性填料(不銹鋼纖維)的混合材料，使用前述圖6所示的非均勻磁場發(fā)泡成形裝置進行發(fā)泡成形。與上述同樣地在將發(fā)泡模具設置于非均勻磁場發(fā)泡成形裝置上之后，最初的大約2分鐘一邊施加磁場一邊進行發(fā)泡成形，接著的大約5分鐘不施加磁場地進行發(fā)泡成形。將獲得的聚氨酯發(fā)泡成形體作為比較例A1的發(fā)泡成形體。圖10~圖12表示比較例A1的發(fā)泡成形體的照片。圖IO是該發(fā)泡成形體的上表面照片。圖ll是該發(fā)泡成形體的下表面照片。圖12是將該發(fā)泡成形體在中心附近切斷后的厚度方向的截面照片。如圖10~圖12所示，在非均勻磁場中進行發(fā)泡成形時，磁性填料較多地分散在中心附近。并且，與上表面相比，較多地分散在下表面附近。這樣，在非均勻磁場中進行發(fā)泡成形時，承擔散熱的磁性填料根據(jù)磁通密度而不均勻分散。(2)導熱試驗區(qū)別于實施例A1~A3的發(fā)泡成形體，不混合磁性填料、也不施加磁場地對上述同樣的發(fā)泡聚氨酯樹脂原料進行發(fā)泡成形，制造聚氨酯發(fā)泡成形體。將該聚氨酯發(fā)泡成形體作為比較例A2的發(fā)泡成形體。從下表面?zhèn)燃訜嶂瞥傻膶嵤├鼳1~A3以及比較例A2的發(fā)泡成形體，評價導熱性能。圖13表示加熱試驗裝置的剖視圖。如圖13所示，加熱試驗裝置5包括支承體50、加熱板51和絕熱材料52a、52b、52c。加熱板51呈矩形板狀，被支承體50水平支承。加熱板51的溫度可通過未圖示的加熱裝置調節(jié)為IO(TC左右。在加熱板51的上表面配置有測定對象的試樣(聚氨酯發(fā)泡成形體)53。在試樣53的上表面配置有鋁板54。絕熱材料52a、52b、52c全部是聚氨酯泡沫塑料制，配置于支承體50的上表面。絕熱材料52a、52b、52c分割為三塊，以使試樣53及鋁板54不露出的方式將其覆蓋。將實施例及比較例的各發(fā)泡成形體保持在加熱板51上約150分鐘，測定其上表面溫度隨時間的變化。在此，將由熱電偶測定鋁板54的上表面溫度而獲得的值作為各發(fā)泡成形體的上表面溫度。圖14表示各發(fā)泡成形體的上表面溫度的測定結果。另外，圖14表示考慮到外部空氣溫度的影響而修正溫度后的結果。如圖14所示，在與不含有磁性填料的比較例A2的發(fā)泡成形體相比時，實施例A1~A3的發(fā)泡成形體的上表面溫度均升高。其中，含有除球狀之外的形狀的磁性填料的實施例A2、A3的發(fā)泡成形體與含有球狀磁性填料的實施例Al的發(fā)泡成形體相比，上表面溫度更高。由該結果可知，在混合了除球狀之外的形狀的磁性填料的情況下，熱的傳導量增大，散熱性提高。這樣，散熱性較高的實施例A1A3的發(fā)泡成形體，例如適合用于降低由路面凹凸引起的噪音的防音輪胎、為了降低發(fā)動機的噪音而配置于車輛的發(fā)動機室的發(fā)動機蓋和側蓋、車室內的頂棚或支柱部等的吸聲材料、OA(OfficeAutomation)設備、家電產品的電動機用吸聲材料、個人電腦等電子設備的散熱性吸聲材料、家庭房屋的內外壁用吸聲材料等。(3)吸聲率測定測定實施例A1~A3的發(fā)泡成形體的吸聲率。吸聲率依據(jù)JISA1405的垂直入射吸聲率法來測定。在此，使聲波的入射方向與磁性填料的定向方向相同。圖15表示吸聲率的測定結果。如圖15所示，實施例A2、A3的發(fā)泡成形體與實施例A1的發(fā)泡成形體相比，1000Hz以上的高頻區(qū)域中的吸聲率升高。即，實施例A2、A3的發(fā)泡成形體在指定頻率區(qū)域中顯示出較高的吸聲性。這樣，在混合形成除球狀之外的形狀的磁性填料時，可以謀求不降低吸聲特性地提高散熱性。由以上內容，作為本發(fā)明的較佳的聚氨酯發(fā)泡成形體的一個形態(tài)，該聚氨酯發(fā)泡成形體具有由聚氨酯泡沫塑料構成的基材和混合于該基材中的磁性填料，該磁性填料可列舉出形成為除球狀之外的形狀、通過線接觸及面接觸中的至少一種互相連接并^皮定向的形態(tài)。(實施例B)(1)聚氨酯發(fā)泡成形體的制造制造在發(fā)泡主體的一端或兩端具有表皮層的兩種聚氨酯發(fā)泡成形體。首先，與上述(實施例A)(1)同樣地調制發(fā)泡聚氨酯樹脂原料。另外，在本實施例中，在上述預混多元醇中混合碳系顏料(大日精化工業(yè)公司制"FT-1576")2質量份。接著，向調制好的發(fā)泡聚氨酯樹脂原料中混合MR流體(少夕、、7八^$力少公司制"E-600"),做成混合材料。相對于混合多元醇成分的聚醚多元醇和聚異氰酸酯成分的MDI而成的發(fā)泡聚氨酯樹脂原料100質量份，混合29.2質量份MR流體。之后，與上述(實施例A)(l)同樣地將混合材料注入到鋁制的發(fā)泡模具(參照前述圖3、圖4)的模腔(直徑100mmx厚20mm的圓筒形)內，將其密閉。此時，改變混合材料的注入量，準備兩種。一種是以發(fā)泡結束時發(fā)泡成形體未達到模腔頂面的方式注入混合材料(開放狀態(tài))。另一種是以發(fā)泡結束時發(fā)泡成形體達到模腔頂面的方式注入混合材料(封閉狀態(tài))。在前者的開放狀態(tài)的情況下，僅在發(fā)泡主體的下表面形成有表皮層。另一方面，在后者的封閉狀態(tài)的情況下，在發(fā)泡主體的上下兩面形成有表皮層。接著，將發(fā)泡模具設置于前述圖3、圖4所示的磁感應發(fā)泡成形裝置中，在模腔內的磁通密度大致均勻的大致磁場中進行發(fā)泡成形。在將發(fā)泡模具設置于磁感應發(fā)泡成形裝置上之后，最初的大約2分鐘一邊施加^t場一邊進行發(fā)泡成形，接著的大約5分鐘不施加一磁場地進4于發(fā)泡成形。在發(fā)泡成形結束之后，脫模，獲得兩種聚氨酯發(fā)泡成形體。將僅在發(fā)泡主體的下表面形成有表皮層的聚氨酯發(fā)泡成形體作為實施例B1的發(fā)泡成形體，將在發(fā)泡主體的上下兩面形成有表皮層的聚氨酯發(fā)泡成形體作為實施例B2的發(fā)泡成形體。實施例Bl、B2的發(fā)泡成形體的照片表示于圖16~圖18中。圖16是實施例B1的發(fā)泡成形體的上表面照片。圖17是從跟前側上方拍攝實施例B1的發(fā)泡成形體的照片。圖18是從跟前側上方拍攝實施例B2的發(fā)泡成形體的照片。如圖16所示，在實施例B1的發(fā)泡成形體的上表面可觀察到許多個各種形狀的空孔的開口部。另外，由于本照片是從實施例B1的發(fā)泡成形體的下表面?zhèn)?紙面里側)照射光而拍攝的，因此，空孔的開口部照得較白。由來自下表面?zhèn)鹊墓馔ㄟ^空孔到達上表面的情況可知，空孔在上下方向上連通并定向。但是，實施例B1的發(fā)泡成形體在其下表面?zhèn)染哂斜砥?。因此，在實施例B1的發(fā)泡成形體的下表面?zhèn)龋湛妆槐砥臃忾]。另一方面，如圖17所示，在實施例B1的發(fā)泡成形體的上表面?zhèn)任葱纬杀砥?。在實施例B1的發(fā)泡成形體的上表面上，劃分空孔的劃分壁象迷宮那樣地連接，形成迷宮圖案。如圖18所示，實施例B2的發(fā)泡成形體在其上表面?zhèn)染哂斜砥?。另外，雖然在本照片中無法看到，但在下表面?zhèn)纫簿哂型瑯拥谋砥印Ｒ虼?，在上下方向連通的空孔被表皮層封閉。另外，在看實施例B2的發(fā)泡成形體的側部截面時可知，空孔在上下方向連通并定向。另外，可觀察到沿上下方向延伸的劃分壁像樹皮那樣。另外，用掃描電子顯微鏡(SEM)觀察沿上下方向切斷實施例B2的發(fā)泡成形體而成的截面。圖19表示該發(fā)泡成形體的截面的SEM照片(倍率為2000倍)。由圖19的SEM照片可知，在實施例B2的發(fā)泡成形體中，一磁性體沿上下方向連結并被定向。同時可知，f茲性體在左右方向(與定向方向大f丈垂直的方向)上大致均勻地分散。另一方面，針對混合了發(fā)泡聚氨酯樹脂原料和MR流體而成的上述混合材料，使用前述圖6所示的非均勻磁場發(fā)泡成形裝置進行發(fā)泡成形。使混合材料的注入量與上述封閉狀態(tài)相同。與上述同樣地在將發(fā)泡模具設置于非均勻磁場發(fā)泡成形裝置上之后，最初的大約2分鐘一邊施加f茲場一邊進4于發(fā)泡成形，接著的大約5分鐘不施加磁場地進行發(fā)泡成形。將獲得的聚氨酯發(fā)泡成形體作為比較例B3的發(fā)泡成形體。圖20、圖21表示比較例B3的發(fā)泡成形體的照片。圖20是該發(fā)泡成形體的上表面照片。圖21是從跟前側上方拍攝該發(fā)泡成形體的照片。如圖20、圖21所示，在非均勻磁場中進行發(fā)泡成形時，僅在磁通密度較大的中夾附近形成有在上下方向連通并定向了的空孔。在除此之外的部分未形成發(fā)泡成形體的形狀。這樣，即使對混合有MR流體的混合材料在非均勻磁場中進行發(fā)泡成形，也無法獲得具有以自一端朝向另一端連通的方式被定向了的空孔的發(fā)泡成形體。(2)負載試驗針對制成的實施例B2的發(fā)泡成形體，從上方(空孔的定向方向)對其上表面(直徑100mm的面積"78.5cm2)施加負載，測定與負載相對應的位移量。另外，為了比較，使與上述相同組成的發(fā)泡聚氨酯樹脂原料增加與上述混合材料中的MR流體的重量相對應的量，不施加磁場地進行發(fā)泡成形，制造出聚氨酯發(fā)泡成形體(以下稱作比較例B1的發(fā)泡成形體)。另外，不施加磁場地將與上述同樣的混合材料發(fā)泡成形，制造成聚氨酯發(fā)泡成形體(以下稱作比較例B2的發(fā)泡成形體)。未混合有MR流體的比較例B1的發(fā)泡成形體自不必說，在即使混合有MR流體也不施加f茲場地進行發(fā)泡成形的比較例B2的發(fā)泡成形體中，也未形成以自一端朝向另一端連通的方式一皮定向了的空孔。針對這些比較例B1、B2的發(fā)泡成形體，也同樣地測定與負載相對應的位移量。在此，將直到施加規(guī)定的負載并將其除去為止作為l個周期的負載試驗。圖22表示各發(fā)泡成形體的負載-位移曲線。如圖22所示可知，相對于比較例B1、B2的發(fā)泡成形體，實施例B2的發(fā)泡成形體的剛性較高。另外，在實施例B2的發(fā)泡成形體中，從位移量超過2mm附近載重暫時減少，可看出能量的衰減性。但是，實施例B2的發(fā)泡成形體與比較例B1、B2的發(fā)泡成形體同樣地，在除去負載時大致恢復到原本的形狀。另外，針對實施例B2的發(fā)泡成形體，在進行了l個周期的負載試驗的l個小時之后，再次進行同樣的負載試驗(第2次)。將第2次負載試驗的負載-位移曲線一并表示于圖22中。如圖22所示可知，雖然最大負載稍稍減小，但剛性的大小、能量衰減性、復原性仍得到維持。另外，為了評價復原性，在l個周期的負載試驗前后測定各發(fā)泡成形體的厚度。結果表示于圖23中。如圖23所示，無論那種發(fā)泡成形體的厚度在負載試驗前后均幾乎不變。這樣，采用實施例B2的發(fā)泡成形體，可發(fā)揮復合了原本的聚氨酯發(fā)泡成形體固有的特性、和通過特有的空孔構造獲得的特性而成的特性。具體地講，實施例B2的發(fā)泡成形體同時發(fā)揮能量衰減性和高剛性。因此，例如可用作沖擊吸收構件等。(3)各向異性試驗自上述實施例B2的發(fā)泡成形體切下20mm見方的塊狀樣品。在樣品的上下表面形成有表皮層。對該樣品的上表面(20mmx20mm=4cm2)施加負載(壓縮方向與空孔的定向方向相同)，測定與負載相對應的位移量。同樣，對樣品的右表面(20mmx20mm=4cm2)施加負載(壓縮方向是與空孔的定向方向大致垂直的方向)，測定與負載相對應的位移量。圖24表示各個測定的負載-位移曲線。為了比較，自上述比較例B1、B2的發(fā)泡成形體同樣地切下20mm見方的塊狀樣品。對這些樣品的上表面施加負載，測定與負載相對應的位移量。另外，對樣品的右表面施加負載，測定與負載相對應的位移量。圖25、圖26表示各個測定的負載-位移曲線。如圖24所示可知，實施例B2的樣品在上下方向(空孔的定向方向)上剛性較高。另外，針對從上表面壓縮的情況和從右表面壓縮的情況，比較了位移為2mm時(壓縮率為10%)的靜態(tài)彈簧常數(shù)之后，前者為后者的18.83倍。另一方面，如圖25、圖26所示，比較例B1、B2的樣品根據(jù)壓縮方向的不同而剛性幾乎不存在差異。針對各個樣品，與實施例B2同樣地比較從上表面壓縮時的靜態(tài)彈簧常數(shù)和從右表面壓縮時的靜態(tài)彈簧常數(shù)。結果，比較例B1的樣品為0.99倍，比較例B2的樣品為1.58倍。這樣可知，在實施例B2的發(fā)泡成形體中，空孔的定向方向上的特性與同該定向方向大致垂直的方向上的特性有較大的不同。因此，例如作為從乘坐舒適感的方面考慮要求車輛上下方向的柔軟度、從操縱穩(wěn)定性方面考慮要求水平方向硬度的懸掛用上支撐部件的橡膠構件等很有用。實施例C(1)聚氨酯發(fā)泡成形體的制造制造具有自一個端面向外內方向呈釘狀定向的磁性體的聚氨酯發(fā)泡成形體。首先，作為磁性體含有流體，準備MR流體(^夕、、7八^，$力/P公司制"E-600")。接著，與上述(實施例A)(l)同樣地調制發(fā)泡聚氨酯樹脂原料。接著，將MR流體注入到與上述(實施例A)(1)同樣的鋁制的發(fā)泡模具(參照前述圖3、圖4)的模腔(直徑100mmx厚20mm的圓筒形)內。MR流體與模腔底面隱藏的程度大致同樣地敷滿。MR流體的厚度約為lmm。接著，在MR流體上注入調制好的發(fā)泡聚氨酯樹脂原料并密封模具。之后，將發(fā)泡模具設置于前述圖3、圖4所示的磁感應發(fā)泡成形裝置中，在模腔內的磁通密度大致均勻的大致均勻磁場中進行發(fā)泡成形。在將發(fā)泡模具設置于磁感應發(fā)泡成形裝置上之后，最初的大約2分鐘一邊施加磁場一邊進行發(fā)泡成形，接著的大約5分鐘不施加磁場地進行發(fā)泡成形。在發(fā)泡成形結束之后進行脫模，獲得聚氨酯發(fā)泡成形體。在獲得的聚氨酯發(fā)泡成形體的上下兩表面形成有表皮層。以下，將該聚氨酯發(fā)泡成形體稱作實施例C的發(fā)泡成形體。實施例C的發(fā)泡成形體的照片表示于圖27圖30中。圖27是該發(fā)泡成形體的下端面的照片。圖28是該發(fā)泡成形體的上端面的照片。圖29是該發(fā)泡成形體的側面的照片。另外，圖29的側面照片是將該發(fā)泡成形體的下端面作為上方拍攝的。圖30是沿上下方向切斷該發(fā)泡成形體后的截面照片。在圖30的截面照片中，該發(fā)泡成形體的下端面朝右配置。另外，圖30也一并表示切斷后的該發(fā)泡成形體的下端面的照片。如圖27所示，在實施例C的發(fā)泡成形體的下端面分散有黑色的磁性體。因此，下端面整體看起來發(fā)黑。相反，如圖28所示，雖然在該發(fā)泡成形體的上端面的周圍可看到些許黑色的磁性體，但上端面呈白色。另外，上端面的紋理較細，下端面的紋理較粗。這樣，；茲性體濃度在下端面與上端面不同。同樣，氣泡構造在下端面與上端面也不同。這一點由圖29、圖30也可明確。即，如圖29所示，磁性體較多地分散在下端面附近。另外，由圖30的截面照片可知，磁性體一皮定向為自下端面向上端面方向呈釘狀。另外，較多地分散在下端面附近的磁性體在與定向方向大致垂直的方向、即與軸垂直方向的截面中大致均勻地分散。在此，磁性體定向的下端面附近的氣泡大小大于上端面附近的氣泡直徑。這樣可確認，在實施例C的發(fā)泡成形體中，磁性體纟皮定向為自下端面向上端面方向呈4丁狀，在磁性體較多的下端面?zhèn)扰c磁性體4交少的上端面?zhèn)龋瑲馀輼嬙觳煌?。另外也可確認，在實施例C的發(fā)泡成形體中，—皮定向了的萬茲性體在與定向方向大致垂直的方向上大致均勻地分散。(2)吸聲率測定測定實施例C的發(fā)泡成形體的吸聲率。吸聲率依據(jù)JISA1405的垂直入射吸聲率法來測定。聲波自》茲性體較少的上端面?zhèn)热肷?。另外，為了比較，不使用MR流體，僅將上述同樣的發(fā)泡聚氨酯樹脂原料不施加磁場地發(fā)泡成形，制造成發(fā)泡成形體(以下稱作比較例C的發(fā)泡成形體)。針對比較例C的發(fā)泡成形體，也同樣地測定吸聲率。圖31表示吸聲率的測定結果。如圖31所示，實施例C的發(fā)泡成形體與比較例C的發(fā)泡成形體相比，特別是500800Hz的低頻區(qū)域中的吸聲率升高。另夕卜，在500~800Hz的l氐頻區(qū)域和1250~2000Hz的高頻區(qū)i或中，出現(xiàn)兩個吸聲率的峰值。這樣，實施例C的發(fā)泡成形體的氣泡構造在上端面?zhèn)扰c下端面?zhèn)炔煌?，因此，具有特有的吸聲特性。因此，例如適合為了降低發(fā)動機的噪音而配置于車輛的發(fā)動機室的發(fā)動機蓋或側蓋、抑制來自發(fā)動機室的噪音向車室內傳播的前圍板消聲器、車室內的頂棚、支柱部等的吸聲材料、甚至是家庭房屋的內外壁用吸聲材料等。實施例D(1)聚氨酯發(fā)泡成形體的制造使用導熱面成形模具表面的表面粗糙度不同的兩種發(fā)泡模具，制造聚氨酯發(fā)泡成形體。首先，與上述(實施例A)(l)同樣地調制發(fā)泡聚氨酯樹脂原料。另外，在本實施例中，在上述預混多元醇中混合碳系顏料(大日精化工業(yè)公司制"FT-1576")2質量份。接著，向調制好的發(fā)泡聚氨酯樹脂原料中混合磁性填料而做成混合材料。對于磁性填料，使用在上述(實施例A)中作為第二磁性填料來使用的不銹鋼纖維(縱橫尺寸比=4444)。相對于多元醇成分的聚醚多元醇100質量份，混合磁性填料121質量份。作為第一個發(fā)泡模具，使用導熱面成形模具表面的表面粗糙度為0.5nm以下的發(fā)泡模具。像該發(fā)泡模具的模腔中注入混合材料并將其密閉。之后，將發(fā)泡模具設置于磁感應發(fā)泡成形裝置上，進行發(fā)泡成形。圖32表示磁感應發(fā)泡成形裝置的局部剖視圖。另外，對與上述圖3、圖4相對應的構件標注相同的附圖標記。圖32所示的磁感應發(fā)泡成形裝置與前述圖3、圖4所示的磁感應發(fā)泡成形裝置的不同點僅是發(fā)泡模具。因而，在此僅說明不同點。如圖32所示，發(fā)泡模具4包括上模具40U和下模具40D。發(fā)泡模具4設于電磁鐵部2U的芯部20U與電磁鐵部2D的芯部20D之間。上模具40U呈棱柱狀。在上模具40U的下表面形成有圓筒狀的凹部400U。在凹部400U的上底面配置有圓形的脫模用PET膜401U(日本東麗薄膜公司TorayAdvancedFilmCo.，Ltd制"ir，t:。一/k(注冊商標>7、k一K、Q"厚度約145pm)。在用粗糙度計(東京精密公司制"SURFCOM(注冊商標)SP-828A")測定了脫模用PET膜401U的表面粗糙度之后，Ra=0.08|^im。脫模用PET膜401U成為導熱面成形模具表面。同樣，下模具40D呈棱柱狀。在下模具40D的上表面形成有圓筒狀的凹部400D。在凹部400D的下底面配置有脫才莫用PET膜401D(同上)。脫模用PET膜401D成為導熱面成形模具表面。另外，為了便于說明，圖32中夸張地描述了脫模用PET膜術U、401D的厚度。上模具40U與下模具40D以互相的凹部400U、400D的開口相互面對的方式配置。在上模具40U與下模具40D之間，通過凹部400U、400D相互結合而劃分出模腔41。在模腔41中填充有上述混合材料。在發(fā)泡模具4的模腔41內，由自上方朝向下方大致平行的磁力線L形成有大致均勻的磁場。模腔41內的磁通密度約為200mT。在將發(fā)泡模具4設置于磁感應發(fā)泡成形裝置1上之后，最初的大約2分鐘一邊施加磁場一邊進行發(fā)泡成形。接著的大約5分鐘不施加》茲場地進4于發(fā)泡成形。在發(fā)泡成形結束之后進行脫模，獲得上下表面具有導熱面的圓柱狀的聚氨酯發(fā)泡成形體。將獲得的聚氨酯發(fā)泡成形體作為實施例D的發(fā)泡成形體。實施例D的發(fā)泡成形體中的磁性填料的混合量為，使聚氨酯發(fā)泡成形體的體積為1OO體積％時的l體積％。作為第二個發(fā)泡模具，使用未配置有脫模用PET膜401U、401D的發(fā)泡模具。該發(fā)泡模具使用與在上述(實施例A)中使用的構件相同的構件(參照圖3、圖4)。在這種情況下，形成于上模具40U下表面的凹部400U的上底面、及形成于下模具40D上表面的凹部400D的下底面分別成為導熱面成形模具表面。在用粗糙度計(同上)測定了凹部400U的上底面及凹部400D的下底面的表面粗糙度之后，Ra=0.66|im。將獲得的聚氨酯發(fā)泡成形體作為比較例D的發(fā)泡成形體。(2)導熱面的光澤度測定首先，圖33~圖36表示實施例D及比較例D的發(fā)泡成形體的導熱面(上表面)的照片。圖33是實施例D的發(fā)泡成形體的上表面照片，圖34是通過顯微鏡拍攝到的該發(fā)泡成形體上表面的放大照片(倍率為175倍)。另外，圖35是比較例D的發(fā)泡成形體的上表面照片，圖36是通過顯微鏡拍攝到的該發(fā)泡成形體上表面的放大照片(倍率為175倍)。在比較圖33、圖35時可知，實施例D的發(fā)泡成形體有光澤。另外，比較圖34、圖36時，在實施例D的發(fā)泡成形體的上表面未轉印有上模具凹部的上底面的凹凸。與此相對，在比較例D的發(fā)泡成形體的上表面轉印有上模具凹部的上底面的凹凸。接著，測定兩發(fā)泡成形體上表面的光澤度。使用7力'試験機械公司制的數(shù)碼變角光澤計"UGV-5K"來測定光澤度(入射角為60°)。結果，實施例D的發(fā)泡成形體的上表面光澤度為17.1%。與此相對，比較例D的發(fā)泡成形體的上表面光澤度為9.5%。即，實施例D的發(fā)泡成形體的上表面光澤度是比較例D的發(fā)泡成形體的上表面光澤度的1.8倍。這樣，通過使發(fā)泡模具的導熱面成形模具表面的表面粗糙度為0.5pm以下，可以成形光澤度為10%以上的導熱面。(3)導熱系數(shù)的測定測定實施例D及比較例D的發(fā)泡成形體的導熱系數(shù)。使用京都電子工業(yè)公司制的HotDiskMethods法熱物性測定裝置"TPA-501"來測定導熱系數(shù)。在導熱系數(shù)的測定中，分別準備兩個實施例D及比較例D的發(fā)泡成形體。然后，將各自成一對的發(fā)泡成形體以導熱面相面對的方式配置，在兩者之間夾持上述測定裝置的傳感器來測定導熱系數(shù)。采用本測定，由于使傳感器與導熱面接觸，因此，導熱面的表面狀態(tài)可反映為測定值。結果，實施例D的發(fā)泡成形體的導熱系數(shù)為0.12W/(m.K),比較例D的發(fā)泡成形體的導熱系數(shù)為0.10W/(m.K)。即，實施例D的發(fā)泡成形體的導熱系數(shù)是比較例D的發(fā)泡成形體的導熱系數(shù)的1.2倍。將實施例D及比較例D的發(fā)泡成形體的導熱系數(shù)、以及導熱面的光澤度的值與所使用的發(fā)泡模具的導熱面成形模具表面的表面粗糙度一同匯總于表2中予以表示。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage40</column></row><table>順帶說一下，不含有磁性體的聚氨酯發(fā)泡成形體的導熱系數(shù)(理論值)為0.03W/(m.K)。與該值相比可知，通過含有定向了的磁性體而提高了導熱系數(shù)，并且，通過使與磁性體的定向方向交叉的導熱面的光澤度為10%以上，進一步提高了導熱系數(shù)。在導熱面的光澤度為10%以上的情況下，導熱面與配對構件的接觸面積增大，在兩者之間傳導的熱量增大。因此，一般認為，可充分發(fā)揮由磁性體定向產生的導熱性提高效果，進一步提高整個聚氨酯發(fā)泡成形體整體的導熱性。這樣，實施例D的發(fā)泡成形體可以與上述實施例A1~A3的發(fā)泡成形體同樣地用在機動車、電子設備、建筑等廣泛的領域。即，適合防音輪胎、配置于車輛的發(fā)動機室的發(fā)動機蓋或側蓋、車室內的頂棚、支柱部等的吸聲材料、OA設備、家電產品的電動機用吸聲材料、個人電腦等電子設備的散熱性吸聲材料、家庭房屋的內外壁用吸聲材料等。權利要求1.一種聚氨酯發(fā)泡成形體，其特征在于，該聚氨酯發(fā)泡成形體具有被定向了的磁性體，該磁性體在與定向方向大致垂直的方向上被大致均勻地分散。2.根據(jù)權利要求l所述的聚氨酯發(fā)泡成形體，其中，上述磁性體包含磁性填料；該磁性填料形成為除球狀之外的形狀，相互通過線接觸及面接觸中的至少一種接觸連接起來而定向。3.根據(jù)權利要求1或2所述的聚氨酯發(fā)泡成形體，其中，與配對構件接觸而傳導熱量的導熱面被配置為與上述磁性體的定向方向交叉，該導熱面的光澤度為10%以上。4.根據(jù)權利要求l所述的聚氨酯發(fā)泡成形體，其中，上述f茲性體至少一皮定向為從一個端面向外內方向呈4丁狀；氣泡構造在該一磁性體的定向方向上發(fā)生變化。5.—種聚氨酯發(fā)泡成形體的制造方法，其中，該制造方法包括原料注入工序，將含有發(fā)泡聚氨酯樹脂原料和磁性體的原料注入到發(fā)泡模具的模腔內；發(fā)泡成形工序，一邊以使該模腔內的磁通密度大致均勻的方式作用^t場一邊進行發(fā)泡成形。6.根據(jù)權利要求5所述的聚氨酯發(fā)泡成形體的制造方法，其中，在上述原料注入工序中，上述原料是將上述發(fā)泡聚氨酯樹脂原料和形成為除球狀之外形狀的磁性填料混合而成的混合材料。7.根據(jù)權利要求5或6所述的聚氨酯發(fā)泡成形體的制造方法，其中，在上述發(fā)泡模具中，成形聚氨酯發(fā)泡成形體的導熱面的導熱面成形才莫具表面的表面粗糙度為0.5fim以下。8.根據(jù)權利要求5所述的聚氨酯發(fā)泡成形體的制造方法，其中，在上述原料注入工序中，上述原料是混合上述發(fā)泡聚氨酯樹脂原料和磁粘滯性流體而成的混合材料；在上述發(fā)泡成形工序中，使構成上述磁場的；茲力線形成為自上述模腔的一端朝向另一端大致平行，在聚氨酯發(fā)泡成形體中形成以自一端朝向另一端連通的方式被定向了的空孔。9.根據(jù)權利要求5所述的聚氨酯發(fā)泡成形體的制造方法，其中，在上述原料注入工序中，上述原料由上述發(fā)泡聚氨酯樹脂原料和從磁性流體(MF)、磁粘滯性流體(MR流體)、磁性混合液(MCF)中選取的至少一種磁性體含有流體構成，不將該發(fā)泡聚氨酯樹脂原料和該磁性體含有流體混合、而將它們分別注入到上述模腔內。10.根據(jù)權利要求5所述的聚氨酯發(fā)泡成形體的制造方法，其中，在上述發(fā)泡成形工序中，構成上述》茲場的^茲力線形成閉合回路。11.根據(jù)權利要求5所述的聚氨酯發(fā)泡成形體的制造方法，其中，上述模腔內的上述磁通密度之差在±10%以內。12.—種磁感應發(fā)泡成形裝置，其特征在于，該裝置包括一對電磁鐵部，其包括由鐵磁性材料構成的芯部和配置于該芯部外周面的線圈部，該一對電磁鐵部沿該芯部的軸線方向分開規(guī)定間隔地相面對地配置；發(fā)泡模具，其設于該一對電磁鐵部之間，在內部劃分有模腔；磁輒部，將該一對電磁鐵部中的各自該芯部的背向面之間連接起來，在一對該背向面相互之間形成^茲^各；在該發(fā)泡模具的該模腔內形成有大致均勻的磁場。13.根據(jù)權利要求12所述的磁感應發(fā)泡成形裝置，其中，上述模腔內的磁通密度之差在±10%以內。全文摘要本發(fā)明提供聚氨酯發(fā)泡成形體及其制造方法以及磁感應發(fā)泡成形裝置。該聚氨酯發(fā)泡成形體含有規(guī)定定向狀態(tài)下的磁性體，該磁感應發(fā)泡成形裝置適合于制造聚氨酯發(fā)泡成形體。磁感應發(fā)泡成形裝置(1)包括一對電磁鐵部(2U、2D)，包括由鐵磁性材料構成的芯部(20U、20D)和配置于芯部外周面的線圈部(21U、21D)，沿芯部的軸線方向分開規(guī)定間隔地相面對地配置；發(fā)泡模具(4)，設于一對電磁鐵部(2U、2D)之間，在內部劃分有模腔(41)；磁軛部(3)，將一對電磁鐵部(2U、2D)中的各自芯部(20U、20D)的背向面相互連接，在一對該背向面相互之間形成磁路；在發(fā)泡模具(4)的模腔(41)內形成大致均勻的磁場。文檔編號C08K3/00GK101376742SQ200810146740公開日2009年3月4日申請日期2008年8月27日優(yōu)先權日2007年8月28日發(fā)明者井門康司,富山幸治申請人:東海橡膠工業(yè)株式會社;國立大學法人名古屋工業(yè)大學