專利名稱：熱塑性顛簸緩沖器的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及汽車懸架系統(tǒng)領域，更具體地涉及顛簸緩沖器。
背景技術：
顛簸緩沖器(還稱為緩沖塊、回跳緩沖器、行程末端緩沖器、強力緩沖器、懸架緩沖器、或壓縮緩沖器)是通常放置在汽車懸架頂部上的吸振裝置。用于機動車懸架系統(tǒng)中的顛簸緩沖器早已被用于緩沖兩個懸架系統(tǒng)組件之間的撞擊，例如輪軸和機架的一部分之間的撞擊，以及減少噪音和振動以增加乘客的乘坐舒適度。由于汽車底盤的位移引起支柱的位移，因此支柱隨汽車底盤的位移而承受周期性的壓縮和拉伸。必須制定保護支柱總成和車身的規(guī)定，以免在路面嚴重不平整導致懸架位移過大時受到與此有關的顛簸力導致的損壞。為此，將顛簸緩沖器連接到在吸振器未能吸收惡劣行車狀況產生的力時懸掛系統(tǒng)中可能出現(xiàn)撞擊的部位。尤其是在支柱的顛簸運動過程中，吸振器“觸底反彈”，同時顛簸緩沖器與顛簸緩沖器板接觸并壓縮以釋放能量，從而緩沖沖擊力，降低噪音，減輕乘客的沖擊感，并且減小對汽車懸架系統(tǒng)的可能損壞。顛簸緩沖器為具有或不具有盤旋面的細長構件，一般為圓柱形或圓錐形，其由圍繞活塞桿延伸的可壓縮彈性體材料制成。如美國專利4，681，304中所提出，盤旋狀緩沖器通過盤旋面的漸進堆積而起作用，從而提供對顛簸力的抗性。適于本專利申請的材料必須是有回彈力的，即能夠承受撞擊而沒有過度的永久性變形或破裂，并且必須具有優(yōu)異的撓曲壽命。常規(guī)的顛簸緩沖器由泡沫聚氨酯和硫化橡膠形成。例如，顛簸緩沖器常常由微孔聚氨酯(MCU)形成。微孔聚氨酯顛簸緩沖器通過在顛簸緩沖器模具內澆鑄聚氨酯前體制成。由二異氰酸的二元醇酯與發(fā)泡劑或水反應生成用來發(fā)泡的二氧化碳氣體，從而獲得微孔泡沫。由于二氧化碳釋放緩慢，在模具內發(fā)泡需要較長時間，因此這種技術耗費時間。雖然由泡沫聚氨酯制成的顛簸緩沖器具有良好的乘坐特性，但其生產昂貴，因為其由于交聯(lián)而要求耗能耗時的技術。為了改善形成顛簸緩沖器的材料的耐久性、對機動車流體的惰性和抗撕裂傳播性能，美國專利5，192，057公開了細長的中空主體，該主體由彈性體形成，優(yōu)選由共聚醚酯聚合物形成。如在其中公開的，此類構件通過吹塑技術制造，包括具有波紋狀部分并且具有恒定厚度剖面的顛簸緩沖器。形成顛簸緩沖器的可選的方法即波形擠出描述在美國公布的專利申請 2008/0272529 中。在制造中空塑性制品的典型吹塑操作中，將通過擠塑或注塑制備并且處于熱可模塑條件下的塑性材料型坯置于打開的吹模的兩個半塊之間，吹模具有形狀適合于要制造的制品所需外形的模具腔體。型坯在重力的作用下逐漸移動和伸展。當型坯達到合適的長度時，使圍繞它的模具半塊合攏，同時將高壓空氣或其它壓縮氣體引入型坯的內部，以使其膨脹成模具的形狀或使其膨脹至緊貼模具腔體的內壁。冷卻一段時間之后，打開模具并且彈出最終制品。在擠壓吹塑法中，由擠出機制備型坯。擠壓吹塑法的成本比發(fā)泡/澆鑄法的成本低，但產品的尺寸精度較差并且對部件的壁厚有限制。顛簸緩沖器的剛度與其厚度直接相關。因此，微小的厚度變化(沿由一次注入制成的顛簸緩沖器的縱向軸線在制品與制品之間的厚度變化，或者沿單個顛簸緩沖器內制成的顛簸緩沖器盤旋面徑向的厚度變化)，例如
O.2_，均將顯著地改變顛簸緩沖器的剛度及其能量吸收能力和緩沖性能。注坯吹塑法的尺寸精度高于擠壓吹塑法。在該技術中，通過注塑形成型坯，去除模具的內芯，并且如同擠壓吹塑法一樣，使型坯在包封在兩個模具半塊之間的同時迅速膨脹。型坯可注塑成具有厚度不恒定的橫截面，從而得到比擠壓吹塑法更好的成品部件的壁厚均勻性。與擠壓吹塑法相比，注坯吹塑法可形成更加精細的最終吹塑結構但成本更高。一般來講，期望使顛簸緩沖器中的能量吸收最大化。顛簸緩沖器的能量吸收性能可例如通過測量對施加的力的變形來測量。通常將變形繪制在X-軸上(單位_)，并將施加的負荷(力)繪制在Y-軸上(單位N)。根據(jù)下式，曲線下的面積表示由顛簸緩沖器吸收的能量位移X力=能量。由上述技術中任一種制成的熱塑性顛簸緩沖器可根據(jù)設計表現(xiàn)出不同的響應，所述設計包括具體的構型細節(jié)以及制造材料。仍然存在改善熱塑性顛簸緩沖器的設計的需要，以便改善力-位移性能，從而提高能量吸收。

發(fā)明內容
在第一方面，本發(fā)明提供由彈性體熱塑性材料制成的顛簸緩沖器，其包含具有壁的中空細長管形體，所述管形體具有至少兩個波紋管，每個波紋管由峰和谷限定，所述峰具有圓角半徑rs，所述谷具有圓角半徑rc，并且谷的最大壁厚在谷內某一點處且表示為Tmax ;其中rc大于rs,并且其中在谷中的最大壁厚Tmax與介于峰和谷之間的中間點處的壁厚Tm的比率大于或等于1. 2，并且其中所述谷由具有端點Tm的壁弧限定。在第二方面，本發(fā)明提供由彈性體熱塑性材料制成的顛簸緩沖器，其包含具有壁的中空細長管形體，所述管形體具有至少兩個波紋管，每個波紋管由峰和谷限定，所述峰具有圓角半徑rs,所述谷具有圓角半徑rc以及在所述谷處的壁厚為Tc (Tc為在Tmax基本上落在谷的中間的情況下的Tmax);其中rc大于rs,并且其中在谷處的壁厚Tc (Tmax)與介于峰和谷之間的中間點處的壁厚Tm的比率大于或等于1. 2。在第三方面，本發(fā)明提供制造顛簸緩沖器的方法，包括以下步驟使彈性體熱塑性材料成型為具有壁的中空細長管形體，所述管形體具有至少兩個波紋管，每個波紋管由峰和谷限定，所述峰具有圓角半徑rs，所述谷具有圓角半徑rc，并且谷的最大壁厚在谷內部位處且表示為Tmax ;其中rc大于rs,并且其中在谷中的最大壁厚Tmax與介于峰和谷之間的中間點處的壁厚Tm的比率大于或等于1. 2，并且其中所述谷由具有端點Tm的壁弧限定。在第四方面，本發(fā)明提供制造顛簸緩沖器的方法，包括以下步驟使彈性體熱塑性材料成型為具有壁的中空細長管形體，所述管形體具有至少兩個波紋管，每個波紋管由峰和谷限定，峰具有圓角半徑rs,谷具有圓角半徑rc以及在谷處的壁厚為Tc (Tc為在Tmax基本上落入谷的中間的情況下的Tmax);其中rc大于rs,并且其中在谷處的壁厚Tc (Tmax)與介于峰和谷之間的中間點處的壁厚Tm的比率大于或等于1. 2。在第五方面，本發(fā)明提供吸收汽車懸架中的沖擊的方法，包括使用顛簸緩沖器以吸收來自所述懸架位移的能量，其中所述顛簸緩沖器由彈性體熱塑性材料制成并且包含具有壁的中空細長管形體，管形體具有至少兩個波紋管，每個波紋管由峰和谷限定，峰具有圓角半徑rs，谷具有圓角半徑rc并且谷的最大壁厚在谷內部位處且表示為Tmax ;其中rc大于rs，并且其中在谷中的最大壁厚Tmax與介于峰和谷之間的中間點處的壁厚Tm的比率大于或等于1. 2，并且其中所述谷由具有端點Tm的壁弧限定。在第六方面，本發(fā)明提供吸收汽車懸架中的沖擊的方法，包括使用顛簸緩沖器以吸收來自所述懸架位移的能量，其中所述顛簸緩沖器由彈性體熱塑性材料制成并且包含具有壁的中空細長管形體，所述管形體具有至少兩個波紋管，每個波紋管由峰和谷限定，所述峰具有圓角半徑rs，所述谷具有圓角半徑rc以及在谷處的壁厚為Tc (Tc為在Tmax基本上落入谷的中間的情況下的Tmax);其中rc大于rs,并且其中在谷處的壁厚Tc (Tmax)與介于峰和谷之間的中間點處的壁厚Tm的比率大于或等于1. 2。


圖1為“向內”顛簸緩沖器的截斷示意圖，其中Re表示在峰處的外半徑，Ri表示在谷處的外半徑，并且P表示峰與峰之間的距離(節(jié)距(Pitch))。圖2A為圖1的截面放大示意圖，其中虛線表示顛簸緩沖器的縱向軸線，rs表示向外盤旋面的圓角半徑，并且rc表示向內盤旋面的圓角半徑，Tc (以及Tmax)表示在最大壁厚Tmax出現(xiàn)在谷的中間的情況下在谷(向內盤旋面)處的壁厚，并且Tm表示在具有半徑rc的圓和具有半徑rs的圓之間的切點處的中間壁厚。所述谷由具有端點Tm的壁弧限定。圖2B為顛簸緩沖器的截面放大示意圖，其示出半徑rs和rc的圓不相切的情況。虛線表示顛簸緩沖器的縱向軸線，rs表示向外盤旋面的圓角半徑，并且rc表示向內盤旋面的圓角半徑，Tc (Tmax)表示在最大壁厚Tmax出現(xiàn)在谷的中間的情況下在谷(向內盤旋面)處的壁厚，并且Tm表示在與具有半徑rc的圓和具有半徑rs的圓兩者相切繪制的線的中點處的中間壁厚。圖3圖示說明根據(jù)本發(fā)明的顛簸緩沖器，即El和E2，以及比較顛簸緩沖器，即Cl在X-軸上的變形(撓曲)百分比(％)對Y-軸上的施加力(N)。所述變形百分比定義為實際變形(單位為mm)與顛簸緩沖器的初始高度(單位為mm)的比率(在2_4次預調理壓縮后)。El的曲線用三角形表示，E2的曲線用圓形表示，并且Cl的曲線用菱形表示。圖4示出安裝在汽車懸架中時，顛簸緩沖器的一個實例的部分切除視圖。
具體實施例方式本文提及的所有文檔均以引用方式并入本文。本發(fā)明人已發(fā)現(xiàn)，在由彈性體熱塑性材料制成的顛簸緩沖器中，當谷中的最大壁厚(Tmax)與介于峰和谷之間的中間點處的壁厚Tm的比率(Tmax/Tm)大于或等于1. 2時獲得優(yōu)異的能量吸收，例如，通過變形對施加的力來測量。在一個優(yōu)選的實施方案中，谷中的最大壁厚基本上出現(xiàn)在谷的中間，在這種情況下將Tmax表示為Tc。本發(fā)明人已發(fā)現(xiàn)，在由彈性體熱塑性材料制成的顛簸緩沖器中，當在谷處的壁厚(Tc)與介于峰和谷之間的中間點處的壁厚(Tm)的比率(Tc/Tm)大于或等于1. 2時獲得優(yōu)異的能量吸收，例如，通過變形對施加的力來測量。如本文所用，術語“優(yōu)異的能量吸收”是指沿位移較高的力，即對于50%相對變形為至少550N，并且同時當力非常高時的高水平變形，即在IOKN下至少65%的相對變形。能量吸收的水平可通過在50%和/或60%相對變形下的力水平以及在IOKN下的相對變形來估計。由于盤旋面與盤旋面之間的微小變化，常常測量顛簸緩沖器中所有盤旋面的Tc (Tmax)和Tm，并且將平均值作為Tc (Tmax)和Tm。本發(fā)明涉及“向內”顛簸緩沖器，“向內”顛簸緩沖器為其中峰圓角半徑rs小于谷圓角半徑rc的那些(即rc > rs)，如例示在圖2A和2B中。通過觀察圖1、2A和2B能夠更好地理解本發(fā)明的原理。圖1示出典型的“向內”顛簸緩沖器。其為中空管狀制 品，具有向外和向內的盤旋面。幾何形狀可由作為從一個峰到下一個峰的距離的節(jié)距(P)、在峰處的外半徑(Re)、以及在谷處的內半徑(Ri)限定。Re和Ri兩者都從顛簸緩沖器的縱向軸線(即在縱向上穿過顛簸緩沖器中心的假想線)測量。將向外盤旋面上最外面的點稱為峰，并將最向內尖端的點(不考慮盤旋面的厚度)稱為谷。圖2A示出由向外盤旋面和向內盤旋面組成的波形管的放大部分。向外盤旋面(頂部)由半徑rs限定，并且向內盤旋面(底部)由半徑rc限定。“向內”顛簸緩沖器可以是其中rc大于rs的任何顛簸緩沖器。如果繪制具有半徑rs和rc的圓，則這兩個圓的切點為介于峰和谷之間的顛簸緩沖器中間壁上的點。在該點處的顛簸緩沖器的壁具有厚度Tm。如圖2B中所示，在其中圓rs和rc之間不存在切點的情況下，將Tm限定在與圓rs和圓rc相切的片段的中間。谷由具有端點Tm的壁弧限定。將所述谷中的最大壁厚表示為Tmax。在其中Tmax基本上出現(xiàn)在谷的中間的情況下，將Tmax表示為Tc。本發(fā)明人已發(fā)現(xiàn)，當谷中的最大壁厚(Tmax)與介于峰和谷之間的中間點處的壁厚(Tm)的比率(Tmax/Tm)大于或等于1.2時，獲得示出優(yōu)異的能量吸收的顛簸緩沖器。在優(yōu)選的實施方案中，Tmax/Tm大于1.3，更優(yōu)選大于1.5，例如1.62或2.03。Tmax/Tm的上限值沒有特別限制，但實際上Tmax/Tm很少大于10。在其中Tmax基本上出現(xiàn)在谷的中間的所有情況下，都將Tmax表示為Tc。根據(jù)本發(fā)明的顛簸緩沖器使能量吸收最大化，如通過位移(或變形)對施加的力所測量。在一個優(yōu)選的實施方案中，所述顛簸緩沖器還使給定施加力所獲得的位移最大化，并且使最大力下(即當顛簸緩沖器完全壓縮時)的位移最大化。最大力(完全壓縮)下的位移常常在十千牛頓(IOkN)的力下測量，并且對于在十千牛頓的施加力下的相對變形X，將其稱為X10KN。為使能量吸收最大化并使XlOKN最大化，本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)不僅Tmax/Tm大于或等于1.2，而且谷中的最大壁厚Tmax與中間點處的壁厚Tm大于特定值是所期望的，該特定值取決于節(jié)距P、在谷處的最大壁厚Tmax、以及在谷處的外半徑Ri。這可通過以下特征的組合來表達:Tmax/Tm ^1.2 ;并且(Tmax/Tm) > (Tmax/Tm)!其中(Tmax/Tm)! = 3.43-0.05P-0.222SQRT(95-4.19P+0.05P2-0.23Ri)。其中:Tmax為在谷處的最大壁厚；Tm為在半徑rc的圓和半徑rs的圓之間的切點處的壁厚,或者在rs和rc不相切的情況下，Tm為在與圓rs和rc相切繪制的線的中點處的壁厚；
SQRT為平方根；P為節(jié)距；并且Ri為在谷處的外半徑。作為另外一種選擇，在其中Tmax基本上出現(xiàn)在谷的中間的情況下，其可表達為:Tc/Tm ≥1.2;并且(Tc/Tm) > (Tc/Tm)!其中(Tc/Tm)! = 3.43-0.05P-0.222SQRT (95-4.19P+0.05P2-
0.23Ri)。其中:Tc為在谷處的最大壁厚；Tm為在半徑rc的圓和半徑rs的圓之間的切點處的壁厚,或者在rs和rc不相切的情況下，Tm為在與圓rs和rc相切繪制的線的中點處的壁厚；SQRT為平方根；P為節(jié)距；并且Ri為在谷處的外半徑。 節(jié)距P可為常數(shù)，這是指峰和峰(或谷和谷)之間的距離經(jīng)常相同，或其可為非常數(shù)。優(yōu)選其為常數(shù)。對于汽車的使用，典型的節(jié)距P介于10和30mm或約10和30mm之間，更優(yōu)選介于13和23mm或約13和23mm之間，所述厚度Tc和Tm通常介于2和5mm或約2和5mm,更優(yōu)選介于2和4mm或約2和4mm之間選擇，并且Ri通常為10至40mm或約10至40mm，更優(yōu)選為15至25mm或約15至25mm。盤旋面數(shù)和顛簸緩沖器的總體高度取決于汽車的尺寸和重量。本發(fā)明的顛簸緩沖器可由任何熱塑性彈性體制成或包含任何熱塑性彈性體。優(yōu)選所用熱塑性彈性體具有相對高的熔融粘度(即根據(jù)IS01133在230°C在5kg負荷下介于0.5和8g/10min之間，更優(yōu)選介于I和8g/10min之間，更優(yōu)選介于2和6g/10min之間，更優(yōu)選介于3和5g/10min之間,尤其優(yōu)選4g/10min的熔體流動速率)。優(yōu)選所述彈性體具有介于45和60D或約45和60D之間，更優(yōu)選為47至5 或約47至55D的硬度(根據(jù)IS0868在Is時)。尤其優(yōu)選所述彈性體是具有聚四亞甲基醚二醇(PTMEG)的軟鏈段的嵌段式共聚醚酯。可用于本發(fā)明顛簸緩沖器的熱塑性彈性體包括ISO 18064:2003 (E)中定義的那些，例如熱塑性聚烯烴彈性體(TPO)、苯乙烯類熱塑性彈性體(TPS)、熱塑性聚醚或聚酯聚氨酯(!PU)、熱塑性硫化橡膠(TPV)、熱塑性聚酰胺嵌段共聚物(TPA)、共聚酯熱塑性彈性體(TPC)(例如共聚醚酯或共聚酯酯)、以及它們的混合物；合適的材料還有熱塑性聚酯以及它們的混合物。熱塑性聚烯烴彈性體(TPO)由熱塑性烯屬聚合物，例如聚丙烯或聚乙烯與熱固性彈性體共混而組成。典型的TPO為熔融共混物或聚烯烴塑料，一般為聚丙烯聚合物與烯烴共聚物彈性體，通常為乙烯-丙烯橡膠(EPR)或乙烯-丙烯-二烯橡膠(EPDM)的反應器共混物。常見的烯烴共聚物彈性體包括EPR、EPDM和乙烯共聚物(如乙烯-丁烯、乙烯-己烯和乙烯-辛烯共聚物彈性體(例如Ellgageli聚烯烴彈性體，其可從Dow Chemical C0.商購獲得))以及乙烯-丁二烯橡膠。
苯乙烯類熱塑性彈性體(TPS)由聚苯乙烯和橡膠聚合物材料(例如聚丁二烯)的嵌段共聚物、氫化聚丁二烯與聚丁二烯的混合物、聚(乙烯-丙烯)以及氫化聚異戊二烯組成。具體的苯乙烯/共軛二烯/苯乙烯型嵌段共聚物為SBS、SIS、SIBS、SEBS和SEPS嵌段共聚物。這些嵌段共聚物在本領域中已知并且可商購獲得。熱塑性聚氨酯(TPU)由直線段的嵌段共聚物組成，所述直線段的嵌段共聚物又由包含二異氰酸酯、短鏈二醇的硬鏈段與包含二異氰酸酯和長鏈多元醇的軟鏈段構成，其用以下通式表示
權利要求
1.由彈性體熱塑性材料制成的顛簸緩沖器，其包含: 具有壁的中空細長管形體，所述管形體具有至少兩個波紋管，每個波紋管由峰和谷限定，所述峰具有圓角半徑rs,所述谷具有圓角半徑rc以及在所述谷中的最大壁厚為Tmax ；其中rc大于rs，并且其中在谷中的壁的最大厚度Tmax與介于所述峰和所述谷之間的中間點處的壁厚Tm的比率大于或等于1.2，并且其中所述谷由具有端點Tm的壁弧限定。
2.根據(jù)權利要求1所述的顛簸緩沖器，其中在所述谷中的最大壁厚與在中間點處的壁厚的比率(Tmax/Tm)大于(Tmax/Tm)丨，其中(Tmax/Tm)丨=3.43-0.05P-0.222SQRT(95-4.19P+0.05P2-0.23Ri)，其中 Tmax為在谷處的最大壁厚； Tm為在半徑rc的圓和半徑rs的圓之間的切點處的壁厚，或者如果rs和rc不相切,貝UTm為在與圓rs和rc相切繪制的線的中點處的壁厚； SQRT為平方根； P為節(jié)距；并且 Ri為在谷處的外半徑。
3.根據(jù)權利要求1所述的顛簸緩沖器，包含熱塑性彈性體，所述熱塑性彈性體具有根據(jù)ISOl 133測量的在230°C在5kg負荷下介于0.5和8g/10分鐘之間的熔融粘度，以及根據(jù)IS0868在Is下測量的介于45和60D或約45和60D之間的硬度。
4.根據(jù)權利要求2所述的顛簸緩沖器，包含熱塑性彈性體，所述熱塑性彈性體具有根據(jù)ISOl 133測量的在230°C在5kg負荷下介于0.5和8g/10分鐘之間的熔融粘度，以及根據(jù)IS0868在Is下測量的 介于45和60D或約45和60D之間的硬度。
5.根據(jù)權利要求1所述的顛簸緩沖器，包含熱塑性彈性體，所述熱塑性彈性體具有根據(jù)IS01133測量的在230°C在5kg負荷下介于2和6g/10分鐘之間的熔融粘度，以及根據(jù)IS0868在Is下測量的介于45和60D或約45和60D之間的硬度。
6.根據(jù)權利要求2所述的顛簸緩沖器，包含熱塑性彈性體，所述熱塑性彈性體具有根據(jù)IS01133測量的在230°C在5kg負荷下介于2和6g/10分鐘之間的熔融粘度，以及根據(jù)IS0868在Is下測量的介于45和60D或約45和60D之間的硬度。
7.根據(jù)權利要求1所述的顛簸緩沖器，包含熱塑性彈性體，所述熱塑性彈性體具有根據(jù)IS01133測量的在230°C在5kg負荷下介于3和5g/10分鐘之間的熔融粘度，以及根據(jù)IS0868在Is下測量的介于45和60D或約45和60D之間的硬度。
8.根據(jù)權利要求2所述的顛簸緩沖器，包含熱塑性彈性體，所述熱塑性彈性體具有根據(jù)IS01133測量的在230°C在5kg負荷下介于3和5g/10分鐘之間的熔融粘度，以及根據(jù)IS0868在Is下測量的介于45和60D或約45和60D之間的硬度。
9.根據(jù)權利要求1所述的顛簸緩沖器，包含熱塑性彈性體，所述熱塑性彈性體選自共聚醚酯和共聚酯酯，所述共聚醚酯和共聚酯酯為具有大量通過酯鍵頭尾接合的重復性長鏈酯單元和短鏈酯單元的共聚物，所述長鏈酯單元由式(A)表示:
10.制造顛簸緩沖器的方法，包括以下步驟: 使彈性體熱塑性材料成型為具有壁的中空細長管形體，所述管形體具有至少兩個波紋管，每個波紋管由峰和谷限定，所述峰具有圓角半徑rs，所述谷具有圓角半徑rc以及在所述谷處的最大壁厚為Tmax ;其中rc大于rs,并且其中在谷處的最大壁厚Tmax與介于峰和谷之間的中間點處的壁厚Tm的比率大于或等于1.2，并且其中所述谷由具有端點Tm的壁弧限定。
11.根據(jù)權利要求10所述的方法，其中所述成型的方法包括選自注塑、擠出和吹塑的成型操作。
12.吸收汽車懸架中的沖 擊的方法，包括使用顛簸緩沖器以吸收來自所述懸架位移的能量，其中所述顛簸緩沖器由彈性體熱塑性材料制成并且包含具有壁的中空細長管形體，所述管形體具有至少兩個波紋管，每個波紋管由峰和谷限定，所述峰具有圓角半徑rs，所述谷具有圓角半徑rc以及在所述谷處的最大壁厚為Tmax ;其中rc大于rs，并且其中在谷處的壁厚Tmax與介于峰和谷之間的中間點處的壁厚Tm的比率大于或等于1.2。
13.根據(jù)權利要求1所述的顛簸緩沖器，其中Tmax基本上出現(xiàn)在所述谷的中間。
14.根據(jù)權利要求10所述的方法，其中Tmax基本上出現(xiàn)在所述谷的中間。
全文摘要
本發(fā)明提供了汽車懸架系統(tǒng)，并且更具體地為由彈性體熱塑性材料制成的顛簸緩沖器，其具有改善的設計以使能量吸收最大化。
文檔編號F16F1/42GK103080594SQ201180038853
公開日2013年5月1日 申請日期2011年8月10日 優(yōu)先權日2010年8月12日
發(fā)明者P.L.塞克利, D.范德齊普 申請人:納幕爾杜邦公司