專利名稱：容積式壓縮機(jī)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及容積式壓縮機(jī)，尤其是涉及具備回油機(jī)構(gòu)的容積式壓縮 機(jī)，該回油機(jī)構(gòu)將從貯存了油的貯油部向壓縮工作流體的壓縮室注入的油 從壓縮后的工作流體中分離并返回貯油部。
背景技術(shù)：
以往，己知有為了壓縮室的密封性提高及壓縮室形成要素間的潤(rùn)滑性 改善，在將貯存于貯油部的油向壓縮室注入的同時(shí)，利用回油機(jī)構(gòu)從被壓 縮的工作流體中分離油并再次返回貯油部的容積式壓縮機(jī)。作為回油機(jī)構(gòu)的具體結(jié)構(gòu)已知，如專利文獻(xiàn)l記載的那樣，使比油的 比重小的浮子閥體漂浮在貯存于回油室的分離油上，通過(guò)與貯存油量對(duì)應(yīng) 的浮子閥體的上下移動(dòng)，來(lái)開(kāi)閉回油室和貯油部的連通路。專利文獻(xiàn)1日本特開(kāi)2006-70871號(hào)公報(bào)。在專利文獻(xiàn)1中，對(duì)浮子閥體由比油小的比重的物質(zhì)構(gòu)成的情況進(jìn)行 了說(shuō)明，但是，不容易尋找比重比油小且在被壓縮的工作流體的高溫高壓 環(huán)境下化學(xué)性穩(wěn)定的物質(zhì)。這一方面，已知有如在制冷劑循環(huán)內(nèi)使用的搭載于市售的油分離器 (danfoss社制，0UB1等)那樣，為了將在升壓空間內(nèi)從工作流體中分離 的分離油返回低壓空間而使用密閉的中空構(gòu)造的浮子的方式，因而打算在 專利文獻(xiàn)1記載的浮子閥體中采用中空浮子。但是，在高壓區(qū)域使用中空浮子時(shí)，需要進(jìn)行耐壓設(shè)計(jì)，以使中空部 和外部的壓力差不會(huì)壓潰浮子，因此，需要利用厚度較厚的金屬材料等來(lái) 形成中空浮子。另一方面，對(duì)中空浮子而言，需要確保用于在油上漂浮的 浮力，為了使用比重大且自重大的金屬材料來(lái)確保必要的浮力，必須加大 中空浮子的體格。這樣，會(huì)導(dǎo)致具有中空浮子的回油機(jī)構(gòu)大型化，其結(jié)果 是，發(fā)生不易向壓縮機(jī)殼體內(nèi)裝入回油機(jī)構(gòu)的情況，因此，期望回油機(jī)構(gòu)的小型化。 發(fā)明內(nèi)容因此，本發(fā)明的課題在于將容積式壓縮機(jī)的回油機(jī)構(gòu)小型化。另一課 題在于將回油機(jī)構(gòu)小型化的同時(shí)提高可靠性。本發(fā)明的容積式壓縮機(jī)具備構(gòu)成壓縮工作流體的壓縮室的壓縮室構(gòu) 成部；貯存向壓縮室供給的油的貯油部；從由壓縮室構(gòu)成部壓縮并噴出的 工作流體中分離油的油分離機(jī)構(gòu)；使由該油分離機(jī)構(gòu)分離出的分離油向貯 油部返回的回油機(jī)構(gòu)；內(nèi)置這些壓縮室構(gòu)成部、貯油部、油分離機(jī)構(gòu)及回 油機(jī)構(gòu)的殼體，回油機(jī)構(gòu)具有暫時(shí)積存從油分離機(jī)構(gòu)經(jīng)由油連通路而導(dǎo) 入的分離油的回油室；漂浮在積存于該回油室底部的回油室滯留油上的中 空浮子；利用該中空浮子對(duì)回油室和貯油部的連通部進(jìn)行開(kāi)閉的閥部。為了解決上述課題，容積式壓縮機(jī)的特征在于，中空浮子形成有連通 中空部和回油室的工作流體域的浮子均壓路。艮P，在中空浮子形成浮子均壓路，從而可以忽視中空部和回油室的工 作流體域的壓差，因此，不需要考慮耐壓設(shè)計(jì)。因而，能夠例如將比重接 近油的樹(shù)脂性材料等作為坯料，將壁厚減薄來(lái)形成中空浮子，因此，中空 浮子的自重變小。其結(jié)果，能夠使中空浮子的體格小型化，從而能夠使回 油機(jī)構(gòu)小型化。如本發(fā)明的容積式壓縮機(jī)那樣，在中空浮子形成浮子均壓路的情況 下，存在油從浮子均壓路向中空部浸入的可能性。若油向中空部大量JJt存， 則不能夠確保浮子的浮力，有影響可靠性之虞。因此，本發(fā)明具備浮子浸入油抑制機(jī)構(gòu)，所述浮子浸入油抑制機(jī)構(gòu)抑 制通過(guò)浮子均壓路向中空部浸入的油量、或者即使油暫時(shí)浸入中空部也將 其向外部噴出，從而抑制向中空部浸入的凈油量，由此能夠在將回油機(jī)構(gòu) 小型化的同時(shí)提高可靠性。浮子浸入油抑制機(jī)構(gòu)具體結(jié)構(gòu)通過(guò)以下方案來(lái) 實(shí)現(xiàn)。例如，油分離機(jī)構(gòu)具有使工作流體回旋而通過(guò)離心分離來(lái)分離油的 離心分離室；配置于該離心分離室的中央部并使被分離了油后的工作流體 在內(nèi)側(cè)流通的分離環(huán)，并且在油分離機(jī)構(gòu)設(shè)置有連通離心分離室的作業(yè)流7體域和回油室的工作流體域的工作流體聯(lián)接路的情況下，將在工作流體聯(lián) 接路的離心分離室側(cè)的工作流體域側(cè)的開(kāi)口形成于分離環(huán)的內(nèi)側(cè)的工作 流體域。由此，分離環(huán)的內(nèi)側(cè)與外側(cè)相比，工作流體中的含油率低，因此，主 要由經(jīng)由工作流體連通路而導(dǎo)入的工作流體充滿的回油室工作流體域的 含油率降低。其結(jié)果是，浮子均壓路開(kāi)口的回油室工作流體域內(nèi)的工作流 體中含有的油少，因此，即使工作流體從浮子均壓路流入，伴隨該情況的 油的浸入也極其少。將工作流體聯(lián)接路的離心分離室側(cè)的工作流體域側(cè)的開(kāi)口形成在分 離環(huán)的內(nèi)側(cè)的工作流體域的情況為一例子，總之，通過(guò)以使離心分離室的 含油率少的工作流體流入回油室的工作流體域的方式來(lái)形成工作流體通 路，即能夠使回油室的工作流體域的含油率降低而抑制向中空部浸入的油另外，例如，通過(guò)將浮子均壓路的回油室的工作流體域側(cè)的開(kāi)口形成 在中空浮子的頂部等油不易浸入的部位，能夠抑制向中空部浸入的油量。另外，例如，通過(guò)將浮子均壓路的中空部側(cè)的開(kāi)口形成在中空部的底 部，即使油浸入中空部，也能夠?qū)⑵湎蛑锌崭∽油獠颗懦?。SP，在實(shí)際運(yùn) 轉(zhuǎn)壓縮機(jī)的情況下，噴出壓力有一定程度地變動(dòng)，因此，始終使工作流體 出入浮子均壓路，以使中空部的壓力和回油室的工作流體域的壓力變得均 勻。從而，即使油從浮子均壓路浸入中空部而積存在底部，通過(guò)將中空部 側(cè)的開(kāi)口形成在中空部的底部，則能夠在從中空部向浮子外部噴出工作流 體時(shí)，同時(shí)排出積存在底部的油。另外，例如，也可以適當(dāng)采用例如在中空浮子的浮子均壓路的回油室 的作業(yè)流體域側(cè)的開(kāi)口的周圍形成向上部突出的突出部等，使油不易向中 空部浸入的構(gòu)造。另外，例如，可以適當(dāng)采用下述結(jié)構(gòu)，即，為了防止由于某種原因使 積存在回油室的油的油面異常上升的情況下油浸入中空部，而在回油室的 頂面的與浮子均壓路的回油室的作業(yè)流體域側(cè)的開(kāi)口對(duì)置的位置設(shè)置具 有彈性的密封體，在油面上升時(shí)作為浮子均壓路的蓋。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，能夠使容積式壓縮機(jī)的回油機(jī)構(gòu)小型化。另外，能夠在 將回油機(jī)構(gòu)小型化的同時(shí)提高可靠性。


圖1是本發(fā)明的第1 16實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的縱剖視圖。圖2A是圖1的M部的詳細(xì)放大圖。圖2B是圖2A的主要部分放大圖。圖3是圖1的N部的詳細(xì)放大圖。圖4是圖1的回旋渦盤的俯視圖。圖5是圖2A的L-L剖視圖。圖6是圖2A的供油泵的基板的俯視圖。圖7是圖2A的供油泵的內(nèi)轉(zhuǎn)子的立體圖。圖8是圖2A的供油泰的外轉(zhuǎn)子的立體圖。圖9是圖2A的兩轉(zhuǎn)子的底面的壓力域的說(shuō)明圖。圖10是圖2A的兩轉(zhuǎn)子所涉及的推壓力的說(shuō)明圖。圖11是圖2A的供油泵30的噴出壓區(qū)域的說(shuō)明圖。圖12是圖1的P部的詳細(xì)放大圖。圖13是圖12的F-F剖視圖。圖14是圖1的Q部的詳細(xì)放大圖。圖15是圖12的S部的放大圖。圖16是本發(fā)明的第二實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的圖12S部的放大圖。 圖17是本發(fā)明的第三實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的圖12S部的放大圖。 圖18是本發(fā)明的第三實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的噴出油分離回油工作缸上表面的回油室附近放大圖。.圖19是本發(fā)明的第四實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的噴出油分離回油工作缸上表面的回油室附近放大圖。圖20是本發(fā)明的第五實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的噴出油分離回油工作缸上表面的回油室附近放大圖。圖21是本發(fā)明的第一實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的浮子閥體的放大縱剖視圖。9圖22是本發(fā)明的第六實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的浮子閥體的放大縱 剖視圖。圖23是本發(fā)明的第七實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的浮子閥體的放大縱 剖視圖。圖24是本發(fā)明的第八實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的浮子閥體的放大縱 剖視圖。圖25是本發(fā)明的第九實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的浮子的浮子均壓路 外側(cè)開(kāi)口部放大剖視圖(圖21 圖24的U部放大圖)。圖26是本發(fā)明的第十實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的浮子的浮子均壓路 外側(cè)開(kāi)口部放大剖視圖(圖21 圖24的U部放大圖)。圖27是本發(fā)明的第十一實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的浮子的浮子均壓 路外側(cè)開(kāi)口部放大剖視圖(圖21 圖24的U部放大圖)。圖28是本發(fā)明的第十二實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的回油室的浮子均 壓路外側(cè)開(kāi)口部周邊放大剖視圖(圖12的V部放大圖)。圖29'是本發(fā)明的第十三實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的回油室的浮子均 壓路外側(cè)開(kāi)口部周邊放大剖視圖(圖12的V部放大圖)。圖30是本發(fā)明的第十四實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的回油室的浮子均 壓路外側(cè)開(kāi)口部周邊放大剖視圖(圖12的V部放大圖)。圖31是本發(fā)明的第十五實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的回油室的浮子均 壓路外側(cè)開(kāi)口部周邊放大剖視圖(圖12的V部放大圖)。圖32是本發(fā)明的第十六實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的回油室的浮子閥 體側(cè)視圖。圖中l(wèi)-渦旋式壓縮機(jī)；2d-噴出口， 2e-吸入口， 6-曲軸，7-電動(dòng)機(jī)， 8-殼體，10-壓縮室構(gòu)成部，30-供油泵，40-噴出油分離回油部，52-噴出管， 53-吸入管，60-密封體，61a-栓部，70a-浮子，70b-浮子閥部，70ab-浮子閥 體，70c-浮子孔，70-浮子閥，70al:浮子中空部，70a2-浮子均壓路，70a5-防油性皮膜，70a6-多孔性膜，70a9-浮子均壓管，70al4-浮子均壓管子， 70al6-底部孔，75-油連通路，80-回油路，85-工作流體連通路，90-油分離 室，95-回油室，100-壓縮室，105-吸入室，110-背壓室，120-噴出室,125-Dt油部。
具體實(shí)施例方式
以下，對(duì)適用本發(fā)明的容積式壓'縮機(jī)的實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。此外，以 下說(shuō)明中同一功能部件標(biāo)以同一標(biāo)號(hào)并省略重復(fù)說(shuō)明。另外，本發(fā)明并沒(méi) 有限定于以下各實(shí)施方式，可以根據(jù)需要對(duì)各個(gè)實(shí)施方式進(jìn)行適當(dāng)組合而 使用。
(第一實(shí)施方式)
使用圖1 圖15及圖21說(shuō)明將本發(fā)明適用于殼體內(nèi)為吸入壓力的渦 旋式壓縮機(jī)的第一實(shí)施方式。首先，參照?qǐng)D1說(shuō)明本實(shí)施方式的渦旋式壓 縮機(jī)的整體結(jié)構(gòu)、其功能及動(dòng)作。圖l是本發(fā)明的第一是實(shí)施方式的渦旋 式壓縮機(jī)的縱剖視圖。
渦旋式壓縮機(jī)1具備如下主要結(jié)構(gòu)要素壓縮工作流體的壓縮室構(gòu)成 部10;驅(qū)動(dòng)該壓縮室構(gòu)成部10的作為壓縮室驅(qū)動(dòng)部的曲軸6;作為該曲 軸6的回旋驅(qū)動(dòng)源的電動(dòng)機(jī)7;軸支承曲軸6的軸承23、 24、 25;向這些 軸承23、 24、 25供油的內(nèi)齒輪式供油泵30;將噴出油分離并向回油室返 回的噴出油分離回油部40;收容壓縮室構(gòu)成部10、壓縮室驅(qū)動(dòng)部、軸承 23、 24、 25、供油泵30及噴出油分離回油部40的殼體8。
該渦旋式壓縮機(jī)1為沿縱向配置曲軸6，從上開(kāi)始依存配置噴出油分 離回油部40、壓縮室構(gòu)成部10、電動(dòng)機(jī)7及供油泵30的縱渦旋式壓縮機(jī)。
殼體8設(shè)置有將內(nèi)部空間設(shè)為吸入壓力且在該內(nèi)部空間貯存油的貯油 部125。殼體8由上殼體8b、工作缸殼體8a及底殼體8c構(gòu)成。
壓縮室構(gòu)成部10具備固定渦盤2，其具有固定鏡板2b和豎立設(shè)置 于該固定鏡板2b的固定渦巻體2a;回旋渦盤3，其具有回旋鏡板3b和豎 立設(shè)置于該回旋鏡板3b的回旋渦巻體3a;壓縮室IOO，其將兩渦盤2、 3 嚙合而形成并通過(guò)縮小容積來(lái)壓縮工作流體；設(shè)置在回旋渦盤3的背面構(gòu) 成比吸入壓力高且比噴出壓力低的f間壓力空間的背壓室110。
固定渦盤2的主要構(gòu)成部包括固定渦巻體2a;固定鏡板2b;在其 周圍以與固定渦巻體2a的齒尖大致相同的面作為安裝面的安裝部2c。在 固定鏡板2b設(shè)置有旁通閥22和中央附近的噴出口 2d，該旁通閥22由避 免過(guò)壓縮和液壓縮的壓縮彈簧、閥板和彈簧按壓件構(gòu)成。以覆蓋這些的上部的方式螺紋固定噴出油分離回油工作缸55，形成噴 出室120，并且在安裝了后述的要素之后，在其上部螺紋固定具有更加突 出的噴出管52的噴出罩51，形成油分離室90及回油室95。此外，在安 裝部2c的側(cè)面設(shè)置有吸入工作流體的吸入口 2e。
回旋渦盤3由回旋渦旋體3a和回旋鏡板3b構(gòu)成，在回旋鏡板3b的 背面中央設(shè)置有回旋軸承23。在框架4的中央設(shè)置有主軸承24，在該主 軸承24插入有曲軸6。并且，曲軸6的上部的偏心了的銷部6a向回旋軸 承23插入，回旋渦盤3安裝于框架4。在此，為了防止回旋渦盤3的自轉(zhuǎn)， 在其與框架4之間卡合有歐氏環(huán)5。
接著，以使回旋渦巻體3a與固定渦巻體2a嚙合的方式，從回旋渦巻 體3的上方覆蓋固定渦盤2，將固定渦盤2的安裝部2c螺紋固定于框架4。 由此，在兩渦巻體3a、 2a之間形成作為大致密閉的空間的多個(gè)壓縮室100、 與吸入口 2e相通的吸入室105，并且在回旋渦盤3的背面形成有背壓室 110。進(jìn)而，在銷部6a的上表面形成有回旋軸承室115。并且，在比框架 4更向下方突出的曲軸6固定有轉(zhuǎn)子7a。
如上形成的組件的轉(zhuǎn)子7a插入在固定配置于工作缸殼體8a的定子7b 內(nèi)，組件的框架4固定于工作缸殼體8a。由此，形成電動(dòng)機(jī)7。
另外，在工作缸殼體8a的下部固定有副軸承支承板50，通過(guò)組件的 裝入，曲軸6的下端部向副軸承支承板50的下方突出。在該突出了的曲 軸6的下端部安裝有由滾珠襯套25a和保持其的滾珠保持架25b構(gòu)成的副 軸承25，該滾珠保持架25b固定于副軸承支承板50。.在該副軸承25的下 部，供油泵30與副軸承25—體化而形成。并且，吸入管53固定在工作 缸殼體8a側(cè)面的與吸入口 2e對(duì)置的位置。
接著，在上殼體8b焊接了密封端子54的內(nèi)部端子上連接了來(lái)自電動(dòng) 機(jī)7的電線之后，將上殼體8b焊接于工作缸殼體8a。進(jìn)而，將噴出管52 釬焊于上殼體8b。并且，在工作缸殼體8a的底部焊接底殼體8c，由上殼 體8b、工作缸殼體8a及底殼體8c形成殼體8。由此，殼體8的下部構(gòu)成 貯存油的]C油部125。 ''
接著，從工作流體的流動(dòng)和油的流動(dòng)的觀點(diǎn)主要參照?qǐng)D1至圖4及圖 12至圖15和圖21說(shuō)明渦旋式壓縮機(jī)1的詳細(xì)結(jié)構(gòu)及動(dòng)作。圖2A是圖1
12的M部的詳細(xì)放大圖，圖2B是圖2A的主要部分放大圖，圖3是圖1的 N部的詳細(xì)放大圖，圖4是圖1的回旋渦盤的俯視圖。另外，圖12是圖1 的P部的詳細(xì)放大圖，圖13是圖12的F-F剖視圖，圖14是圖1的Q部 的詳細(xì)放大圖，圖15是圖12的S都的放大圖。并且，圖21是浮子閥體 的放大縱剖視圖。
首先，以工作流體的流動(dòng)為中心進(jìn)行說(shuō)明。從吸入管53進(jìn)入殼體8 內(nèi)將殼體8內(nèi)設(shè)為吸入壓力的工作流體通過(guò)吸入口 2e進(jìn)入吸入室105內(nèi)。 因此，在以電動(dòng)機(jī)7作為驅(qū)動(dòng)源的曲軸6的回旋中，回旋渦盤3回旋運(yùn)動(dòng)， 在兩渦巻體2a、 2b之間形成壓縮室100。由此，吸入室105的工作流體被 關(guān)入在壓縮室100且中，之后，在縮小體積的同時(shí)向中央側(cè)輸送。由此， 升壓到噴出壓的工作流體從噴出口 2d或旁通閥22向噴出室120噴出。
接著，如圖12、 13所示，工作流體從噴出放大室90a經(jīng)由噴出聯(lián)接 孔卯b流向噴出油分離回油工作缸55的內(nèi)部空間上部，通過(guò)噴嘴狀的吹 出路90c沿著油分離室90的內(nèi)壁面的方向向油分離室90噴出。然后，工 作流體在油分離室90內(nèi)回旋的同時(shí)向下方流動(dòng)，從在配置于油分離室90 的中央的分離環(huán)90d的內(nèi)側(cè)設(shè)置的噴出管向壓縮機(jī)外噴出。油分離室90 將工作流體中主要以霧狀態(tài)混入的油(后述)通過(guò)離心分離作用，附著于 油分離室90的內(nèi)壁面，從而降低土作流體的含油率。
在此，若將吹出路90c設(shè)為同一寬度，則獲得容易加工且制造成本降 低的效果。另外，可以不將吹出路90c設(shè)置為水平而設(shè)置為稍向下傾斜。 由此，抑制了沿著油分離室90的內(nèi)壁面繞一周的工作流體與從吹出的路 90c重新流向油分離室90的工作流體的流動(dòng)合流的情況，因此，起到能夠 降低由于合流而產(chǎn)生的流動(dòng)紊亂，提高油分離效率的效果。
使吹出路90c稍向下傾斜，并且在用噴出罩51覆蓋吹出路90c的上 表面的部分設(shè)置傾斜了的突出部，吹出路90c的上下方向的寬度設(shè)定為相 同。由此，工作流體的流動(dòng)不會(huì)沿上下方向擴(kuò)大，因此，起到能夠降低工 作流體的流動(dòng)紊亂，進(jìn)一步提高油分離效率的效果。
接著，以油的流動(dòng)為中心進(jìn)行說(shuō)明。貯存在貯油部125的油通過(guò)由曲 軸6的回旋而驅(qū)動(dòng)的供油泵30，經(jīng)由沿軸向貫通曲軸6的供油孔即供油縱 孔6b,從下部向上部加壓輸送。關(guān)于供油泵轉(zhuǎn)動(dòng)的說(shuō)明在后面敘述，首先，對(duì)利用供油泵加壓輸送的油的路徑進(jìn)行說(shuō)明。
首先，第一供油路是經(jīng)由副軸承供油橫向孔6g對(duì)副軸承25進(jìn)行供油 的副軸承供油路。并且，第二供油路是從主軸承供油橫向孔6c通過(guò)主軸 承槽6d向主軸承24供給油之后流入背壓室110的、流路阻力極小的主軸 承供油路(參照?qǐng)D3)。另外，第三供油路是從回旋軸承室115通過(guò)回旋軸 承槽6e向回旋軸承23供油之后流入背壓室110的、流路阻力極小的回旋 軸承供油路。這些第二及第三供袖路可以視作向背壓室110流入的背壓室 流入路。
從該背壓室流入路向背壓室110流入的油被在背壓室110內(nèi)工作的歐 氏環(huán)5和回旋渦盤3的突起部攪拌，促進(jìn)在其溶解的工作流體的氣化而使 壓力迅速上升。其結(jié)果，背壓控制閥26能夠在背壓室110的壓力即背壓 比吸入壓力高的情況下，迅速向回旋渦盤3施加與由壓縮室100內(nèi)的壓縮 流體引起的欲從固定渦盤2拉離回旋渦盤3的拉離力抗衡的拉引力。由此， 即使在通常的運(yùn)轉(zhuǎn)繼續(xù)時(shí)，在剛從初始啟動(dòng)之后，也將回旋渦盤3可靠向 固定渦盤2按壓，從而使壓縮動(dòng)作可靠地穩(wěn)定持續(xù)。
但是，若背壓過(guò)高，則作用于兩渦盤2、 3之間的施壓力增大而引發(fā) 因滑動(dòng)損失的壓縮性能降低。因此，設(shè)置有背壓室流出路135，其用于在 背壓過(guò)于上升時(shí)從背壓室110排出油和工作流體，并連通背壓室110和與 jlt油部125相連的殼體內(nèi)部空間。并且，在該流出路135的中途設(shè)置有背 壓控制閥26，該背壓控制閥26在背壓和吸入壓力(殼體內(nèi)部空間的壓力) 的差超過(guò)規(guī)定值的情況下進(jìn)行開(kāi)控制。
背壓控制閥26具有被壓縮的閥簧26b、閥板26c、閥蓋26d，所述規(guī) 定值與閥簧26d的壓縮量對(duì)應(yīng)，概略為一定的值。在該背壓控制用作空調(diào) 循環(huán)的壓縮機(jī)的情況下，通過(guò)與上述的旁通閥22 —起使用，起到在極其 廣泛的運(yùn)轉(zhuǎn)條件下實(shí)現(xiàn)最佳背壓設(shè)定而提高壓縮性能的效果。
最后的第四供油路是從回旋軸承室115經(jīng)由回旋鏡板3b內(nèi)的鏡板橫 向孔3c在伴有節(jié)流的吸入室細(xì)孔3d流入吸入室105的、具有節(jié)流作用的 吸入室供油路130 (參照?qǐng)D3、圖4)。在此，由于對(duì)鏡板橫向孔3c從回旋 鏡板3b的側(cè)面實(shí)施孔加工，所以利用鎖閉拴來(lái)密封側(cè)面開(kāi)口。通過(guò)吸入 室供油路130向吸入室105流入的油與工作流體一起進(jìn)入壓縮室100，提高壓縮室100的密封性并實(shí)現(xiàn)泄露的抑制，起到提高壓縮性能的效果。因 此，吸入室供油路130成為壓縮室供油機(jī)構(gòu)。
另外，該油不經(jīng)由軸承，因此為低溫，不會(huì)加熱吸入室105內(nèi)的流體， 具有避免容積效率的降低而提高壓縮性能的效果。另外，如后所述，由于 在吸入室細(xì)孔3d進(jìn)行減壓，因此，通過(guò)油中的工作流體的氣化，油以霧 狀流入吸入室105。從而，該油易于順著壓縮室100中的泄露的流動(dòng)，起 到進(jìn)一步提高密封性的效果。進(jìn)而，通過(guò)工作流體的氣化而從油吸收氣化 熱量，因此，油的溫度降低。由此，能夠冷卻吸入室105內(nèi)的流體，從而 能夠提高壓縮性能，并且能夠使工作流體的比容減小，因此，能夠起到提 高容積效率的效果。
如上所述，流入吸入室105的油起到提高壓縮室100的密封性的效果 之后，從噴出口2d或旁通閥22與工作流體一起向噴出室120噴出。如工 作流體的流動(dòng)說(shuō)明部分所述(參照?qǐng)D12、圖13)，此后的油經(jīng)由噴出擴(kuò)大 室90a、噴出聯(lián)接孔90b、吹出路90c與工作流體一起向油分離室卯噴出， 進(jìn)而，在油分離室90內(nèi)從工作流體中離心分離，并附著于油分離室90的 圓周內(nèi)壁。
該附著的油利用從工作流體接受的粘力和重力，沿壁面向下方移動(dòng)， 到達(dá)作為油分離室90的底面的圓錐底面90e。該底面成為圓錐狀，因此， 油集中于底面中央，通過(guò)傾斜的底面槽卯f導(dǎo)向油連通路75，在比油分離 室90低的位置流入具有底面的回油室95的下部。
另外，設(shè)置有可靠連接作為:i作流體域的油分離室90的上部和回油 室95的上部(回油室工作流體域95a)的工作流體連通路85 (參照?qǐng)D15)。 該工作流體連通路85用于使油分離室90和回油室95內(nèi)的工作流體壓力 起到相同的均壓作用，油分離室90和回油室95內(nèi)的油面高度相同。
在此，在回油室95設(shè)置有浮子閥70 (參照?qǐng)D12)，該浮子閥70包括 將懸浮在油上的浮子70a和設(shè)置在其下部的浮子閥部70b —體化的浮子閥 體70ab(以下，基于圖12詳細(xì)說(shuō)明)；以及用浮子閥部70b進(jìn)行開(kāi)度調(diào)節(jié) 的浮子孔70c。
該浮子孔70c與回油路80相連(參照?qǐng)D14)，該回油路80連接在固 定渦盤2設(shè)置的固定回油路80a和在框架4設(shè)置的框架回油槽80b而形成。
15該回油路80的出口為作為吸入壓力的殼體8的內(nèi)部空間，因此，浮子閥 70為隔開(kāi)回油室95的壓力即噴出壓力和吸入壓力的閥。其結(jié)果，施加在 浮子70a的浮子向下力為伴隨吸入壓力與噴出壓力的壓差的力(稱為差壓 力)與施加在浮子閥體70ab的重力之和。(但是，關(guān)于差壓力，根據(jù)閥的 結(jié)構(gòu)也有幾乎可忽視的情況。).
流入設(shè)置上述浮子閥70的回油室95的油暫時(shí)積存在回油室95(以下， 將積存在回油室的油稱為回油室滯留油95b)。浮子閥體70ab隨著浸入回 油室滯留油95b的體積的增大，使作為浮子向上力的浮力增大，因此，在 回油室滯留油95b成為具有某一油面高度的時(shí)刻，浮子向上力超過(guò)浮子向 下力，浮子閥體70ab開(kāi)始上浮。由此，在浮子閥部70b與浮子孔70c之 間產(chǎn)生間隙，浮子閥70開(kāi)口。
通過(guò)浮子閥70的開(kāi)口，回油室滯留油95b向回油路80流出，通過(guò)在 油環(huán)56和殼體內(nèi)壁之間，進(jìn)而通過(guò)在電動(dòng)機(jī)7的定子7b的各部位設(shè)置的 孔和間隙，最終返回殼體下部的貯油部125。在浮子閥開(kāi)口后，積存油面 降低，施加在浮子70a的浮力減少，浮子閥70再次開(kāi)口，接著，回油室 滯留油95b開(kāi)始積存。
通過(guò)使如上所述的機(jī)構(gòu)反復(fù)進(jìn)行，回油室95內(nèi)的回油室滯留油95b 在回油室內(nèi)大致保持一定的油面高度。如上所述，回油室滯留油95b始終 保持一定的油面，因此，可以阻止噴出壓力的工作流體通過(guò)工作流體連通 路85和回油路80向低壓側(cè)的殼體內(nèi)空間吹送。其結(jié)果，還具有避免這種 工作流體的流動(dòng)的壓縮機(jī)內(nèi)短路引起的壓縮機(jī)性能的大幅降低的效果。不 過(guò)，油分離室90內(nèi)的油面高度如上所述，通過(guò)工作流體通路85的均壓作 用與回油室95內(nèi)的油面高度保持為相同(參照?qǐng)D15)。
接著，對(duì)供油泵進(jìn)行說(shuō)明。如上所述，供油泵30起到如下作用，艮P， 將為吸入壓力的貯油部125內(nèi)的油及溶解于該油的工作流體升壓到比吸入 壓力高的背壓之后，使其向副軸承25、主軸承24、回旋軸承23、吸入室 105及背壓室110供給。
如上所述，供油泵30承擔(dān)油的輸送及升壓作用，因此泵功增多，為 了提高渦旋式壓縮機(jī)1的壓縮性能，供油泵30的性能提高尤其重要。在 本實(shí)施方式中，采用相互擠壓泵要素來(lái)降低密封間隙，抑制泄露而提高性
16能的策略。由此，在本實(shí)施方式中，在抑制伴隨泵構(gòu)成要素的形狀及尺寸
精度的提高的加工成本增大的同時(shí)，實(shí)現(xiàn)供油泵30的性能提高。
使用圖2A、圖2B、圖5 圖11具體說(shuō)明實(shí)現(xiàn)以上動(dòng)作的供油泵30。 圖5是圖2A的L-L剖視圖，圖6是圖2A的供油泵30的基板30d的俯視 圖，圖7是圖2A的供油泵30的內(nèi)轉(zhuǎn)子30a的立體圖，圖8是圖2A的供 油泵30的外轉(zhuǎn)子30b的立體圖，圖9是圖2A的兩轉(zhuǎn)子30a、 30b的底面 的壓力域的說(shuō)明圖，圖10是施加在圖2A的兩轉(zhuǎn)子30a、 30b的推壓力的 說(shuō)明圖，圖11是圖2A的供油泵30的噴出壓區(qū)域的說(shuō)明圖。
首先，對(duì)供油泵30的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說(shuō)明。供油泵30為內(nèi)齒輪泵，其將作 為外齒輪的內(nèi)轉(zhuǎn)子30a和比其齒數(shù)多一個(gè)的內(nèi)齒輪即外轉(zhuǎn)子30b作為嚙合 要素。
內(nèi)轉(zhuǎn)子30a與通常的內(nèi)轉(zhuǎn)子不同，是帶端板的內(nèi)轉(zhuǎn)子(參照?qǐng)D7)，所 述帶端板的內(nèi)轉(zhuǎn)子包括形成外齒輪的內(nèi)轉(zhuǎn)子齒形部30al;在該內(nèi)轉(zhuǎn)子齒 形部30al的上側(cè)面以同一物體一體形成且向外轉(zhuǎn)子30b的上側(cè)面?zhèn)韧怀?的端板部30a2。端板部30a2構(gòu)成覆蓋內(nèi)轉(zhuǎn)子齒形部30al的上側(cè)面(內(nèi)轉(zhuǎn) 子齒形部30al和端板部30a2的邊界面)和外轉(zhuǎn)子30b的上側(cè)面的罩。
該內(nèi)轉(zhuǎn)子30a向在曲軸6的下端突出的供油泵軸部6f安裝。在此，為 使內(nèi)轉(zhuǎn)子30a與曲軸6 —體旋轉(zhuǎn)，在內(nèi)轉(zhuǎn)子30a設(shè)置有D形狀的安裝孔 30j，在相對(duì)的供油泵軸部6f設(shè)置有剪切面(參照?qǐng)D5及圖7)。此外，供 油泵軸部6f比曲軸6的主軸部分具有臺(tái)階部而較細(xì)地形成。該臺(tái)階部與內(nèi) 轉(zhuǎn)子30的上表面抵接。
并且，另一方的外轉(zhuǎn)子30b以與內(nèi)轉(zhuǎn)子30a嚙合地方式向與滾珠保持 架25b —體化的泵工作缸30c內(nèi)安裝，并配置在相對(duì)于內(nèi)轉(zhuǎn)子30a的中心 (曲軸6的中心)而偏心的位置且旋轉(zhuǎn)自如。滾珠保持架25b與泵工作缸 30c構(gòu)成殼體28。并且，以覆蓋兩轉(zhuǎn)子30a、 30b的下側(cè)面的方式配置有 基板30d。
該基板30d與泵工作缸30c的下表面密接配置，利用螺栓固定。在該 基板30d中，在與兩轉(zhuǎn)子30a、 30b對(duì)置的面形成有泵吸入槽30e及泵噴 出槽30f (參照?qǐng)D6)。在泵吸入槽30e開(kāi)設(shè)有作為貫通孔的泵吸入孔30g。
泵吸入槽30e及泵噴出槽30f不使用基于泵室140的容積縮小的壓縮作用，因此，具有遍及泵室140的容積擴(kuò)大側(cè)和縮小側(cè)的各個(gè)整體的細(xì)長(zhǎng) 的槽部的形狀。從而，需要泵室140與泵吸入槽30e及泵噴出槽30d的定 位，在基板30d和泵工作缸30c (滾珠保持架25b)分別設(shè)置有定位孔30h、 30i (參照?qǐng)D6及圖5)，作為組裝時(shí)的定位基準(zhǔn)。在此，各兩個(gè)定位孔30h、 30i并沒(méi)有按180度對(duì)置配置，避免吸入側(cè)與噴出側(cè)逆向組裝的失誤。
接著，對(duì)供油泵30的動(dòng)作進(jìn)行說(shuō)明。伴隨渦旋式壓縮機(jī)1的運(yùn)轉(zhuǎn)的 曲軸6的旋轉(zhuǎn)(圖5中的箭頭方向)，內(nèi)轉(zhuǎn)子30a旋轉(zhuǎn)，外轉(zhuǎn)子30b也隨 之旋轉(zhuǎn)。隨之，由兩轉(zhuǎn)子30a、 30b的嚙合而隔成的圖5所示的多個(gè)泵室 140為了在泵吸入槽30e側(cè)擴(kuò)大容積，而從泵吸入孔30g吸入貯油部125 的油。
并且，泵室140為了在泵噴出槽30f側(cè)縮小容積，向供油縱向孔6b 輸送油。但是，由于向該供油縱向孔6b輸送的油經(jīng)由所述的主軸承24和 回旋軸承23的不伴隨節(jié)流的流路進(jìn)入背壓室110，所以供油泵30起到將 吸入壓力的油升壓到背壓的作用。即，供油泵30不僅是進(jìn)行將油向供油 縱向孔6b輸送，也進(jìn)行伴隨升壓的加壓輸送。
因此，若在兩轉(zhuǎn)子30a、 30b的側(cè)面具有間隙，則從成為背壓的噴出 側(cè)向吸入壓力的吸入側(cè)產(chǎn)生基于壓力差的泄露，供油泵30的能力降低。 作為針對(duì)此的現(xiàn)有的通常對(duì)策，考慮搭載消耗能源大的大容量的供油泵、 或搭載增大加工成本以高精度的泵要素抑制泄露的高性能的供油泵的任 一中對(duì)策。
前者會(huì)大幅降低渦旋式壓縮機(jī)的能源效率，因此，在本實(shí)施方式中， 采用進(jìn)一步改善后者的對(duì)策，將抑制泄露實(shí)現(xiàn)供油泵的性能提高的目的在 抑制加工成本增大的同時(shí)來(lái)實(shí)現(xiàn)。
以下說(shuō)明抑制該加工成本增大的同時(shí)提高供油泵性能的機(jī)構(gòu)。泄露抑 制對(duì)策的基本方針為縮小泄露流路的截面積，即縮小構(gòu)成泄露流路的要素 的間隙。但是，若間隙過(guò)小，會(huì)引起泵構(gòu)成要素之間的局部干涉而導(dǎo)致滑 動(dòng)損失的增大，存在供油泵的性能反而降低的可能性。因此，需要在不引 起泵構(gòu)成要素的局部干涉的情況下，縮小間隙。
在本實(shí)施方式中，設(shè)置在供油泵30的構(gòu)成要素的內(nèi)轉(zhuǎn)子的側(cè)面附有 端板部30a2的內(nèi)轉(zhuǎn)子30a，通過(guò)曲軸6的推力對(duì)內(nèi)轉(zhuǎn)子30a施壓，從而將端板部30a2向外轉(zhuǎn)子30b側(cè)施壓的同時(shí)進(jìn)行運(yùn)轉(zhuǎn)。在此，如圖5所示， 端板部30a2的外緣完全覆蓋在兩轉(zhuǎn)子之間形成的泵室140。
另外，將外轉(zhuǎn)子30b的齒形部的厚度(參照?qǐng)D8)設(shè)定為比內(nèi)轉(zhuǎn)子30a 的齒形部的厚度(參照?qǐng)D7)稍厚(參照?qǐng)D2B)。此外，在圖2B中，為進(jìn) 行說(shuō)明，突出間隙而進(jìn)行圖示，實(shí)際的內(nèi)轉(zhuǎn)子側(cè)的間隙級(jí)別為10 100pm 左右。其結(jié)果，外轉(zhuǎn)子的上側(cè)面?zhèn)扰c端板部30a2密接滑動(dòng)，下側(cè)面?zhèn)扰c 基板30d密接滑動(dòng)，能夠使外轉(zhuǎn)子30b的側(cè)隙大致成為零。
由此，能夠大幅抑制外轉(zhuǎn)子30b的側(cè)隙的泄露。從而，在不提高兩轉(zhuǎn) 子30a、 30b的齒形精度的情況下，大幅提高供油泵30的性能，因此，能 夠同時(shí)實(shí)現(xiàn)加工成本的降低和渦旋式壓縮機(jī)1的能源效率的提高。
另外，內(nèi)轉(zhuǎn)子30a夾在曲軸6和外轉(zhuǎn)子30b之間，外轉(zhuǎn)子30b夾在內(nèi) 齒輪30a的端板部30a2和基板30b之間，因此，兩轉(zhuǎn)子30a、 30b的軸向 位置確定。所以，即使在兩轉(zhuǎn)子30a'、 30b周圍的壓力變動(dòng)大的運(yùn)轉(zhuǎn)條件 下，也能夠使供油泵的性能穩(wěn)定，具有提高供油可靠性的效果。
接著，對(duì)內(nèi)轉(zhuǎn)子30a向外轉(zhuǎn)子30b的施壓力進(jìn)行說(shuō)明。該施壓力在通 常敘述中，將在曲軸6和其下端部設(shè)置的兩轉(zhuǎn)子部作為一體來(lái)觀察的立體 圖形中，能夠?qū)⑵浔砻娣指顬槊嬖兀瑢⑵浞ň€向量(以微小面元素的面 積作為大小)與在曲軸軸向向上的單位向量的內(nèi)積增加該部分的壓力的值 在整個(gè)表面進(jìn)行積分而求出。
從圖1及圖2可知，在本實(shí)施方式的情況下，以主軸承24作為邊界， 對(duì)曲軸6的上部整體施加背壓，在下部?jī)赊D(zhuǎn)子底面以外全部施加吸入壓力。 若將壓力基準(zhǔn)設(shè)為吸入壓力，則為使內(nèi)轉(zhuǎn)子30a向外轉(zhuǎn)子30b側(cè)施壓，將 來(lái)自吸入壓力的上體部分量(上求^f9分)如下(式1)定義時(shí)，需要滿 足(式2)。
△ P (p)三p-(吸入壓力) ……(式1)
△ P (背壓)X (曲軸主軸部截面積)>
(基于嚙合的兩轉(zhuǎn)子底面的吸入壓力以上的壓力的力)……(式2) 該情況，施壓力為如下的(式3)。 施壓力-AP (背壓)X (曲軸主軸部截面積)-
(基于嚙合的兩轉(zhuǎn)子底面的吸入壓力以上的壓力的力)……(式3)在此，基于嚙合的兩轉(zhuǎn)子底面的吸入壓力以上的壓力的力為如下的
(式4)。
基于嚙合的兩轉(zhuǎn)子底面的吸入壓力以上的壓力的力=
SAP(p) X (壓力p區(qū)域面積) ……(式4)
為了求出施壓力，如上所述，需要(式4)的計(jì)算，但是，為了將其 嚴(yán)密地計(jì)算，需要兩轉(zhuǎn)子底面的壓力分布的估計(jì)及使用該估計(jì)值的積分計(jì) 算，極其麻煩。
因此，以下提出了上述(式4)的簡(jiǎn)易算法。首先，在嚙合的兩轉(zhuǎn)子 底面求出確定壓力的區(qū)域。在圖9示出了本實(shí)施方式的情況。該圖9是從 下方觀察兩轉(zhuǎn)子底面的圖。存在有供油泵30的噴出油的區(qū)域(網(wǎng)狀線部) 為背壓區(qū)域，存在有供油泵30的吸入油。
區(qū)域(單向剖面線部)確定為吸入壓力域。在此，圖9雖未明示，但 外轉(zhuǎn)子30b的外周部構(gòu)成吸入壓力。其原因在于，供油泵背壓空間145在 滾珠襯套25a和滾珠保持架25b之間存在有間隙(參照?qǐng)D2A)。該供油泵 背面空間145為位于供油泵30的±側(cè)面?zhèn)鹊目臻g，在本實(shí)施方式中，為 與端板部30a2面對(duì)的空間。
接著，如下進(jìn)行壓力沒(méi)有確定的區(qū)域(圖9的沒(méi)有剖面線的區(qū)域)的 壓力估計(jì)。考慮從供油泵30開(kāi)始的作為油流出口的供油縱向孔6b的中心 拉出的射線，調(diào)查與上述壓力確定區(qū)域的交點(diǎn)。然后，利用橫切壓力未確 定區(qū)域的線段求出兩端不同的作為壓力確定區(qū)域的(射線Rl.的情況下為 Rll,射線R2的情況下為R22)的中點(diǎn)，將其看作吸入壓力與背壓的邊界。 另一方面，利用橫切壓力未確定區(qū)域的線段將兩端作為同一壓力確定區(qū)域 (射線Rl的情況為R12,射線R2的情況下為R22)的部分看作與整個(gè)兩 端的壓力相同的壓力區(qū)域。根據(jù)以上步驟，將壓力未確定區(qū)域分割.為背壓 區(qū)域和吸入壓力區(qū)域。
圖IO示出了本實(shí)施方式的情況的分割狀況。圖10中的粗剖面線部為 按上述步驟分割了壓力未確定區(qū)域的區(qū)域，其中的網(wǎng)格線部為背壓區(qū)域， 并且，單向剖面線部為吸入壓力區(qū)域。如上所述，二分割為背壓區(qū)域和吸 入?yún)^(qū)域的結(jié)果，(式4)可以如下簡(jiǎn)化，從而進(jìn)行簡(jiǎn)單地計(jì)算。
基于嚙合的兩轉(zhuǎn)子底面的吸入壓力以上的壓力的力=SAP (p) X (壓力p區(qū)域面積)
-AP (背壓)X (背壓區(qū)域面積)+AP (吸入壓力)X (吸入壓力域 面積)
=AP (背壓)X (背壓區(qū)域面積)
( △P (吸入壓力)=0) …… (式4，)
將該(式4')代入(式2)及(式3)，導(dǎo)出作為目的的施壓判定式和 施壓力計(jì)算式。
(曲軸主軸部截面積)>
(兩轉(zhuǎn)子底面的背壓區(qū)域面積) …… (式2')
施壓力-AP (背壓)X {(曲軸主軸部截面積)-
(兩轉(zhuǎn)子底面的背壓區(qū)域面積)} …… (式3')
利用(式2')進(jìn)行本實(shí)施方式的施壓判定。兩轉(zhuǎn)子底面的背壓區(qū)域?yàn)?圖11所示的區(qū)域(其是圖8的細(xì)網(wǎng)線部和粗網(wǎng)線部一致的區(qū)域)。該區(qū)域 的面積通過(guò)計(jì)算可知比曲軸主軸部截面積小。由此，內(nèi)轉(zhuǎn)子30a向外轉(zhuǎn)子 30b施壓，降低兩轉(zhuǎn)子30a、 30b的側(cè)隙。
另外，施壓力可以根據(jù)(式3')求出，但是，本實(shí)施方式使用背壓控 制閥26，因此，該式中的AP (背壓)為與背壓控制閥26的閥簧26b的壓 縮量對(duì)應(yīng)的所述規(guī)定值本身。由此，通過(guò)與基于背壓控制閥26的背壓控 制方式的組合，即使在任一運(yùn)轉(zhuǎn)條件中，也能夠始終將施壓力確保在恒定 的值。因此，即使在任一運(yùn)轉(zhuǎn)條件下，也能夠使內(nèi)轉(zhuǎn)子30a向外轉(zhuǎn)子30b 穩(wěn)定地施力，能夠穩(wěn)定實(shí)現(xiàn)供油泵30的高性能，進(jìn)而，能夠?qū)崿F(xiàn)搭載該 供油泵30的渦旋式壓縮機(jī)1的高性能和高供油可靠性。
接著，使用圖21說(shuō)明本實(shí)施方式的容積式壓縮機(jī)的特征部的回油室 95內(nèi)的浮子閥體70ab。浮子閥體70ab中，作為浮子70a采用具有浮子中 空部70al的中空浮子構(gòu)造，其特征在于，設(shè)置有連通其浮子中空部70al 和作為其外側(cè)區(qū)域的回油室95的回油室工作流體域的浮子均壓路70a2。 另外，浮子閥部70b由與樹(shù)脂制浮字70a —體化且為樹(shù)脂制的閥芯70b2 和固定于其表面的金屬制的針狀錐70bl構(gòu)成。
設(shè)置該浮子均壓路70a2的結(jié)果，沒(méi)有浮子內(nèi)外的壓力差，不需要耐 壓設(shè)計(jì)。由此，不需要對(duì)浮子的材料要求材料強(qiáng)度，可以采用金屬材料以
21外的PBT (聚對(duì)苯二甲酸丁二醇酯)、PPS (聚苯硫醚)、PTFE (聚四氟乙 烯)所代表的樹(shù)脂材料來(lái)制作。
其結(jié)果，使用比重接近油的材料，且不要求耐壓性，因此，能夠用壁 厚薄的中空體構(gòu)造實(shí)現(xiàn)形狀小的浮子，能夠使浮子70a更加緊湊化。另外， PBT和PPS由于具有熱塑性，因此能夠成模，具有有效降低制造成本的效 果。進(jìn)而，在PBT的情況下，能夠強(qiáng)化玻璃纖維，因此，若進(jìn)行玻璃纖維 強(qiáng)化，則能夠制作壁厚極其薄的浮子。由此，能夠?qū)崿F(xiàn)自重更輕的浮子， 因此，具有能夠?qū)⒏∽舆M(jìn)一步小型化的效果。
由此，能夠?qū)⒏∽娱y作為構(gòu)成要素的回油機(jī)構(gòu)小型化而內(nèi)置于容積式 壓縮機(jī)，因此，能夠?qū)嚎s機(jī)關(guān)聯(lián)要素一體化，具有能夠?qū)崿F(xiàn)使用上方便 的高容積式壓縮機(jī)。另外，即使將回油機(jī)構(gòu)作為輔助器械設(shè)置于容積式壓 縮機(jī)的外部的情況下，輔助器械緊湊化，有增大裝置整體的設(shè)計(jì)自.由度的 效果。另外，當(dāng)然能夠?qū)崿F(xiàn)輕量化。
在此，浮子均壓路70a2的浮子外側(cè)開(kāi)口部(回油室95的工作流體域 側(cè)的開(kāi)口)設(shè)置于浮子70a的上表面(頂部)。其原因在于，如圖21所示， 通常在距離回油室滯留油95b的油面最遠(yuǎn)的位置設(shè)置浮子外側(cè)開(kāi)口部。
由此，例如，即使因任一要因引起油面上升，油從浮子均壓路70a2 向浮子中空部70al進(jìn)入的可能性也變低，具有能夠長(zhǎng)期可靠實(shí)現(xiàn)浮子動(dòng) 作的效果。如上所述，將浮子均壓路70a2設(shè)置在浮子上表面能夠降低通 過(guò)浮子均壓路70a2向浮子中空部70al浸入的油，因此，成為基本的浮子 浸入油抑制機(jī)構(gòu)。
另外，如上所述，由于設(shè)置有工作流體連通路85 (參照?qǐng)D15)，回油 室95和油分離室90的壓力始終相等，在回油室95內(nèi)的回油室滯留油95b 和油分離室90的油面不會(huì)產(chǎn)生差。由此，如圖21所示，回油室滯留油95b 大致穩(wěn)定保持在一定高度，因此，油從在回油室的工作流體域開(kāi)口的浮子 均壓路70a2浸入的危險(xiǎn)性變低。由此，具有長(zhǎng)期可靠實(shí)現(xiàn)浮子動(dòng)作的效 果。
如上所述，設(shè)置有工作流體連逋路85的原因在于，能夠降低通過(guò)浮 子均壓路70a2向浮子中空部70al浸入的油，成為浮子浸入油抑制機(jī)構(gòu)。 在本實(shí)施方式中，將油分離室90和回油室95之間的連通路分開(kāi)設(shè)置為油
22連通路75和工作流體連通路85這兩條，但是，也可以為設(shè)置為回油室滯 留油95b的油面高度的一條連通路。
此外，針狀錐70bl為不銹鋼制，但也可以利用具有相同硬度的材料 來(lái)代替。另外，針狀錐70bl外包成型(outsertmolding)于閥芯70b2。但 是，并不限于此，也可以對(duì)兩者進(jìn)行粘接。 (第二實(shí)施方式)
以下，使用圖16說(shuō)明本發(fā)明的第二實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)。圖16 是本發(fā)明的第二實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的油分離室90及回油室95的主 要部分放大剖視圖(作為圖1的P部放大圖的圖12的S部放大圖)。該第 二實(shí)施方式在下述方面與第一實(shí)施方式不同，其他方面與第一實(shí)施方式相 同，因此，省略其重復(fù)說(shuō)明。
該第二實(shí)施方式中，將工作流體連通路85的油分離室側(cè)的開(kāi)口設(shè)置 在分離環(huán)90d的內(nèi)側(cè)，所述工作流體連通路85連接作為工作流體域的油 分離室90的上部和回油室工作流體域95a。該工作流體連通路85通過(guò)使 分離環(huán)側(cè)連通路85a和回油室側(cè)連通路85b暫時(shí)連接設(shè)置在噴出罩51上 表面的凹部，在該凹部覆蓋連通路蓋85c而實(shí)現(xiàn)。
分離環(huán)90d的內(nèi)側(cè)與外側(cè)相比，.工作流體中的含油率低，因此，主要 由來(lái)自工作流體連通路85的工作流體充滿的回油室工作流體域95a的含 油率降低。其結(jié)果，浮子均壓路70a2開(kāi)口的回油室工作流體域95a內(nèi)的 工作流體所含的油少，因此，即使工作流體從浮子均壓路70a2流入，隨 之的油的浸入也極少。由此，能夠減少向浮子中空部70al浸入的油，因 此，具有能夠使浮子動(dòng)作長(zhǎng)期持續(xù)的效果。即，可知其為浮子浸入油抑制 機(jī)構(gòu)的一種。
(第三實(shí)施方式)
以下，使用圖17及圖18說(shuō)明本發(fā)明的第三實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)。 圖17是本發(fā)明的第三實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的油分離室90及回油室95 的主要部分放大剖視圖(作為圖1的P部放大圖的圖12的S部放大圖)， 圖18是噴出油分離回油工作缸55上表面的回油室附近放大圖。該第三實(shí) 施方式在下述方面與第一實(shí)施方該第三實(shí)施方式中，將連接作為工作流體域的油分離室卯的上部和
回油室工作流體域95a的工作流體連通路85利用在噴出油分離回油工作 缸55的上表面加工的工作流體連通槽85d來(lái)形成。
由此，不需要斜孔加工，具有降低加工成本的效果。另外，可以為極 其淺的槽加工，因此，能夠?qū)崿F(xiàn)流路阻力大的工作流體連通路85。
由此，由于工作流體的流速極大，因此、，不會(huì)將不規(guī)則變動(dòng)的油分離 室90的壓力的變動(dòng)量向回油室95傳遞，因此，回油室95內(nèi)的回油室滯 留油95b的油面穩(wěn)定。由此，抑制伴隨回油室滯留油95b的波動(dòng)導(dǎo)致油霧 的發(fā)生，從而能夠抑制回油室工作流體域95a的含油率的上升。
其結(jié)果，浮子均壓路70a2開(kāi)口的回油室工作流體域95a內(nèi)的工作流 體中所含的油一直較少，即使工作流體從浮子均壓路70a2流入，隨之的 油的浸入也極其少。由此，能夠降低浸入浮子中空部70al的油，因此， 具有能夠使浮子動(dòng)作長(zhǎng)期持續(xù)的效果。即，可知其為浮子浸入油抑制機(jī)構(gòu) 的一種。
(第四實(shí)施方式)
以下，使用圖19說(shuō)明本發(fā)明的第四實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)。圖19 是本發(fā)明的第四實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的噴出油分離回油工作缸55上 表面的回油室附近放大圖。該第四實(shí)施方式在下述方面與第三實(shí)施方式不 同，其他方面與第三實(shí)施方式相同，'因此，省略其重復(fù)說(shuō)明。
該第四實(shí)施方式中，作為連接成為工作流體域的油分離室90的上部 和回油室工作流體域95a的工作流體連通路85為在噴出油分離回油工作 缸55的上表面加工的連通槽，即為將其油分離室側(cè)的開(kāi)口設(shè)在吹出路90c 的后方附近的吹出口附近工作流體連通路85e。換言之，油分離室的工作 流體域側(cè)的開(kāi)口形成在以油分離室的側(cè)壁面的工作流體回旋噴出的噴出 口作為起點(diǎn)的回旋方向的終點(diǎn)部。
在吹出口附近工作流體連通路85e的油分離室側(cè)口附近僅具有沿著油 分離室90的內(nèi)壁的大致一周的工作流體，因此，成為油分離一定程度結(jié) 束，且含油率低的工作流體。由此，主要由來(lái)自吹出口附近工作流體連通 路85e的工作流體充滿的回油窒工作流體域95a的含油率降低。
其結(jié)果，浮子均壓路70a2開(kāi)口的回油室工作流體域95a內(nèi)的工作流體中所含的油少，因此，即使工作流體從浮子均壓路70a2流入，隨之的 油的浸入也極少。由此，能夠降低浸入浮子中空部70al的油，因此，具 有能夠使浮子動(dòng)作長(zhǎng)期持續(xù)的效果。即，可知其為浮子浸入油抑制機(jī)構(gòu)的 一種。
(第五實(shí)施方式)
以下，使用圖20說(shuō)明本發(fā)明的第五實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)。圖20 是本發(fā)明的第五實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的噴出油分離回油工作缸55上 表面的回油室附近放大圖。該第五實(shí)施方式在下述方面與第四實(shí)施方式不 同，其他方面與第四實(shí)施方式相同，因此，省略其重復(fù)說(shuō)明。
該第五實(shí)施方式中，作為連接成為工作流體域的油分離室90的上部 和回油室工作流體域95a的工作流體連通路85為在噴出油分離回油工作 缸55的上表面加工的連通槽，即為將與該回油室的連接方向設(shè)為沿圓筒 形的回油室內(nèi)壁的方向的回油室切線方向工作流體連通路85f。換言之， 工作流體連通路85的回油室的工作流體域側(cè)的開(kāi)口以使從回油室流入的 工作流體沿著回油室的側(cè)壁面流動(dòng)的方式而形成。
當(dāng)工作流體流入回油室95時(shí)，其流動(dòng)為沿著回油室95的內(nèi)壁的流動(dòng)。
由此，工作流體中的油被離心分離，附著于回油室內(nèi)壁。其結(jié)果，浮子均 壓路70a2開(kāi)口的回油室工作流體域95a的含油率進(jìn)一步降低，因此，即 使工作流體從浮子均壓路70a2流入，隨之的油的浸入也極少。由此，能 夠降低浸入浮子中空部70al的油，因此，具有能夠使浮子動(dòng)作長(zhǎng)期持續(xù) 的效果。即，可知其為浮子浸入油抑制機(jī)構(gòu)的一種。 (第六實(shí)施方式)
以下，使用圖22說(shuō)明本發(fā)明的第六實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)。圖22 是本發(fā)明的第六實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的浮子閥體放大縱剖視圖。該第 六實(shí)施方式在下述方面與第一至第五實(shí)施方式不同，其他方面與第一至第 五實(shí)施方式相同，因此，省略其重復(fù)說(shuō)明。
該第六實(shí)施方式中，將設(shè)置在回油室95內(nèi)的浮子閥體70ab的浮子均 壓路70a2通過(guò)浮子均壓管70a9向作為浮子內(nèi)空間的浮子中空部70al延 伸，將該浮子均壓管70a9下端設(shè)置在浮子中空部70al的底部附近。
艮口，通過(guò)浮子均壓管70a9，將浮子均壓路70a2的浮子內(nèi)側(cè)幵口部(浮
25子均壓路的中空部側(cè)的開(kāi)口)設(shè)置在浮子中空部70al的底部。換言之， 浮子均壓路70a2由浮子均壓管70a9構(gòu)成，所述浮子均壓管70a9從形成于 中空浮子頂部的回油室的作業(yè)流體域側(cè)的開(kāi)口延伸至形成于中空部的底 部的中空部側(cè)的開(kāi)口而形成。
在壓縮機(jī)實(shí)際運(yùn)轉(zhuǎn)的情況下，即使施加通常級(jí)別的控制以成為一定噴 出壓力，也難以將0.001MPa左右的變動(dòng)(波動(dòng))在1分鐘左右的短時(shí)間 內(nèi)抑制。在包括啟動(dòng)停止的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)變化的情況下，容易引起數(shù)MPa的 壓力變動(dòng)。即，在將油的比重視為為1的情況下，作為油頭時(shí)常發(fā)生10cm 數(shù)千cm的噴出壓力變動(dòng)。
其結(jié)果，始終使工作流體出入浮子均壓路70a2，以使作為浮子閥體 70ab的內(nèi)部空間的浮子中空部70al的壓力和與噴出壓力連動(dòng)的作為浮子 閥體70ab外部空間的回油室工作流體域95a的壓力均勻化。§卩，浮子閥 體70ab在浮子均壓路70a2中進(jìn)行呼吸動(dòng)作。
在本實(shí)施方式中，假設(shè)考慮油從浮子均壓路70a2浸入浮子中空部 70al，超過(guò)浮子均壓管70a9的下端而積存的情況。如上所述，由于浮子 閥體70ab進(jìn)行呼吸動(dòng)作，因此，在噴出工作流體時(shí)，會(huì)有同時(shí)排出積存 在浮子閥體中空部70al的底部的油的動(dòng)作。該排出動(dòng)作所需的壓力差為 僅浮子均壓管70a9的長(zhǎng)度的油頭，但是，從壓縮機(jī)的大小考慮，從幾cm 到10cm左右，可知利用所述的壓力變動(dòng)值非常充分。
其結(jié)果，例如，即使油從浮子均壓路70a2浸入浮子中空部70al，如 圖22所示，能夠?qū)⒂团懦龅礁∽泳鶋汗?0a9的下端，因此，具有能夠大
致永久實(shí)現(xiàn)浮子動(dòng)作的效果。
以上，將浮子均壓路70a2的浮子內(nèi)側(cè)開(kāi)口部設(shè)置在作為浮子內(nèi)空間 的浮子中空部70al的底部附近，能夠活用伴隨噴出壓力變動(dòng)的浮子均壓 路70a2的呼吸動(dòng)作而排出向浮子中空部70al的浸入油，因此，不需要新 的動(dòng)力，為一種低成本且有效的浮子浸入油控制機(jī)構(gòu)。
進(jìn)而，作為將浮子均壓路70a2的浮子內(nèi)側(cè)開(kāi)口部設(shè)置在浮子中空部 70al的底部附近的具體結(jié)構(gòu)，能夠通過(guò)僅設(shè)置在浮子中空部70al延伸而 延長(zhǎng)到浮子中空部70al底部附近的浮子均壓管70a9來(lái)實(shí)現(xiàn)，因此，結(jié)構(gòu) 極其簡(jiǎn)單，成為成本更低且有效的浮子浸入油抑制機(jī)構(gòu)。另外，將所述浮子中空部70al的底面設(shè)成圓錐凹狀的研缽狀底面70a10，由此，可排出的 油量變多，殘留的油量為非常少量。其結(jié)果，可以將油排出后的浮子70a 重量變小，因此，具有能夠?qū)崿F(xiàn)浮子閥的進(jìn)一步小型化的效果。 (第七實(shí)施方式)
以下，使用圖23說(shuō)明本發(fā)明的第七實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)。圖23 是本發(fā)明的第七實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的浮子閥體放大縱剖視圖。該第 七實(shí)施方式在下述方面與第六實(shí)施方式不同，其他方面與第六實(shí)施方式相 同，因此，省略其重復(fù)說(shuō)明。
該第七實(shí)施方式中，將設(shè)置在回油室95內(nèi)的浮子閥體70ab的浮子均 壓路70a2通過(guò)浮子均壓管70a9延伸到作為浮子內(nèi)空間的浮子中空部70al 的下方，進(jìn)而，在其下端，連接自如彎曲的浮子均壓管子70al4，將該浮 子均壓管子70al4下端設(shè)置在浮子中空部70al的底部附近。
艮P，通過(guò)浮子均壓管70a9和浮子均壓管子70al4將浮子均壓路70a2 的浮子內(nèi)側(cè)開(kāi)口部設(shè)置在浮子中空部70al的底部。換言之，浮子均壓路 70a2從形成于中空浮子的頂部的回油室的作業(yè)流體域側(cè)的開(kāi)口延伸到形 成于中空部的底部的所述中空部側(cè)的開(kāi)口，并且利用變形自如的管子形成 至少中空部側(cè)的開(kāi)口部。
另外，考慮加工性，將浮子均壓管70a9與浮子上部一體化的浮子上 部體70al2與浮子下部(包括浮子閥部70b)的浮子下部體70al3兩者進(jìn) 行粘接或壓接來(lái)制作浮子閥體70ab。
通過(guò)采用浮子均壓管子70al4，能夠在不提高部件的尺寸精度的情況 下，容易地將浮子均壓路70a2的浮子內(nèi)側(cè)開(kāi)口部配置在最接近浮子中空 部70al的底部。其結(jié)果，殘留的油量為更少量，能夠使排出后的浮子70a 重量變少，因此，具有實(shí)現(xiàn)浮子閥的進(jìn)一步小型化的效果。另外，由于將 浮子閥體70ab 二分割，因此，能夠?qū)崿F(xiàn)模制作容易且加工成本降低的效 果。
(第八實(shí)施方式)
以下，使用圖24說(shuō)明本發(fā)明的第八實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)。圖24 是本發(fā)明的第八實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的浮子閥體放大縱剖視圖。該第 八實(shí)施方式在下述方面與第七實(shí)施方式不同，其他方面與第七實(shí)施方式相同，因此，省略其重復(fù)說(shuō)明。
該第八實(shí)施方式中采用了如下結(jié)構(gòu)的浮子中心軸70al5，所述浮子中 心軸70al5將浮子均壓管從浮子上部體70al2切離，并且與從浮子下部體 70al3切離的浮子閥部70b —體化，且在浮子均壓路70a2的研缽狀底面附 近的側(cè)面設(shè)置了底部孔70al6。并且，利用不銹鋼等金屬構(gòu)成該浮子中心 軸70al5，浮子閥部70b僅由不銹鋼構(gòu)成。
換言之，浮子均壓路70a2從浮子閥部70b延伸到形成于中空浮子的 頂部的回油室的作業(yè)流體域側(cè)的開(kāi)口而形成，并且，在中空部的底部形成 有中空部側(cè)的開(kāi)口。
心棒通過(guò)浮子閥體70ab，因此，容易提高整體的剛性。由此，能夠進(jìn) 一步減薄浮子上部體70al2及浮子下部體70al3的壁厚，能夠?qū)崿F(xiàn)浮子70a 的進(jìn)一步輕量化，具有能夠?qū)崿F(xiàn)浮子闊的進(jìn)一步小型化的效果。 (第九實(shí)施方式)
以下，使用圖25說(shuō)明本發(fā)明的第九實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)。圖25 是本發(fā)明的第一至第八實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的浮子的浮子均壓路外 側(cè)開(kāi)口部放大剖視圖(圖21 圖24的U部放大圖)。該第九實(shí)施方式在 下述方面與第一至第八實(shí)施方式不同，其他方面與第一至第八實(shí)施方式相 同，因此，省略其重復(fù)說(shuō)明。
該第九實(shí)施方式中，使浮子均壓路70a2的外側(cè)開(kāi)口部附近從浮子70a 上表面突出。能夠抑制附著于附著表面的油通過(guò)回油室95內(nèi)的工作流體 的流動(dòng)而到達(dá)浮子均壓路70a2的外側(cè)開(kāi)口部，因此，能夠降低向浮子中 空部70al浸入的油，具有能夠使浮子動(dòng)作長(zhǎng)期持續(xù)的效果。即，其為浮 子浸入油抑制機(jī)構(gòu)的一種。 (第十實(shí)施方式)
以下，使用圖26說(shuō)明本發(fā)明的第十實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)。圖26 是本發(fā)明的第一至第九實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的浮子的浮子均壓路外 側(cè)開(kāi)口部放大剖視圖(圖21 圖24的U部放大圖)。該第十實(shí)施方式在 下述方面與第一至第九實(shí)施方式不同，其他方面與第一至第九實(shí)施方式相 同，因此，省略其重復(fù)說(shuō)明。
該第十實(shí)施方式為在浮子均壓路70a2的外側(cè)開(kāi)口部周圍設(shè)置防油性皮膜70a5的方式。由此，附著于浮子表面的油在因回油室95內(nèi)的工作流 體的流動(dòng)而接近浮子均壓路70a2的外側(cè)開(kāi)口部的情況下，因防油性皮膜 而成為球狀的油，由于接觸角變大，所以容易從浮子表面脫離。
因此，能夠抑制在浮子表面?zhèn)鬟f而到達(dá)浮子均壓路70a2的外側(cè)開(kāi)口 部的油，因此，能夠降低向浮子中空部70al浸入的油，具有能夠使浮子 動(dòng)作長(zhǎng)期持續(xù)的效果。即，其為浮子浸入油抑制機(jī)構(gòu)的一種。這種具有防 油性的被膜例如有硅酮(silicaketone)皮膜。 (第十一實(shí)施方式) .以下，使用圖27說(shuō)明本發(fā)明的第十一實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)。圖 27是本發(fā)明的第一至第十實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的浮子的浮子均壓路 外側(cè)開(kāi)口部放大剖視圖(圖21 圖24的U部放大圖)。該第十一實(shí)施方 式在下述方面與第一至第十實(shí)施方式不同，其他方面與第一至第十實(shí)施方 式相同，因此，省略其重復(fù)說(shuō)明。
在該第十一實(shí)施方式中，在浮子均壓路70a2的外側(cè)開(kāi)口部周圍張?jiān)O(shè) 有多孔性膜70a6，該多孔性膜70a6具備比回油室工作流體域95a內(nèi)的油 霧小且比工作流體的分子大的多個(gè)孔。
由此，在使工作流體通過(guò)實(shí)現(xiàn)均壓化的同時(shí)，阻止油的通過(guò)，因此， 能夠阻止向浮子中空部70al浸入的油，具有能夠大致永久持續(xù)浮子動(dòng)作 的效果。即，為浮子浸入油抑制機(jī)構(gòu)的一種。在具有這種特性的膜例如有 有硅酮(silicaketone)橡膠。該多孔性膜70a6覆蓋浮子均壓路70a2的外 側(cè)開(kāi)口部，與浮子表面粘接。但是，不能夠粘接的情況下也可以利用使用 了螺釘70a8的固定體70a7來(lái)固走。 (第十二實(shí)施方式)
以下，使用圖28說(shuō)明本發(fā)明的第十二實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)。圖 28是本發(fā)明的第十二實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的回油室的浮子均壓路外 側(cè)開(kāi)口部周邊放大剖視圖(圖12的V部放大圖)。該第十二實(shí)施方式在下 述方面與第一至第十一實(shí)施方式不同，其他方面與第一至第十一實(shí)施方式
相同，因此，省略其重復(fù)說(shuō)明。
該第十二實(shí)施方式中，在構(gòu)成回油室95的上表面的噴出罩51的與浮 子均壓路70a2的外側(cè)開(kāi)口部對(duì)置的部位設(shè)置橡膠狀的彈性體構(gòu)成的密封
29體60。
由此，在因某一原因而使回油室滯留油95b的油面異常上升時(shí)，直至 上升至浮子70a與噴出罩51接觸的階段，通過(guò)所述密封體60閉塞浮子均 壓路70a2的外側(cè)開(kāi)口部。即，構(gòu)成浮子均壓路閉塞機(jī)構(gòu)。
在利用密封體60閉塞了浮子均壓路70a2的外側(cè)開(kāi)口部的階段，浮子 閥體70ab漂浮在回油室滯留油95b上，因此，回油室滯留油95的油面沒(méi) 有上升至浮子均壓路70a2的外側(cè)開(kāi)口部的高度，油不會(huì)向浮子中空部70al 浸入。g卩，在開(kāi)始產(chǎn)生異常的油面上升的階段，預(yù)防地閉塞浮子均壓路 70a2，因此，能夠避免浮子閥體70ab被埋沒(méi)在油中，浮子中空部70al成 為被油充滿的最差情況。
如上所述，能夠降低向浮子中空部70al浸入的油，具有能夠使浮子 動(dòng)作長(zhǎng)期持續(xù)的效果。即，為浮子浸入油抑制機(jī)構(gòu)的一種。在本實(shí)施方式 中，使浮子均壓路70a2突出，因此，具有可靠地閉塞均壓路的效果。 (第十三實(shí)施方式)
以下，使用圖29說(shuō)明本發(fā)明的第十三實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)。圖 29是本發(fā)明的第十三實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的回油室的浮子均壓路外 側(cè)開(kāi)口部周邊放大剖視圖(圖12的V部放大圖)。該第十三實(shí)施方式在下 述方面與第十二實(shí)施方式不同，其他方面與第十二實(shí)施方式相同，因此，
省略其重復(fù)說(shuō)明。
該第十三實(shí)施方式中，在構(gòu)成回油室95的上表面的噴出罩51的與浮 子均壓路70a2對(duì)置的部位設(shè)置有金屬或塑料制的帶栓密封體61 ，該栓部 61a插入在浮子均壓路70a2中。并且，栓部61a為錐形狀。換言之，在密
封體形成向浮子均壓路插入的向下凸?fàn)畹乃ú俊?br> 由此，在因某一原因而使回油室滯留油95b的油面異常上升時(shí)，直至 上升至浮子70a與噴出罩51接觸的階段，通過(guò)所述密封體60閉塞浮子均 壓路70a2的外側(cè)開(kāi)口部，并且將直徑大的栓部61a插入浮子均壓路70a2， 使徑向間隙變窄。
艮P，由于浮子均壓路70a2的徑向間隙收縮，所以能夠進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)浮 子均壓路閉塞機(jī)構(gòu)。如上所述，能夠進(jìn)一步降低向浮子中空部70al浸入 的油，具有能夠使浮子動(dòng)作長(zhǎng)期持續(xù)的效果。即，為浮子浸入油抑制機(jī)構(gòu)的一種。另外，栓部61a承擔(dān)有浮子閥體70ab的上下移動(dòng)的導(dǎo)向作用， 因此，還具有實(shí)現(xiàn)浮子閥的圓滑開(kāi)閉動(dòng)作的效果。 (第十四實(shí)施方式)
以下，使用圖30說(shuō)明本發(fā);明的第十四實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)。圖 30是本發(fā)明的第十四實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的回油室的浮子均壓路外 側(cè)開(kāi)口部周邊放大剖視圖(圖12的V部放大圖)。該第十四實(shí)施方式在下 述方面與第十三實(shí)施方式不同，其他方面與第十三實(shí)施方式相同，因此，
省略其重復(fù)說(shuō)明。
該第十四實(shí)施方式中，在帶栓密封體61和浮子70a之間設(shè)置有壓縮 螺旋彈簧64。由此，在回油室滯留油95b的油面因某一原因而異常上升時(shí)， 直至上升至浮子70a與噴出罩51接觸的階段，通過(guò)如下措施能夠進(jìn)一步 實(shí)現(xiàn)更加可靠的浮子均壓路閉塞機(jī)構(gòu)，即，基于浮子均壓路70a2的外側(cè) 開(kāi)口部的密封體60的閉塞，基于直徑大的栓部61a插入浮子均壓路70a2 的徑向間隙的減小，以及因壓縮螺旋彈簧64的壓縮而引起的流路變窄。
如上所述，能夠進(jìn)一步降低向浮子中空部70al浸入的油，具有能夠 使浮子動(dòng)作更長(zhǎng)期持續(xù)的效果。即，'為浮子浸入油抑制機(jī)構(gòu)的一種。另外， 防止因某一原因而使回油室滯留油95b消失時(shí)而浮子閥體70ab的姿勢(shì)不 穩(wěn)定的情況，具有能夠避免浮子闊70無(wú)法關(guān)閉的情況的效果。 (第十五實(shí)施方式)
以下，使用圖31說(shuō)明本發(fā)明的第十五實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)。圖 31是本發(fā)明的第十五實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的回油室的浮子均壓路外 側(cè)開(kāi)口部周邊放大剖視圖(圖12的V部放大圖)。該第十五實(shí)施方式在下 述方面與第十四實(shí)施方式不同，其他方面與第十四實(shí)施方式相同，因此，
省略其重復(fù)說(shuō)明。
該第十五實(shí)施方式中，帶栓密封體為設(shè)置了沒(méi)有固定于噴出罩51的 可動(dòng)帶栓密封體62以及栓部62a的構(gòu)件。由此，不需要噴出罩51的定位， 具有提高組裝性的效果。
(第十六實(shí)施方式) '
以下，使用圖32說(shuō)明本發(fā)明的第十六實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)。圖 32是本發(fā)明的第十六實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的回油室的浮子閥體側(cè)視
31圖。該第十六實(shí)施方式在下述方面與第一至第十五實(shí)施方式不同，其他方 面與第一至第十五實(shí)施方式相同，因此，省略其重復(fù)說(shuō)明。
該第十六實(shí)施方式中，在浮子閥體70ab的側(cè)面設(shè)置有多個(gè)縱向槽 70al7，所述縱向槽70al7至少延伸至通常的回油室滯留油95b的油面高 度。并且，該縱向槽70al7沒(méi)有延伸至浮子70a的上表面。由此，可以降 低在浮子70a的側(cè)面對(duì)置的回油室95的內(nèi)壁因油的凝結(jié)力而密接的危險(xiǎn) 性，因此，具有能夠可靠確保浮子動(dòng)作的效果。
此外，在本實(shí)施方式中，作為容積式壓縮機(jī)的一例舉出渦旋式壓縮機(jī)
進(jìn)行了說(shuō)明，但并不限于此，例如，例如往復(fù)式、回轉(zhuǎn)式、螺桿式等壓縮
機(jī)也能夠適用本發(fā)明。另外，在本實(shí)施方式中，舉出了貯油部設(shè)置在比工
作流體的噴出壓力低的壓力域的例子，但并不限于此，也可以適用利用中 空浮子具備將分離油向貯油部返回的回油機(jī)構(gòu)的壓縮機(jī)。
3權(quán)利要求
1.一種容積式壓縮機(jī)，其具備構(gòu)成壓縮工作流體的壓縮室的壓縮室構(gòu)成部；貯存向所述壓縮室供給的油的貯油部；從由所述壓縮室構(gòu)成部壓縮并噴出的工作流體中分離油的油分離機(jī)構(gòu)；使由該油分離機(jī)構(gòu)分離出的分離油向所述貯油部返回的回油機(jī)構(gòu)；內(nèi)置所述壓縮室構(gòu)成部、所述貯油部、所述油分離機(jī)構(gòu)及所述回油機(jī)構(gòu)的殼體，所述回油機(jī)構(gòu)具有暫時(shí)積存從所述油分離機(jī)構(gòu)經(jīng)由油連通路而導(dǎo)入的所述分離油的回油室；漂浮在積存于該回油室底部的回油室滯留油上的中空浮子；利用該中空浮子對(duì)所述回油室和所述貯油部的連通部進(jìn)行開(kāi)閉的閥部，所述容積式壓縮機(jī)的特征在于，所述中空浮子形成有連通中空部和所述回油室的工作流體域的浮子均壓路。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的容積形壓縮機(jī)，其中，所述油分離機(jī)構(gòu)具有使所述工作流體回旋而通過(guò)離心分離來(lái)分離油 的離心分離室；配置于該離心分離室的中央部并使被分離了油后的工作流 體在內(nèi)側(cè)流通的分離環(huán)，并且所述油分離機(jī)構(gòu)設(shè)置有連通所述離心分離室 的作業(yè)流體域和所述回油室的工作流體域的工作流體聯(lián)接路，在所述工作流體聯(lián)接路中，所述離心分離室側(cè)的作業(yè)流體域側(cè)的開(kāi)口 形成于所述分離環(huán)的內(nèi)側(cè)的工作流體域。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的容積式壓縮機(jī)，其中，所述油分離機(jī)構(gòu)具有使所述工作流體回旋而通過(guò)離心分離來(lái)分離油 的離心分離室，并且設(shè)置有連通所述離心分離室的作業(yè)流體域和所述回油 室的工作流體域的工作流體聯(lián)接路，在所述工作流體聯(lián)接路中，所述離心分離室的作業(yè)流體域側(cè)的開(kāi)口形 成于離心分離室的側(cè)壁面中以所述作業(yè)流體回旋噴出的噴出口作為起點(diǎn) 的回旋方向的終點(diǎn)部。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的容積式壓縮機(jī)，其中，所述油分離機(jī)構(gòu)具有使所述工作流體回旋而通過(guò)離心分離來(lái)分離油 的離心分離室，并且設(shè)置有連通所述離心分離室的作業(yè)流體域和所述回油 室的工作流體域的工作流體聯(lián)接路，在所述工作流體聯(lián)接路中，所述回油室的工作流體域側(cè)的開(kāi)口形成為 使從所述離心分離室流入的工作流體沿著所述回油室的側(cè)壁面流動(dòng)。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的容，只式壓縮機(jī)，其中， 在所述浮子均壓路中，所述d油室的作業(yè)流體域側(cè)的開(kāi)口形成于所述中空浮子的頂部。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的容積式壓縮機(jī)，其中， 在所述浮子均壓路中，所述中空部側(cè)的開(kāi)口形成于所述中空部的底部。
7. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的容積式壓縮機(jī)，其中， 所述中空部的底部形成為圓錐凹狀，在所述浮子均壓路中，所述中空部側(cè)的開(kāi)口形成于所述圓錐凹狀底面 的圓錐頂部。
8. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的容積式壓縮機(jī)，其中， 所述浮子均壓路由均壓管構(gòu)成，所述均壓管從形成于所述中空浮子的頂部的所述回油室的作業(yè)流體 域側(cè)的開(kāi)口延伸至形成于所述中空部的底部的所述中空部側(cè)的開(kāi)口而形 成。
9. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的容積式壓縮機(jī)，其中， 所述浮子均壓路形成為，從形成于所述中空浮子的頂部的所述回油室的作業(yè)流體域側(cè)的開(kāi)口延伸至形成于所述中空部的底部的所述中空部側(cè) 的開(kāi)口，并且至少所述中空部側(cè)的開(kāi)口部由變形自如的管子構(gòu)成。
10. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的容積式壓縮機(jī)，其中， 所述浮子均壓路由均壓管構(gòu)成，所述均壓管從所述閥部延伸至形成于所述中空浮子的頂部的所述回 油室的作業(yè)流體域側(cè)的開(kāi)口而形成，并且在所述中空部的底部形成有所述 中空部側(cè)的開(kāi)口。
11. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的容積式壓縮機(jī)，其中，在所述中空浮子的所述浮子均壓路的所述回油室的作業(yè)流體域側(cè)的 開(kāi)口的周圍形成有向上部突出的突出部。
12. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的容積式壓縮機(jī)，其中， 在所述中空浮子的所述浮子均壓路的所述回油室的作業(yè)流體域側(cè)的開(kāi)口的周圍面形成有實(shí)施了防油處理的防油處理部。
13. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的容積式壓縮機(jī)，其中， 在所述浮子均壓路的所述回油室的作業(yè)流體域側(cè)的開(kāi)口設(shè)置有多孔性構(gòu)件，所述多孔性構(gòu)件形成有比所述回油室的工作流體域內(nèi)的油霧小且 比工作流體的分子大的多個(gè)孔。
14. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的容積式壓縮機(jī)，其中， 設(shè)置有浮子均壓路閉塞機(jī)構(gòu)，其當(dāng)所述回油室滯留油的油面上升至比設(shè)定值高時(shí)關(guān)閉所述浮子均壓路。
15. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的容積式壓縮機(jī)，其中， 所述浮子均壓路閉塞機(jī)構(gòu)由具有彈性的密封體構(gòu)成， 所述密封體設(shè)置于所述回油室的頂面的與所述浮子均壓路的所述回油室的作業(yè)流體域側(cè)的開(kāi)口對(duì)置的位置。
16. 根據(jù)權(quán)利要求15所述的容積式壓縮機(jī)，其中， 所述密封體具有被插入于所述浮子均壓路中的向下凸?fàn)畹乃ú俊?br> 17. —種容積式壓縮機(jī)，其具備'構(gòu)成縮小容積來(lái)壓縮工作流體的壓縮室的壓縮室構(gòu)成部；驅(qū)動(dòng)該壓縮 室構(gòu)成部而使所述壓縮室進(jìn)行縮小動(dòng)作的壓縮室驅(qū)動(dòng)部；對(duì)由所述壓縮室 壓縮了的工作流體進(jìn)行引導(dǎo)的噴出室；內(nèi)置所述壓縮室構(gòu)成部、所述壓縮 室驅(qū)動(dòng)部及所述噴出室并且將內(nèi)部空間保持成比所述噴出室的噴出壓力 低的壓力的殼體，在所述殼體的內(nèi)部空間設(shè)置有貯存油的貯油部；將該貯油部的油導(dǎo) 向所述壓縮室的壓縮室供油機(jī)構(gòu)，在所述噴出室設(shè)置有將由所述壓縮室供油機(jī)構(gòu)向壓縮室供給并與所 述工作流體一起導(dǎo)入所述噴出室的油從所述工作流體中分離的油分離機(jī) 構(gòu)；使由該油分離機(jī)構(gòu)分離出的分離油向所述貯油部返回的回油機(jī)構(gòu)，所述回油機(jī)構(gòu)具有暫時(shí)積存從所述油分離機(jī)構(gòu)經(jīng)由油連通路而導(dǎo)入的所述分離油的回油室；連通該回油室和所述貯油部的回油路；漂浮在積 存于所述回油室底部的回油室滯留油上的中空浮子；與該中空浮子的上下 移動(dòng)連動(dòng)而進(jìn)行所述回油路的開(kāi)閉的閥部， 所述容積式壓縮機(jī)的特征在于，所述中空浮子形成有連通中空部和作為所述回油室的工作流體域的 回油室工作流體域的浮子均壓路。
全文摘要
本發(fā)明提供一種容積式壓縮機(jī)，其使容積式壓縮機(jī)的回油機(jī)構(gòu)小型化。其具備將從貯留油的貯油部(125)向壓縮工作流體的壓縮室(100)注入的油從壓縮后的工作流體中分離并返回貯油部的回油機(jī)構(gòu)，回油機(jī)構(gòu)具有暫時(shí)積存從油分離機(jī)構(gòu)導(dǎo)出的分離油的回油室(95)和漂浮在積存于回油室底部的回油室滯留油上的由中空浮子(70a)及浮子閥部(70b)構(gòu)成的浮子閥體(70ab)，利用浮子閥體來(lái)開(kāi)閉與連通回油室和貯油部的回油路(80)的相連的浮子孔(70c)，其中，在中空浮子形成連通中空部和回油室的工作流體域的浮子均壓路(70a2)，由此不需要考慮避免中空部與回油室的工作流體域的壓差的耐壓設(shè)計(jì)，從而能夠構(gòu)成小型的中空浮子。
文檔編號(hào)F04C29/02GK101576081SQ20091014058
公開(kāi)日2009年11月11日 申請(qǐng)日期2009年5月8日 優(yōu)先權(quán)日2008年5月8日
發(fā)明者坪野勇, 實(shí)川仁美, 藤村和幸, 西岡史隆 申請(qǐng)人:日立空調(diào)·家用電器株式會(huì)社