專利名稱：容積式壓縮機的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及容積式壓縮機，尤其是涉及具備返油裝置的容積式壓縮 機，該返油裝置將從貯存了油的貯油部注入對工作流體進行壓縮的壓縮室 的油，從壓縮后的工作流體中分離出來，將其再次返回貯油部。
背景技術(shù)：
就用于空調(diào)機、熱水器、冷藏庫、除濕機等冷凍循環(huán)的容積式壓縮機 而言，己知有，為了提高壓縮室的密封性及改善形成壓縮室的要素間的潤 滑性，將貯存在貯油部的油注入壓縮室，并且從被壓縮后的工作流體中把 油分離出來，然后利用返油裝置再次返回貯油部的容積式壓縮機。
作為返油裝置的具體構(gòu)成，已知有例如專利文獻l (圖2、圖3等) 中所記載，采用浮子閥結(jié)構(gòu)的構(gòu)成。S卩，浮子閥結(jié)構(gòu)為，使浮子在貯存在 保持工作流體的排出壓的返油室的分離油中浮動，利用與浮子的浮動連動 的針閥來打開關(guān)閉保持比工作流體的排出壓低的壓力的貯油部的連通口， 該浮子的浮動基于分離油的油面高度的變動。
專利文獻l:日本特開平8—42469號公報
可是，作為應對容積式壓縮機的小型化的方法之一，希望返油裝置小 型化，結(jié)果，專利文獻1的容積式壓縮機對于使返油裝置小型化來說，沒 有改善的余地。
艮口，專利文獻1中，針閥的尖銳面緊臨壓力比排出壓力低的貯油部， 相反側(cè)的平面緊臨壓力為排出壓力的返油室，因此，針閥中形成貯油部和 返油室間的壓力差引起的差壓力，而向和該差壓力作用的方向相反側(cè)的方 向牽拉針閥，由此將連通口打開。
因而，為了打開連通口，需要用于用至少比該差壓力大的力牽拉針閥 的浮子的浮力。在成為工作流體的排出壓力的高壓區(qū)域，為了得到更大的 浮力，就需要增大浮子的體積，這就成為難以將返油裝置小型化的主要原因。
例如要求包含高的排出壓力的運轉(zhuǎn)范圍的場合、及貯油部壓力達到吸 入壓力的所謂的低壓室的場合等，工作流體的排出壓力和貯油部的壓力的 差越大，這種問題就越突出。

發(fā)明內(nèi)容
于是，本發(fā)明的課題是，不涉及容積式壓縮機的工作流體的排出壓力 和貯油部壓力的差壓，就可以實現(xiàn)返油裝置的小型化。
本發(fā)明的容積式壓縮機的基本構(gòu)成為，具備壓縮室構(gòu)成部，構(gòu)成對 工作流體進行壓縮的壓縮室；貯存供給壓縮室的油的貯油部；油分離裝置， 把油從在壓縮室被壓縮后排出的工作流體中分離出來；返油裝置，使利用 該油分離裝置分離后的分離油返回貯油部；殼體，內(nèi)裝壓縮室構(gòu)成部、貯 油部、油分離裝置及返油裝置。返油裝置的構(gòu)成為，具有返油室，暫時 貯存從油分離裝置經(jīng)由油連通路被引導的分離油；使貯存在該返油室的分 離油浮起的浮子；與該浮子的上下浮動連動而打開關(guān)閉與形成于返油室的 內(nèi)壁面的所述貯油部的連通口的浮子閥部；貯油部保持比返油室低的壓 力。 .
而且，為了解決上述課題，本發(fā)明的容積式壓縮機的特征在于，浮子 閥部的構(gòu)成為，覆蓋連通口而關(guān)閉，并且隨著浮子的上下浮動，沿著返油 室的形成有連通口的內(nèi)壁面移動而打開關(guān)閉連通口，并且，與浮子閥部的 移動方向的一端面相對的空間和與另一端面相對的空間被連通。
艮P，本發(fā)明的容積式壓縮機的返油裝置，不僅能夠在與工作流體的排 出壓力和貯油部的差壓力作用的方向相反的方向上牽拉浮子閥部，而且能 夠使浮子閥部例如在與差壓力作用的方向正交的方向移動，由此來打發(fā)開 連通口。在此基礎(chǔ)上，連通與浮子閥部的移動方向的兩端面相對的空間， 由此使得施加在浮子閥部的移動方向的兩端面的壓力均等。因而，可抑制 打開連通口時的工作流體的排出壓力和貯油部的差壓力的影響，所以，可 以采用體積更小的浮子。其結(jié)果是，不涉及工作流體的排出壓力和貯油部 的差壓就可以使返油裝置小型化。
更具體地說，可以在返油室的底部形成作為返油室的一部分的柱狀的浮子閥孔，在浮子閥孔的側(cè)壁形成返油室和貯油部的連通口，將浮子閥部形成柱狀，具有與浮子閥孔的側(cè)壁面隔著密封間隙而相對的側(cè)壁面，且可以隨著浮子的上下浮動而沿柱軸方向移動。這種情況下，形成連通由浮子閥孔的側(cè)壁面、浮子閥孔的底壁面及浮子閥部的下端面形成的浮子閥下部空間和返油室的分離油貯存空間的返油室均壓通路，同時形成利用浮子的上升連通返油室的分離油貯存空間和連通口的上游側(cè)返油通路。
在這種情況下，返油室均壓通路和上游側(cè)返油通路可以作為彼此獨立的不同通路來形成。例如，可以如下形成用貫通浮子閥部的內(nèi)部的通路形成上游側(cè)返油通路，使該通路的一端開口連通返油室的分離油的貯存空間，使另一端開口利用浮子的上浮連通返油室和貯油部的連通口。
據(jù)此，伴隨著上游側(cè)返油通路和貯油部的連通，上游側(cè)返油通路內(nèi)的壓力會發(fā)生一些變化，但其影響不會傳遞到返油室均壓通路。因此，通常，浮子閥下部空間的壓力和返油室的分離油貯存空間的壓力趨于一致，可以抑制對浮子閥部作用的差壓力。
根據(jù)本發(fā)明，不涉及容積式壓縮機的工作流體的排出壓力和貯油部壓力的差壓，就可以實現(xiàn)返油裝置的小型化。


圖1是本發(fā)明的第1~第13實施方式的渦旋壓縮機的縱剖面圖；圖2是供油泵(圖1M部位)的詳細放大圖；圖3是背壓室附近(圖1N部位)的詳細放大圖；圖4是油分離返油室(圖1P部位)的詳細放大圖；圖5是圖4的F—F剖面圖；圖6是返油室(圖1Q部位)的放大剖面圖；圖7是浮子閥體(圖6S部位)的放大縱剖面圖；圖8是浮子閥部(圖7V部位)的詳細放大圖9是返油室滯留油少且浮子閥體未上浮、浮子閥(圖6S部位)關(guān)閉時的返油室放大縱剖面圖10A是浮子閥體上浮、浮子閥(圖6S部位)開啟時的返油室放大縱剖面7圖10B是浮子閥(圖6S部位)為最大開度時的返油室放大縱剖面圖;圖11是本發(fā)明第2實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥體(圖6S部位)的放大縱剖面圖12是本發(fā)明第3實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥體(圖6S部位)的放大縱剖面圖13是本發(fā)明第4實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥體(圖6S部位)的放大縱剖面圖14是本發(fā)明第5實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥孔(圖7、圖12、圖13的V部位)的放大縱剖面圖15是本發(fā)明第6實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥孔(圖7、圖12、圖13的V部位)的放大縱剖面圖16是本發(fā)明第7實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥孔(圖7、圖12、圖13的V部位)的放大縱剖面圖17是本發(fā)明第8實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥體及浮子閥孔(圖7、圖12、圖13的V部位)的放大縱剖面圖18是本發(fā)明第9實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥體及浮子閥孔(圖7、圖12、圖13的V部位)的放大縱剖面圖19是本發(fā)明第10實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥體及浮子閥孔(圖7、圖12、圖13的V部位)的放大縱剖面圖20是本發(fā)明第11實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥體及浮子閥孔(圖7、圖12、圖13的V部位)的放大縱剖面圖21是本發(fā)明第12實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥體及浮子閥孔(圖7、圖12、圖13的V部位)的放大縱剖面圖22是本發(fā)明第13實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥側(cè)面圖23是本發(fā)明第14實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥側(cè)面符號說明
1渦旋壓縮機
7 電動機
8 殼體
10壓縮機構(gòu)成部30供油泵
55排出油分離返油缸
70a 浮子
70al 浮子下部體
70a2浮子上部體
70a3 浮子中空體
70ab 浮子閥體
70abl 浮Y下部一體化閥體
70ab2浮子最外周面
70b 浮子閥部
70bl上部閥部橫孔
70b2 閥部縱孔
70b3下部閥部橫孔
70b4 閥部周圍槽
70e浮子彈簧
75 油連通路
80 返油通路
80a浮子返油通路
80al 浮子返油槽
80b 固定返油通路
80c框架返油通路
80x上游側(cè)返油通路
80y 下游側(cè)返油通路
90油分離室
95 返油室
100壓縮室
120排出室
125貯油部
具體實施方式
下面，說明應用了本發(fā)明的容積式壓縮機的實施方式。另外，在以下的說明中，對于同一功能零件附加同一符號并省略重復說明。另外，本發(fā)明并不限定于以下的各實施方式，包括通過根據(jù)需要將各個實施方式適當?shù)亟M合應用，而實現(xiàn)更好的效果的實施方式。(第1實施方式)
用圖1~圖10對第1實施方式的容積式壓縮機進行說明。本實施方式中，作為容積式壓縮機，例示了采用渦旋壓縮機的例子。本實施方式的渦旋壓縮機是在殼體內(nèi)設置有貯油部、且殼體內(nèi)達到吸入壓力的壓縮機。作為采用殼體內(nèi)達到吸入壓力的所謂低壓室類型的渦旋壓縮機，可舉出將可燃性氣體作為工作流體的渦旋壓縮機。例如，丙焼或丁烷等碳化氫類流體與此相適應。
從安全性的觀點出發(fā)，為了減少封入包含壓縮機的裝置整體的工作流體的總量，這是比較有效的方法。S卩，通過該燃燒室低壓化，可以減小壓縮室內(nèi)的高壓部，因此，可以減少工作流體量。并且，因貯油部的壓力較低，溶入油的工作流體也減少，可以進一步減少裝置整體的工作流體量。另外，即使是在二氧化碳這種高壓區(qū)域使用的工作流體的情況，從殼體的安全性方面考慮，也可以使用低壓室類型。
首先，概略說明本實施方式的渦旋壓縮機的整體構(gòu)成和動作，作為本實施方式的特種布的返油裝置，將在其后詳細說明。
參照圖1 圖5說明本實施方式的渦旋壓縮機1的整體構(gòu)成和功能及動作。圖l是的第l實施方式的渦旋壓縮機的縱剖面圖；圖2是供油泵(圖
1M部位)的放大圖；圖3是背壓室附近(圖1N部位)的放大圖；圖4是油分離返油室(圖1P部位)的詳細放大圖；圖5是油分離返油室的橫截面圖(圖4的F—F剖面圖)。
本實施方式的渦旋壓縮機1，作為主要的構(gòu)成要素具備壓縮室構(gòu)成部10，其構(gòu)成對工作流體進行壓縮的壓縮室100;貯存供給壓縮室100的油的貯油部125;油分離裝置，包括把油從在壓縮室100被壓縮后排出的工作流體中分離出來的油分離室90等；返油裝置，包括使利用該油分離裝置分離后的分離油返回貯油部的返油室95等；殼體8，內(nèi)裝壓縮室構(gòu)成部、貯油部、油分離裝置及返油裝置。
10在殼體8側(cè)面固定配置有吸入管53，將壓力為吸入壓力的工作流體導
入殼體8內(nèi)。然后，將該工作流體通過開設于固定巻軸2的側(cè)面的吸入口2e，導入固定巻軸2和旋轉(zhuǎn)巻軸3之間形成的壓縮室100。該壓縮室100利用旋轉(zhuǎn)巻軸3的旋轉(zhuǎn)運動， 一邊從外周部向內(nèi)周部移動， 一邊縮小容積，因此，開始工作流體的壓縮動作。這樣，旋轉(zhuǎn)巻軸3和固定巻軸2成為壓縮室構(gòu)成部10。
在此，旋轉(zhuǎn)巻軸3的旋轉(zhuǎn)運動是通過用電動機使接合旋轉(zhuǎn)巻軸3的曲軸6旋轉(zhuǎn)，且用奧德姆環(huán)5防止自轉(zhuǎn)來實現(xiàn)的。但是，在該固定巻軸2的上面，設置有避免過壓縮及液壓縮的旁通閥22和排出口 2d，且螺紋固定在框架4上。這時，在旋轉(zhuǎn)巻軸3的背面和框架4之間，形成圖3中詳細表示的壓力為中間壓力(以下稱為背壓)的背壓室iio。
就曲軸6而言，用主軸承24支承其上部，用副軸承25支承其下部，將上端偏心的銷部6a插入旋轉(zhuǎn)巻軸3的旋轉(zhuǎn)軸承23。將用供油泵30從殼體8下部的貯油部125抽上來的油，通過曲軸6的給油孔6b供給到這些軸承內(nèi)。供給到旋轉(zhuǎn)軸承23和主軸承24的油進入背壓室110，之后通過貫通框架4的背壓室流出路135流出道框架4的側(cè)面，最終返回貯油部125。
在此，在背壓室流出路135的中途設由背壓控制閥26，以使背壓室110的壓力保持所要求的背壓。利用該背壓使旋轉(zhuǎn)巻軸3向固定巻軸2施力。另一方面，為了提高壓縮室100的密封性，利用壓縮室供油通路130從旋轉(zhuǎn)軸承室115向壓縮室100供油。該油作為排出油與工作流體一起從排出口 2d及旁通閥22排出到固定巻軸2上部。
然而，如圖2所示，供油泵30是由內(nèi)齒輪(innerrotor) 30a、外葉輪(outerrotor) 30b、泵缸30c及底板30d構(gòu)成的內(nèi)接式齒輪泵，其特征為，端板部30al設在內(nèi)齒輪30a的上側(cè)面。該端板部30al充分利用曲軸6依靠背壓而受到的向下的力，被按壓在外葉輪30b的上側(cè)面，因此可有效地抑制泵內(nèi)部的泄漏。
另外，在放入由彈性體構(gòu)成的彈性密封件30k之后，將內(nèi)齒輪30a安裝在曲軸6上，因此，即使曲軸6和底板30d偏離正交的關(guān)系，也能夠良好地向底板30d推壓內(nèi)齒輪30a及外葉輪30b ，從而有效地抑制泵內(nèi)部的泄漏。
另外，由于可以緩和一端接觸，因此可以避免兩葉輪30a， 30b及底 板30d的一端磨耗及變形，還有可以提高供油泵30的可靠性的效果。作 為該彈性密封件30k可考慮硅橡膠的片材或碟形彈簧等。另外，所形成的 間隙追隨曲軸6而旋轉(zhuǎn)，從曲軸6來看，在間隙沒有時間性變化的情況下， 也可以制成以銅為填料那樣的塑性彈性密封件30k。
將排出油分離返油缸55螺紋固定在固定巻軸2的上部而形成排出室 120，并且，裝上后述的要素之后，將具有進一步向其上部突出的排出管 52的排出罩51進行螺紋固定，形成油分離室90及返油室95。因此，排 出到上述的固定巻軸2上部的工作流體和排出油流入排出室120。之后， 如圖4、 5所示，從排出放大室90a經(jīng)過排出聯(lián)絡孔90b向排出油分離返 油缸55的內(nèi)部空間上部流動，通過沿著油分離室90的內(nèi)壁面的方向的噴 出通路90c排出到油分離室90。其結(jié)果是，工作流體對在油分離室卯內(nèi) 旋轉(zhuǎn)而混入工作流體中的排出油進行離心分離，并向下流動，然后從設于 布置在油分離室90的中央的分離環(huán)90d的內(nèi)側(cè)的排出管排出到壓縮機外。
另一方面，混入工作流體中的排出油附著在油分離室90的內(nèi)壁面上， 依靠自工作流體受到的粘性力和重力沿著壁面向下移動，到達油分離室90
的底面即圓錐底面90e。由于該底面為圓錐形狀，因此油集中在底面中央， 利用傾斜的底面槽卯f導入油連通路75，流入底面保持在比油分離室90 低的位置的返油室95的下部。
在此，將噴出通路90c設定為同一寬度，即可具有加工容易、制造成 本低廉的效果。另外，不僅可以使噴出通路90c呈水平，也可以使其向下 稍微傾斜。由此，沿著油分離室90的內(nèi)壁面分布一周的工作流體，從噴 出通路90c向重新流入油分離室90的工作流體的下部流動，因此，能夠 抑制其與重新流入油分離室90的工作流體合流。
這樣，工作流體的流動路線描繪成螺旋線，因此，通過離心分離作用 降低了含油率的工作流體中，不會混入含油率高的工作流體，具有提高油 分離效率的效果。另外，可以減少合流帶來的紊流，維持高的轉(zhuǎn)速，因此 還具有可提高油分離效率的效果。
以上完成了作為本實施方式的特征部的返油裝置以外的構(gòu)成和動作的概略說明，接下來，用圖6 圖IO對返油裝置進行詳細說明。
首先，利用圖6的返油裝置整體(圖1Q部位)的詳細放大圖、圖7 的返油室(圖6S部位)的放大剖面圖、圖8是浮子閥部(圖7V部位)的 詳細放大圖，對返油裝置的構(gòu)成進行說明。
在返油室95中，沿上下方向可動的浮子70a和固定配置在其下部的 圓柱形的浮子閥部70b —體化形成的浮子閥體70ab，在流入返油室95的 油(以下，將貯存在返油室的油稱為返油室滯留油95b)中浮動。在此， 浮子閥部70b用上部的連接部70b6與浮子70a固定配置為一體。這種固 定配置可以為螺紋固定，也可以為粘接固定。另外，在浮子70a為樹脂、 浮子閥部70b為金屬的情況下，也可以嵌入成形。
另外，如圖7所示，就浮子70a而言，通過粘接或熔接將浮子閥部70b 和固定配置在于其下面的浮子下部體70al及浮子上部體70a2緊固，構(gòu)成 浮子70a，在其內(nèi)部形成浮子中空部70a3。由此，浮子閥體70ab則可以在 返油室滯留油95b中浮動。
另外，在返油室95的底面形成有圓柱形的浮子閥孔70c，浮子閥孔 70c成為返油室95的一部分，且插入浮子閥部70b。另外，在該浮子閥孔 70c的側(cè)壁面，形成有浮子返油通路80a的返油室95和貯油部125的連通 口 。該浮子返油通路80a與固定返油通路80b和框架返油通路80c接合， 形成以壓力為吸入壓力的殼體8的內(nèi)部空間為出口的下游固定返油通路 80abc (參照圖6)。
另一方面，在浮子閥部70b，橫向貫通的橫孔分別設置在上部和下部 (上部閥部橫孔70bl和下部闊部橫孔70b3)，并且，接合這些橫孔的閥部 縱孔70b2設置在閥部中央。而且，該閥部縱孔70b2在自下方開放的縱孔 內(nèi)堵塞形成縱孔栓70b5。把從這些上部閥部橫孔70bl到閥部周圍槽70b4 的向浮子閥部70b開口的各孔連起來，形成閥部返油通路70b1234 (參照 圖8)。
將設有這種油路的浮子閥部70b插入浮子闊孔70c。結(jié)果，在浮子閥 部70b的下方，由浮子閥孔70c的側(cè)壁面、浮子閥孔70c的底壁面及浮子 閥部70b的下端面形成閥部下部空間78。這是因為可以形成如下結(jié)構(gòu)，即 浮子閥部70b形成為柱狀，具有與浮子閥孔70c隔著密封間隙相對的側(cè)壁面，且可以隨著浮子70a的上下浮動沿柱軸方向移動。
而且，該閥部下部空間78和返油室95通過返油室均壓孔70d連通。 另外，閥部返油通路70bl234和下游側(cè)固定返油通路80abc利用浮子閥體 70ab的上浮成為一體返油通路80，因此證明閥部返油通路70b1234、上游 側(cè)返油通路80x、下游側(cè)固定返油通路80abc承擔下游側(cè)返油通路80y的 作用。因此，在后述的動作說明中，將兩返油通路80x稱為下游側(cè)返油通 路80y
以上完成了有關(guān)作為返油裝置的返油室95和浮子閥70的構(gòu)成的說 明，接下來，禾'」用圖9、圖IOA、圖10B的返油室(圖6S部位)的放大 剖面圖說明返油裝置的動作。
首先，用圖9說明返油室95無滯留油95b或滯留油95b少的初始狀 態(tài)。這種情況下，如圖9所示，浮子閥部70b的下端部觸及浮子閥孔70c 的底。這時，作為上游側(cè)返油通路80x的出口的上游側(cè)返油通路開口部 80x1、和作為下游側(cè)返油通路80y的入口的下游側(cè)返油通路開口部80yl 高度不一致，連通截面積為0。簡言之，返油通路80成為被浮子閥70關(guān) 閉的狀態(tài)。另外，下游側(cè)返油通路開口部80yl成為返油室95和貯油部125 的連通口。
接著，用圖9說明油開始流入返油室95的情況。由于浮子閥70已關(guān) 閉，油必將貯存在返油室95，但由于返油室均壓孔70d向返油室95的底 面有開口，因此，首先，返油室滯留油95b通過該孔而流入閥部下部空間 78，閥部下部空間78被返油室滯留油95b填滿。由此，自壓縮機運轉(zhuǎn)之 后不久，閥部下部空間78的壓力通常與返油室95的壓力(排出壓力)相 等。
之后也同樣，由于浮子閥70巳關(guān)閉，因此返油室滯留油95b的油面 上升流入返油室95的油量。結(jié)果，浮子閥體70ab浸在返油室滯留油95b 的體積增大。由此，浮子向上的力即浮力增大，直到油面高度達到己浸到 浮子閥體70ab的一定高度時，浮子閥體70ab開始上浮。下面對該油面高 度進行詳細的說明。
首先，就采用這種浮子閥的的返油裝置而言，以采用背景技術(shù)中舉出 的專利文獻1所述的針闊的情況為例，對通常附加在浮子閥體70ab的力
14進行說明。這種情況下，針閥的尖銳面緊臨比排出壓力低的貯油部，相反 側(cè)的平面緊臨壓力為排出壓力的返油室，因此，向針閥施加伴隨貯油部和 返油空間的壓力差的、從平面?zhèn)瘸蚣怃J面?zhèn)鹊牧?。設插入了針閥的針閥 孔的面積為S，那么，起因于該差壓的差壓力為
差壓力二SX (返油室壓力一貯油部壓力)............(1)
返油室壓力為排出壓力，所以，(1)式成為 差壓力二SX (排出壓力一貯油部壓力)...............(2)
根據(jù)以上所述，為了將浮子閥打開，必須產(chǎn)生向上的力，該向上的力 為與起因于浮子閥上浮部的重量的自重力一起還施加了該差壓力的、超過 浮子閥動作所需要的力的浮力。簡言之，
浮子閥打開動作需要力(s自重力+差壓力) <向上的力……(3) 必須成立。也就是，
向下的力=自重力+差壓力(4)
向上的力=浮力(5) 因此，為了使浮子閥體70ab開始上浮，從(3)式關(guān)系到
自重力+差壓力<浮力(6) 的關(guān)系必須成立。其中，差壓力為由于浮子閥部70b成為壓力為排出壓力 的返油室95和壓力比排出壓力低的貯油部125的密封部而產(chǎn)生的力。
更詳細地說，該差壓力是在浮子閥部的上部和下部存在壓力差的情況 下產(chǎn)生的差壓力。在本實施方式中，將浮子閥部70b做成了柱狀，所以可 以將其下部的閥部下部空間78和貯油部125阻斷而形成，且使其通過返 油室均壓孔70d總是和返油室95連通，因此，閥部下部空間78的壓力通 常與返油室95的壓力(排出壓力)相同。也就是，浮子閥部70b的與移 動方向(上下方向)的一端面相對的空間(閥部下部空間78)和與另一端 相對的空間(返油室95的內(nèi)部空間)被連通。結(jié)果，差壓力沒有作用在 浮子閥體70ab上，施加在浮子閥體70ab上的向下的力僅為自重力。根據(jù) 以上所述，由(6)式可以明白，浮子閥體70ab開始上浮，是指
自重力<浮力(6)， 成立時的狀態(tài)。由于浮力是由浮子閥體70ab浸入油中的深度來決定，因 此，要求出(6)'式成立的最小的浮子閥體浸入油總的深度。用圖9中的雙點畫線表示此時的油面。
這樣，浮子閥體70可以用超過自重力的浮力實現(xiàn)開啟動作，可以實
現(xiàn)浮子70a的大幅度小型化。其結(jié)果是，具有可實現(xiàn)浮子70a的大幅度小 型化的效果。另外，自重力是一定的，不以運轉(zhuǎn)條件的變化為轉(zhuǎn)移，因此， 浮子閥70的打開關(guān)閉動作要求的必需的浮力為一定，不以運轉(zhuǎn)條件的變 化為轉(zhuǎn)移。
因此，不論任何運轉(zhuǎn)條件，都能夠使來自排出的工作流體的分離油確 實地返回貯油部125，所以具有能夠確實地實現(xiàn)返油動作這一效果。由此， 即使是使用二氧化碳這樣的運轉(zhuǎn)壓力等級非常高的工作流體的壓縮機，也 可以用緊湊的浮子閥確實地進行返油動作。
但是，為了謀求浮子閥的緊湊化，要求即使(3)式的右邊變小也成 立，因此必須將(3)式的左邊減小，所以要求減小自重力及差壓力。其 中，自重力可以通過浮子閥上浮部的輕量化來應對，而如(2)式表明的 那樣，差壓力方面可考慮減小S (針閥孔的截面積)的方法。但是，過于 減小該S時，返油通路的通路阻力增大，排出油難以返回，其結(jié)果是，分 離出的油達到大量時，往往會發(fā)生排出油從返油室溢出，且從壓縮機向外 部排出之類的問題。
如(2)式表明的那樣，本壓縮機的排出壓力和貯油部壓力的差越大， 該問題越嚴重。例如，可舉出要求包含高的排出壓力的運轉(zhuǎn)范圍的情況、 貯油部壓力達到排出壓力的所謂的低壓室的情況。
那么，作為解決這個問題的現(xiàn)有對策，可以考慮如下方法增大S并 且按照杠桿原理增大作用在浮子上的浮力，之后作為作用在針閥上的向上 的力來對抗差壓力的增大。但是，在這種情況下，需要實現(xiàn)杠桿原理的機 構(gòu)，構(gòu)成零件數(shù)增多，并且形成作為旋轉(zhuǎn)對偶的滑動部，因而存在成本增 大及可靠性降低之類的問題。另外，需要收納杠桿機械裝置的空間，因而 產(chǎn)生返油裝置大型化之類的問題。此外，必須按照和力的增大率同等的比 率，增大針對針閥的上升量的浮子的上浮量，為了確保浮子的上浮量，還 會產(chǎn)生返油室大型化之類的問題。
鑒于這種問題，本實施方式中，浮子閥70的開啟動作所需要的浮力 非常小，因此，不需要杠桿那樣的浮力增大機構(gòu)，可以做成在浮子70a的
16下面簡單地固定有浮子閥部70b的方式的浮子閥體70ab。因此，具有可以 減少構(gòu)成零件數(shù)、降低成本這種效果。另外，還具有不需要設置旋轉(zhuǎn)對偶 等滑動部，就可以提高可靠性這種效果。另外，還具有不需要收納浮力增大機構(gòu)的空間，就可以實現(xiàn)浮子閥70 的進一步的緊湊化這種效果。另外，還具有伴隨著還包含浮子70a的小型 化的緊湊化而輕量化這種效果。此外，由于浮子70a的上浮量和浮子閥部 70b的上升量相同，因此，浮子70a的上浮量比使用杠桿時小。因此，還 具有可以減小浮子70a上下浮動的返油室95的上下尺寸的效果。接著，利用圖IOA、圖10B說明返油室滯留油95b貯存到圖9的雙點 畫線后的浮子閥的動作。如上所述，浮子閥體70ab的自重力和浮力是平 衡的，因此，浮子閥體70ab伴隨油面上升保持浸在油中的深度一定并上 浮。然后，浮子閥體70ab上浮，直到浮子閥體70ab的上游側(cè)返油通路開 口部80xl和下游側(cè)返油通路開口部80yl重合(連通)的位置時，上游側(cè) 返油通路80x和下游側(cè)返油通路80y連通，形成返油通路80。由此，浮子閥70開啟，返油室滯留油95b開始從返油室95流出。浮 子閥體70ab的上浮量小的方面，兩返油通路80x、 80y的連通截面積小， 因此，來自返油室95的流出油量少，返油室滯留油95b的油面繼續(xù)上升。 但是，伴隨油面上升，浮子70a上浮，固定在浮子上的浮子閥部70b上升， 因此，兩返油通路80x、 80y的連通截面積增大。由此，來自返油室95的流出油量增大，油面的上升速度降低。最終， 如圖IOA所示，在實現(xiàn)達到和向返油室95的流入速度相同的流出速度的 連通截面積的位置，浮子閥體70ab的上升停止，達到穩(wěn)定狀態(tài)。相比于圖10A的情況，減小油的流入速度時，即使返油通路80的連 通截面積比圖IOA的連通截面積小，也可達到穩(wěn)定狀態(tài)，因此，相比于圖 IOA的情況，浮子閥體70ab下降。相反，相比于圖10A的情況，增大油 的流入速度時，即使返油通路80的連通截面積比圖10A的連通截面積大， 也可達到穩(wěn)定狀態(tài)，相比于圖10A的情況，浮子閥體70ab上升。這樣，在本實施方式中，浮子閥部70b覆蓋返油室95和貯油部125 的連通口 (下游側(cè)返油通路開口部80yl)而關(guān)閉連通口，并且，隨著浮子 70a的上下浮動，沿著形成有返油室95的連通口的內(nèi)壁面移動而打開關(guān)閉連通口。圖10B表示浮子閥體70ab上升到頂點后的情況，這時，上游側(cè)返油 通路開口部80xl和下游側(cè)返油通路開口部80yl的中心高達到一致。由此， 隨著浮子閩體70ab的上升，返油通路80的連通截面積一直增大。假定這 種關(guān)系不成立的情況，考慮浮子閥體70ab能夠上升到圖10B以上的構(gòu)成。即考慮浮子閥體70ab上升時，返油通路80的連通截面積反而減小 的情況。在流入返油室95的油量非常多、上游側(cè)返油通路開口部80x1和 下游側(cè)返油通路開口部80yl的中心高一致、返油通路80的連通截面積達 到最大的情況下，油面的上升沒有停止時，浮子閥體70ab也會上升，一 直到可以上升的位置。結(jié)果產(chǎn)生以下問題，即返油通路80的連通截面 積減小，來自返油通路80的油的流出速度比最大流出速度減小，排出到 壓縮機l外的油反而增加。另外，浮子閥體70ab完全上升以后，即使通常返回到(如圖10B所 示，返油通路80的連通截面積為最大時)能夠在返油通路80中流動的返 油量，也無法流動，而也會引起排出油量增大這種問題。就本實施方式而 言，返油通路80的連通截面積不會隨著浮子閥體70ab的上升而減小，總 是增大的，因此，不會產(chǎn)生以上的問題，具有能夠減少排出量這種效果。根據(jù)以上的構(gòu)成和動作，能夠避免返油室95內(nèi)的油面的異常上升沒 從而具有能夠避免油向油分離室90的反流，且能夠抑制其混入排出的工 作流體的效果。另外，能夠確實地向貯油部125進行返油，因此，可以避 免貯油部125的油斷流，能夠確實地執(zhí)行軸承供油及向壓縮室的供油。由 此，具有可以確保壓縮機1的可靠性及高性能這種效果。另外，由于能夠 總是保持返油室95內(nèi)的油面，從而可以阻止為排出壓力的工作流體通過 工作流體導通路85和返油通路80刮到為吸入壓力的殼體空間。由此，還 具有避免這種工作流體流動的壓縮機內(nèi)短路造成的壓縮機性能降低的效 果。但是，為了和浮子閥孔70c之間進行滑動，浮子闊部70b采用乃滑動 的材料。作為其一個例子，適合采用金屬材料，例如鋁材，其在金屬中比 中小，有利于浮子70a小型化。作為另一例，卡考慮塑料。例如適合用作 華東材料的尼龍或聚對苯二甲酸乙酯等，這些材料的比重與金屬相比非常小，可以使浮子70a進一步小型化。然而，與浮子閥孔70c的材質(zhì)金屬相 比較，它們的熱膨脹率較大。由此，為了適當?shù)乇３珠y體和閥孔的密封間 隙，僅限于在不會產(chǎn)生極端的溫度變化的地方采用。另外，如圖7所示，浮子70a上設有連通浮子中空部70a3和其外側(cè) 區(qū)域即返油室工作流體區(qū)域95a的浮子均壓通路70a5。其結(jié)果是，由于浮 子內(nèi)外無壓差，不需要浮子70a的耐壓設計，可以用例如樹脂等比重小的 材料來制造浮子70a。由此，具有可以實現(xiàn)浮子70a的大幅度的小型化，從而實現(xiàn)返油裝置 的緊湊化的結(jié)果。此外，該浮子均壓通路70a5是將其上端部即浮子外側(cè) 開口部70a6設在浮子70a的最上部，所以，可以降低油從浮子均壓通路 70a5進入浮子中空部70a3的可能性，能夠長期確實地實現(xiàn)浮子動作。另一方面，浮子均壓通路70a5的下端部即浮子內(nèi)側(cè)開口部70a7通過 從浮子上部體70a2延伸到浮子中空部70a3內(nèi)部的浮子均壓管70a4設置在 浮子中空部70a3的底面即研缽形底面70a8的附近。由此，例如，即使油從浮子均勻通路70a5浸入浮子中空部70a3，且 貯存而越過浮子均勻管70a4的下端，油也會利用排出壓力的變動帶來的 呼吸動作，和工作流體一起同時排出，如圖7所示，浸入油一直減少到浮 子內(nèi)側(cè)開口部70a7的高度。通過有效地利用了這種排出壓力變動的油排出動作，可以將浮子70a 內(nèi)的油保持在浮子內(nèi)側(cè)開口部70a7高度以下，因此，具有不會使浮子70a 的向上的力減小，能夠繼續(xù)進行浮動動作這種效果。另外，由于設有可靠地接合作為工作流體區(qū)域的油分離室90的上部 和返油室95的上部(返油室工作流體區(qū)域95a)的工作流體連通路85 (參 照圖4)，因此返油室95和油分離室90的壓力總是相等，在返油室95內(nèi) 的返油室滯留油95b和油分離室90的油面不會產(chǎn)生差。由此，如圖7所 示，返油室滯留油95b穩(wěn)定地保持在大致一定的高度，從而，油從開口的 浮子均壓通路70a5浸入返油室的工作流體區(qū)域的危險性降低。由此，具 有能夠長期確實地實現(xiàn)浮動動作這種效果。另外，本實施方式中的浮子閥70的密封部，由浮 閥部70b的外側(cè) 面和浮子閥孔70c的側(cè)面即內(nèi)周面構(gòu)成，兩者不會在該密封部壓接，因此，具有密封部損傷的危險極小、可以得到可靠性高的浮子閥70的效果。另外，打開關(guān)閉動作需要的力對閥部返油通路70bl234(上游側(cè)返油通路80x) 的截面積沒有影響，因此，可以盡可能地擴大閥部返油通路70bl234 (上 游側(cè)返油通路80x)的截面積，以降低壓力損失。由此，分離油在大量時也可以確實地返回貯油部，可靠地進行閥的打 開關(guān)閉動作。因此，可以獲得動作可靠性高的返油裝置。另外，調(diào)節(jié)返油室均壓孔70d及返油通路80流路截面積，以形成返 油室均壓孔70d的流路阻力比浮子閥動作中的返油通路80的流路阻力大。 由此，對浮子閥體70ab的上下浮動起到緩沖的作用。其結(jié)果是，可以抑 制浮子閥體70ab急劇的上下浮動，從而可以抑制伴隨壓縮機的振動等的 浮子閥體70ab的共振，避免浮子閥70的破損，所以，可以提高返油裝置 的可靠性。另外，返油室均壓孔70d成為和返油通路不同的流路。因此，伴隨閥 部返油通路70bl234 (上游側(cè)返油通路80x)和浮子返油通路80a (下游側(cè) 返油通路80y)之間的開度變化，閥部返油通路70b1234內(nèi)的壓力會有些 變化，但其影響不會傳遞到返油室均壓孔70d。由此，閥部下部空間78 的壓力總是與返油室95的壓力一致，作用在浮子閥體70ab上的差壓力總 是0。結(jié)果，可以實現(xiàn)浮子70a小型化的浮子閥70的緊湊化。另外，利用浮子閥體70ab的上下浮動，開度發(fā)生變化的上游側(cè)返油 通路80x和下游側(cè)返油通路80y的聯(lián)通不成為返油通路80的縮徑部。因 此，油從上游側(cè)返油通路80x的高壓側(cè)(排出壓力大致相等)向下游側(cè)返 油通路80y的低壓側(cè)(吸入壓力大致相等)流動時，因壓力的急劇下降， 產(chǎn)生發(fā)泡現(xiàn)象，即發(fā)生溶解在油的內(nèi)部的工作流體等的成分瞬間變?yōu)楦邏?氣體的現(xiàn)象。因此，在浮子閥孔70c的內(nèi)周面，在下游側(cè)返油通路80y的開口側(cè)與 周圍相比，變?yōu)楦邏?，浮子閥部70b受到從浮子閥孔70c內(nèi)周面的下游側(cè) 返油通路80y開口側(cè)朝向開口相反側(cè)的水平方向的力。這樣，在浮子閥部 70b的側(cè)面形成返油通路80的縮徑部，因此，不會產(chǎn)生伴隨發(fā)泡現(xiàn)象的垂 直方向的力，在浮子閥的上下動作中不會產(chǎn)生不穩(wěn)定，可以實現(xiàn)浮子閥70 的可靠的動作。20(第2實施方式)接下來，利用圖11對本發(fā)明第2實施方式的渦旋壓縮機進行說明。圖11是本發(fā)明第2實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥體的放大縱剖面圖。 該第2實施方式在如下闡述的方面和第1實施方式不同，關(guān)于其它方面， 因和第l實施方式一樣，故省略重復的說明。就該第2實施方式而言，當返油室滯留油95b少、浮子閥體70ab沒 有上浮時，浮子70a的浮子下端部70a9插入浮子閥孔70c的被道教的上部 角部70cl，此處成為密封部。結(jié)果，當返油室滯留油95b沒有及較少時， 浮子閥的比動作可以可靠地進行，因此，可以在返油室95迅速地貯存油， 可以抑制為排出壓的工作流體通過返油通路80而刮到為吸入壓力的殼體 內(nèi)空間的工作流體短路流的發(fā)生。 (第3實施方式)接著，利用圖12對本發(fā)明第3實施方式的渦旋壓縮機進行說明。圖 12是本發(fā)明第3實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥體放大縱剖面圖。該第3 實施方式在如下闡述的方面和第2實施方式不同，關(guān)于其它方面，因和第 l或第2實施方式一樣，故省略重復的說明。第3實施方式是使用浮子下部體和浮子閥部70b做成一體化的浮子下 部一體化闊體70abl的浮子閥。另外，是形成導軌機構(gòu)的浮子最外周面 70ab2沿上下延伸形成浮子閥。從減小自重方的觀點出發(fā)，希望盡可能減輕重量，適合采用硬質(zhì)且滑 動性高、還具備耐熱性的尼龍或聚對苯二甲酸乙酯等工程塑料。另外，金 屬材料中，鋁合金等較適宜。從耐磨性的觀點出發(fā)，優(yōu)選不銹鋼。而且， 返油室95的側(cè)面即返油內(nèi)周面95c和浮子閥孔70c按同軸度要求而加工， 返油內(nèi)周面95c的直徑為比浮子的最外直徑稍大的尺寸。另一方面，由于浮子閥部70b和浮子下部體是一體形成的，因此，能 夠大幅度提高浮子閥部70b和浮子閥體70ab的側(cè)面即浮子最外周面70ab2 的同軸度。結(jié)果，向返油室95安裝浮子閥體70ab時，允許浮子閥體70ab 在浮子最外周面70ab2和返油內(nèi)周面95c之間，在上下方向的移動，同時， 可以限制其水平方向的移動，并且還規(guī)定傾斜角度。在此，傾斜角度的規(guī) 定是通過和徑向間隙一起延長浮子最外周面70ab2的軸向長度來實現(xiàn)。其結(jié)果是，浮子最外周面70ab2和返油內(nèi)周面95c起到導軌機構(gòu)的作 用，所以，可以避免形成密封間隙的浮子閥部70b和浮子閥孔70c間的強 的滑接，從而，可以實現(xiàn)返油裝置的動作確實性的提高和可靠性的提高。 (第4實施方式)
接著，利用圖13對本發(fā)明第4實施方式的渦旋壓縮機進行說明。圖 13是本發(fā)明第4實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥體的放大縱剖面圖。該第 4實施方式在如下闡述的方面和第3實施方式不同，關(guān)于其它方面，因和 第3實施方式一樣，故省略重復的說明。
該第4實施方式是在浮子閥體70ab和配置在其上部的排出罩51之間 設置有壓縮的浮子彈簧70e的浮子閥。不論浮子閥體70ab以任何理由向 下方變位，都可以避免浮子闊體70ab在來自返油室滯留油95b的浮力產(chǎn) 生的復原力極端地向下方變位，相反，在向上方變位的情況下，沒有浮子 彈簧70e時，復原力不會作用在浮子閥體70ab上，存在其和排出罩51的 沖擊造成的浮子閥體70ab破損的危險性。
針對這種情況，本實施方式中，即使因任何理由在浮子閥體70ab上 產(chǎn)生向上方的變位，壓縮的浮子彈簧70e也會施加復原力，因此，可以避 免浮子閥體70ab向排出罩51的沖擊。另外，設置了圖10所示的較細的 返油室均壓孔70d時，根據(jù)杠桿效果，可以實現(xiàn)能夠良好地使振動衰減的 浮子閥。其結(jié)果是，可以避免浮子閥70的破損，所以可以提高返油裝置 的可靠性。
另外，考慮因任何理由使得返油室95沒油的情況。這時，浮子閥部 70b的密封間隙的密封性也降低，所以，會產(chǎn)生分離油通過該密封間隙流 出，不能向油滯留在返油室的正規(guī)的狀態(tài)過度的危險性。在這種情況下， 工作流體也和油一起被刮跑，從排出側(cè)向吸入側(cè)，工作流體短路，性能大 幅度降低。本實施方式中，即使在返油室滯留油95b沒有的情況下，也要 將浮子彈簧70e的壓縮量設定為壓下浮子閥體70ab的大小。由此，可以 提高浮子閥部70b的密封性，因此，可以降低不能向油滯留在返油室的狀 態(tài)過度的危險性，避免工作流體的刮跑造成的性能降低。 (第5實施方式)
接著，利用圖14對本發(fā)明第5實施方式的渦旋壓縮機進行說明。圖14是本發(fā)明第5實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥孔(圖9 12)的V部) 的放大縱剖面圖。該第5實施方式在如下闡述的方面和第1至第4實施方 式不同，關(guān)于其它方面，因和第1至第4實施方式一樣，故省略重復的說 明。
該第5實施方式是在返油通路80的浮子閥孔70c內(nèi)周面設置有浮子 返油槽80al，且使浮子返油通路80a與該浮子返油槽80al連通的浮子閥。 即，如圖8等所示，對浮子返油通路80a加工有斜孔的情況下，如果加工 精度稍差時，返油室95和貯油部125的連通口 (浮子閥孔的側(cè)壁面形成 的下游側(cè)返油通路開口部80yl)的上下方向的位置也有可能發(fā)生較大的偏 離。
針對這種情況，根據(jù)本實施方式，浮子閥結(jié)構(gòu)為:預先形成浮子返油 槽80al，并使浮子返油通路80a與該浮子返油槽80al連通。據(jù)此，即使 浮子返油通路80a的斜孔加工的精度稍差，只要反正與浮子返油槽80al 連通即可，所以，可以明確規(guī)定浮子閥70開口時的浮子閥體70ab的上浮 高度，減小在返油室95滯留的油量的偏差。其結(jié)果是，可以減少封入壓 縮機的油量。
(第6實施方式)
接著，利用圖15對本發(fā)明第6實施方式的渦旋壓縮機進行說明。圖 15是本發(fā)明第6實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥孔(圖7、圖12、圖13 的V部)的放大縱剖面圖。該第6實施方式在如下闡述的方面和第1至第 4實施方式不同，關(guān)于其它方面，因和第1至第4實施方式一樣，故省略 重復的說明。
該第6實施方式是將向浮子闊孔70c內(nèi)周面開口的浮子返油通路設計 為與浮子閥孔70c大致正交的、正交浮子返油通路80d的浮子閥。由此， 明確規(guī)定浮子閥70開口時的浮子閥體70ab的上浮高度，可以減小在返油 室95滯留的油量的偏差，并且，不需像第5實施方式那樣在內(nèi)周面加工 槽，因此加工比較容易。
另外，這種情況下，接合浮子閥70和客體內(nèi)空間的下游側(cè)返油通路 80y成為設于排出油分離返油缸55的水平浮子返油通路(圖6的80a') 和固定返油槽80b'。其結(jié)果是，可以減少封入壓縮機的油量，降低加工成
23本。
(第7實施方式)
接著，利用圖16對本發(fā)明第7實施方式的渦旋壓縮機進行說明。圖 16是本發(fā)明第7實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥孔(圖7、圖12、圖13 的V部)的放大縱剖面圖。該第7實施方式在如下闡述的方面和第1至第 6實施方式不同，關(guān)于其它方面，因和第1至第6實施方式一樣，故省略 重復的說明。
該第7實施方式是將油連通路延長并做成與返油均壓孔(參照圖8的 70d) —起加工的返油均壓通路750的浮子閥。由此，返油均壓通路750 和閥部下部空間78形成上游側(cè)返油通路80x?？梢砸淮芜M行加工困難的兩 處的斜孔加工，因此加工容易。其結(jié)果是，具有降低加工成本的效果。另 外，如第l實施方式所述，通過增大返油均壓孔70d的流路阻力，成為浮 子閥體的緩沖器，但在本實施例的情況下，通過在加工時調(diào)節(jié)返油均壓通 路750和浮子閥孔70c的開口部及油孔部750a的截面積，可以調(diào)節(jié)流路 阻力，可以實現(xiàn)緩沖效果。 (第8實施方式)
接著，利用圖17對本發(fā)明第8實施方式的渦旋壓縮機進行說明。圖 17是本發(fā)明第8實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥體及浮子閥孔(圖7、圖 12、圖13的V部)的放大縱剖面圖。該第8實施方式在如下闡述的方面 和第1至第7實施方式不同，關(guān)于其它方面，因和第1至第6實施方式一 樣，故省略重復的說明。
該第8實施方式的浮子閥是廢除設在排出分離油缸55的返油均壓孔 (參照圖8的70d)，使閥部返油通路70M234的閥部縱孔70b2向浮子閥 部70b的下面開口，從而形成接合上部閥部橫孔70bl和閥部縱孔70b2的 閥體貫通返油均壓孔70bl2。通過在第1至第6實施方式中的浮子閥部70b 中(參照圖8)，廢除縱孔栓70b5則可以實現(xiàn)該閥體貫通返油均壓孔70M2。
其結(jié)果是，具有降低加工成本的效果。另外，閥體貫通返油均壓孔 70bl2的閥部下部空間78側(cè)的開口部設置在浮子閥部70b的下面中央，因 此，浮子閥體70ab向下方變位后，由被返油室95的底面堵住的危險。因 此，將浮子閥部70b的下面做成凹形下面70b7。由此，能夠使閥部下部空間78的壓力總是和返油室95的壓力相同。
(第9實施方式)
接著，利用圖18對本發(fā)明第8實施方式的渦旋壓縮機進行說明。圖 18是本發(fā)明第9實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥體及浮子閥孔(圖8、圖 12、圖13的V部)的放大縱剖面圖。該第9實施方式在如下闡述的方面 和第8實施方式不同，關(guān)于其它方面，因和第8實施方式一樣，故省略重 復的說明。
該第9實施方式的浮子閥是在閥體貫通返油均壓孔70bl2的下端部， 塞入加工有細的針孔的調(diào)節(jié)栓70b8。由此，可以增大返油均壓孔的流路阻 力，因此，成為浮子閥體70ab的上下浮動的緩沖器。其結(jié)果是，起到衰 減浮子閥體70ab的上下浮動的緩沖作用，可以抑制以外的振動。由此具 有避免浮子閥破損的效果。 (第IO實施方式)
接著，利用圖19對本發(fā)明第10實施方式的渦旋壓縮機進行說明。圖 19是本發(fā)明第10實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥體及浮子閥孔(圖8、 圖12、圖13的V部)的放大縱剖面圖。該第10實施方式在如下闡述的 方面和第8實施方式不同，關(guān)于其它方面，因和第8實施方式一樣，故省 略重復的說明。
該第10實施方式的浮子閥是廢除下部閥部橫孔70b3，將下游側(cè)返油 通路80y的浮子閥孔70c的開口部下降到接近凹部下面70b7。由此，由上 部閥部橫孔70M和閥部縱孔70b2及閥部下部空間78構(gòu)成上游側(cè)返油通 路80x。并且和第8實施方式一樣，用于將閥部下部空間78和返油室95 保持在相同壓力的均壓通路，由上部閥部橫孔70bl和閥部縱孔70b2構(gòu)成。
如上所述，接合上部閥部橫孔70bl和閥部縱孔70b2的通路，成為擔 負均壓通路的作用，同時還擔負油通路的作用的閥部貫通路70M20。結(jié)果， 用極其簡單的流路構(gòu)成就可以形成油通路和均壓通路，因此，具有可以降 低加工成本的效果。
(第ll實施方式)
接著，利用圖20對本發(fā)明第11實施方式的渦旋壓縮機進行說明。圖 20是本發(fā)明第11實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥體及浮子閥孔(圖7、
25圖12、圖13的V部)的放大縱剖面圖。該第11實施方式在如下闡述的 方面和第IO實施方式不同，關(guān)于其它方面，因和第10實施方式一樣，故 省略重復的說明。
該第11實施方式的浮子閥是利用接合油分離室90、返油室95、閥部 下部空間78的油缸貫通路7500，擔負油連通路和均壓通路及上游側(cè)返油 通路三個作用的浮子閥。其結(jié)果是，不需要在浮子閥部70b加工孔，用非 常簡單的流路構(gòu)成即可形成油通路和均壓通路，因此，具有可以大幅度降 低加工成本的效果。
此外，設計為可以自排出分離油缸55的底面?zhèn)冗M行加工的形狀，因 此，容易進行凹部和圓角的處理，具有進一步降低加工成本的效果。另外， 如前述，在浮子閥部70b內(nèi)不需要形成油的流路，因此可以設置閥部中空 部70bl0，能夠?qū)崿F(xiàn)輕量化。由此，作用在浮子閥體70ab上的自重力減小， 因此，可以實現(xiàn)浮子70a小型化的浮子閥的小型化。 (第12實施方式)
接著，利用圖21對本發(fā)明第12實施方式的渦旋壓縮機進行說明。圖 21是本發(fā)明第12實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥體及浮子閥孔(圖8、 圖12、圖13的V部)的放大縱剖面圖。該第12實施方式在如下闡述的 方面和第11實施方式不同，關(guān)于其它方面，因和第ll實施方式一樣，故 省略重復的說明。
該第12實施方式的浮子閥是在接合返油室95和閥部下部空間78、且 和均壓通路一起取回閥部下部空間78而擔負上游側(cè)返油通路的作用的油 缸貫通路7500中，為了設計成上游側(cè)返油通路不采用閥部下部空間78的 路徑構(gòu)成，設置有接合油缸貫通路7500和浮子閥孔70c的內(nèi)周面的油缸 橫孔70b9、和閥部周圍槽70b4。在此，油缸橫孔70b9和浮子返油通路80a 與浮子閥孔70c的軸正交。
通過使浮子閥體70ab上升，閥部周圍槽70b4移動到油缸橫孔70b9 和浮子返油通路80a的高度，浮子閥70進行開啟動作。即，用油缸貫通 路7500的上部和油缸橫孔70b9及閥部周圍槽70b4構(gòu)成上游側(cè)返油通路 80x，用浮子返油通路80a構(gòu)成下游側(cè)返油通路80y。
另外，和第7實施方式一樣，通過調(diào)節(jié)油缸貫通路7500閥部下部空間78的貫通量，可以設定較大的閥部下部空間78和返油室95的油流路 的流路阻力，因此，可以實現(xiàn)浮子閥體70ab上下浮動的緩沖效果。另外， 由于油缸橫孔70b9和浮子返油通路80a的軸是一致的，可以同時進行加 工，加工較容易。結(jié)果，可以實現(xiàn)浮子閥體70ab上下浮動的緩沖效果， 而且可以用非常簡單的流路構(gòu)成形成油通路和均壓通路，從而具有可以大 幅度降低加工成本的效果。 (第13實施方式)
接著，利用圖22對本發(fā)明第13實施方式的渦旋壓縮機進行說明。圖 22是本發(fā)明第13實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥側(cè)面圖。該第13實施方 式在如下闡述的方面和第1至第12實施方式不同，關(guān)于其它方面，因和 第1至第12實施方式一樣，故省略重復的說明。
該第13實施方式的浮子閥是將浮子閥體70ab的側(cè)面的最外周即浮子 最外周面70ab2，限定在側(cè)面上部的浮子上部最外周部70all，除此以外 的側(cè)面部因油的凝縮力作用，和返油室內(nèi)周面95c沒有密接而設定有間隙。 該浮子上部最外周部70a11的寬度設定為盡可能小(1 5mm左右)，抑制 在此發(fā)生的摩擦力，使浮子閥體70ab順暢地進行上下浮動。
圖22中，為了明示浮子上部最外周部70a11，相比于實際情況，對突 出量加以強調(diào)，實際上，為0.1mm 5mm左右。由此，不會發(fā)生浮子70a 和返油室內(nèi)周面95c的吸附，具有確實地進行浮子閥70的打開關(guān)閉動作 的效果。另外，浮子上部最外周部70all—直在返油室滯留油95b的油面 和浮子外側(cè)開口部70a6之間，因此，可抑制因返油室滯留油95b的油面 起伏發(fā)生的油霧浸入浮子70a。結(jié)果，可以提高浮子閥70的打開關(guān)閉動作 的可靠性。
另外，該浮子上部最外周部70all和浮子70a的主體是分開的，在浮 子下部體70al和浮子上部體70a2為一體化時，也可以用二者夾住浮子上 部最外周部70a11。由此，浮子下部體70al的側(cè)面為簡單的圓周，壓出成 型容易。結(jié)果，具有降低制造成本的效果。
另外，也可以在浮子上部最外周部70all上以等間隔設置多個縱槽 70al3.由此，可以使從浮子外側(cè)開口部70a6排出的油容易地返回具有返油 室滯留油95b的返油室95下部。從而，從浮子外側(cè)開口部70a6排出的油迅速地返回返油室滯留油95b，因此，可以降低再次浸入浮子70a的危險 性，可以確實地進行浮子閥70的開啟動作。
不用說，即使不設置縱槽70al3，通過適當設定浮子上部最外周部 70all的間隙，也可以使從浮子外側(cè)開口部70a6排出的油返回具有返油室 滯留油95b的返油室95下部。另外，不僅可以將該浮子最外周面70ab2 設置在浮子上部而且可以設置在浮子下部。由此，具有可以緩解浮子閥部 70b的不完全接觸、避免損傷的效果。 (第14實施方式)
接著，利用圖23對本發(fā)明第14實施方式的渦旋壓縮機進行說明。圖 23是本發(fā)明第14實施方式的渦旋壓縮機的浮子閥側(cè)面圖。該第14實施方 式在如下闡述的方面和第13實施方式不同，關(guān)于其它方面，因和第13實 施方式一樣，故省略重復的說明。
該第14實施方式的浮子閥是設置有從浮子閥體70ab的浮子上部最外 周部70all至返油室滯留油95b都與浮子70a外周接觸的、浮子外周接觸 體70al2。而且，該浮子外周接觸體70al2的外徑設定為浮子上部最外周 部70all的外徑以下。本實施方式中為螺旋狀，但不限于此，也可以做成 阿眼狀及簾狀。根據(jù)毛細管現(xiàn)象，在浮子70a外周和浮子外周接觸體70al2 的間隙傳遞且極少的返油室滯留油95b，上升到浮子上部最外周部70all。 因此，可以在周圍的工作流體中幾乎沒有油的環(huán)境下，向和返油內(nèi)周面95c 滑動的浮子上部最外周部70all供給適量的油，因此，浮子閥體70ab的 上下浮動變得順暢，可以提高浮子閥70的動過的確實性。
以上，利用各實施方式對本發(fā)明的容積式壓縮機進行了說明。根據(jù)本 發(fā)明的容積式壓縮機，就作為返油裝置的浮子閥而言，可以使其開啟動作 需要的浮力最小化，因此可以使浮子緊湊化。并且不需要以杠桿機構(gòu)為代 表的浮力增大機構(gòu)，不僅返油裝置中的浮子以外的部分也緊湊化，其動作 也簡單，且可提高動作的可靠度。
另外，就閥部而言，和以往的針閥不同，可以避免閥部的強接觸，可 以避免分別的變形和破損。這樣，可以確實地執(zhí)行返油動作，而且可以獲 得低成本、可靠性高的返油裝置。其結(jié)果是，將本返油裝置作為輔助設備 與容積式壓縮機的排出管連接，隨之，設置將返油通路接合到該容積式壓
28縮機的貯油室的返油管時，不必保持配管空間，就可以實現(xiàn)容積式壓縮機 和輔助設備構(gòu)成的裝置整體的緊湊化。
另外，將本返油裝置內(nèi)裝在容積式壓縮機中時，由于返油機構(gòu)緊湊化， 所以可以避免容積式壓縮機大型化，并且不需要設置外帶的返油管，制造 容易。另外，由于返油裝置的可靠性提高了，所以也可以提高編入了該返 油裝置的壓縮機的可靠性。另外，不需要有關(guān)返油的輔助設備，因此可以 提高使用方便性。
另外，在上述的實施方式中，在返油室的底部形成有作為返油室的一 部分的柱狀的浮子閥孔，在浮子閥孔的側(cè)壁面形成返油室和貯油部的連通 口。并且，浮子閥部形成為柱形，具有與浮子閥孔的側(cè)壁面隔著間隙而相 對的側(cè)壁面，隨著浮子的上下浮動沿柱軸方向移動。但是，本發(fā)明的容積 式壓縮機不限于這種構(gòu)成。例如，只要返油室的底壁面沿水平方向平坦地 形成，且在該底壁面形成連通口，在沒有油或少油時，浮子閥部就可以覆 蓋連通口而關(guān)閉，同時，油增加，浮子上升，隨之沿底壁面在水平方向移 動而開啟連通口。
要點是只要浮子閥部覆蓋連通口而關(guān)閉，同時隨著浮子的上下浮動 沿著返油室的形成有連通口的底壁面在水平方向移動而打開關(guān)閉連通口 即可。而且，只要與浮子閥部的移動方向的一端面相對的空間和與另一端 面相對的空間被連通，在浮子閥部的移動方向不產(chǎn)生差壓即可。
權(quán)利要求
1、一種容積式壓縮機，具備壓縮室構(gòu)成部，其構(gòu)成對工作流體進行壓縮的壓縮室；貯油部，其貯存供給向所述壓縮室的油；油分離裝置，其將油從由所述壓縮室壓縮后排出的工作流體中分離；返油裝置，其使被所述油分離裝置分離后的分離油返回所述貯油部；殼體，其內(nèi)裝有所述壓縮室構(gòu)成部、所述貯油部、所述油分離裝置及所述返油裝置，所述返油裝置構(gòu)成為具有返油室，其暫時貯存從所述油分離裝置經(jīng)由油連通路被引導的所述分離油；浮子，其被貯存在所述返油室的分離油所浮起；浮子閥部，其與所述浮子的上下浮動連動而打開關(guān)閉形成于所述返油室的內(nèi)壁面的與所述貯油部連通的連通口，所述貯油部被保持成比所述返油室低的壓力，所述容積式壓縮機的特征在于，所述浮子閥部構(gòu)成為，覆蓋所述連通口而關(guān)閉，并且隨著所述浮子的上下浮動而沿著所述返油室的形成有所述連通口的內(nèi)壁面進行移動來打開關(guān)閉所述連通口，并且與所述浮子閥部的移動方向的一端面相對的空間和與另一端面相對的空間連通。
2、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的容積式壓縮機，其中， 在所述返油室的底部形成有構(gòu)成返油室的一部分的柱狀的浮子閥孔，所述返油室與所述貯油部的連通口形成在所述浮子闊孔的側(cè)壁面，并且， 所述浮子閥部形成為柱狀，并具有與所述浮子閥孔的側(cè)壁面隔開密封間隙 而相對的側(cè)壁面，而且能夠隨著所述浮子的上下浮動而沿著柱軸方向移 動，形成有返油室均壓通路，所述返油室均壓通路將由所述浮子閥孔的側(cè) 壁面、所述浮子閥孔的底壁面及所述浮子閥部的下端面形成的浮子閥下部 空間和所述返油室的所述分離油的貯存空間連通，并且，形成有上游側(cè)返 油通路，所述上游側(cè)返油通路通過所述浮子的上升而將所述返油室的所述 分離油的貯存空間與所述連通口連通。
3、 根據(jù)權(quán)利要求2所述的容積式壓縮機，其中，所述返油室均壓通路與所述上游側(cè)返油通路作為彼此獨立的不同的 通路而形成。
4、 根據(jù)權(quán)利要求2所述的容積式壓縮機，其中，所述上游側(cè)返油通路由貫通所述浮子閥部的內(nèi)部的流路形成，該流路 的一端開口與所述返油室的所述分離油的貯存空間連通，另一端開口形成 為通過所述浮子的上浮而與所述返油室和所述貯油部的連通口連通。
5、 根據(jù)權(quán)利要求2所述的容積式壓縮機，其中，所述浮子與所述浮子閥部形成一體。
6、 根據(jù)權(quán)利要求4所述的容積式壓縮機，其中， 所述浮子的上升量被限定，以使得貫通所述浮子閥部的內(nèi)部的流路的另一端開口的中心的上升不超過所述返油室和所述貯油部的連通口的中 心。
7、 根據(jù)權(quán)利要求2所述的容積式壓縮機，其中， 所述浮子和所述返油室的頂面利用彈簧部件連結(jié)。
8、 根據(jù)權(quán)利要求2所述的容積式壓縮機，其中， 所述返油室均壓通路形成為，該返油室均壓通路的流路阻力至少比所述上游側(cè)返油通路及連通所述連通口和所述貯油部的下游側(cè)返油通路的 流路阻力大。
9、 根據(jù)權(quán)利要求2所述的容積式壓縮機，其中， 設有導軌機構(gòu)，所述導軌機構(gòu)限制所述浮子的水平方向的移動而允許上下方向的移動。
10、 根據(jù)權(quán)利要求9所述的容積式壓縮機，其中， 所述導軌機構(gòu)由與所述浮子的側(cè)面相對的所述返油室的側(cè)面構(gòu)成。
11、 一種容積式壓縮機，具備壓縮室構(gòu)成部，其構(gòu)成縮小容積而對 工作流體進行壓縮的壓縮室；壓縮室驅(qū)動部，其驅(qū)動所述壓縮室的縮小動 作；排出室，其排出作為由所述壓縮室壓縮后的工作流體的排出流體；以 及殼體，其內(nèi)裝有所述壓縮室構(gòu)成部、所述壓縮室驅(qū)動部及所述排出室， 并且內(nèi)部空間被保持為比所述排出室的排出壓力低的壓力，在所述殼體的所述內(nèi)部空間設有貯存油的貯油部、以及將該貯油部的 油導向所述壓縮室的壓縮室給油裝置，在所述排出室設有油分離裝置，其將由所述壓縮室給油裝置向壓縮 室供給并與所述工作流體一起被導入所述排出室的油從所述工作流體中分離；以及返油裝置，其使由該油分離裝置分離后的分離油返回所述貯油 部，所述返油裝置構(gòu)成為具有返油室，其暫時貯存從所述油分離裝置經(jīng) 由油連通路被引導的所述分離油；浮子，其被貯存在所述返油室底部的返 油室滯留油所浮起；浮子閥部，其與所述浮子的上下浮動連動而打開關(guān)閉 形成于所述返油室的內(nèi)壁面的與所述貯油部連通的連通口，所述容積式壓 縮機的特征在于，在所述返油室的底部形成有構(gòu)成返油室的一部分的柱狀的浮子閥孔， 所述返油室與所述貯油部的連通口形成在所述浮子閥孔的側(cè)壁面，并且， 所述浮子閥部形成為柱狀，并具有與所述浮子閥孔的側(cè)壁面隔開密封間隙 而相對的側(cè)壁面，而且能夠隨著所述浮子的上下浮動而沿著柱軸方向移 動，形成有返油室均壓通路，所述返油室均壓通路將由所述浮子閥孔的側(cè) 壁面、所述浮子閥孔的底壁面及所述浮子閥部的下端面形成的浮子閥下部 空間和所述返油室的所述分離油的貯存空間連通，并且，形成有上游側(cè)返 油通路，所述上游側(cè)返油通路通過所述浮子的上升而將所述返油室的所述 分離油的貯存空間與所述連通口連通。
全文摘要
本發(fā)明提供一種容積式壓縮機，不涉及容積式壓縮機的工作流體的排出壓力和貯油部壓力的差壓，就可以實現(xiàn)返油裝置的小型化。本發(fā)明的容積式壓縮機具有貯存從壓縮的工作流體分離出來的分離油的返油室(95)、使貯存在返油室的分離油浮動的浮子及由浮子閥部構(gòu)成浮子閥體(70ab)，該浮子閥體與浮子的上下浮動連動而打開關(guān)閉和貯油部的連通口(下游側(cè)返油通路開口部(80y1))，和貯油部的連通口在形成于返油室的底部的柱形浮子閥孔(70c)的側(cè)壁面形成，浮子閥部以沿著浮子閥孔的側(cè)壁面移動而打開關(guān)閉連通口的方式形成。與浮子閥部的下端面相對的浮子閥下部空間和返油室的分離油貯存空間被返油室均壓通路(70d)連通，利用浮子的上升，返油室的分離油貯存空間和連通口被上游側(cè)返油通路80x連通。
文檔編號F04C18/02GK101672277SQ200910166259
公開日2010年3月17日 申請日期2009年8月20日 優(yōu)先權(quán)日2008年9月10日
發(fā)明者坪野勇, 實川仁美, 藤村和幸, 西岡史隆 申請人:日立空調(diào)·家用電器株式會社