專利名稱：可變閥門定時(shí)裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種調(diào)整內(nèi)燃機(jī)〔以下稱為發(fā)動(dòng)機(jī)〕進(jìn)氣閥門或排氣閥門開閉定時(shí)用的可變閥門定時(shí)裝置。
背景技術(shù)：
它是一種在冷起動(dòng)時(shí)增大排氣閥和進(jìn)氣閥重疊期時(shí)間，降低未燃燒的HC排放的技術(shù)。例如在特開平11-336574號(hào)公報(bào)中，通常排氣閥在進(jìn)氣的上死點(diǎn)TDC關(guān)閉，在冷起動(dòng)時(shí)為了提高后燃燒效果而設(shè)置提前角，而且，進(jìn)氣閥增大了最大提前角的重疊時(shí)間，從而增加內(nèi)部的EGR，這種技術(shù)已被上述公報(bào)公開。對(duì)于內(nèi)部EGR，是排氣沖程中打開進(jìn)氣閥時(shí)排出到進(jìn)氣一側(cè)，再在下次的進(jìn)氣沖程中吸入到氣缸內(nèi)的氣體。
然而，在上述公報(bào)記載的技術(shù)中，由于將重疊時(shí)間形成于比上死點(diǎn)TDC更靠前側(cè)，也就是排氣沖程中，因而在存在液態(tài)燃料的情況下，會(huì)出現(xiàn)其一部分不經(jīng)燃燒沖程而排出的缺陷。
以進(jìn)氣管噴射式發(fā)動(dòng)要為例，噴射到進(jìn)氣口的燃料在冷起動(dòng)之后附著在進(jìn)氣閥內(nèi)側(cè)或排氣閥上，在開閥期間通過自重以液體狀態(tài)流到下方的閥座附近。排氣沖程時(shí)進(jìn)氣閥一旦打開〔與排氣沖程重疊〕，各氣缸的初次爆發(fā)沖程中正正好流入缸內(nèi)。而且，即使在初次爆發(fā)以后，缸內(nèi)的排氣向進(jìn)氣管逆流，燃料由于是液態(tài)，一部分會(huì)因其自重流入缸內(nèi)。
因此，正好由活塞推出，或者在缸內(nèi)氣化，一部分以未燃燒狀態(tài)排出到排氣一側(cè)。之后，由于在上死點(diǎn)前排氣閥關(guān)閉，通過的未燃燃料返回到缸內(nèi)，或者未燃燃料由于溫度低而難以進(jìn)入后燃，剛好排出到大氣中。一旦之后燃料堆積，發(fā)動(dòng)機(jī)溫度上升，因排氣沖程中的重疊增大而顯現(xiàn)上燃料蒸發(fā)的效果，抑制住液態(tài)燃料朝缸內(nèi)流入，從而使通過排氣通路的燃料減少。
因此，對(duì)冷起動(dòng)時(shí)未燃燒的HC排出進(jìn)行減少，必須在增加內(nèi)部EGR促進(jìn)燃料蒸發(fā)之前，讓起動(dòng)之后沒有蒸發(fā)的液態(tài)燃料不排出。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是，提供一種對(duì)進(jìn)排氣閥門的開閉重疊進(jìn)行適當(dāng)控制，而且，可有效地抑制冷起動(dòng)時(shí)未燃燒HC排出的可變閥門定時(shí)裝置。
為此，權(quán)利要求1的發(fā)明，是在內(nèi)燃機(jī)冷起動(dòng)時(shí)增大進(jìn)氣閥與排氣閥開閉期間的重疊的可變閥門定時(shí)裝置中，重疊具有上死點(diǎn)前側(cè)構(gòu)成的排氣沖程范圍和上死點(diǎn)后側(cè)構(gòu)成的進(jìn)氣沖程范圍，在內(nèi)燃機(jī)冷起動(dòng)時(shí)起動(dòng)之后，形成包含進(jìn)氣沖程的重疊，然后增大排氣沖程范圍的重疊，形成這種閥門定時(shí)控制機(jī)構(gòu)。
因此，在冷起動(dòng)時(shí)，進(jìn)排氣閥的重疊在起動(dòng)之后包含進(jìn)氣沖程范圍，之后增加排氣沖程范圍，如此進(jìn)行控制。在不能促進(jìn)燃料蒸發(fā)的冷起動(dòng)時(shí)，噴射到進(jìn)氣口內(nèi)的燃料在閥門開啟期間以液態(tài)流到閥座附近，該液態(tài)燃料不會(huì)被排出，在起動(dòng)之后的進(jìn)氣沖程范圍的重疊中隨著活塞的下降流入缸內(nèi)有效燃燒。而且，之后一旦排氣沖程范圍的重疊增加，例如，一旦排氣側(cè)排出的排氣逆流到進(jìn)氣口內(nèi)，就會(huì)起到防止液態(tài)燃料排出的作用，或者，因排氣閥早期開啟帶來的后燃效果，獲得了觸媒的升溫作用。


圖1是表示第1實(shí)施例可變閥門定時(shí)裝置整體結(jié)構(gòu)圖；圖2是表示用第1實(shí)施例可變閥門定時(shí)裝置進(jìn)行相位角控制的狀態(tài)的示圖；圖3是表示第2實(shí)施例可變閥門定時(shí)裝置整體結(jié)構(gòu)圖；圖4是表示用第2實(shí)施例可變閥門定時(shí)裝置進(jìn)行相位角控制的狀態(tài)的示圖；圖5是表示用第3實(shí)施例可變閥門定時(shí)裝置進(jìn)行凸輪軸相位角控制的示圖；圖6是依次表示第3實(shí)施例中凸輪軸相位變化的說明圖；
圖7是表示用第4實(shí)施例可變閥門定時(shí)裝置進(jìn)行凸輪軸相位角控制的示圖；圖8是依次表示第4實(shí)施例中凸輪軸相位變化的說明圖；圖9是表示第5實(shí)施例可變閥門定時(shí)裝置整體結(jié)構(gòu)圖；圖10是表示用第5實(shí)施例可變閥門定時(shí)裝置進(jìn)行凸輪軸相位角控制的示圖；圖11是依次表示第5實(shí)施例中凸輪軸相位變化的說明圖；圖12是表示實(shí)行第5實(shí)施例的ECU冷態(tài)時(shí)相位角控制程序的流程圖；圖13是第5實(shí)施例中表示冷卻水溫TW與第2預(yù)定時(shí)間的關(guān)系的圖表；圖14是第5實(shí)施例中表示從進(jìn)氣溫度TA減去油溫T0的差值ΔT與進(jìn)氣溫度修定時(shí)間Ta1的關(guān)系的圖表；圖15是第5實(shí)施例中從發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際工作轉(zhuǎn)速Ne減去發(fā)動(dòng)機(jī)目標(biāo)轉(zhuǎn)速Tne的差值ΔNe與發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速修定時(shí)間Tb1的關(guān)系的圖表；圖16是表示用第5實(shí)施例可變閥門定時(shí)裝置變更凸輪軸相位角可變時(shí)間的情況控制的時(shí)序圖。
具體實(shí)施例方式下面，對(duì)可以變更本發(fā)明進(jìn)氣閥開閉定時(shí)的可變閥門定時(shí)裝置具體化的第1實(shí)施例進(jìn)行說明。
圖1是表示第1實(shí)施例可變閥門定時(shí)裝置整體結(jié)構(gòu)圖；如圖所示，發(fā)動(dòng)機(jī)1由進(jìn)氣管噴射型發(fā)動(dòng)機(jī)構(gòu)成，作為其閥門驅(qū)動(dòng)構(gòu)成采用了DOHC四閥式。在氣缸蓋2上的進(jìn)氣凸輪軸3a以及排氣凸輪軸3b的前端連接著正時(shí)皮帶輪4a、4b，這些正時(shí)皮帶輪4a、4b通過正時(shí)皮帶5連接在曲軸6上。隨著曲軸6的旋轉(zhuǎn)凸輪軸3a、3b與正時(shí)皮帶輪4a、4b一起旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)，通過這些凸輪軸3a、3b驅(qū)動(dòng)進(jìn)氣閥7a及排氣閥7b開閉。
在進(jìn)氣凸輪軸3a與進(jìn)氣側(cè)正時(shí)皮帶輪4a之間，設(shè)置著作為進(jìn)氣閥門定時(shí)可變機(jī)構(gòu)的葉輪式可變定時(shí)機(jī)構(gòu)8a。可變定時(shí)機(jī)構(gòu)8a的結(jié)構(gòu)，由于已經(jīng)公知，在此不作詳細(xì)說明，設(shè)置在正時(shí)皮帶輪4a上的殼體內(nèi)可轉(zhuǎn)動(dòng)地設(shè)置著葉輪轉(zhuǎn)子，在該葉輪轉(zhuǎn)子上連接進(jìn)氣凸輪軸3a來構(gòu)成?？勺兌〞r(shí)機(jī)構(gòu)8a的結(jié)構(gòu)8a上連接著油壓控制閥〔以下稱為OCV〕9a。利用從發(fā)動(dòng)機(jī)1的油泵10供給的液壓油，對(duì)應(yīng)于OCV9a的切換在葉輪轉(zhuǎn)子上作用液壓，其結(jié)果是，對(duì)應(yīng)于正時(shí)皮帶4a的凸輪輪3a的相位，即，調(diào)整進(jìn)氣閥7a的開閉定時(shí)來構(gòu)成。
另一方面，在氣缸蓋2的進(jìn)氣口11上連接著進(jìn)氣通路12，隨著活塞16的下降從空氣濾清器13導(dǎo)入進(jìn)氣通路12內(nèi)的吸入空氣對(duì)應(yīng)于節(jié)氣閥14的開度調(diào)整流量后與來自燃料噴射閥15的噴射燃料相混合，經(jīng)進(jìn)氣口11在進(jìn)氣閥7a開啟時(shí)流入到缸內(nèi)。此外，在氣缸蓋2的排氣口17上連接著排氣通路18，通過火花塞19點(diǎn)火燃燒后的排氣在排氣閥7b開啟時(shí)隨著活塞16的上升從排氣口17導(dǎo)入排氣通路18中，經(jīng)過觸媒20及圖中未示的消音器排出到外部。
在車輛駕駛室內(nèi)，設(shè)置著具有圖中未示出的輸出裝置、提供控制程序或者控制圖等記憶的記憶裝置〔ROM，RAM，BURAM等〕、中央處理裝置〔CPU〕、計(jì)時(shí)器等的ECU〔發(fā)動(dòng)機(jī)控制單元〕31，進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)1的綜合控制。在ECU31的輸入側(cè)，連接著檢測(cè)出發(fā)動(dòng)機(jī)旋轉(zhuǎn)速度Ne的轉(zhuǎn)速傳感器32、檢測(cè)出節(jié)氣閥14開度TPS的節(jié)氣門傳感器33、檢測(cè)出冷卻水溫度Tw的水溫傳感器34等各種傳感器。而且，在ECU31的輸出側(cè)，連接著上述OCV9a、燃料噴射閥15、火花塞19等。
ECU31根據(jù)來自各傳感器的檢測(cè)信息確定點(diǎn)火時(shí)間以及燃料噴射量，對(duì)火花塞19或者燃料噴射閥15進(jìn)行驅(qū)動(dòng)控制。此外，根據(jù)預(yù)先設(shè)定的圖表，從發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne以及節(jié)氣門開度TPS計(jì)算出可變定時(shí)機(jī)構(gòu)8a的目標(biāo)相位角，驅(qū)動(dòng)OCV9a，將實(shí)際相位角控制到目標(biāo)相位角。再有，在發(fā)動(dòng)機(jī)1冷起動(dòng)時(shí)，為了抑制未燃燒的HC排出，實(shí)行與溫態(tài)起動(dòng)時(shí)的情況不用的專門相位角控制。
在此，下面對(duì)這種冷起動(dòng)時(shí)通過ECU31實(shí)行的相位角控制根據(jù)圖2的正序圖進(jìn)行說明。
進(jìn)氣閥7a的開閉定時(shí)，通過可變定時(shí)機(jī)構(gòu)8a調(diào)整到圖2中的①～③范圍內(nèi)，另一方面，排氣閥7b的開閉定時(shí)固定于圖中所示的位置。首先，在發(fā)動(dòng)機(jī)停止時(shí)，進(jìn)氣閥7a的開閉定時(shí)，保持在圖2中①所示最滯后角的最滯后角位置、在進(jìn)氣上死點(diǎn)TDC以下開始開啟進(jìn)氣閥7a。開啟該閥的時(shí)刻由于與排氣閥7b關(guān)閉的時(shí)刻大致一致，進(jìn)氣閥7a與排氣閥7b的開啟重疊大致為0。
駕駛者一旦開啟點(diǎn)火開關(guān)，在該相位位置開始轉(zhuǎn)動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)1的動(dòng)力輸出軸，同時(shí)，由ECU31進(jìn)行點(diǎn)火時(shí)刻控制或燃料噴射控制。在這種動(dòng)力輸出時(shí)，由于進(jìn)排氣閥的開閉重疊為0，噴射的燃料不通到排氣一側(cè)燃燒，同時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)1很容易轉(zhuǎn)動(dòng)到初次爆發(fā)。
至此的相位角控制在溫態(tài)起動(dòng)和冷起動(dòng)中是共同的。在此，通過ECU31根據(jù)冷卻水溫Tw等判定為溫態(tài)起動(dòng)時(shí)，起動(dòng)完成之后僅限于怠速運(yùn)轉(zhuǎn)，進(jìn)氣閥7a的開閉定時(shí)繼續(xù)保持最遲角位置，一旦通過車輛開始前進(jìn)等增加發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速Ne或節(jié)氣門的開度TPS，便控制到對(duì)此對(duì)應(yīng)的提前角一側(cè)。
另一方面，在冷起動(dòng)時(shí)，在自初次爆發(fā)待機(jī)2秒左右后，將進(jìn)氣閥7a的開閉定時(shí)控制到提前角一側(cè)，移動(dòng)到圖2中的位置②。通過朝提前角一側(cè)的控制，進(jìn)氣閥7a比上死點(diǎn)TDC稍稍領(lǐng)先開始打開閥門。這樣，在與排氣閥7b之間形成開閥重疊，該重疊時(shí)間的大部分位于上死點(diǎn)TDC的后側(cè)〔以下稱為進(jìn)氣沖程范圍〕。
在冷起動(dòng)時(shí)，由于沒有促進(jìn)噴射到進(jìn)氣口11的燃料的蒸發(fā)，燃料附著到進(jìn)氣閥7a的內(nèi)側(cè)或進(jìn)氣口11的內(nèi)壁，在開閥期間通過自重以液體狀態(tài)流到下方的閥座附近。這種傾向，通過為了有效點(diǎn)火而增加燃料量而變得更加顯著。在此，在上述進(jìn)氣沖程范圍一旦打開進(jìn)氣閥7a，燃料隨著活塞的下降而以液態(tài)流入缸內(nèi)，經(jīng)壓縮沖程在燃燒沖程燃燒后，于排氣沖程排出到排氣一側(cè)。換句話說，就如將重疊期間形成于排氣沖程的以往技術(shù)那樣，沒能夠事先防止發(fā)生流入缸內(nèi)的液態(tài)燃料排出到排氣一側(cè)的事態(tài)。
此外，由于上述進(jìn)氣閥7a的開啟比上死點(diǎn)TDC稍稍提前，在上死點(diǎn)TDC的前側(cè)〔以下稱為排氣沖程范圍〕也存在非常短時(shí)間的重疊時(shí)間，在此期間液態(tài)的燃料通到排氣一側(cè)，接著在進(jìn)氣沖程范圍吸回到缸內(nèi)，有效地蒸發(fā)、燃燒。再有，這時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)的溫度仍然較低，燃燒不穩(wěn)定，重疊形成得比較小，從而難以發(fā)生內(nèi)部EGR，一旦在排出到排氣側(cè)后逆流到缸內(nèi)的排氣量變少，容易使起動(dòng)后的運(yùn)轉(zhuǎn)維持、上升。
上述相位從初次爆發(fā)持續(xù)預(yù)定時(shí)間，之后，進(jìn)氣閥7a的開閉定時(shí)控制到更靠提前角一側(cè)，保持圖2中③的最遲角位置。這樣，進(jìn)排氣閥7a、7b的開啟重疊在提前角一側(cè)大幅增大，直到排氣沖程范圍變成完全包含。
這時(shí)的排氣閥7b并閉，定時(shí)處于上死點(diǎn)TDC以下，而且，在從初次爆發(fā)經(jīng)過數(shù)個(gè)沖程的時(shí)刻，由于隨著發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne的上升在進(jìn)氣口11一側(cè)產(chǎn)生了足夠的負(fù)壓，內(nèi)部EGR增大，一旦排氣一側(cè)排出的排氣〔含有很多排氣沖程終期排出的未燃HC的排氣〕逆流到進(jìn)氣口11內(nèi)。逆流的排氣在下次的燃燒沖程中燃燒，同時(shí)，由于受到排氣的熱，排氣口11升溫，促進(jìn)了下次噴射的燃料的蒸發(fā)，有效地防止了液態(tài)燃料朝排氣一側(cè)的排出。
之后，經(jīng)過了預(yù)定時(shí)間，進(jìn)氣閥7a的開閉定時(shí)成為滯后角，返回到圖2中①所示的起動(dòng)開始時(shí)的狀態(tài)。其結(jié)果是，進(jìn)排氣閥7a、7b的開啟重疊縮小，通過內(nèi)部EGR的減少而使燃燒穩(wěn)定，從而實(shí)現(xiàn)平穩(wěn)的怠速運(yùn)轉(zhuǎn)。
在這種第1實(shí)施例的可變閥門定時(shí)裝置中，在冷起動(dòng)開始之后，通過讓進(jìn)排氣閥7a、7b的關(guān)閉重疊形成于進(jìn)氣沖程范圍內(nèi)〔圖2中的②〕，讓進(jìn)氣口7a內(nèi)的液態(tài)燃料隨著活塞16的下降流入缸內(nèi)有效燃燒，從而有效地防止了液態(tài)燃料被直接排出的情況。因此，就如將重疊期間形成于排氣沖程的以往技術(shù)那樣，能夠預(yù)先防止流入缸內(nèi)的液態(tài)燃料直接被排出的情況，而且，可有效地抑制冷起動(dòng)時(shí)未燃燒HC的排出。
此外，在第1實(shí)施例中是讓進(jìn)氣閥7a的開閉定時(shí)按圖2中①、②、③的順序變化的，從起動(dòng)之初保持②的位置，按②、②、③的順序變化也是可以的。在這種情況下，與上述相同使進(jìn)氣口7a內(nèi)的液態(tài)燃料有效地燃燒，從而抑制了未燃燒的HC的排出。
下面，說明本發(fā)明可變閥門定時(shí)裝置具體化的第2實(shí)施例。第2實(shí)施例的可變閥門定時(shí)裝置，也可以變更施加在進(jìn)氣閥7a上的排氣閥7b的開閉定時(shí)，其它的結(jié)構(gòu)與第1實(shí)施例相同。因此，省略了結(jié)構(gòu)相同的部分的說明，以不同點(diǎn)為重點(diǎn)進(jìn)行說明。
如圖3所示，在排氣凸輪軸3b與排氣側(cè)正時(shí)皮帶輪4b之間，設(shè)置著作為排氣閥門定時(shí)可變機(jī)構(gòu)的與進(jìn)氣側(cè)相同的葉輪式可變定時(shí)機(jī)構(gòu)8b。該可變定時(shí)機(jī)構(gòu)8b通過OCV9b連接在ECU31上。在冷起動(dòng)時(shí)，可變定時(shí)機(jī)構(gòu)8b與進(jìn)氣側(cè)可變定時(shí)機(jī)構(gòu)8a一起通過ECU31控制相位角，下面，對(duì)基控制狀況根據(jù)圖4的圖表進(jìn)行說明。
首先，在發(fā)動(dòng)機(jī)停止時(shí)，進(jìn)氣閥7a的開閉定時(shí)保持在圖4中④所示的最遲角位置，另一方面，排氣閥7b的開閉定時(shí)保持在圖4中⑦所示的最大提前角位置，兩者的開啟重疊完全為0。
在該相位位置開始轉(zhuǎn)動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)1的動(dòng)力輸出軸，經(jīng)過大約2秒鐘后，進(jìn)氣閥7a的開閉定時(shí)控制在圖4中⑤所示的提前角一側(cè)，排氣閥7b的開閉定時(shí)控制在圖4中⑧所示的滯后角一側(cè)。結(jié)果在兩者之間形成的重疊，與第1實(shí)施例的情況〔圖2中的②〕相同，重疊期間的大部分都處于進(jìn)氣沖程范圍。這樣，流到時(shí)氣口11內(nèi)的液態(tài)燃料隨著活塞16的下降流入缸內(nèi)有效燃燒，從而防止了液態(tài)燃料被直接排出的情況。
之后，從初次爆發(fā)經(jīng)過了預(yù)定時(shí)間，進(jìn)氣閥7a的開閉定時(shí)控制在圖4中⑥所示的更靠提前角一側(cè)，同時(shí)，排氣閥7b的開閉定時(shí)控制在提前角一側(cè)返回到圖4中⑦所示的位置。這樣，進(jìn)排氣閥7a、7b的關(guān)閉重疊的大部分處于排氣沖程的范圍內(nèi)，通過排氣閥7b的提前開啟讓缸內(nèi)溫度高峰附近的排氣排出，通過后燃效果實(shí)現(xiàn)觸媒20的提前活化。
這種第2實(shí)施例的可變閥門定時(shí)裝置與第1實(shí)施例相同，通過在冷起動(dòng)開始之后讓進(jìn)排氣閥7a、7b的關(guān)閉重疊形成于進(jìn)氣沖程范圍內(nèi)〔圖4中的⑤和⑧〕，使進(jìn)氣口11內(nèi)的液態(tài)燃料有效地燃燒，從而能夠抑制未燃燒HC的排出。
此外，由于可以變更施加在進(jìn)氣閥7a上的排氣閥7b的開閉定時(shí)，因而能夠自由設(shè)定重疊期的長(zhǎng)度和位置。其結(jié)果是，例如，在實(shí)施例1中，隨著進(jìn)氣閥7a的提前角必然使重疊增大〔圖2中的②到③〕，而在本第2實(shí)施例中不增大重疊，可以從時(shí)氣沖程范圍移動(dòng)到排氣沖程范圍〔圖4中的⑤、⑧到⑥、⑦〕，其結(jié)果是，實(shí)現(xiàn)了在這種經(jīng)常轉(zhuǎn)動(dòng)的狀態(tài)下的最適合的重疊量，即內(nèi)部EGR，獲得了能夠?qū)崿F(xiàn)穩(wěn)定燃燒的效果。
此外，在第2實(shí)施例中與起動(dòng)過程對(duì)應(yīng)，讓進(jìn)氣閥7a的開閉定時(shí)按圖4中④、⑤、⑥的順序變化，讓排氣閥7b的開閉定時(shí)按⑦、⑧、⑦的順序變化，也可以考慮其它的控制順序。例如，對(duì)于進(jìn)氣閥7a，也可以與上述第1實(shí)施例不同的例子一樣，按⑤、⑤、⑥的順序變化，對(duì)于排氣閥7b，按⑧、⑧、⑦的順序變化，或按⑦、⑧、⑧的順序變化都是可以的。
下面，說明本發(fā)明可變閥門定時(shí)裝置具體化的第3實(shí)施例。
第3實(shí)施例的可變閥門定時(shí)裝置，其結(jié)構(gòu)與第2實(shí)施例一樣，進(jìn)氣閥7a和排氣閥7b的開閉定時(shí)是不同的。因此，省略了結(jié)構(gòu)相同的部分的說明，僅對(duì)不同點(diǎn)的進(jìn)排氣閥7a、7b的相位角控制作為重點(diǎn)進(jìn)行說明。
圖5是冷起動(dòng)時(shí)表示凸輪軸相位角的控制的時(shí)序圖，圖6是依次表示冷起動(dòng)時(shí)凸輪軸相位變化的說明圖。
首先，在發(fā)動(dòng)機(jī)停止時(shí)，如圖5、圖6中的①所示進(jìn)氣凸輪軸3a的相位保持在滯后角位置，排氣凸輪軸3b的相位保持在提前角位置，進(jìn)排氣重疊幾乎沒有形成。駕駛者一旦開啟點(diǎn)火開關(guān)，在該相位位置開始轉(zhuǎn)動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)1的動(dòng)力輸出軸，同時(shí)，由ECU31進(jìn)行點(diǎn)火時(shí)刻控制或燃料噴射控制。這時(shí)的進(jìn)氣口11由于與外界氣溫相當(dāng)因而不能促進(jìn)燃料氣化，通過增加燃料而多量噴射的燃料的大半會(huì)以液態(tài)燃料的方式在進(jìn)氣閥7a關(guān)閉中流到進(jìn)氣口11內(nèi)，隨著進(jìn)氣閥7a的關(guān)閉而流入缸內(nèi)。在此，由于如上所述進(jìn)排氣幾乎沒有重疊，因而流入缸內(nèi)的燃料不通到排氣一側(cè)燃燒，不大量排出未燃的HC而到達(dá)初次爆發(fā)。
之后，從初次爆發(fā)待機(jī)預(yù)定時(shí)間〔例如2～3秒〕之后，如圖5、圖6中的②所示排氣凸輪軸3b的相位控制在滯后角一側(cè)。由此排氣閥7b的關(guān)閉形成于上死點(diǎn)TDC以后，一旦通到排氣一側(cè)的排出氣體因活塞16的下降被吸回到缸內(nèi)，便會(huì)在下次的燃料沖程中燃燒。這樣，這時(shí)的排出氣體由于是含有特別多的未燃HC的排氣沖程終了的排出氣體，很多的未燃HC在下次的燃燒沖程中燃燒，從而防止了其被直接排出的情況。此外，由于排氣閥7b的開啟也被延遲，使燃燒時(shí)間變長(zhǎng)，促進(jìn)了未燃HC的氧化，同時(shí)，提高了缸內(nèi)排出氣體的溫度。
再有，由于隨著該排氣凸輪員3b的滯后角，重疊量會(huì)增大，高溫排出氣體作為內(nèi)部的EGR逆流到進(jìn)氣一側(cè)，促進(jìn)了進(jìn)氣口11內(nèi)的燃料氣化，并起到了進(jìn)氣口11本身的升溫作用，同時(shí)，在該時(shí)刻，通過伴隨初次爆發(fā)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne急劇增大，進(jìn)氣一側(cè)的負(fù)壓變高，排出氣體的逆流也變得急劇起來，起到了將滯留在進(jìn)氣口11內(nèi)的液態(tài)燃料吹散成微粒的作用。
通過從上述排氣凸輪軸3b的滯后角控制以在遲的定時(shí)，如圖5、圖6中的③所示進(jìn)氣凸輪軸3a的相位控制在提前角一側(cè)，更加增大的進(jìn)排氣重疊量。在該時(shí)刻，隨著排出氣體溫度的上升，與初次爆發(fā)時(shí)相比形成了更加易于燃料氣化的條件，同時(shí)，進(jìn)氣閥7a的開啟變?cè)?，與壓縮溫度一起也讓缸內(nèi)溫度上升，而且，仍然會(huì)起到通過上述內(nèi)部EGR使液態(tài)燃料微粒化的作用，因而即使由于重疊量的增大而增加內(nèi)部EGR，也會(huì)繼續(xù)穩(wěn)定燃燒。
這樣，經(jīng)過了預(yù)定時(shí)間之后，如圖5、圖6中的④所示排氣凸輪軸3b的相位被控制在提前角一側(cè)。在該時(shí)刻，與上述③的時(shí)刻相比排氣通路18等的溫度上升，通過排氣閥7b的提前角使燃燒中的排出氣體排出，通過排出氣體的后燃效果也會(huì)在排氣通路18內(nèi)繼續(xù)燃燒，使觸媒20提早活性化。此外，通過排氣閥7b的提前角使重疊量減少，由于這時(shí)進(jìn)氣側(cè)的負(fù)壓更高，有效地起到了將上述排出氣體朝缸內(nèi)吸入的作用，從而抑制了未燃燒的HC的排出。
另一方面，之后經(jīng)過了預(yù)定時(shí)間，排氣凸輪軸3b的相位保持在滯后角一側(cè)，進(jìn)排氣重疊量減少，實(shí)現(xiàn)了燃燒的穩(wěn)定化。同時(shí)，要抑制燃料燃燒剩下的未燃HC的產(chǎn)生而將空燃比控制在稀薄一側(cè)，同時(shí)，通過這種稀薄運(yùn)轉(zhuǎn)補(bǔ)充發(fā)熱量的降低，并且由于排氣溫度的上升而實(shí)施點(diǎn)火時(shí)間的延遲，從而按順序?qū)崿F(xiàn)觸媒20的升溫。
在這種該實(shí)施例的可變閥門定時(shí)裝置中，在排氣通路18等的溫度尚未升得足夠高，不能期待后燃效果的冷起動(dòng)初期，通過增大排氣閥7b的滯后角以及進(jìn)氣閥7a的提前角的重疊量〔圖6中的②、③〕，由此一旦讓通到排氣一側(cè)的排出氣體引回缸內(nèi)燃燒，防止了未燃燒的HC的排出，同時(shí)，讓排出氣體逆流到進(jìn)氣一側(cè)促進(jìn)燃料的氣化，實(shí)現(xiàn)了進(jìn)氣口11的升溫，另一方面，之后排氣通路18等一旦升溫〔圖6中的④〕，讓排氣閥7b處于提前角將燃燒中的排出氣體排出，通過排氣通路18內(nèi)的后燃效果使觸媒20早期活性化。
換句話說，對(duì)應(yīng)于冷起動(dòng)時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)1的升溫狀況〔排氣通路18等的升溫狀況〕，始終將進(jìn)排氣閥7a、7b的開閉定時(shí)進(jìn)行最適當(dāng)?shù)目刂?，因而能夠有效地抑制未燃燒HC的排出。
此外，特別是在起動(dòng)時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne低的情況下，從發(fā)動(dòng)機(jī)1的油泵10供給的液壓油不足，在上述冷起動(dòng)時(shí)讓進(jìn)排氣凸輪軸3a、3b的相位朝前后變更，不足的液壓油始終朝一側(cè)的可變定時(shí)機(jī)構(gòu)8a、8b集中供給，從而能夠有效地實(shí)現(xiàn)相位角控制。
下面說明本發(fā)明可變閥門定時(shí)裝置具體化的第4實(shí)施例。第4實(shí)施例的可變閥門定時(shí)裝置，這種結(jié)構(gòu)與第2實(shí)施例相同，而其進(jìn)氣閥7a與排氣閥7b的開閉定時(shí)與第2和第3實(shí)施例不同。因此，省略了結(jié)構(gòu)相同的部分的說明，僅對(duì)不同點(diǎn)的進(jìn)排氣閥7a、7b的相位角控制作為重點(diǎn)進(jìn)行說明。
圖7是冷起動(dòng)時(shí)表示凸輪軸相位角的控制的時(shí)序圖，圖8是依次表示冷起動(dòng)時(shí)凸輪軸相位變化的說明圖。
首先，在發(fā)動(dòng)機(jī)停止時(shí)，如圖7、圖8中的①所示進(jìn)排氣凸輪軸3a、3b的相位同時(shí)保持在滯后角位置，形成包含進(jìn)氣沖程及排氣沖程的重疊。一旦在這種相位開始進(jìn)行起動(dòng)，通到排氣一側(cè)的排出氣體因活塞16的下降被吸回到缸內(nèi)，在下次的燃燒沖程中燃燒，不排出未燃的HC而到達(dá)初次爆發(fā)。此外，這時(shí)也可以形成進(jìn)氣沖程中的重疊，在這種情況下，能夠有效地防止排出氣體通到排氣一側(cè)。
這樣，在冷起動(dòng)時(shí)，從初次爆發(fā)待機(jī)預(yù)定時(shí)間t〔例如2～3秒〕之后，如圖7、圖8中的②所示進(jìn)氣凸輪軸3a的相位控制在提前角一側(cè)〔排氣沖程范圍的重疊增大〕，這時(shí)的作用，是將通到排氣一側(cè)的排出氣體引回缸內(nèi)，防止了未燃HC的排出，同時(shí)，通過重疊量的增大逆流到進(jìn)氣一側(cè)，增加內(nèi)部的EGR，促進(jìn)了進(jìn)氣口11內(nèi)燃料的氣化，直到了進(jìn)氣口11本身升溫的作用。
再經(jīng)過了預(yù)定時(shí)間之后，如圖7、圖8中的③所示排氣凸輪軸3b的相位被控制在提前角一側(cè)。這時(shí)的作用，通過排氣閥7b的提前角使燃燒中的排出氣體排出，通過后燃效果也會(huì)在排氣通路18內(nèi)繼續(xù)燃燒，使觸媒20活性化。
此外，之后再經(jīng)過預(yù)定時(shí)間，排氣凸輪軸3b的相位保持在滯后角一側(cè)，接著將進(jìn)氣凸輪軸3a的相位控制在滯后角一側(cè)，與此同時(shí)，實(shí)施空燃比的稀薄化和點(diǎn)為時(shí)間的延遲。
在上述這種第4實(shí)施例的可變閥門定時(shí)裝置中，在不能期待后燃效果的冷起動(dòng)時(shí)，通過形成包含進(jìn)氣沖程范圍的重疊9〔圖8中的①〕，通過進(jìn)氣閥7a的提前角而增大重疊量〔圖8中的②〕，由此將排氣引回缸內(nèi)，防止未燃HC的排出，同時(shí)，讓排氣逆流到進(jìn)氣一側(cè)促進(jìn)燃料的氣化，實(shí)現(xiàn)了進(jìn)氣口11的升溫，另一方面，之后一旦讓排氣通路18等消音〔圖8中的③〕，讓排氣閥7a處于提前角，通過后燃效果使觸媒20早期活性化。這樣，與冷起動(dòng)時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)1的升溫狀況相對(duì)應(yīng)，能夠始終將進(jìn)排氣閥7a、7b的開閉定時(shí)進(jìn)行最適當(dāng)?shù)目刂疲瑥亩軌蛴行У匾种莆慈紵鼿C的排出。
而且，由于讓進(jìn)排氣凸輪軸3a、3b的相位朝前后變更，使受油泵1限制的液壓油始終朝一側(cè)的可變定時(shí)機(jī)構(gòu)8a、8b集中供給，從而能夠有效地實(shí)現(xiàn)相位角控制。
下面，下面說明本發(fā)明可變閥門定時(shí)裝置具體化的第5實(shí)施例。
第5實(shí)施例的可變閥門定時(shí)裝置，在第1實(shí)施例結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上設(shè)置進(jìn)氣溫度傳感器35和油溫傳感器36，進(jìn)氣閥3a的開閉定時(shí)是不同的。因此省略了相同部分的說明，以不同點(diǎn)為重點(diǎn)進(jìn)行說明。
如圖9所示，在圖1所示第1實(shí)施例可變閥門定時(shí)裝置整體結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，在兼作延遲控制機(jī)構(gòu)的ECU31的輸入側(cè)，連接檢測(cè)進(jìn)氣溫度TA的進(jìn)氣溫度傳感器35以及檢測(cè)油溫TO的油溫傳感器36，通過轉(zhuǎn)速傳感器32、水溫傳感器34、進(jìn)氣溫度傳感器35、油溫傳感器36構(gòu)成運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測(cè)機(jī)構(gòu)。
在此，對(duì)冷起動(dòng)時(shí)通過ECU31進(jìn)行的相位角控制進(jìn)行說明。圖10是冷起動(dòng)時(shí)表示凸輪軸相位角的控制的時(shí)序圖，圖11是依次表示冷起動(dòng)時(shí)凸輪軸相位變化的說明圖，圖12是表示實(shí)行ECU的冷態(tài)時(shí)相位角控制程序的流程圖。
在發(fā)動(dòng)機(jī)1停止時(shí)，如圖10、圖11中的③所示進(jìn)氣凸輪軸3a的相位控制在提前角一側(cè)，形成包含進(jìn)氣沖程及排氣沖程的比較小的重疊。駕駛者一旦開啟點(diǎn)火開關(guān)，在該相位位置開始轉(zhuǎn)動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)1的動(dòng)力輸出軸，同時(shí)，由ECU31開始點(diǎn)火時(shí)間的控制或燃料噴射的控制。這時(shí)的進(jìn)氣口11由于與外界氣溫相當(dāng)因而不能促進(jìn)燃料氣化，其一部分仍以液態(tài)流入缸內(nèi)，由于排氣閥7b的關(guān)閉形成于上死點(diǎn)TDC以后，通到排氣一側(cè)的排出氣體因活塞16的下降被吸回到缸內(nèi)，在下次的燃燒沖程中燃燒，不大量排出未燃的HC而到達(dá)初次爆發(fā)。
另一方面，ECU31在曲軸開始轉(zhuǎn)動(dòng)的同時(shí)，以預(yù)定的控制周期進(jìn)行圖12的冷態(tài)時(shí)的相位控制程序，首先，在步驟S2判定起動(dòng)是否完成。
在發(fā)動(dòng)機(jī)1的起動(dòng)完成，判定為yes時(shí)進(jìn)入到步驟S4，通過圖13所示的圖表根據(jù)冷卻水溫TW求得開啟冷起動(dòng)電機(jī)時(shí)的開始時(shí)間T1。如圖13表明的那樣，冷卻水溫TW越低，換言之發(fā)動(dòng)機(jī)1越冷，進(jìn)氣口11或排氣通路18內(nèi)、或者缸內(nèi)的溫度等越處于難以升溫的狀態(tài)，開始時(shí)間T1設(shè)定成大的值〔延遲控制機(jī)構(gòu)〕。
然后到步驟S6，通過圖14的圖表，根據(jù)從進(jìn)氣溫度TA減去油溫T0的差值ΔT，求得進(jìn)氣溫度修定時(shí)間Ta1。如圖14所表明的那樣，相對(duì)于油溫T0進(jìn)氣溫度低，差值ΔT越小，也就是燃料氣化越難，進(jìn)氣溫度修定時(shí)間Ta1便要設(shè)定成正向一側(cè)的大的值。接著在步驟S8中，通過圖15的圖表，根據(jù)從發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際轉(zhuǎn)速Ne減去發(fā)動(dòng)機(jī)目標(biāo)轉(zhuǎn)速TNe的差值ΔNe，求得發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速修定時(shí)間Tb1。如圖15所表明的那樣，相對(duì)于發(fā)動(dòng)機(jī)目標(biāo)轉(zhuǎn)速TNe發(fā)動(dòng)實(shí)際轉(zhuǎn)速Ne低，差值ΔNe越小，也就是朝缸內(nèi)投入的燃料燃燒狀態(tài)越不好，發(fā)動(dòng)機(jī)旋轉(zhuǎn)修定時(shí)間Tb1便要設(shè)定成正向一側(cè)的大的值。
之后，在步驟S10中，在開始時(shí)間T1上加上進(jìn)氣溫度修定時(shí)間Ta1及發(fā)動(dòng)機(jī)旋轉(zhuǎn)修定時(shí)間Tb2來修正，在步驟S12判定是否從發(fā)動(dòng)機(jī)1完成爆燃開始經(jīng)過了時(shí)間T1。一旦步驟S12的判定為yes，在步驟S14開啟冷起動(dòng)電機(jī)，如圖10、圖11中的②所示將進(jìn)氣凸輪軸3a的相位控制在提前角一側(cè)，由于由此使排氣沖程范圍的重疊增大，一旦排氣側(cè)排出的排氣逆流到作為EGR的進(jìn)氣口11內(nèi)，便會(huì)在下次的燃料沖程中燃燒，同時(shí)，通過來自逆流的排氣熱，促進(jìn)了排氣口11升溫，從而促進(jìn)了下次噴射的燃料的蒸發(fā)，從而有效地防止了液態(tài)燃料朝排氣一側(cè)的排出。
在此，一旦冷起動(dòng)電機(jī)開始過早，在燃料難以氣化的狀況或缸內(nèi)燃燒狀態(tài)不好的狀況下，由于排氣溫度低，因內(nèi)部EGR使進(jìn)氣口11的升溫效果不夠，從而難以促進(jìn)噴射燃料的蒸發(fā)。而且由于在這種狀況下增大了重疊量，便有上述的液態(tài)燃料朝排氣一側(cè)排出的危險(xiǎn)。
在第5實(shí)施例中如上所述，冷卻水溫TW低，發(fā)動(dòng)機(jī)1的各部分越處于難以升溫的狀態(tài)，開始時(shí)間T1設(shè)定為大的值，使進(jìn)氣閥7a的提前角的開媽延遲，此外，將這狀況根據(jù)進(jìn)氣溫度TA或發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne反映到作為修定時(shí)間Ta1、Tb1的開始時(shí)間T1中，從而可以提高因內(nèi)部EGR促進(jìn)進(jìn)氣口11升溫的效果，盡可能早地使進(jìn)氣閥7a處于提前角，抑制了未燃HC的排出。
之后，ECU31在步驟S16求出冷起動(dòng)電機(jī)持續(xù)時(shí)間T2，在步驟S18將進(jìn)氣修定時(shí)間Ta2，在步驟S20求出發(fā)動(dòng)機(jī)旋轉(zhuǎn)修定時(shí)間Tb2，在步驟S22中，在待續(xù)時(shí)間T2上加上進(jìn)氣溫度修定時(shí)間Ta2及發(fā)動(dòng)機(jī)旋轉(zhuǎn)修定時(shí)間Tb2來修正。然后在步驟S24中判定從冷起動(dòng)電機(jī)開啟是否經(jīng)過了持續(xù)時(shí)間T2，一旦判定為yes，就表示觸媒20有一定程度的升溫，在步驟S26停止冷起動(dòng)電機(jī)，讓如圖10、圖11中的①所示進(jìn)氣凸輪軸3a的相位返回到滯后角一側(cè)，之后，在步驟S28將抑制未燃HC用的空燃比控制在稀薄一側(cè)，同時(shí)，由于持續(xù)高的排氣溫度而實(shí)施點(diǎn)火時(shí)間的延遲，程序結(jié)束。
在此，在步驟S16的持續(xù)時(shí)間T2的設(shè)置中適用于圖13中的圖表，在步驟S18的進(jìn)氣溫度修定時(shí)間Ta2的設(shè)置中適用于圖14中的圖表，而在步驟S20的發(fā)動(dòng)機(jī)旋轉(zhuǎn)修定時(shí)間Tb2的設(shè)置中適用于圖15中的圖表，結(jié)果冷起動(dòng)電機(jī)停止定時(shí)根據(jù)冷卻水溫TW、進(jìn)氣溫度TA、發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne設(shè)定成與開始定時(shí)相同的特性。眾所周知，空燃比的稀薄化或點(diǎn)火時(shí)間的延遲是缸內(nèi)燃燒狀態(tài)惡化的主要原因，必須從燃料氣化有一定程度的促進(jìn)的階段開始，例如進(jìn)氣溫度TA低，進(jìn)氣口11升溫不慢時(shí)，根據(jù)圖14的圖表增加修正持續(xù)時(shí)間T2，由于與此對(duì)應(yīng)稀薄化以及推遲點(diǎn)火延遲開始定時(shí)，從而預(yù)先回避了燃燒狀態(tài)的惡化。
在上述這種第5實(shí)施例的可變閥門定時(shí)裝置中，讓由內(nèi)部EGR使進(jìn)氣口11升溫作為目的的冷起動(dòng)電機(jī)對(duì)應(yīng)于起動(dòng)時(shí)的冷卻水溫TW來開始，從而預(yù)先防止了冷起動(dòng)電機(jī)開始過早時(shí)的麻煩，即液態(tài)燃料的排出，從而能夠盡可能早地限制冷起動(dòng)電機(jī)的開啟，使進(jìn)氣口11馬上升溫，結(jié)果是能夠有效地抑制未燃燒HC的排出。
再有，不僅是冷卻水溫TW，根據(jù)進(jìn)氣溫度TA的燃料氣化狀態(tài)或根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne的缸內(nèi)燃燒狀態(tài)也反應(yīng)到冷起動(dòng)電機(jī)的開始時(shí)間T1中，從而使冷起動(dòng)電機(jī)的開始定時(shí)更進(jìn)一步適當(dāng)，能夠最大限度地獲得這種作用。
另一方面，對(duì)于冷起動(dòng)電機(jī)朝稀薄化及點(diǎn)火延遲移動(dòng)的定時(shí)，由于根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)1的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)〔冷卻水溫TW、進(jìn)氣溫度TA、在發(fā)動(dòng)轉(zhuǎn)速Ne、油溫T0〕來設(shè)定，因而能夠讓該稀薄化以及點(diǎn)火延遲始終開始于適當(dāng)?shù)臅r(shí)刻。其結(jié)果是，避免了這種控制開始過早時(shí)燃燒狀態(tài)的惡化，能夠預(yù)先防止由此引起的未燃HC的排出。
此外，在第5實(shí)施例中變更冷起動(dòng)電機(jī)的開始時(shí)刻以及停止時(shí)刻，對(duì)于終止定時(shí)，不一定必須變更，也可以固定在預(yù)定位置。
另外，在第5實(shí)施例中將開始時(shí)間T1或持續(xù)時(shí)間T2通過進(jìn)氣溫度修定時(shí)間Ta1、Ta2以及發(fā)動(dòng)機(jī)旋轉(zhuǎn)修定時(shí)間Tb1、Tb2來修正，而省略任何一方的修正也是可以的。
再有，在第5實(shí)施例中根據(jù)開始時(shí)間T1變更開始進(jìn)氣閥7a的提前角的定時(shí)，而如圖16所示，作為可變降速機(jī)構(gòu)的ECU31，在固定開始進(jìn)氣閥7a的提前角的時(shí)刻的基礎(chǔ)上，通過降低該可變時(shí)間T11〔即提前角一側(cè)的控制速度〕，也可以變更進(jìn)氣閥7a的實(shí)際提前角定時(shí)。此外，在這種情況下用與開始時(shí)間T1相同的順序，根據(jù)冷卻水溫TW、進(jìn)氣溫度TA、在發(fā)動(dòng)轉(zhuǎn)速Ne、油溫T0了可以設(shè)定可變時(shí)間T11。
上面的實(shí)施例的說明完成，但本發(fā)明的實(shí)施例并不限于上述第1～第5實(shí)施例。例如在上述各實(shí)施例中，帶有葉片式可變定時(shí)機(jī)構(gòu)8a、8b，但并不限于可變定時(shí)機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)，例如，也可以代之以螺旋形可變定時(shí)機(jī)構(gòu)，變更相對(duì)于凸輪軸的偏心量的偏心式可變定時(shí)機(jī)構(gòu)，或者，選擇不同特性的凸輪的動(dòng)作切換式可變定時(shí)機(jī)構(gòu)，通過電磁執(zhí)行元件直接開閉閥門的電磁式可變定時(shí)機(jī)構(gòu)可是可以的。
此外，在上述各實(shí)施例中，適用于進(jìn)氣管噴射型發(fā)動(dòng)機(jī)1，例如，他也能夠適用于缸內(nèi)直接噴射燃料的缸內(nèi)噴射型發(fā)動(dòng)機(jī)中。在這種情況下，也通過在進(jìn)氣沖程范圍內(nèi)形成重疊，可以不讓噴射的燃料仍然滯留在上死點(diǎn)TDC附近，而被有效地燃燒，結(jié)果是能夠與上述各實(shí)施例一樣，抑制未燃燒HC的排出。
權(quán)利要求
1.一種可變閥門定時(shí)裝置，它在內(nèi)燃機(jī)冷起動(dòng)時(shí)增大進(jìn)氣閥與排氣閥開閉期間的重疊，其特征在于上述重疊具有上死點(diǎn)前側(cè)構(gòu)成的排氣沖程范圍和上死點(diǎn)后側(cè)構(gòu)成的進(jìn)氣沖程范圍，在上述內(nèi)燃機(jī)冷起動(dòng)時(shí)起動(dòng)之后，形成包含上述進(jìn)氣沖程范圍的重疊，然后增大上述排氣沖程范圍的重疊，形成閥門定時(shí)控制機(jī)構(gòu)。
2.如權(quán)利要求1記載的可變閥門定時(shí)裝置，其特征在于它帶有根據(jù)來自上述閥門定時(shí)控制機(jī)構(gòu)的指令調(diào)整上述進(jìn)氣閥開閉定時(shí)的進(jìn)氣閥可變定時(shí)機(jī)構(gòu)，并且上述排氣閥設(shè)定成在上述進(jìn)氣沖程范圍內(nèi)關(guān)閉，上述閥門定時(shí)控制機(jī)構(gòu)控制上述進(jìn)氣閥可變定時(shí)機(jī)構(gòu)，來調(diào)整上述重疊。
3.如權(quán)利要求1記載的可變閥門定時(shí)裝置，其特征在于它帶有根據(jù)來自上述閥門定時(shí)控制機(jī)構(gòu)的指令調(diào)整上述進(jìn)氣閥開閉定時(shí)的進(jìn)氣閥可變定時(shí)機(jī)構(gòu)，根據(jù)來自上述閥門定時(shí)控制機(jī)構(gòu)的指令調(diào)整上述排氣閥開閉定時(shí)的排氣閥可變定時(shí)機(jī)構(gòu)，上述閥門定時(shí)控制機(jī)構(gòu)控制上述進(jìn)氣閥可變定時(shí)機(jī)構(gòu)或者上述排氣閥可變定時(shí)機(jī)構(gòu)，來調(diào)整上述重疊。
4.如權(quán)利要求1記載的可變閥門定時(shí)裝置，其特征在于上述閥門定時(shí)控制機(jī)構(gòu)在直到形成包含上述進(jìn)氣沖程范圍的重疊期間，將上述重疊設(shè)為0。
5.如權(quán)利要求1記載的可變閥門定時(shí)裝置，其特征在于上述閥門定時(shí)控制機(jī)構(gòu)在形成包含上述進(jìn)氣沖程范圍的重疊之后，直到增大上述排氣沖程范圍的重疊期間，其大部分處于上述進(jìn)氣沖程范圍形成重疊。
6.如權(quán)利要求1記載的可變閥門定時(shí)裝置，其特征在于上述閥門定時(shí)控制機(jī)構(gòu)在將上述排氣沖程范圍的重疊增大的同時(shí)，讓上述排氣閥處于提前角狀態(tài)。
7.如權(quán)利要求1記載的可變閥門定時(shí)裝置，其特征在于上述閥門定時(shí)控制機(jī)構(gòu)讓改變上述重疊的定時(shí)根據(jù)從上述內(nèi)燃機(jī)的初次爆發(fā)經(jīng)過的時(shí)間來設(shè)定。
8.如權(quán)利要求1記載的可變閥門定時(shí)裝置，其特征在于上述閥門定時(shí)控制機(jī)構(gòu)在將上述排氣沖程范圍的重疊增大后，讓上述排氣閥處于提前角狀態(tài)。
9.如權(quán)利要求1記載的可變閥門定時(shí)裝置，其特征在于它帶有檢測(cè)上述內(nèi)燃機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測(cè)機(jī)構(gòu)，和與上述運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)對(duì)應(yīng)，通過上述閥門定時(shí)控制機(jī)構(gòu)延遲上述進(jìn)氣閥開閉定時(shí)的控制開始的延遲控制機(jī)構(gòu)。
10.如權(quán)利要求9記載的可變閥門定時(shí)裝置，其特征在于上述運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測(cè)機(jī)構(gòu)將發(fā)動(dòng)機(jī)溫度、進(jìn)氣溫度以及發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速中的至少一個(gè)作為運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測(cè)出來，上述延遲控制機(jī)構(gòu)根據(jù)將對(duì)應(yīng)于上述發(fā)動(dòng)機(jī)溫度而設(shè)定的基準(zhǔn)值對(duì)上述進(jìn)氣溫度以及發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的至少一方進(jìn)行修正的值進(jìn)行延遲。
11.如權(quán)利要求1記載的可變閥門定時(shí)裝置，其特征在于它還帶有檢測(cè)上述內(nèi)燃機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測(cè)機(jī)構(gòu)，和與上述運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)對(duì)應(yīng)，通過上述閥門定時(shí)控制機(jī)構(gòu)降低上述進(jìn)氣閥開閉定時(shí)的可變速度的可變速度降低機(jī)構(gòu)。
12.如權(quán)利要求11記載的可變閥門定時(shí)裝置，其特征在于上述運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測(cè)機(jī)構(gòu)將發(fā)動(dòng)機(jī)溫度、進(jìn)氣溫度以及發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速中的至少一個(gè)作為運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測(cè)出來，上述可變速度降低機(jī)構(gòu)根據(jù)將對(duì)應(yīng)于上述發(fā)動(dòng)機(jī)溫度而設(shè)定的基準(zhǔn)值對(duì)上述進(jìn)氣溫度以及發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的至少一方進(jìn)行修正的值來降低上述進(jìn)氣閥的開閉定時(shí)。
全文摘要
本發(fā)明提供一種內(nèi)燃機(jī)閥門可變開閉定時(shí)機(jī)構(gòu),它是在冷起動(dòng)時(shí)起動(dòng)之后,對(duì)包含進(jìn)氣沖程范圍的進(jìn)排氣閥[7a、7b]的重疊進(jìn)行控制,使流到進(jìn)氣口[11]內(nèi)的液態(tài)燃料不會(huì)排出到排氣一側(cè),而是在進(jìn)氣沖程隨著活塞16的下降流入缸內(nèi)有效地燃燒。
文檔編號(hào)F01L1/34GK1354321SQ01134959
公開日2002年6月19日 申請(qǐng)日期2001年11月20日 優(yōu)先權(quán)日2000年11月21日
發(fā)明者村田真一, 平石文昭, 奧野和広, 中井英夫, 中山修, 堂原隆 申請(qǐng)人:三菱自動(dòng)車工業(yè)株式會(huì)社