、低分子量硅烷、甲娃烷基離、硅油等。
[0072] 氣液分離器34將如上所述流通在反應(yīng)器30內(nèi)配設(shè)的冷卻部81A的冷卻管81所 加熱的水分離成水蒸汽（中壓蒸汽）和液體。在該氣液分離器34中經(jīng)分離的液體如上所 述作為冷卻水再次被供至冷卻管81。
[0073] 構(gòu)成反應(yīng)器30內(nèi)所收容的漿料的催化劑并無特別限定，優(yōu)選使用在由二氧化娃、 氧化侶等無機(jī)氧化物構(gòu)成的載體上擔(dān)載了選自鉆、釘、鐵等中的至少1種活潑金屬的固體 粒子狀的催化劑。該催化劑除了具有活潑金屬之外，還可具有W提高錯、鐵、給、鍊等催化 劑的活性等為目的所添加的金屬成分。該催化劑的形狀并無特別限定，但從漿料的流動性 的觀點W及抑制在流動時由于催化劑粒子之間及催化劑粒子與反應(yīng)器30的內(nèi)壁、冷卻管 81等的沖撞、摩擦、從而催化劑粒子發(fā)生分裂或磨損、產(chǎn)生經(jīng)微粉化的催化劑粒子的觀點出 發(fā)，優(yōu)選為大致球狀。
[0074] 另外，催化劑粒子的平均粒徑并無特別限定，從漿料的流動性的觀點出發(fā)，優(yōu)選為 40~150um左右。
[00巧]該樣的漿料如圖2所示，在反應(yīng)器30的中屯、部（內(nèi)管82的內(nèi)側(cè)）產(chǎn)生從反應(yīng)器 30的下部向上部流動的上升流UF，在內(nèi)管82的外側(cè)產(chǎn)生從反應(yīng)器30的上部向下部流動的 下降流DF。通過發(fā)生該樣的上升流UF和下降流DF，如上所述在反應(yīng)器30內(nèi)部產(chǎn)生循環(huán)流。 該循環(huán)流的流速越快，從可良好地攬拌漿料的方面出發(fā)越優(yōu)選。但當(dāng)速度過度地過快時，發(fā) 生催化劑的粉化的缺點會出現(xiàn)。
[0076] 本實施方式中，為了提高漿料的循環(huán)流的速度，在反應(yīng)器30內(nèi)按照浸潰于漿料 中、且從反應(yīng)器30的底部至中央部分的位置的方式配置內(nèi)管82,并且僅在該內(nèi)管82的內(nèi)側(cè) 下方配置有分布器83。
[0077] 內(nèi)管82是由金屬或陶瓷等構(gòu)成的圓筒狀的內(nèi)管，按照其中屯、軸與反應(yīng)器30的中 屯、軸一致的方式，使上下各開口部朝向鉛直方向（上下方向）地配置在該反應(yīng)器30的中屯、 部。另外，內(nèi)管82按照其下端相對于上述反應(yīng)器主體的底部隔開規(guī)定的間隔的方式配置。 由此，在該內(nèi)管82的內(nèi)側(cè)主要流通含有通過從分布器83供給上述合成氣體而形成的氣泡 的漿料的上升流、在外側(cè)主要流通漿料的下降流。另外，該內(nèi)管82為了不會隨著漿料的流 動改變其位置，被未圖示的固定構(gòu)件固定其位置。
[0078] 內(nèi)管82的上端的高度位置為了良好地確保從反應(yīng)器30的下部向上部流動的上升 流UF，優(yōu)選比漿料的液面高，但此時合成氣體與漿料接觸的區(qū)域、即FT合成反應(yīng)發(fā)生的區(qū) 域限定為內(nèi)管82的內(nèi)側(cè)區(qū)域，發(fā)生FT合成反應(yīng)的區(qū)域F相應(yīng)地變窄（參照圖3B)。
[0079] 因此，本實施方式中如圖3A所示，當(dāng)含有氣泡的漿料一邊從內(nèi)管82的上端向反應(yīng) 器30的徑向外側(cè)擴(kuò)展、一邊進(jìn)行擴(kuò)散時，內(nèi)管82的上端的高度按照相對于包含內(nèi)管82的 上端面的水平面H劃定漿料的擴(kuò)散角度0的延長線La與反應(yīng)器主體80的內(nèi)表面交叉的 部分比漿料的液面S低的方式來設(shè)定。由此，在內(nèi)管82的上端的延長部分化與反應(yīng)器主 體80的內(nèi)表面之間的空間K中也形成有含有氣泡的漿料從內(nèi)管82的內(nèi)側(cè)通過它的上端流 動的費-托合成反應(yīng)區(qū)域F。
[0080]另外，內(nèi)管82的上端的高度位置為了避免與由冷卻管束所構(gòu)成的冷卻部81A的干 擾，優(yōu)選是比該冷卻部81A低的位置。
[0081] 在此，漿料的擴(kuò)散角度0隨催化劑的種類或漿料的溫度W及氣泡的量而不同，在 通常運行時為約60。< 0 <80°的范圍。
[0082]-般來說，該種反應(yīng)器30中，至從分布器83投入的氣泡達(dá)到規(guī)定高度的移動區(qū)間 被稱作至氣泡的行為穩(wěn)定的助跑區(qū)間，處于漿料的流動也不穩(wěn)定的狀態(tài)。該助跑區(qū)間在裝 置變得大型時，認(rèn)為是Im左右，通過用內(nèi)管82將該助跑區(qū)間包圍、對隨著氣泡上升的漿料 的流動進(jìn)行加速，可W實現(xiàn)漿料流動的早期穩(wěn)定。因此，內(nèi)管82的長度L需要至少為Im左 -^5"〇
[0083]另外，在內(nèi)管82的外側(cè)上需要確保在反應(yīng)器30內(nèi)下降的漿料的流路。內(nèi)管82的 內(nèi)徑（直徑）Ra相對于反應(yīng)器30的內(nèi)徑（直徑）化之比接近1. 0時，內(nèi)管的外側(cè)的在反應(yīng) 器30的內(nèi)壁面與內(nèi)管82的外側(cè)面之間形成的漿料的下降流路的截面積變得過窄。因此，優(yōu) 選內(nèi)管82的內(nèi)徑（直徑）Ra相對于反應(yīng)器30的內(nèi)徑（直徑）化之比為0.8W下。另外， 該比的下限需要為0.6左右。更優(yōu)選將上述比設(shè)定在0.65W上且0.75W下的范圍內(nèi)。通 過將上述比設(shè)定在該樣的范圍內(nèi)，可W使內(nèi)管82的開口面積與內(nèi)管82的外側(cè)的截面積、即 反應(yīng)器30的內(nèi)壁面與內(nèi)管82的外側(cè)面之間的截面積大致相等。
[0084]如此，在內(nèi)管82內(nèi)上升的漿料的上升流扣巧與在內(nèi)管82的外側(cè)下降的漿料的下 降流值巧變得大致均等時，在反應(yīng)器30內(nèi)形成的循環(huán)流中不發(fā)生大的混亂（不均）的情 況下循環(huán)流變得穩(wěn)定。另外，對于在內(nèi)管82內(nèi)上升的漿料，充分地發(fā)揮加速其流速及氣體 (氣泡）流速的效果，因此可W良好地攬拌反應(yīng)器30內(nèi)的漿料。
[0085] 圖6是表示圖4A所示的姪合成用反應(yīng)器中改變內(nèi)管的直徑時的中央部分的漿料 的流量的變化的圖表，是表示使上述比為0. 7時的漿料循環(huán)流量為1時的變化的圖表。
[0086] 由該圖可知，當(dāng)上述比大于0.8時，不會充分地確保在內(nèi)管82的外側(cè)下降的漿料 的流路，因此漿料的循環(huán)流量大大地減少。與此相伴，在漿料的循環(huán)流中產(chǎn)生大的混亂（不 均）的可能性也會出現(xiàn)。
[0087] 圖7是表示圖4A所示的姪合成用反應(yīng)器中改變內(nèi)管的直徑時的內(nèi)管的外側(cè)的漿 料的流速的變化的圖表。圖8是表示圖4A所示的姪合成用反應(yīng)器中改變內(nèi)管的直徑時的 內(nèi)管的外側(cè)的漿料流動時的壓力損失的圖表。圖9是表示圖4A所示的姪合成用反應(yīng)器中 改變內(nèi)管的直徑時的內(nèi)管的內(nèi)側(cè)的漿料流動時的壓力損失的圖表。
[008引如圖7所示，當(dāng)上述比超過0. 8時，內(nèi)管82的外側(cè)的漿料的下降流DF的流速上升， 與此相伴、如圖8所示，流過內(nèi)管82的外側(cè)的漿料的壓力損失驟增，漿料中所含的催化劑變 得易于損傷。
[0089] 另外，當(dāng)上述比小于0. 6時，無法將在反應(yīng)器30內(nèi)上升的漿料中的氣體充分地攝 入（流入）到內(nèi)管82的下部開口部82A中，漿料的上升流UF的流量減少。另外，雖然在內(nèi) 管82內(nèi)安裝分布器83,但分布器83的配置面積減小。如此，當(dāng)配置面積減小時，當(dāng)要從分 布器83噴出規(guī)定量（一定量）的合成氣體時，噴出的合成氣體的流速加快，與此相伴，內(nèi)管 82內(nèi)的合成氣體與漿料的混合流體的流速也增加。進(jìn)而，在漿料的上升流到達(dá)內(nèi)管82的上 端時，急速地擴(kuò)大。
[0090] 結(jié)果，如圖9所示，發(fā)生流過內(nèi)管82內(nèi)的混合流體的壓力損失驟增、混合流體中所 含的催化劑更加易于損傷等問題。
[0091] 如圖1所示，催化劑分離器36將漿料分離成催化劑粒子等固態(tài)部分和含有液態(tài)姪 的液體部分。經(jīng)分離的催化劑粒子等固態(tài)部分的一部分返回至姪合成用反應(yīng)器30中，將液 體部分供給至第1精饋塔40。另外，從姪合成用反應(yīng)器30的塔頂放出含有未反應(yīng)的合成氣 體（原料氣體）及所合成的姪的氣體成分的FT氣體成分，供給至氣液分離器38。
[0092] 氣液分離器38對FT氣體成分進(jìn)行冷卻，將一部分的冷凝成分的液態(tài)姪（輕質(zhì)FT 姪）分離，導(dǎo)入至第1精饋塔40中。另一方面，在氣液分離器38中經(jīng)分離的氣體部分W未 反應(yīng)的合成氣體（C0和馬)、碳數(shù)為2W下的姪作為主成分，將一部分再次投入至姪合成用 反應(yīng)器30的底部、再利用于FT合成反應(yīng)。
[0093] 另外，將在FT合成反應(yīng)中未被再利用的氣體成分排出至廢氣側(cè)、作為燃料氣體進(jìn) 行使用，或?qū)PG(液化石油氣）相當(dāng)?shù)娜剂匣厥?，或再利用于合成氣體制造單元3的重整 器12的原料。
[0094] 第1精饋塔40對從姪合成用反應(yīng)器30介由催化劑分離器36、氣液分離器38供給 的液態(tài)姪進(jìn)行分饋，分饋成石腦油饋分（沸點比約150°C低）、相當(dāng)于煤油-輕油的中間饋 分（沸點為約150~360°C)和蠟成分（沸點超過約360°C)。
[0095] 從該第1精饋塔40的底部取出的蠟成分的液態(tài)姪（主要是C21W上）被移送至圖 1所示的升級單元7的蠟饋分加氨裂化反應(yīng)器50中，從第1精饋塔40的中央部取出的中間 饋分的液態(tài)姪（主要是Cii~C2。）被移送至升級單元7的中間饋分加氨精制反應(yīng)器52中， 從第1精饋塔40的上部取出的石腦油饋分的液態(tài)姪（主要是Cg~C1。）被移送至升級單元 7的石腦油饋分加氨精制反應(yīng)器54中。
[0096]如圖1所示，升級單元7具備上述蠟饋分加氨裂化反應(yīng)器50、上述中間饋分加氨精 制反應(yīng)器52、上述石腦油饋分加氨精制反應(yīng)器54、氣液分離器5