本發(fā)明涉及設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程的劣質(zhì)烴加氫熱裂化方法，在劣質(zhì)烴HDS如金屬、多環(huán)芳烴、膠質(zhì)、瀝青質(zhì)含量高的煤焦油重油的加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10，基于多環(huán)芳烴中間芳環(huán)π鍵的超離域能大于外側(cè)芳環(huán)π鍵的超離域能的規(guī)律，在液相反應(yīng)為主的條件下進(jìn)行多環(huán)芳烴的加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)使其中間芳環(huán)被飽和，HDS進(jìn)行脫殘?zhí)糠磻?yīng)的同時(shí)制造出位于多環(huán)結(jié)構(gòu)芳烴的中間位置的離解能低的亞甲基橋鍵，為加氫熱裂化反應(yīng)過程R20提供富含宜裂解鍵的熱裂化料，也利于提高六元環(huán)烴系物的產(chǎn)率；R10低氫油比操作可提高反應(yīng)空間液相反應(yīng)效率，R10和R20之間可設(shè)立加熱器，R10使用供氫烴物流聯(lián)合加工效果更佳。
背景技術(shù)：
：本發(fā)明所述煤焦油重油HDS，指的是來自煤焦油的常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的餾分如煤瀝青，通常富含金屬、多環(huán)芳烴、膠質(zhì)和瀝青質(zhì)。本發(fā)明所述煤焦油重油HDS的加氫輕質(zhì)化過程，指的是煤焦油重油加氫轉(zhuǎn)化生產(chǎn)常規(guī)沸點(diǎn)低于450℃餾分的過程，該過程通常包含加氫熱裂化反應(yīng)，適宜的反應(yīng)器形式是上流式膨脹床加氫反應(yīng)器如懸浮床加氫反應(yīng)器或沸騰床加氫反應(yīng)器或移動(dòng)床反應(yīng)器。本發(fā)明所述煤焦油重油HDS，也是煤焦油懸浮床加氫熱裂化反應(yīng)過程R20的目標(biāo)反應(yīng)組分；R20伴隨反應(yīng)的理想溶劑油是常規(guī)沸點(diǎn)為330～450℃的烴組分BSAA，在R20基本處于液相狀態(tài)故可以充當(dāng)溶劑油或稀釋油組分；R20伴隨反應(yīng)的常規(guī)沸點(diǎn)低于330℃的烴組分，在R20多數(shù)處于氣相狀態(tài)故充當(dāng)溶劑油或稀釋油組分的效率太低，反而產(chǎn)生不利影響如降低氫氣分壓、因富氧而產(chǎn)生水蒸氣、發(fā)生過度的熱裂化造氣反應(yīng)并產(chǎn)生高芳碳率芳烴、降低液體產(chǎn)品收率、增加氫耗、增加反應(yīng)溫升。本發(fā)明涉及煤焦油的加氫反應(yīng)過程，特別涉及使用常規(guī)沸點(diǎn)為330～450℃的供氫溶劑油的常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的煤焦油重餾分HDS的使用懸浮床的加氫熱裂化過程R20。關(guān)于中低溫煤焦油的不同餾分段的分子結(jié)構(gòu)、分子大小、膠質(zhì)瀝青質(zhì)在芳烴油中的溶解能力，CN104927914A包含使用供氫烴的低氫油比預(yù)加氫過程的高芳烴加氫方法的說明書第10段至第14段已經(jīng)有所描述。實(shí)際上，煤焦油中的膠質(zhì)、瀝青質(zhì)組分，本身就是常溫下(30～80℃)分散存在于其它輕質(zhì)芳烴溶劑中的溶質(zhì)，二者共同構(gòu)成相對(duì)均一的溶液，很明顯，溶劑量越大，溶質(zhì)的分散度越大，膠質(zhì)、瀝青質(zhì)組分的熱運(yùn)動(dòng)碰撞幾率越低。密度高的劣質(zhì)煤焦油重餾分HDS中富含的多環(huán)芳烴屬于芳碳率高的環(huán)結(jié)構(gòu)中缺乏亞甲基橋的多環(huán)結(jié)構(gòu)芳烴KEYC，密度高的劣質(zhì)煤焦油重餾分HDS中富含的膠狀瀝青狀組分屬于芳碳率高的環(huán)結(jié)構(gòu)中缺乏亞甲基橋的多環(huán)結(jié)構(gòu)芳烴KEYCX的復(fù)合體或締合物，本發(fā)明關(guān)心的問題是：在減少或不增加膠狀瀝青狀組分的熱縮合成為無法回收轉(zhuǎn)化為輕質(zhì)油的熱縮合物如液相焦或固體焦炭的轉(zhuǎn)化率的前提條件下，如何提高難以熱裂化的芳碳率高的芳烴KEYC、KEYCX的復(fù)合體或締合物在懸浮床加氫熱裂化反應(yīng)過程R20中的熱裂化輕質(zhì)化轉(zhuǎn)化率，當(dāng)然也會(huì)涉及如何提高自R20的產(chǎn)物R20P所得進(jìn)入反應(yīng)過程R20的循環(huán)油中膠狀瀝青狀組分的轉(zhuǎn)化率。下面描述劣質(zhì)煤焦油重餾分HDS在懸浮床加氫熱裂化反應(yīng)過程R20中的主要反應(yīng)。在煤焦油重餾分HDS的使用懸浮床的加氫熱裂化反應(yīng)過程R20中，最主要的目標(biāo)反應(yīng)是膠狀瀝青狀組分的多環(huán)芳烴的加氫熱裂化反應(yīng)，如果不含本發(fā)明所述加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10，該加氫熱裂化反應(yīng)過程R20的目標(biāo)加氫熱裂化反應(yīng)即正反應(yīng)至少包含下述兩個(gè)串聯(lián)步驟：①1個(gè)包含低離解能橋鍵的大分子發(fā)生熱裂化反應(yīng)，生成至少2個(gè)分子量較小的裂解物自由基；該步驟消耗能量且存在裂解能門檻，速度較慢；期望的狀瀝青狀組分的多環(huán)芳烴的加氫熱裂化反應(yīng)的斷鍵位置，是在多環(huán)芳烴的中間環(huán)上，這樣產(chǎn)生低環(huán)數(shù)結(jié)構(gòu)烴類產(chǎn)物；②裂解物自由基快速發(fā)生加氫穩(wěn)定反應(yīng)，生成較穩(wěn)定的分子。如果目標(biāo)反應(yīng)物中的低離解能橋鍵的含量太低，則目標(biāo)反應(yīng)物的目標(biāo)加氫熱裂化反應(yīng)很難進(jìn)行即目標(biāo)反應(yīng)物的目標(biāo)加氫熱裂化反應(yīng)轉(zhuǎn)化率很低，或者需要大幅度提高反應(yīng)溫度，這樣熱反應(yīng)中的副反應(yīng)將快速增加，總體副反應(yīng)趨勢(shì)是增加負(fù)反應(yīng)：①增加第一負(fù)反應(yīng)--目標(biāo)反應(yīng)物的非目標(biāo)熱反應(yīng)即深度熱縮合反應(yīng)，如芳烴脫氫深度熱縮合反應(yīng)，即增加難以回收轉(zhuǎn)化為輕質(zhì)油的熱縮合物如重膠質(zhì)、重瀝青質(zhì)的產(chǎn)率，增加無法回收轉(zhuǎn)化為輕質(zhì)油的熱縮合物如液相焦或固體焦炭的產(chǎn)率；這將大幅度惡化熱裂化反應(yīng)過程的液相組成，使其粘度大幅度增加，溶解氫氣、傳遞氫氣、供氫能力大幅度降低，稠環(huán)芳烴、膠質(zhì)、瀝青質(zhì)的碰撞縮合幾率大幅度增加，提高液相的熱縮合結(jié)焦反應(yīng)速度，增加反應(yīng)器器壁、熱高分器器壁結(jié)焦的速度，威脅裝置長周期運(yùn)轉(zhuǎn)；過高的熱裂化溫度會(huì)加劇上述惡果；基于第一負(fù)反應(yīng)，由于懸浮床熱裂化反應(yīng)過程通常使用大量的液體產(chǎn)物循環(huán)油，長期的循環(huán)操作結(jié)果，自然地將導(dǎo)致稠環(huán)芳烴、膠質(zhì)、瀝青質(zhì)在反應(yīng)器空間的積累性沉積，高度惡化液相組成即惡化液相反應(yīng)條件；②增加第二負(fù)反應(yīng)--非目標(biāo)反應(yīng)物如烴組分BSAA的淺度熱縮合反應(yīng)如芳烴淺度熱縮合反應(yīng)，即增加多環(huán)芳烴的淺度縮合物稠環(huán)芳烴BSAAD的產(chǎn)率，雖然這些淺度縮合物稠環(huán)芳烴BSAAD的大部分在一定加氫和或熱裂化條件下仍能轉(zhuǎn)變?yōu)檩p質(zhì)油，這也增加了BSAAD的二次加氫和二次裂化任務(wù)量，無論是返回R20的循環(huán)加氫熱裂化、還是后續(xù)的加氫和裂化步驟；另一方面，至少一部分稠環(huán)芳烴BSAAD將逐步轉(zhuǎn)化為膠質(zhì)、瀝青質(zhì)，即在反應(yīng)過程又增加產(chǎn)生了部分目標(biāo)反應(yīng)組分，加劇懸浮床熱裂化反應(yīng)過程的液相性質(zhì)的惡化；第二負(fù)反應(yīng)為第一負(fù)反應(yīng)制造原料，是第一負(fù)反應(yīng)的幫兇；③增加第三負(fù)反應(yīng)--非目標(biāo)反應(yīng)物如長側(cè)鏈芳烴BSLL的熱裂化斷側(cè)鏈反應(yīng)即增加氣體產(chǎn)率、增加短側(cè)鏈芳烴濃度，削弱芳核基團(tuán)之間的因長鏈形成的空間位阻效應(yīng)，增加短側(cè)鏈芳烴的熱縮反應(yīng)幾率；第三負(fù)反應(yīng)為第二負(fù)反應(yīng)制造原料，是第二負(fù)反應(yīng)的幫兇。實(shí)際上，為了避免熱反應(yīng)的副反應(yīng)大量發(fā)生，維持熱裂化目標(biāo)產(chǎn)品即常規(guī)沸點(diǎn)為60～350℃的熱裂化烴產(chǎn)物的高收率，操作溫度不能過高，比如應(yīng)低于焦化溫度495～525℃一定距離，這樣通常導(dǎo)致熱裂化操作溫度較低即導(dǎo)致熱裂化反應(yīng)速度較低；為了抑制熱縮合反應(yīng)、抑制二次裂解反應(yīng)，加氫熱裂化反應(yīng)過程R20通常在高氫分壓下操作并使用加氫催化劑，裂解物自由基加氫飽和反應(yīng)通?？煊跓崃鸦磻?yīng)速度，因此，目標(biāo)反應(yīng)物加氫熱裂化反應(yīng)的控制步驟通常是熱裂化反應(yīng)。由于標(biāo)反應(yīng)物HDS的熱裂化反應(yīng)速度與目標(biāo)反應(yīng)物中低離解能橋鍵的含量成正比，因此，可以說，目標(biāo)反應(yīng)物中低離解能橋鍵的含量直接地強(qiáng)烈地影響著熱裂化反應(yīng)速度；而提高熱裂化反應(yīng)速度，意味著降低熱裂化時(shí)間，結(jié)果是降低熱縮合反應(yīng)量或降低熱縮合反應(yīng)深度，這將直接降低產(chǎn)物R20P中所含熱縮合物的含量和熱縮合物的稠環(huán)度，降低自產(chǎn)物R20P所得進(jìn)入反應(yīng)過程R20的循環(huán)油中的膠狀瀝青狀組分的轉(zhuǎn)化負(fù)荷、轉(zhuǎn)化率和循環(huán)比。下面描述劣質(zhì)煤焦油重餾分HDS在懸浮床加氫熱裂化反應(yīng)過程R20中，常規(guī)沸點(diǎn)為330～450℃的烴組分的伴隨反應(yīng)組分BSAA的主要反應(yīng)。在煤焦油重餾分HDS的使用懸浮床的加氫熱裂化反應(yīng)過程R20中，最主要的伴隨反應(yīng)是伴隨反應(yīng)組分BSAA的目標(biāo)加氫熱裂化反應(yīng)即正反應(yīng)，如果不含本發(fā)明所述預(yù)加氫反應(yīng)過程R10，該加氫熱裂化反應(yīng)過程R20至少包含下述兩個(gè)串聯(lián)步驟：①1個(gè)包含低離解能橋鍵的大分子發(fā)生熱裂化反應(yīng)，生成至少2個(gè)分子量較小的裂解物自由基；②裂解物自由基快速發(fā)生加氫飽和反應(yīng)，生成較穩(wěn)定的分子。很明顯，伴隨反應(yīng)組分BSAA加氫熱裂化反應(yīng)的控制步驟是目標(biāo)反應(yīng)物的熱裂化反應(yīng)，而伴隨反應(yīng)組分BSAA的熱裂化反應(yīng)速度與目標(biāo)反應(yīng)物中低離解能橋鍵的含量成正比，如果伴隨反應(yīng)組分BSAA中的低離解能橋鍵的含量太低，則伴隨反應(yīng)組分BSAA的目標(biāo)加氫熱裂化反應(yīng)很難進(jìn)行即伴隨反應(yīng)組分BSAA的加氫熱裂化反應(yīng)轉(zhuǎn)化率很低，或者需要大幅度提高反應(yīng)溫度，這樣熱反應(yīng)中的副反應(yīng)將快速增加，總體副反應(yīng)趨勢(shì)是增加負(fù)反應(yīng)：①增加非目標(biāo)熱縮合反應(yīng)如芳烴熱縮合反應(yīng)，即增產(chǎn)稠環(huán)度更高的縮合芳環(huán)，或?qū)⒉糠诛柡偷?環(huán)、4環(huán)芳烴脫氫成為環(huán)炭全部為芳炭的芳烴即增產(chǎn)芳烴的芳炭率，這些組分與其前身物芳烴相比氫含量均下降，對(duì)于其目標(biāo)熱裂化輕質(zhì)化反應(yīng)而言，熱縮和反應(yīng)屬于遠(yuǎn)離目標(biāo)的逆向反應(yīng)，熱縮合物的熱裂化輕質(zhì)化反應(yīng)：步驟更多、消耗的能量更多；②增加非目標(biāo)熱裂化反應(yīng)如芳烴側(cè)鏈斷裂反應(yīng)即增加氣體產(chǎn)率。同時(shí)存在伴隨反應(yīng)組分BSAA中的供氫烴的供氫反應(yīng)：在奪氫劑(比如芳碳率100％的多環(huán)芳烴)的存在下，組分BSAA中的供氫烴釋放活性氫后提高芳碳率。很明顯，在懸浮床加氫熱裂化反應(yīng)過程R10中，劣質(zhì)煤焦油重餾分HDS和伴隨反應(yīng)組分BSAA，無論是正向反應(yīng)即目標(biāo)熱裂化輕質(zhì)化反應(yīng)的反應(yīng)條件、還是逆向反應(yīng)即熱縮合反應(yīng)和造氣反應(yīng)的反應(yīng)條件，均具有一致性。因此，本文描述的對(duì)于煤焦油重餾分HDS有某種影響的操作條件，實(shí)際上對(duì)伴隨反應(yīng)組分BSAA也有相近或相似的影響。與富含亞甲基橋鍵的密度低的煤焦油重餾分相比，對(duì)于富含芳碳率高的缺乏亞甲基橋鍵的膠狀瀝青狀組分的煤焦油重餾分HDS而言，使用懸浮床加氫熱裂化過程R20，必然產(chǎn)生上述“目標(biāo)熱裂化反應(yīng)速度小、熱裂化反應(yīng)時(shí)間長、熱縮合反應(yīng)多”的反應(yīng)選擇性差的結(jié)果，這樣的結(jié)果對(duì)于工業(yè)技術(shù)的正常期望結(jié)果而言，可以說極不理想甚至是失敗的。其根源在于煤焦油重餾分HDS中的多環(huán)芳烴、膠狀瀝青狀組分是芳碳率高的缺乏亞甲基橋鍵的烴組分?；谝陨戏治隹梢钥闯?，鑒于密度高的劣質(zhì)煤焦油重餾分HDS是富含芳碳率高的環(huán)結(jié)構(gòu)中缺乏亞甲基橋的多環(huán)芳烴、膠狀瀝青狀組分的高濃度液相，其目標(biāo)反應(yīng)物的目標(biāo)熱裂化輕質(zhì)化反應(yīng)以液相反應(yīng)為主，其富反應(yīng)熱縮合反應(yīng)也是以液相反應(yīng)為主，正反應(yīng)與負(fù)反應(yīng)表現(xiàn)為同一液相同一組分的方向相反的競爭反應(yīng)，因此液相溶液的環(huán)境中提供的正反應(yīng)與負(fù)反應(yīng)條件的競爭性，對(duì)反應(yīng)方向起著決定作用，是決定加氫熱裂化反應(yīng)過程R20工業(yè)裝置操作成敗的關(guān)鍵；在加氫熱裂化反應(yīng)過程R20，盡管操作氫壓、操作溫度、催化劑、氫油體積比、空速工藝參數(shù)的對(duì)“正反應(yīng)與負(fù)反應(yīng)條件的競爭性”均有影響，但是相比之下，液相中烴組組分的相對(duì)關(guān)系或者說液相烴組成，是成對(duì)正反應(yīng)與負(fù)反應(yīng)的競爭結(jié)果影響最強(qiáng)烈的直接因素；由于劣質(zhì)煤焦油重餾分HDS中多環(huán)芳烴、膠狀瀝青狀組分含量太高已經(jīng)成為實(shí)際液相的主體組分，彼此之間相互影響互為溶劑，因此“為了改變正反應(yīng)與負(fù)反應(yīng)選擇性反應(yīng)而改變液相溶劑烴組成”，其實(shí)已經(jīng)等同于“為了改變正反應(yīng)與負(fù)反應(yīng)選擇性反應(yīng)而改變?cè)嫌蜔N組成”，這已經(jīng)不是加氫熱裂化反應(yīng)過程R20的任務(wù)，而是要求增加一個(gè)先導(dǎo)反應(yīng)過程----加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程，其任務(wù)是“HDS先進(jìn)行先導(dǎo)性加氫輕質(zhì)化反應(yīng)(或者說加氫精制性加氫輕質(zhì)化反應(yīng))，在脫殘?zhí)糠磻?yīng)的同時(shí)制造出位于多環(huán)結(jié)構(gòu)芳烴的中間位置的離解能低的亞甲基橋鍵，為加氫熱裂化反應(yīng)過程R20提供富含宜裂解鍵的熱裂化料”，最終構(gòu)成以下較為合理的反應(yīng)鏈條：“多環(huán)芳烴類烴組分→先導(dǎo)性加氫輕質(zhì)化反應(yīng)(加氫芳烴淺度飽和反應(yīng))→熱裂化反應(yīng)→裂解物自由基加氫穩(wěn)定反應(yīng)”上述分析表明，對(duì)于富含芳碳率高的缺乏亞甲基橋鍵的膠狀瀝青狀組分的煤焦油重餾分HDS而言，在懸浮床加氫熱裂化過程R20中，為了提高目標(biāo)物熱裂化輕質(zhì)化反應(yīng)速度、抑制熱反應(yīng)中的副反應(yīng)，最好在以熱裂化反應(yīng)為主的加氫熱裂化反應(yīng)過程R20之前，將煤焦油重餾分HDS的分子結(jié)構(gòu)進(jìn)行調(diào)整，必須在抑制熱反應(yīng)中的副反應(yīng)的條件下比如采用較低的反應(yīng)溫度、加氫飽和功能較強(qiáng)的催化劑、較多的供氫烴，在膠狀瀝青狀組分的多環(huán)芳烴結(jié)構(gòu)中制造易于發(fā)生熱裂化反應(yīng)的低離解能橋鍵如亞甲基橋等，也就是說需要安排一個(gè)條件適宜的加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10。基于上述分析，本發(fā)明提出設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程的劣質(zhì)烴加氫熱裂化方法，其基本構(gòu)想是：在劣質(zhì)烴HDS如金屬、多環(huán)芳烴、膠質(zhì)、瀝青質(zhì)含量高的煤焦油重油的加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10，基于多環(huán)芳烴中間芳環(huán)π鍵的超離域能大于外側(cè)芳環(huán)π鍵的超離域能的規(guī)律，在液相反應(yīng)為主的條件下進(jìn)行多環(huán)芳烴的加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)使其中間芳環(huán)被飽和，HDS進(jìn)行脫殘?zhí)糠磻?yīng)的同時(shí)制造出位于多環(huán)結(jié)構(gòu)芳烴的中間位置的離解能低的亞甲基橋鍵，為加氫熱裂化反應(yīng)過程R20提供富含宜裂解鍵的裂化料，也利于提高六元環(huán)烴系物的產(chǎn)率；R10低氫油比操作可提高反應(yīng)空間液相反應(yīng)效率，R10和R20之間可設(shè)立加熱器，R10使用供氫烴物流聯(lián)合加工效果更佳。設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10，為加氫裂化反應(yīng)過程R20準(zhǔn)備目標(biāo)裂解鍵更多的裂解原料烴，這是現(xiàn)有的煤焦油懸浮床加氫熱裂化工藝中沒有提及的技術(shù)命題，當(dāng)然這要求加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10操作溫度較低和或使用具備適宜加氫飽和功能的加氫催化劑和或使用大量供氫烴和或采用更低的氫油體積比，相應(yīng)的工藝措施或效果是：①降低操作溫度或使反應(yīng)過程溫差縮小是容易實(shí)現(xiàn)的，可能需要采用液體產(chǎn)物大循環(huán)比操作方案；②使用加氫飽和功能適宜強(qiáng)的加氫催化劑，如微米級(jí)的微晶輝鉬礦(MoS2)或其它高效復(fù)合型催化劑；③使用大量供氫烴，是容易實(shí)現(xiàn)的，利用煤焦油中的常規(guī)沸點(diǎn)為330～450℃的烴組分BSAA即可制備得到；HDS還可以采用分路供料方式；④采用低的氫油體積比，是容易實(shí)現(xiàn)的，在保證反應(yīng)氫氣分壓的前提下，降低氫油體積比，可以延長反應(yīng)器反應(yīng)空間的液相停留時(shí)間，增加HDS的加氫脫殘?zhí)糠磻?yīng)深度。關(guān)于加氫飽和功能適宜強(qiáng)的加氫催化劑，記載這類技術(shù)的一個(gè)文獻(xiàn)見：①出版物名稱：《加氫處理工藝與工程》，66頁至68頁；②檢索用圖書編碼：ISBN編碼：7-80164-665-7；中國版本圖書館CIP數(shù)據(jù)核字：(2004)第128349號(hào)；③主編：李大東；④出版社：中國石化出版社。意大利ENI公司開發(fā)的渣油懸浮床加氫技術(shù)EST使用的微米級(jí)的微晶輝鉬礦(MoS2)，就是一種促進(jìn)加氫反應(yīng)而不促進(jìn)裂化反應(yīng)的加氫活性很高的加氫催化劑，能快速飽和熱裂化產(chǎn)生的C-C和C-雜原子自由基，也具有一定的芳烴加氫飽和催化能力，能有效抑制芳香簇團(tuán)的縮合反應(yīng)即抑制生焦反應(yīng)。實(shí)驗(yàn)證明，這種Mo催化劑的加氫性能相對(duì)于過渡金屬Ni、V、Co、Fe等都更好一些。EST技術(shù)處理多種劣質(zhì)原油和超重原油的減壓渣油的試驗(yàn)表明，在400～425℃和16.0MPa的反應(yīng)條件下進(jìn)行緩和加氫裂化，＞1000PPm含量的微晶輝鉬礦催化劑添加量能抑制生焦并促進(jìn)脫金屬、脫殘?zhí)康燃託涓馁|(zhì)反應(yīng)，轉(zhuǎn)化率＞99％，脫金屬率＞99％，脫殘?zhí)柯剩?5％，排出的瀝青質(zhì)不到原料了渣油的1％。如果氫含量為6.8～7.5％的煤焦油重餾分HDS直接進(jìn)入懸浮床加氫熱裂化過程R20，總耗氫量按照3.0～3.5％計(jì)算，其總體放熱量大、總體溫升值大，在反應(yīng)進(jìn)料氫油體積比為1000的條件下，全部反應(yīng)熱可以導(dǎo)致其凈原料溫升達(dá)到120～160℃，由于懸浮床加氫熱裂化過程R20為了形成溫差小的近視等溫床的反應(yīng)條件，R20反應(yīng)區(qū)入口溫度與出口溫度差值不可能太大比如通常為20～60℃，這樣僅僅依靠反應(yīng)凈產(chǎn)物帶出的反應(yīng)熱數(shù)量所占總反應(yīng)熱的比例較小，剩余的大部分反應(yīng)熱(可加熱凈原料溫升達(dá)到100～140℃)只能靠低溫態(tài)原料油和或低溫態(tài)原料氫氣來轉(zhuǎn)移或吸收攜帶，盡管可以實(shí)現(xiàn)反應(yīng)熱能量回收，但是，一旦低溫態(tài)原料油中斷，懸浮床加氫熱裂化過程R20的第一反應(yīng)器的入口溫度將瞬間躍升比如提高25～40℃，將導(dǎo)致反應(yīng)段內(nèi)反應(yīng)熱的疊加，會(huì)誘發(fā)飛溫，其危害極大。而設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10，則可以顯著降低煤焦油重餾分HDS的起始反應(yīng)的溫度值TS，這有利于降低“起始反應(yīng)的溫度值TS-煤焦油重餾分HDS的預(yù)熱終端溫度＝ΔT1”溫度差，這樣可以大幅度提高R10的安全性，同時(shí)因?yàn)榧託浞紵N淺度飽和反應(yīng)過程R10這一低溫反應(yīng)段的存在為后續(xù)懸浮床加氫熱裂化過程R20調(diào)整操作參數(shù)或處理事故贏得時(shí)間，這樣可以大幅度提高裝置的安全性或可操作性，這是本發(fā)明的第二個(gè)優(yōu)點(diǎn)即可提高工藝安全性。本發(fā)明的第三個(gè)優(yōu)點(diǎn)是，可提膠狀瀝青狀組分的輕質(zhì)化轉(zhuǎn)化率，加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10在抑制熱裂化反應(yīng)的條件下，發(fā)生的加氫飽和反應(yīng)會(huì)使膠質(zhì)瀝青質(zhì)發(fā)生了明顯的加氫脫殘?zhí)糠磻?yīng)，減少了膠質(zhì)瀝青質(zhì)在懸浮床加氫熱裂化過程R20轉(zhuǎn)化為預(yù)期輕質(zhì)產(chǎn)品的反應(yīng)步驟，因此可以提高膠質(zhì)瀝青質(zhì)的單程加氫熱裂化輕質(zhì)化轉(zhuǎn)化率。本發(fā)明的第四個(gè)優(yōu)點(diǎn)是，可以形成清晰的“反應(yīng)級(jí)或反應(yīng)段”概念，根據(jù)反應(yīng)過程的主導(dǎo)反應(yīng)目標(biāo)的不同或根據(jù)反應(yīng)過程反應(yīng)溫度的漲落區(qū)間，設(shè)置反應(yīng)過程的分級(jí)概念或分段概念，進(jìn)而建立分段反應(yīng)液相產(chǎn)物循環(huán)概念，其優(yōu)點(diǎn)在于：①靈活調(diào)節(jié)或控制短停留時(shí)間(低循環(huán)反應(yīng)次數(shù))液相產(chǎn)物的收率，間接確定單程轉(zhuǎn)化率，防止不合理的單級(jí)反應(yīng)效應(yīng)，增強(qiáng)操作過程的熱力學(xué)、水力學(xué)穩(wěn)定性；②增強(qiáng)分段控制操作條件如反應(yīng)溫度、氫油比、循環(huán)油比、液相停留時(shí)間、循環(huán)反應(yīng)次數(shù)等的調(diào)節(jié)靈活性，增加反應(yīng)器直徑的選擇彈性。本發(fā)明的第五個(gè)優(yōu)點(diǎn)是，基于清晰的“反應(yīng)級(jí)或反應(yīng)段”概念，根據(jù)反應(yīng)過程的主導(dǎo)反應(yīng)目標(biāo)的不同或根據(jù)反應(yīng)過程反應(yīng)溫度的漲落區(qū)間，設(shè)置反應(yīng)級(jí)間溫度調(diào)控手段，從而明顯區(qū)別于現(xiàn)有的多臺(tái)懸浮床反應(yīng)器和或沸騰床反應(yīng)器間不設(shè)置加熱器如加熱爐的流程形式，本發(fā)明在多數(shù)條件下，在加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10和為加氫裂化熱反應(yīng)過程R20之間需要設(shè)置加熱器如加熱爐，以實(shí)現(xiàn)反應(yīng)級(jí)間溫度差的靈活調(diào)整和或充當(dāng)開工加熱爐。本發(fā)明所述方法未見報(bào)道。一種使用懸浮床加氫反應(yīng)器的煤焦油重油加氫輕質(zhì)化方法，是將全部煤焦油組分(包括常規(guī)沸點(diǎn)低于370℃的餾分和常規(guī)沸點(diǎn)高于370℃的餾分)作為加氫裂化的原料，采用懸浮床或鼓泡床加氫裂化反應(yīng)器進(jìn)行加氫裂化反應(yīng)過程，該方法把常規(guī)沸點(diǎn)低于330℃的烴組分引入加氫裂化反應(yīng)過程，其工藝缺陷十分有害，也沒有設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程。中國專利ZL201010217358.1記載了一種使用懸浮床加氫反應(yīng)器的煤焦油重油加氫輕質(zhì)化方法，包括煤焦油原料預(yù)處理及蒸餾分離、煤焦油重質(zhì)餾分懸浮床加氫裂化和輕質(zhì)餾分油常規(guī)提質(zhì)加工過程。ZL201010217358.1的工藝特點(diǎn)是把煤焦油中大于370℃的餾分作為加氫裂化的原料，采用懸浮床或鼓泡床加氫裂化反應(yīng)器進(jìn)行加氫裂化反應(yīng)過程R1，反應(yīng)生成物大于370℃的重質(zhì)油(瀝青)的大部分(大約80％)直接循環(huán)回?zé)捲倭鸦?，小部?大約20％)進(jìn)行固液分離，分離固體催化劑后循環(huán)回?zé)捲倭鸦?，目的是把煤焦油中大分子瀝青盡可能多的裂化成小分子輕質(zhì)油產(chǎn)品，分出的催化劑外甩，外甩的目的是除去在裂化過程中生成的少量高分子聚合物和已經(jīng)失活的催化劑。該技術(shù)由于把幾乎全部的重瀝青回?zé)捔鸦闪诵》肿赢a(chǎn)品，輕油收率要顯著提高，最高油收率在93％以上。該方法沒有設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程。中國專利ZL201210022921.9提出一種使用供氫烴的低氫含量重油的加氫輕質(zhì)化方法，對(duì)于煤焦油中大于330℃的全部餾分，常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的煤焦油重油直接進(jìn)入膨脹床(如懸浮床或沸騰床)加氫熱裂化反應(yīng)區(qū)HPU21，同時(shí)將常規(guī)沸點(diǎn)為330～450℃的煤焦油餾份作為供氫溶劑油的前身物質(zhì)經(jīng)過加氫改性反應(yīng)區(qū)HPU1生產(chǎn)主要由常規(guī)沸點(diǎn)為330～450℃的烴組分組成的供氫烴物流SHS，然后將SHS引入加氫熱裂化反應(yīng)區(qū)HPU21，很明顯，可顯著提高SHS流過反應(yīng)區(qū)中“供氫烴重量/新鮮原料F10X重量”之比值KL，因此具有降低縮合結(jié)焦速度、提高煤焦油重油加氫轉(zhuǎn)化過程液體產(chǎn)品收率、提高產(chǎn)品質(zhì)量、降低反應(yīng)溫升、增強(qiáng)裝置操作平穩(wěn)性和安全性的顯著效果。該方法沒有設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程。中國專利ZL200810166719.7記載了一種不同沸程煤焦油餾份的聯(lián)合加氫轉(zhuǎn)化方法，含有常規(guī)沸點(diǎn)低于390℃的煤焦油輕餾份的第一烴餾份在第一加氫精制反應(yīng)部分完成轉(zhuǎn)化，第一加氫精制反應(yīng)流出物與含有常規(guī)沸點(diǎn)高于370℃的煤焦油重餾份的第二烴餾份在第二加氫精制反應(yīng)部分完成轉(zhuǎn)化，分離第二加氫精制反應(yīng)流出物并回收產(chǎn)品。中國專利ZL200810166719.7對(duì)沸程不同的煤焦油餾份，進(jìn)行聯(lián)合加氫轉(zhuǎn)化，形成更適宜的加氫精制反應(yīng)溫度分布，具有提高產(chǎn)品質(zhì)量、平穩(wěn)操作、延長操作周期等優(yōu)點(diǎn)，特別適合于中、高溫煤焦油寬餾份的小規(guī)模的分類聯(lián)合加氫轉(zhuǎn)化。該方法，沒有明確涉及煤焦油重油F10進(jìn)入膨脹床(如懸浮床或沸騰床)加氫熱裂化反應(yīng)過程，也沒有設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程。CN105623724A公開了一種高芳烴產(chǎn)低碳數(shù)單六元環(huán)烴的加氫熱裂化方法，可用中低溫煤焦油經(jīng)濟(jì)地多產(chǎn)C6～C10的環(huán)己烷系烴或苯系烴，經(jīng)催化重整、芳烴抽提后得到苯類烴。對(duì)于煤焦油加氫熱裂化反應(yīng)過程R10而言，該工藝回收第一加氫反應(yīng)流出物R10P得到包含第一加氫生成油的物流，通常常規(guī)沸點(diǎn)高于350℃的第一加氫生成油烴，返回第一加氫反應(yīng)過程R10與第一加氫催化劑R10C接觸，至少一部分常規(guī)沸點(diǎn)為260～350℃的第一加氫生成油烴，返回第一加氫反應(yīng)過程R10與第一加氫催化劑R10C接觸，第一加氫反應(yīng)流出物R10P中的常規(guī)沸點(diǎn)特別高的易熱縮合烴組分不再返回第一加氫反應(yīng)過程R10。該方法，也沒有設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程。本發(fā)明方法，適合于新建裝置，也可用于已有裝置改造。因此，本發(fā)明的目的在于提出設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程的劣質(zhì)烴加氫熱裂化方法。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程的劣質(zhì)烴加氫熱裂化方法，其特征在于包含以下步驟：(1)在第一加氫反應(yīng)過程R10，在存在氫氣、液相烴同時(shí)可能存在固體顆粒的物料條件下，高芳碳率劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行包含加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)的第一加氫反應(yīng)R10R得到第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P；劣質(zhì)烴HDS，是包含常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴組分HD的高芳碳烴料；劣質(zhì)烴HDS，包含常規(guī)液態(tài)烴原料HDSL，可能包含固體顆粒原料HDSS；第一加氫反應(yīng)R10R，包含至少一部分液態(tài)烴原料HDSL中烴組分HD的加氫精制反應(yīng)R10-HD-HTR，加氫精制反應(yīng)R10-HD-HTR至少包含多環(huán)芳烴的部分加氫飽和反應(yīng)R10-HD-HDAR，可能包含其它不飽和烴的加氫飽和反應(yīng)和或含雜質(zhì)烴的加氫氫解反應(yīng)；在第一加氫反應(yīng)過程R10，HDS發(fā)生至少一部分加氫脫殘?zhí)糠磻?yīng)，第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P中烴類的殘?zhí)恐档陀诹淤|(zhì)烴HDS的殘?zhí)恐?；第一加氫反?yīng)R10R，在液相反應(yīng)為主的條件下進(jìn)行，至少一部分烴組分HD發(fā)生的多環(huán)芳烴的部分加氫飽和反應(yīng)R10-HD-HDAR使至少一部分烴組分HD的芳碳率降低轉(zhuǎn)化為烴組分HDH，使至少一部分多環(huán)芳烴組分HDA的芳環(huán)被飽和形成亞甲基橋鍵，第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P中烴類的芳碳率低于劣質(zhì)烴HDS的芳碳率；第一加氫反應(yīng)R10R，使用上流式加氫反應(yīng)器R10E，可能使用加氫催化劑R10C；第一加氫反應(yīng)過程R10使用加氫催化劑R10C時(shí)，使用的上流式加氫反應(yīng)器R10E的反應(yīng)空間有催化劑進(jìn)入、催化劑排出；可能有部分第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P沉積或停留或循環(huán)于加氫反應(yīng)器R10E內(nèi)部空間；第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P，為含有氫氣、常規(guī)液體烴同時(shí)可能含有固體顆粒的物料；基于第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10的物料用作第一加氫反應(yīng)流出物R10P；R10P用于排出BASE-R10P，為含有氫氣、常規(guī)液體烴同時(shí)可能含有固體顆粒的物料；R10P，以1路或2路或多路物料R10PX的形式出現(xiàn)，不同R10PX物流的組成和相態(tài)相同或不同；基于R10P的含有R10P中烴油的物流R10P-XO-TOR20進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；(2)在第二加氫反應(yīng)過程R20，在存在氫氣、液相烴同時(shí)可能存在固體顆粒的混相物料條件下，物流R10P-XO-TOR20進(jìn)行包含加氫熱裂化反應(yīng)的第二加氫反應(yīng)R20R得到第二加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R20P；物流R10P-XO-TOR20，包含常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴組分HDH的高芳碳烴料；物流R10P-XO-TOR20，包含常規(guī)液態(tài)烴原料R10P-XO-TOR20L，可能包含固體顆粒原料R10P-XO-TOR20S；第二加氫反應(yīng)R20R，包含至少一部分常規(guī)液態(tài)烴原料R10P-XO-TOR20L中烴組分HDH的加氫熱裂化反應(yīng)，可能包含至少一部分常規(guī)液態(tài)烴原料R10P-XO-TOR20L中烴組分HDH的加氫精制反應(yīng)；第二加氫反應(yīng)R20R的加氫精制反應(yīng)包含不飽和烴的加氫飽和反應(yīng)和或含雜質(zhì)烴的加氫氫解反應(yīng)；第二加氫反應(yīng)過程R20，使用上流式加氫反應(yīng)器R20E，可能使用加氫催化劑R20C；第二加氫反應(yīng)過程R20使用加氫催化劑R20C時(shí)，使用的上流式加氫反應(yīng)器R20E的反應(yīng)空間有催化劑進(jìn)入、催化劑排出；可能有部分第二加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R20P沉積或停留或循環(huán)于加氫反應(yīng)器R20E內(nèi)部空間；第二加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R20P，為含有氫氣、雜質(zhì)組分、常規(guī)氣體烴、常規(guī)液體烴同時(shí)可能含有固體顆粒的至少包含氣相和液相的混相物料；基于第二加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R20P的物料用作第二加氫反應(yīng)流出物R20P；第二加氫反應(yīng)流出物R20P用于排出第二加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R20P，為含有氫氣、雜質(zhì)組分、常規(guī)氣體烴、常規(guī)液體烴同時(shí)可能含有固體顆粒的至少包含氣相和液相的混相物料；第二加氫反應(yīng)流出物R20P，以1路或2路或多路物料R20PX的形式出現(xiàn)，不同R20PX物流的組成和相態(tài)相同或不同；(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的可能含有固體顆粒的液體物流SRL，至少一部分富氫氣氣體SRV返回加氫反應(yīng)過程循環(huán)使用。本發(fā)明，第一加氫反應(yīng)過程R10，最好第一加氫反應(yīng)R10R以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主，其特征在于：(1)在第一加氫反應(yīng)過程R10，在存在氫氣、液相烴同時(shí)可能存在固體顆粒的至少存在氣液兩相的混相物料條件下，劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主的第一加氫反應(yīng)R10R得到第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P；第一加氫反應(yīng)R10R，在液相反應(yīng)為主的條件下進(jìn)行，至少一部分烴組分HD發(fā)生的多環(huán)芳烴的部分加氫飽和反應(yīng)R10-HD-HDAR使至少一部分烴組分HD的芳碳率降低轉(zhuǎn)化為烴組分HDH，使至少一部分多環(huán)芳烴組分HDA的中間芳環(huán)被飽和形成亞甲基橋鍵，第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P中烴類的芳碳率低于劣質(zhì)烴HDS的芳碳率；第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P，為含有氫氣、雜質(zhì)組分、常規(guī)氣體烴、常規(guī)液體烴同時(shí)可能含有固體顆粒的至少包含氣相和液相的混相物料；基于第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10的物料用作第一加氫反應(yīng)流出物R10P；R10P用于排出BASE-R10P，為含有氫氣、雜質(zhì)組分、常規(guī)氣體烴、常規(guī)液體烴同時(shí)可能含有固體顆粒的至少包含氣相和液相的混相物料；所述劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主的第一加氫反應(yīng)R10R，指的是：第一加氫反應(yīng)R10R總氫耗R10HT減去加氫脫氧反應(yīng)氫耗R10HDO為剩余的脫氧外氫耗R10HK，脫氧外氫耗R10HK以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)的氫耗R10HDA為主，即R10HDA/R10HK＞0.5；R10P作為物流R10P-XO-TOR20進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20。本發(fā)明，通常，劣質(zhì)烴HDS選自下列物料中的一種或幾種：①低溫煤焦油或其餾分油或其熱加工過程所得油品，熱加工過程是焦化過程或催化裂化過程或催化裂解過程；②中溫煤焦油或其餾分油或其熱加工過程所得油品；③高溫煤焦油或其餾分油或其熱加工過程所得油品；④煤加氫直接液化制油過程所得油品，煤加氫直接液化制油過程包括使用供氫溶劑油的煤加氫直接液化制油過程、油煤共煉過程、煤臨氫熱溶液化過程；⑤石油基重油或其餾分油或其熱加工過程所得油品；⑥頁巖油或其餾分油或其熱加工過程所得油品；⑦石油砂基重油或其餾分油或其熱加工過程所得油品；⑧其它膠質(zhì)重量含量高于15％和或?yàn)r青質(zhì)重量含量高于5.0％的烴油。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，通常主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃烴組分HD組成；在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主的第一加氫反應(yīng)R10R，劣質(zhì)烴HDS的單位重量氫耗量：通常為0.05～3.0％、一般為0.25～2.5％、宜為0.5～1.5％。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，使用的加氫催化劑R10C，可以是一種復(fù)合型煤焦油加氫催化劑，包含高活性組分與低活性組分；所述高活性組分金屬與低活性組分金屬的重量比為1∶10至10∶1；所述高活性組分為鉬的水溶性鹽類化合物或其混合物；所述低活性組分為氧化鐵礦石或硫化鐵礦石，其中礦石中鐵含量不低于40wt％，催化劑R10C水含量低于2wt％；R10C粒子直徑為1～100μm的粉狀顆粒。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，使用的加氫催化劑R10C，可以至少包含Mo元素，Mo在第一加氫反應(yīng)過程R10的主體工作形態(tài)為M0S2中，加氫催化劑R10C為1～100μm的粉狀顆粒。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，第一加氫反應(yīng)過程R10的操作條件通常為：溫度為300～480℃、壓力為6.0～30.0MPa、氫氣/原料油體積比為0.01∶1～4000∶1、加氫催化劑R10C加入重量為HDS重量的0.001～8.0％、體積空速為0.1～10.0hr-1；劣質(zhì)烴HDS重量化學(xué)氫耗量為0.05～3.0％。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，第一加氫反應(yīng)過程R10的操作條件一般為：溫度為350～460℃、壓力為12.0～22.0MPa、氫氣/原料油體積比為50∶1～600∶1、加氫催化劑R10C加入重量為HDS重量的0.01～5.0％、體積空速為0.2～2.0hr-1；劣質(zhì)烴HDS重量化學(xué)氫耗量為0.50～1.5％。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主的第一加氫反應(yīng)R10R，第一加氫反應(yīng)過程R10的平均反應(yīng)溫度較第二加氫反應(yīng)過程R20的平均反應(yīng)溫度通常低15～100℃。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，通常其膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量為10～90％、殘?zhí)繛?.01～25％、金屬含量為2～2000PPm；在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主的第一加氫反應(yīng)R10R，膠質(zhì)瀝青質(zhì)加氫脫除率大于3％、殘?zhí)考託涿摮蚀笥?％。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，一般其膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量為30～80％、殘?zhí)繛?～20％、金屬含量為50～700PPm；在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主的第一加氫反應(yīng)R10R，膠質(zhì)瀝青質(zhì)加氫脫除率：通常大于5％、一般大于10％、較佳者大于15％，殘?zhí)考託涿摮剩和ǔ４笥?％、一般大于10％、較佳者大于15％。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，第一加氫反應(yīng)過程R10的氫氣/原料油體積比：通常低于400∶1、一般低于200∶1、可以低于50∶1，可以向第一加氫反應(yīng)過程R10的反應(yīng)空間采用2次或多次添加的方法補(bǔ)充氫氣。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，第一加氫反應(yīng)過程R10的反應(yīng)空間的液相體積分率：通常高于0.5、一般高于0.7、可以為0.90～1.0。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，可以設(shè)置熱高壓分離過程R10MP-THPS，其特征在于：在第一加氫反應(yīng)過程R10，將第一加氫反應(yīng)過程R10的終端產(chǎn)物或中間產(chǎn)物視為反應(yīng)產(chǎn)物R10MP，設(shè)置熱高壓分離過程R10MP-THPS；在熱高壓分離過程R10MP-THPS，分離反應(yīng)產(chǎn)物R10MP得到含有溶解氫氣、常規(guī)沸點(diǎn)高于350℃的常規(guī)液態(tài)烴的熱高分液體R10MP-THPS-L和凈產(chǎn)物物流R10MP-THPS-PP，R10MP-THPS-L中可能含有固體粒子；凈產(chǎn)物物流R10MP-THPS-PP進(jìn)入下游相鄰加氫反應(yīng)區(qū)；基于熱高分液體R10MP-THPS-L的包含烴類液體的物流R10MP-THPS-LR返回上游加氫反應(yīng)區(qū)R10Z作為循環(huán)液相使用；定義R10MP-THPS-LR的重量流率與上游加氫反應(yīng)區(qū)R10Z及可能存在的R10Z的上游全部加氫反應(yīng)區(qū)的劣質(zhì)烴HDS原料的總重量流率之比為循環(huán)比KR100，循環(huán)比KR100：通常為0.05～30、一般為0.5～10。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，使用加氫催化劑R10C時(shí)，使用的任一臺(tái)上流式加氫反應(yīng)器R10E的結(jié)構(gòu)形式可以選自下列中的1種，當(dāng)?shù)谝患託浞磻?yīng)過程R10使用的上流式加氫反應(yīng)器R10E為2臺(tái)或多臺(tái)時(shí)，上流式加氫反應(yīng)器R10E的結(jié)構(gòu)形式相同或不同：①懸浮床；②沸騰床；③移動(dòng)床。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，存在的固體顆粒可以選自下列中的一種或2種或多種：①煤加氫直接液化過程所得半焦顆粒；②催化劑顆粒；③鐵銹顆粒；④無機(jī)物顆粒；⑤煤焦化過程產(chǎn)生的進(jìn)入煤焦油中的固體顆粒；⑥來自烴類熱縮合過程的產(chǎn)物固體顆粒；⑦來自頁巖的固體顆粒；⑧來自油砂的固體顆粒；⑨其它存在于第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P中的顆粒。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS劣質(zhì)烴HDS分為兩路或多路分路原料時(shí)，其特征在于：①第一加氫反應(yīng)過程R10的反應(yīng)空間，分為2個(gè)或多個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)：第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101、第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102等；劣質(zhì)烴HDS分為兩路或多路分路原料，第一路劣質(zhì)烴HDS1進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101，第二路劣質(zhì)烴HDS2不經(jīng)過R101直接進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102；串聯(lián)布置的上游子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物進(jìn)入下游相鄰子加氫反應(yīng)區(qū)，最后一個(gè)子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物作為第一加氫反應(yīng)流出物R10P使用。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS劣質(zhì)烴HDS分為兩路分路原料時(shí)，其特征在于：①第一加氫反應(yīng)過程R10的反應(yīng)空間，分為2個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)：第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101、第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102；劣質(zhì)烴HDS分為兩路，第一路劣質(zhì)烴HDS1進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101，第二路劣質(zhì)烴HDS2直接進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102；串聯(lián)布置的上游子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物進(jìn)入下游相鄰子加氫反應(yīng)區(qū)，第一子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R101P進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102，第二子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R102P即最后一個(gè)子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物作為第一加氫反應(yīng)流出物R10P使用；第一路劣質(zhì)烴HDS1占全部劣質(zhì)烴HDS的比例：通常為0.10～0.90、一般為0.30～0.70、宜為0.40～0.60。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS劣質(zhì)烴HDS分為三路分路原料時(shí)，其特征在于：①第一加氫反應(yīng)過程R10的反應(yīng)空間，分為3個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)：第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101、第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102、第三子加氫反應(yīng)區(qū)R103；劣質(zhì)烴HDS分為三路，第一路劣質(zhì)烴HDS1進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101，第二路劣質(zhì)烴HDS2直接進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102，第三路劣質(zhì)烴HDS3直接進(jìn)入第三子加氫反應(yīng)區(qū)R103；串聯(lián)布置的上游子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物進(jìn)入下游相鄰子加氫反應(yīng)區(qū)，第一子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R101P進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102，第二子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R102P進(jìn)入第三子加氫反應(yīng)區(qū)R103，第三子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R103P即最后一個(gè)子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物作為第二加氫反應(yīng)流出物R10P使用；第一路劣質(zhì)烴HDS1占全部劣質(zhì)烴HDS的比例：通常為0.10～0.75、一般為0.15～0.5、宜為0.25～0.45，第二路劣質(zhì)烴HDS2占全部劣質(zhì)烴HDS的比例：通常為0.10～0.75、一般為0.15～0.5、宜為0.25～0.45。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS劣質(zhì)烴HDS分為四路分路原料時(shí)，其特征在于：①第一加氫反應(yīng)過程R10的反應(yīng)空間，分為3個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)：第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101、第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102、第三子加氫反應(yīng)區(qū)R103、第四子加氫反應(yīng)區(qū)R104；劣質(zhì)烴HDS分為四路，第一路劣質(zhì)烴HDS1進(jìn)入通過第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101，第二路劣質(zhì)烴HDS2直接進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102，第三路劣質(zhì)烴HDS3直接進(jìn)入第三子加氫反應(yīng)區(qū)R103，第四路劣質(zhì)烴HDS4直接進(jìn)入第四子加氫反應(yīng)區(qū)R104；串聯(lián)布置的上游子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物進(jìn)入下游相鄰子加氫反應(yīng)區(qū)，第一子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R101P進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102，第二子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R102P進(jìn)入第三子加氫反應(yīng)區(qū)R103，第三子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R103P進(jìn)入第四子加氫反應(yīng)區(qū)R104，第四子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R104P即最后一個(gè)子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物作為第二加氫反應(yīng)流出物R10P使用；第一路劣質(zhì)烴HDS1占全部劣質(zhì)烴HDS的比例：通常為0.05～0.50、一般為0.15～0.40、宜為0.20～0.30，第二路劣質(zhì)烴HDS2占全部劣質(zhì)烴HDS的比例：通常為0.05～0.50、一般為0.15～0.40、宜為0.20～0.30，第三路劣質(zhì)烴HDS32占全部劣質(zhì)烴HDS的比例：通常為0.05～0.50、一般為0.15～0.40、宜為0.20～0.30。本發(fā)明，在第一以加氫反應(yīng)過程R10，第一臺(tái)反應(yīng)器R101E的反應(yīng)空間可以分為至少2個(gè)串聯(lián)操作的子反應(yīng)空間R101E1、R101E2；劣質(zhì)烴HDS分為兩路或多路分路原料HDS1、HDS2等，第一路劣質(zhì)烴HDS1進(jìn)入第一子反應(yīng)空間R101E1，第二路劣質(zhì)烴HDS2直接進(jìn)入第二子反應(yīng)空間R101E2，存在的其余分路劣質(zhì)烴直接進(jìn)入后續(xù)對(duì)應(yīng)子加氫反應(yīng)區(qū)。本發(fā)明，第一加氫反應(yīng)過程R10，使用的第一臺(tái)反應(yīng)器R101E的反應(yīng)空間分為至少2個(gè)串聯(lián)操作的子反應(yīng)空間R101E1、R101E2；劣質(zhì)烴HDS分為兩路或多路分路原料HDS1、HDS2等，第一路劣質(zhì)烴HDS1通過第一臺(tái)反應(yīng)器R101E的底部入口進(jìn)入第一子反應(yīng)空間R101E1，第二路劣質(zhì)烴HDS2通過布置在第一臺(tái)反應(yīng)器R101E內(nèi)的流體分布器進(jìn)入第二子反應(yīng)空間R101E2，存在的其余分路劣質(zhì)烴通過布置在第一臺(tái)反應(yīng)器R101E內(nèi)的流體分布器進(jìn)入后續(xù)對(duì)應(yīng)子反應(yīng)區(qū)空間。本發(fā)明，在第一以加氫反應(yīng)過程R10，使用的加氫反應(yīng)器R10E，通常為1～3臺(tái)、一般為1～2臺(tái)。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，含有供氫烴SH的供氫烴物流SHS-TOR10可以進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10與劣質(zhì)烴HDS的HD組分或其加氫轉(zhuǎn)化物接觸；所述供氫烴SH指的是常規(guī)沸點(diǎn)高于330℃的部分飽和的雙環(huán)芳烴和或部分飽和的多環(huán)芳烴；物流SHS-TOR10中供氫烴SH重量與物流SHS-TOR10中常規(guī)液態(tài)烴組分總重量之比值，高出劣質(zhì)烴HDS中供氫烴SH重量與劣質(zhì)烴HDS中常規(guī)液態(tài)烴組分總重量之比值至少3重量％；物流SHS-TOR10中常規(guī)液態(tài)烴組分氫元素平均重量含量高出劣質(zhì)烴HDS的氫元素重量含量至少1.5重量％。本發(fā)明，物流SHS-TOR10中供氫烴SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例：通常高于10重量％、一般高于15重量％、最好高于20重量％；定義供氫烴物流SHS-TOR10的重量流量SHS-TOR10W與劣質(zhì)烴HDS中常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴組分HD的重量流量HDW之比為KSH，即KSH＝SHS-TOR10W/HDW，KSH：通常為0.1～10.0。、一般為0.5～5.0、宜為1.0～3.0。本發(fā)明，第一以加氫反應(yīng)過程R10，存在2個(gè)或多個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)時(shí)，供氫烴物流SHS-TOR10可以全部進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101。本發(fā)明，在第一以加氫反應(yīng)過程R10，存在2個(gè)或多個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)時(shí)，供氫烴物流SHS-TOR10的30～60％可以作為第一路供氫烴物流SHS-TOR101進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101，剩余的供氫烴物流SHS-TOR10X進(jìn)入其它子加氫反應(yīng)區(qū)。本發(fā)明，供氫烴物流SHS-TOR10，可以來自加工供氫烴前身物物流SHS-TOR10BF的以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1的加氫反應(yīng)流出物HPU1P；物流SHS-TOR10中供氫烴SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例高于6重量％；KSH＝0.1～10。本發(fā)明，加工煤焦油重油時(shí)可用煤焦油輕餾分為供氫烴前身物物流SHS-TOR10BF，其特征在于：劣質(zhì)烴HDS為來自煤焦油的主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴組分HD組成的物流；供氫烴物流SHS-TOR10中供氫烴SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例高于10重量％；KSH＝0.2～5；供氫烴前身物物流SHS-TOR10BF選自下列物流中的一種或幾種：①主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的低溫煤焦油餾分組成的物流；②主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的中溫煤焦油餾分組成的物流；③主要由常規(guī)沸點(diǎn)為230～450℃的高溫煤焦油餾分組成的物流；④主要由包含常規(guī)沸點(diǎn)為120～350℃餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃餾分的低溫煤焦油餾分組成的物流；⑤主要由包含常規(guī)沸點(diǎn)為120～350℃餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃餾分的中溫煤焦油餾分組成的物流；⑥主要由脫酚后的常規(guī)沸點(diǎn)為120～350℃餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃餾分的低溫煤焦油餾分組成的物流；⑦主要由脫酚后的常規(guī)沸點(diǎn)為120～350℃餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃餾分的中溫煤焦油餾分組成的物流。本發(fā)明，加工煤焦油重油且以煤焦油輕餾分MF為供氫烴前身物物流SHS-TOR10BF時(shí)，其特征在于：在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1，來自煤焦油的主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的烴MF組成的物流MFS進(jìn)行制供氫烴加氫反應(yīng)HPU1R，至少一部分烴組分MF完成加氫改性反應(yīng)得到加氫反應(yīng)流出物HPU1P，基于加氫反應(yīng)流出物HPU1P得到的供氫烴物流SHS-TOR10選自下列物流的一個(gè)或幾個(gè)：①反應(yīng)流出物HPU1P用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；②反應(yīng)流出物HPU1P進(jìn)入熱高壓分離過程HPU1-HS分離為熱高分油HPU1-HSO和熱高分氣HPU1-HSV，至少一部分熱高分油HPU1-HSO用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；③反應(yīng)流出物HPU1P進(jìn)入熱高壓分離過程HPU1-HS分離為熱高分油HPU1-HSO和熱高分氣HPU1-HSV，至少一部分熱高分油HPU1-HSO用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū)HPU21，至少一部分熱高分油HPU1-HSO降壓、脫氣后所得液體HPU1-HSOA與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；④反應(yīng)流出物HPU1P進(jìn)入冷高壓分離過程HPU1-CS分離為冷高分油HPU1-CSO和冷高分氣HPU1-CSV，至少一部分冷高分油HPU1-CSO用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；⑤分離反應(yīng)流出物HPU1P得到加氫生成油HPU1PO和富氫氣體；在加氫生成油HPU1PO分餾部分，分離加氫生成油HPU1PO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分富含供氫烴組分的物流用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；⑥分離反應(yīng)流出物HPU1P得到加氫生成油HPU1PO和富氫氣體；在加氫生成油HPU1PO分餾部分，分離加氫生成油HPU1PO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的富含供氫烴組分組成的物流用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10。本發(fā)明，加工煤焦油重油且以煤焦油輕餾分LMF為供氫烴前身物物流SHS-TOR10BF時(shí)，其特征在于：在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1，來自煤焦油的含有常規(guī)沸點(diǎn)為60～450℃烴LMF的物流LMFS完成深度加氫精制反應(yīng)HPU1R轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物HPU1P，常規(guī)沸點(diǎn)為60～350℃的烴轉(zhuǎn)化為石腦油和柴油組分，常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的烴轉(zhuǎn)化為富含供氫烴SH的加氫尾油，基于加氫反應(yīng)流出物HPU1P得到的供氫烴物流SHS-TOR10選自下列物流的一個(gè)或幾個(gè)：①反應(yīng)流出物HPU1P進(jìn)入熱高壓分離過程HPU1-HS分離為熱高分油HPU1-HSO和熱高分氣HPU1-HSV，至少一部分熱高分油HPU1-HSO用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；②以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1的中間反應(yīng)流出物HPU1MP進(jìn)入熱高壓分離過程HPU1M-HS分離為熱高分油HPU1M-HSO和熱高分氣HPU1MP-HSV，至少一部分熱高分油HPU1M-HSO用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū)HPU21，至少一部分熱高分油HPU1M-HSO降壓脫氣后所得脫氣油HPU1M-HSOA與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；③分離反應(yīng)流出物HPU1P得到加氫生成油HPU1PO和富氫氣體；在加氫生成油HPU1PO分餾部分，分離加氫生成油HPU1PO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分富含供氫烴組分的物流用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；④分離反應(yīng)流出物HPU1P得到加氫生成油HPU1PO和富氫氣體；在加氫生成油HPU1PO分餾部分，分離加氫生成油HPU1PO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的富含供氫烴組分組成的物流用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10。本發(fā)明，在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1，以最大限度制取供氫烴為目標(biāo)。供氫烴物流SHS-TOR10，可以是來自分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到的含有常規(guī)沸點(diǎn)為300～490℃烴組分的餾分油。供氫烴物流SHS-TOR10，可以是來自分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到的含有常規(guī)沸點(diǎn)為330～450℃烴組分的餾分油。供氫烴前身物物流SHS-TOR10BF，可以是來自分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到的含有常規(guī)沸點(diǎn)為300～490℃烴組分的餾分油。供氫烴前身物物流SHS-TOR10BF，可以是來自分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到的含有常規(guī)沸點(diǎn)為330～450℃烴組分的餾分油。本發(fā)明，供氫烴前身物物流SHS-TOR10BF，可以主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的煤焦油餾分組成；此時(shí)，以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1的操作條件為：溫度為250～460℃、壓力為6.0～30.0MPa、氫氣/原料油體積比為300∶1～3000∶1、加氫催化劑HPU3-CAT體積空速為0.05～5.0hr-1；劣質(zhì)烴HDS重量化學(xué)氫耗量為0.5～4.5％重量。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，使用的加氫催化劑R20C，可以是一種復(fù)合型煤焦油加氫催化劑，包含高活性組分與低活性組分；所述高活性組分金屬與低活性組分金屬的重量比為1∶1000至1∶10；所述高活性組分為鉬、鎳、鈷或鎢金屬的水溶性鹽類化合物或其混合物；所述低活性組分為氧化鐵礦石或硫化鐵礦石，其中礦石中鐵含量不低于40wt％，催化劑水含量低于2wt％，粒子直徑為1～100μm的粉狀顆粒。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，第二加氫反應(yīng)R20R，包含至少一部分液態(tài)烴原料HDSL中烴組分HD的加氫精制反應(yīng)，包含至少一部分液態(tài)烴原料HDSL中烴組分HD的加氫熱裂化反應(yīng)；第二加氫反應(yīng)過程R20，使用的加氫催化劑R10C，可以至少包含Mo元素，Mo在第二加氫反應(yīng)過程R20的主體工作形態(tài)為M0S2。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，第二加氫反應(yīng)R20R，使用的加氫催化劑R20C可以至少包含半焦固體顆粒。本發(fā)明，可以設(shè)置加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60，在氫氣和加氫提質(zhì)催化劑R60C存在條件下，至少一部分液體物流SRL或基于物流SRL的脫除固體顆粒的物流SRLX，進(jìn)行加氫提質(zhì)反應(yīng)R60R得到加氫提質(zhì)反應(yīng)產(chǎn)物R60P，加氫提質(zhì)反應(yīng)R60R的效果是脫除雜質(zhì)或降低烴油密度或降低烴油沸點(diǎn)或提高十六烷值；深度加氫改質(zhì)反應(yīng)R60R包含下列反應(yīng)的一種或幾種：①芳烴深度加氫飽和反應(yīng)；②烴類深度加氫脫氮反應(yīng)；③環(huán)烷烴加氫開環(huán)反應(yīng)；④烴類加氫裂化反應(yīng)；⑤烴類加氫異構(gòu)化反應(yīng)。本發(fā)明，通常，所述加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60的操作條件為：溫度為250～440℃、壓力為4.0～30.0MPa、加氫提質(zhì)催化劑R60C體積空速為0.02～10.0hr-1、氫氣/原料油體積比為300∶1～4000∶1；加氫提質(zhì)催化劑R60C為1種催化劑或2種催化劑組合使用或多種催化劑組合使用。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，各步驟操作條件通常為：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，其膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量為10～90％、殘?zhí)繛?.01～25％、金屬含量為2～2000PPm；(2)第二加氫反應(yīng)過程R20，有機(jī)氧加氫脫除率大于40％、膠質(zhì)瀝青質(zhì)加氫脫除率大于40％、殘?zhí)考託涿摮蚀笥?5％，金屬加氫脫除率大于60％。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，各步驟操作條件一般為：(2)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，其膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量為40～80％、殘?zhí)繛?～20％、金屬含量為50～700PPm；第二加氫反應(yīng)過程R20，有機(jī)氧加氫脫除率大于60％、膠質(zhì)瀝青質(zhì)加氫脫除率大于60％、殘?zhí)考託涿摮蚀笥?0％，金屬加氫脫除率大于80％。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，各步驟操作條件通常為：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，其膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量為10～90％、殘?zhí)繛?.01～25％、金屬含量為2～2000PPm；(2)第二加氫反應(yīng)過程R20，烴組分HD的加氫裂化轉(zhuǎn)化率大于25％。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，各步驟操作條件一般為：(2)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，其膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量為40～80％、殘?zhí)繛?～20％、金屬含量為50～700PPm；第二加氫反應(yīng)過程R20，烴組分HD的加氫裂化轉(zhuǎn)化率大于45％。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，將第二加氫反應(yīng)過程R20的終端產(chǎn)物或中間產(chǎn)物視為反應(yīng)產(chǎn)物R20MP，可以設(shè)置熱高壓分離過程R20MP-THPS；在熱高壓分離過程R20MP-THPS，分離反應(yīng)流出物R10MP得到含有溶解氫氣、常規(guī)沸點(diǎn)高于350℃的常規(guī)液態(tài)烴的熱高分液體R20MP-THPS-L和凈產(chǎn)物物流R20MP-THPS-PP，R20MP-THPS-L中可能含有固體粒子；凈產(chǎn)物物流R20MP-THPS-PP進(jìn)入下游相鄰加氫反應(yīng)區(qū)；基于熱高分液體R20MP-THPS-L的包含烴類液體的物流R20MP-THPS-LR返回屬于第二加氫反應(yīng)過程R20的上游加氫反應(yīng)區(qū)R20Z作為循環(huán)液相使用；定義R20MP-THPS-LR的重量流率與上游加氫反應(yīng)區(qū)R20Z及R20Z上游全部加氫反應(yīng)區(qū)的劣質(zhì)烴HDS原料的總重量流率之比為循環(huán)比KR200，循環(huán)比KR200：通常為0.05～30、一般為2～10。設(shè)置熱高壓分離過程R20MP-THPS的第一種方式是：(2)在第二加氫反應(yīng)過程R20，在子加氫反應(yīng)區(qū)設(shè)置熱高壓分離過程R20MP-THPS；熱高壓分離過程RTHPS，設(shè)置在加氫反應(yīng)器的上部空間，以液體收集器、導(dǎo)液管道、循環(huán)泵、送液管道組成的系統(tǒng)使R20MP-THPS-LR注入上游加氫反應(yīng)空間R20Z中。設(shè)置熱高壓分離過程R20MP-THPS的第二種方式是：(2)在第二加氫反應(yīng)過程R20，在子加氫反應(yīng)區(qū)設(shè)置熱高壓分離過程R20MP-THPS；熱高壓分離過程R20MP-THPS，在獨(dú)立的熱高壓分離器R20MP-THPS-E中完成；在熱高壓分離器R20MP-THPS-E中，分離反應(yīng)流出物R10MP得到含有溶解氫氣、常規(guī)沸點(diǎn)高于350℃的常規(guī)液態(tài)烴的熱高分液體R20MP-THPS-L和凈產(chǎn)物物流R20MP-THPS-PP，R20MP-THPS-L中可能含有固體粒子；凈產(chǎn)物物流R20MP-THPS-PP進(jìn)入下游相鄰子加氫反應(yīng)區(qū)。本發(fā)明，在回收過程分SR，可以設(shè)置熱高壓分離過程THPS：在熱高壓分離過程THPS，分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到含有氫氣、雜質(zhì)加氫產(chǎn)物、常規(guī)氣體烴和常規(guī)沸點(diǎn)低于350℃的常規(guī)液態(tài)烴的熱高分氣體THPS-V和含有溶解氫氣、常規(guī)沸點(diǎn)高于350℃的常規(guī)液態(tài)烴的熱高分液體THPS-L，THPS-L中可能含有固體粒子；熱高壓分離過程THPS的操作條件通常為：溫度為250～460℃、壓力為4.0～30.0MPa；熱高壓分離過程THPS的操作條件一般為：溫度為350～440℃、壓力為10.0～25.0MPa；在熱高分液體R10P-SL分流部分，基于熱高分液體THPS-L的包含烴類液體的物流THPS-LR返回第二加氫反應(yīng)過程R20；定義THPS-LR中常規(guī)沸點(diǎn)大于450℃烴組分的重量流率與劣質(zhì)烴原料HDS中HD組分的重量流率之比為循環(huán)比K999，循環(huán)比K999：通常為0.05～10、一般為0.5～2。本發(fā)明，在回收過程分SR，可以設(shè)置冷高壓分離過程LHPS、冷低壓分離過程LLPS、冷低分油循環(huán)洗滌甲烷過程：在冷高壓分離過程LHPS，基于第二加氫反應(yīng)流出物R20P的包含第二加氫反應(yīng)流出物R20P中大部分氫氣組分的物流R10P-H100被分離為在體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體LHPS-V和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流LHPS-L；富氫氣氣體LHPS-V用作SRV使用；在冷低壓分離過程LLPS，液體物流LHPS-L降壓后分離為富含常規(guī)氣體烴的冷低分氣LLPS-V和和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流LLPS-L；第一部分液體物流LLPS-L用作吸收油LLPS-LA，與基于第二加氫反應(yīng)流出物R20P的包含第二加氫反應(yīng)流出物R20P中大部分氫氣組分的物流R10P-H100混合后進(jìn)入冷高壓分離過程LHPS；剩余部分液體物流LLPS-L用作冷低分油產(chǎn)物L(fēng)LPS-LP；通常，冷高壓分離過程LHPS的操作條件為：溫度為20～70℃、壓力為6.0～30.0MPa；通常，冷低壓分離過程LLPS的操作條件為：溫度為20～70℃、壓力為0.01～3.0MPa；一般，冷高壓分離過程LHPS的操作條件為：溫度為20～50℃、壓力為8.0～25.0MPa；、一般，冷低壓分離過程LLPS的操作條件為：溫度為20～50℃、壓力為0.2～1.0MPa；定義吸收油LLPS-LA的重量流率與冷低分油產(chǎn)物L(fēng)LPS-LP重量流率之比為吸收油循環(huán)比K300，K300通常為0.05～10、一般為0.5～4。在第二加氫反應(yīng)過程R20，使用加氫催化劑R20C時(shí)，上流式加氫反應(yīng)器R20E的結(jié)構(gòu)形式，可以選自下列中的1種或幾種：①懸浮床；②沸騰床；③移動(dòng)床。在第二加氫反應(yīng)過程R20，存在的固體顆粒，可以選自下列中的一種或幾種：①煤加氫直接液化過程所得半焦顆粒；②催化劑顆粒；③鐵銹顆粒；④無機(jī)物顆粒；⑤煤焦化過程產(chǎn)生的進(jìn)入煤焦油中的固體顆粒；⑥來自烴類熱縮合過程的產(chǎn)物固體顆粒；⑦來自頁巖的固體顆粒；⑧來自油砂的固體顆粒；⑨其它存在于第二加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R20P中的顆粒。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，第二加氫反應(yīng)過程R20的操作條件為：(1)在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油；(2)在第二加氫反應(yīng)過程R20，第二加氫反應(yīng)過程R20的操作條件為：溫度為300～480℃、壓力為6.0～30.0MPa、氫氣/原料油體積比為300∶1～4000∶1、加氫催化劑R10C加入重量為HDS重量的0.001～8.0％、體積空速為0.1～10.0hr-1；劣質(zhì)烴HDS重量化學(xué)氫耗量為0.5～5.0％。本發(fā)明，第二加氫反應(yīng)過程R20的反應(yīng)空間，可以分為2個(gè)或多個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)：第一子加氫反應(yīng)區(qū)R201、第二子加氫反應(yīng)區(qū)R202等；物流R10P-XO-TOR20分為兩路或多路分路原料，第一路物流R10P-XO-TOR201進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R201，第二路物流R10P-XO-TOR202不經(jīng)過R201直接進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R202；串聯(lián)布置的上游子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物進(jìn)入下游相鄰子加氫反應(yīng)區(qū)，最后一個(gè)子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物作為第二加氫反應(yīng)流出物R20P使用。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，物流R10P-XO-TOR20可以分為二路，第一路物流R10P-XO-TOR201進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R201，第二路物流R10P-XO-TOR202直接進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R202；第一路物流R10P-XO-TOR201占全部物流R10P-XO-TOR20的比例為0.40～0.60。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，物流R10P-XO-TOR20可以分為三路，第一路物流R10P-XO-TOR201進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R201，第二路物流R10P-XO-TOR202直接進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R202，第三路物流R10P-XO-TOR203直接進(jìn)入第三子加氫反應(yīng)區(qū)R203；串聯(lián)布置的上游子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物進(jìn)入下游相鄰子加氫反應(yīng)區(qū)，第一子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R201P進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R202，第二子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R202P進(jìn)入第三子加氫反應(yīng)區(qū)R203，第三子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R203P即最后一個(gè)子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物作為第二加氫反應(yīng)流出物R20P使用；第一路物流R10P-XO-TOR201占全部物流R10P-XO-TOR20的比例：通常為0.1～0.75、一般為0.15～0.50、宜為0.25～0.45，第二路物流R10P-XO-TOR202占全部物流R10P-XO-TOR20的比例：通常為0.1～0.75、一般為0.15～0.50、宜為0.25～0.45。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，物流R10P-XO-TOR20可以分為四路，第一路物流R10P-XO-TOR201進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R201，第二路物流R10P-XO-TOR202直接進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R202，第三路物流R10P-XO-TOR203直接進(jìn)入第三子加氫反應(yīng)區(qū)R203，第四路物流R10P-XO-TOR204直接進(jìn)入第四子加氫反應(yīng)區(qū)R204；串聯(lián)布置的上游子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物進(jìn)入下游相鄰子加氫反應(yīng)區(qū)，第一子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R201P進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R202，第二子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R202P進(jìn)入第三子加氫反應(yīng)區(qū)R203，第三子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R203P進(jìn)入第四子加氫反應(yīng)區(qū)R204，第四子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R204P即最后一個(gè)子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物作為第二加氫反應(yīng)流出物R20P使用；第一路物流R10P-XO-TOR201占全部物流R10P-XO-TOR20的比例：通常為0.05～0.5、一般為0.15～0.4、宜為0.20～0.30，第二路物流R10P-XO-TOR202占全部物流R10P-XO-TOR20的比例：通常為0.05～0.5、一般為0.15～0.4、宜為0.20～0.30，第三路物流R10P-XO-TOR203占全部物流R10P-XO-TOR20的比例：通常為0.05～0.5、一般為0.15～0.4、宜為0.20～0.30。本發(fā)明，在回收過程SR，富氫氣氣體SRV的H2體積濃度：通常大于75％、一般大于85％。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，含有供氫烴SH的供氫烴物流SHS-TOR20，可以進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20與R10P-XO-TOR20或其加氫轉(zhuǎn)化物接觸；所述供氫烴SH指的是常規(guī)沸點(diǎn)高于330℃的部分飽和的雙環(huán)芳烴和或部分飽和的多環(huán)芳烴；物流SHS-TOR20中供氫烴SH重量與物流SHS-TOR20中常規(guī)液態(tài)烴組分總重量之比值，高出物流R10P-XO-TOR20中供氫烴SH重量與物流R10P-XO-TOR20中常規(guī)液態(tài)烴組分總重量之比值至少3重量％；物流SHS-TOR20中常規(guī)液態(tài)烴組分氫元素平均重量含量高出物流R10P-XO-TOR20的常規(guī)液態(tài)烴的氫元素重量含量至少1.5重量％。本發(fā)明，物流SHS-TOR20中供氫烴SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例：通常高于10重量％、一般高于15重量％、較佳者高于20重量％；定義供氫烴物流SHS-TOR20的重量流量SHS-TOR20W與物流R10P-XO-TOR20中常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴組分HD的重量流量R10P-XO-TOR20-HDW之比為KSH200，即KSH200＝SHS-TOR20W/R10P-XO-TOR20-HDW，KSH200：通常為0.1～10.0、一般為0.5～5.0、宜為1.0～3.0。本發(fā)明，第二加氫反應(yīng)過程R20可以分為至少2個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)，供氫烴物流SHS-TOR20全部進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R201。本發(fā)明，第二加氫反應(yīng)過程R20可以分為至少2個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)，供氫烴物流SHS-TOR20的30～60％作為第一路供氫烴物流SHS-TOR201進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R201，剩余的供氫烴物流SHS-TOR20X進(jìn)入其它子加氫反應(yīng)區(qū)。本發(fā)明，供氫烴物流SHS-TOR20，可以來自加工供氫烴前身物物流SHS-TOR20BF的以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1的加氫反應(yīng)流出物HPU1P；供氫烴物流SHS-TOR20中供氫烴SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例高于6重量％；KSH200＝0.1～10。本發(fā)明，加工煤焦油重油時(shí)可以煤焦油輕餾分為供氫烴前身物物流SHS-TOR20BF，其特征在于：劣質(zhì)烴HDS為來自煤焦油的主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴組分HD組成的物流；供氫烴物流SHS-TOR20中供氫烴SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例高于10重量％；K＝0.2～5；供氫烴前身物物流SHS-TOR20BF選自下列物流中的一種或幾種：①主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的低溫煤焦油餾分組成的物流；②主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的中溫煤焦油餾分組成的物流；③主要由常規(guī)沸點(diǎn)為230～450℃的高溫煤焦油餾分組成的物流；④主要由包含常規(guī)沸點(diǎn)為120～350℃餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃餾分的低溫煤焦油餾分組成的物流；⑤主要由包含常規(guī)沸點(diǎn)為120～350℃餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃餾分的中溫煤焦油餾分組成的物流；⑥主要由脫酚后的常規(guī)沸點(diǎn)為120～350℃餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃餾分的低溫煤焦油餾分組成的物流；⑦主要由脫酚后的常規(guī)沸點(diǎn)為120～350℃餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃餾分的中溫煤焦油餾分組成的物流。本發(fā)明，加工煤焦油重油且以煤焦油輕餾分MF為供氫烴前身物物流SHS-TOR20BF時(shí)，其特征在于：在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1，來自煤焦油的主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的烴MF組成的物流MFS進(jìn)行制供氫烴加氫反應(yīng)HPU1R，至少一部分烴組分MF完成加氫改性反應(yīng)得到加氫反應(yīng)流出物HPU1P，基于加氫反應(yīng)流出物HPU1P得到的供氫烴物流SHS-TOR20選自下列物流的一個(gè)或幾個(gè)：①反應(yīng)流出物HPU1P用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；②反應(yīng)流出物HPU1P進(jìn)入熱高壓分離過程HPU1-HS分離為熱高分油HPU1-HSO和熱高分氣HPU1-HSV，至少一部分熱高分油HPU1-HSO用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；③反應(yīng)流出物HPU1P進(jìn)入熱高壓分離過程HPU1-HS分離為熱高分油HPU1-HSO和熱高分氣HPU1-HSV，至少一部分熱高分油HPU1-HSO用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20，至少一部分熱高分油HPU1-HSO降壓、脫氣后所得液體HPU1-HSOA與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；④反應(yīng)流出物HPU1P進(jìn)入冷高壓分離過程HPU1-CS分離為冷高分油HPU1-CSO和冷高分氣HPU1-CSV，至少一部分冷高分油HPU1-CSO用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；⑤分離反應(yīng)流出物HPU1P得到加氫生成油HPU1PO和富氫氣體；在加氫生成油HPU1PO分餾部分，分離加氫生成油HPU1PO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分富含供氫烴組分的物流用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；⑥分離反應(yīng)流出物HPU1P得到加氫生成油HPU1PO和富氫氣體；在加氫生成油HPU1PO分餾部分，分離加氫生成油HPU1PO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的富含供氫烴組分組成的物流用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20。本發(fā)明，加工煤焦油重油且以煤焦油輕餾分LMF為供氫烴前身物物流SHS-TOR20BF時(shí)，其特征在于：在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1，來自煤焦油的含有常規(guī)沸點(diǎn)為60～450℃烴LMF的物流LMFS完成深度加氫精制反應(yīng)HPU1R轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物HPU1P，常規(guī)沸點(diǎn)為60～350℃的烴轉(zhuǎn)化為石腦油和柴油組分，常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的烴轉(zhuǎn)化為富含供氫烴SH的加氫尾油，基于加氫反應(yīng)流出物HPU1P得到的供氫烴物流SHS-TOR20選自下列物流的一個(gè)或幾個(gè)：①反應(yīng)流出物HPU1P進(jìn)入熱高壓分離過程HPU1-HS分離為熱高分油HPU1-HSO和熱高分氣HPU1-HSV，至少一部分熱高分油HPU1-HSO用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；②以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1的中間反應(yīng)流出物HPU1MP進(jìn)入熱高壓分離過程HPU1M-HS分離為熱高分油HPU1M-HSO和熱高分氣HPU1MP-HSV，至少一部分熱高分油HPU1M-HSO用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR10進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū)HPU21，至少一部分熱高分油HPU1M-HSO降壓脫氣后所得脫氣油HPU1M-HSOA與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；③分離反應(yīng)流出物HPU1P得到加氫生成油HPU1PO和富氫氣體；在加氫生成油HPU1PO分餾部分，分離加氫生成油HPU1PO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分富含供氫烴組分的物流用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；④分離反應(yīng)流出物HPU1P得到加氫生成油HPU1PO和富氫氣體；在加氫生成油HPU1PO分餾部分，分離加氫生成油HPU1PO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的富含供氫烴組分組成的物流用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20。本發(fā)明，在以供氫烴物流SHS-TOR20制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1，以最大限度制取供氫烴為目標(biāo)。本發(fā)明，供氫烴物流SHS-TOR20，可以是來自分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到的含有常規(guī)沸點(diǎn)為300～490℃烴組分的餾分油。本發(fā)明，供氫烴物流SHS-TOR20，可以是來自分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到的含有常規(guī)沸點(diǎn)為330～450℃烴組分的餾分油。本發(fā)明，供氫烴前身物物流SHS-TOR20BF，可以是來自分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到的含有常規(guī)沸點(diǎn)為300～490℃烴組分的餾分油。本發(fā)明，供氫烴前身物物流SHS-TOR20BF，可以是來自分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到的含有常規(guī)沸點(diǎn)為330～450℃烴組分的餾分油。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，物流R10P-XO-TOR20可以分為N路分路原料物流R10P-XO-TOR201、物流R10P-XO-TOR202、…、物流R10P-XO-TOR20N，其中N≥2；在第二加氫反應(yīng)過程R20，使用的上流式反應(yīng)器R20E的臺(tái)數(shù)為M，M≥N+1；分路劣質(zhì)烴R10P-XO-TOR20X進(jìn)入第X臺(tái)上流式反應(yīng)器R20XE；自第N臺(tái)上流式反應(yīng)器R20NE的內(nèi)部空間獲得主要由液相組成的物流R20NE-SL，至少一部分物流R20NE-SL循環(huán)返回選自R201E至R20NE范圍內(nèi)的任意反應(yīng)器的反應(yīng)空間；自第M臺(tái)上流式反應(yīng)器R1ME的內(nèi)部空間獲得主要由液相組成的物流R20ME-SL，至少一部分物流R20ME-SL循環(huán)返回至反應(yīng)器R20NE后的任意一臺(tái)反應(yīng)器的反應(yīng)空間。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，第二加氫反應(yīng)過程R20的操作條件通常為：溫度為300～500℃、壓力為6.0～30.0MPa、氫氣/原料油體積比為300∶1～4000∶1、加氫催化劑R20C加入重量為HDS重量的0.001～8.0％、體積空速為0.1～10.0hr-1；第二加氫反應(yīng)過程R20的操作條件一般為：溫度為350～460℃、壓力為10.0～25.0MPa、氫氣/原料油體積比為300∶1～2000∶1、加氫催化劑R10C加入重量為HDS重量的0.01～5.0％、體積空速為0.2～5.0hr-1；第二加氫反應(yīng)過程R20的操作條件宜為：溫度為380～460℃、壓力為17.0～23.0MPa、氫氣/原料油體積比為500∶1～1200∶1、加氫催化劑R10C加入重量為HDS重量的0.3～3.0％、體積空速為0.3～2.0hr-1。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，詳細(xì)操作目標(biāo)通常為：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，其膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量為10～90％、殘?zhí)繛?.01～25％、金屬含量為2～2000PPm；在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主的第一加氫反應(yīng)R10R，膠質(zhì)瀝青質(zhì)加氫脫除率大于3％、殘?zhí)考託涿摮蚀笥?％；(2)在第二加氫反應(yīng)過程R20，第二加氫反應(yīng)流出物R20P中常規(guī)液態(tài)烴的氫元素重量含量高于9.0％；在第二加氫反應(yīng)過程R20，劣質(zhì)烴HDS重量化學(xué)氫耗量高于1.5％；在第二加氫反應(yīng)過程R20，劣質(zhì)烴HDS的脫殘?zhí)柯蚀笥?0％；在第二加氫反應(yīng)過程R20，劣質(zhì)烴HDS的加氫裂化轉(zhuǎn)化率大于25％。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，詳細(xì)操作目標(biāo)一般為：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，其膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量為40～80％、殘?zhí)繛?～20％、金屬含量為50～700PPm；在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主的第一加氫反應(yīng)R10R，膠質(zhì)瀝青質(zhì)加氫脫除率大于5％、殘?zhí)考託涿摮蚀笥?％；(2)在第二加氫反應(yīng)過程R20，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，第二加氫反應(yīng)流出物R20P中常規(guī)液態(tài)烴的氫元素重量含量高于10.0％；在第二加氫反應(yīng)過程R20，劣質(zhì)烴HDS重量化學(xué)氫耗量高于2.5％；在第二加氫反應(yīng)過程R20，劣質(zhì)烴HDS的脫殘?zhí)柯蚀笥?0％；在第二加氫反應(yīng)過程R20，劣質(zhì)烴HDS的加氫裂化轉(zhuǎn)化率大于40％。本發(fā)明，第二加氫反應(yīng)過程R20使用的加氫反應(yīng)器R20X：通常為1～5臺(tái)、一般為2～4臺(tái)。本發(fā)明，供氫烴前身物物流SHS-TOR20-BF主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的煤焦油餾分組成時(shí)，以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1的操作條件為：溫度為250～460℃、壓力為6.0～30.0MPa、氫氣/原料油體積比為300∶1～3000∶1、加氫催化劑HPU3-CAT體積空速為0.05～5.0hr-1；劣質(zhì)烴HDS重量化學(xué)氫耗量為0.5～4.5％重量。本發(fā)明，在回收部分SR，可以使至少一部分富氫氣氣體SRV作為待提純氫氣SRV-C進(jìn)入氫氣提純單元GH100分離為提純氫氣SRV-CH和提純尾氣SRV-CC，至少一部分提純氫氣SRV-CH返回加氫反應(yīng)過程循環(huán)使用。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS含有機(jī)氧時(shí)，在回收過程SR，可以回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流SRL，至少第一部分富氫氣氣體SRV返回第二加氫反應(yīng)過程R20作為反應(yīng)過程用循環(huán)氫氣SRV-TO-R10循環(huán)使用，至少第二部分富氫氣氣體SRV與基于第二加氫反應(yīng)流出物R20P的含有第二加氫反應(yīng)流出物R20P中大部分氫氣、大部分水蒸氣的物流R10P-HH混合后作為降低水蒸氣分壓的循環(huán)氫氣SRV-200循環(huán)使用；循環(huán)氫氣SRV-TO-R1，最終循環(huán)進(jìn)入到富氫氣氣體SRV中；循環(huán)氫氣SRV-R200，最終循環(huán)進(jìn)入到富氫氣氣體SRV中。基于本發(fā)明，煤焦油FOO的第一種原則加工方案的第1種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～360℃的烴組成的輕餾分FOL和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于360℃的烴組成的包含常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴HD的重餾分FOMH，至少一部分重餾分FOMH用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分輕餾分FOL進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOL轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOL-P，加氫反應(yīng)流出物RFOL-P或其生成油或其生成油餾分油，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20?；诒景l(fā)明，煤焦油FOO的第一種原則加工方案的第2種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～360℃的烴組成的輕餾分FOL和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于360℃的烴組成的包含常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴HD的重餾分FOMH，至少一部分重餾分FOMH用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分輕餾分FOL進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOL轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOL-P；加氫反應(yīng)流出物RFOL-P進(jìn)入熱高壓分離過程RFOL-P-THPS分離為熱高分氣RFOL-P-THPS-V和熱高分油RFOL-P-THPS-L；基于熱高分油RFOL-P-THPS-L的物流RFOL-P-THPS-LX，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20；(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流SRL，至少一部分富氫氣氣體SRV返回加氫反應(yīng)過程循環(huán)使用；至少一部分熱高分氣RFOL-P-THPS-V的回收過程與至少一部分第二加氫反應(yīng)流出物R20P的回收過程SR共用?；诒景l(fā)明，煤焦油FOO的第一種原則加工方案的第3種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～360℃的烴組成的輕餾分FOL和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于360℃的烴組成的包含常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴HD的重餾分FOMH，至少一部分重餾分FOMH用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分輕餾分FOL進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOL轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOL-P；加氫反應(yīng)流出物RFOL-P進(jìn)入熱高壓分離過程RFOL-P-THPS分離為熱高分氣RFOL-P-THPS-V和熱高分油RFOL-P-THPS-L；基于熱高分油RFOL-P-THPS-L的物流RFOL-P-THPS-LX，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20；(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流SRL，至少一部分富氫氣氣體SRV返回加氫反應(yīng)過程循環(huán)使用；(4)在加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60，在氫氣和加氫提質(zhì)催化劑R60C存在條件下，至少一部分液體物流SRL進(jìn)行加氫提質(zhì)反應(yīng)R60R得到加氫提質(zhì)反應(yīng)產(chǎn)物R60P，加氫提質(zhì)反應(yīng)R60R的效果是脫除雜質(zhì)或降低烴油密度或降低烴油沸點(diǎn)；至少一部分熱高分氣RFOL-P-THPS-V的加氫改質(zhì)反應(yīng)過程與至少一部分加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60共用?；诒景l(fā)明，煤焦油FOO的第二種原則加工方案的第1種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～450℃的烴組成的輕餾分FOLM和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于450℃的烴組成的重餾分FOD，至少一部分重餾分FOD用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分輕餾分FOLM進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOLM轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOLM-P，加氫反應(yīng)流出物RFOLM-P或其生成油或其生成油餾分油，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20?；诒景l(fā)明，煤焦油FOO的第二種原則加工方案的第2種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～450℃的烴組成的輕餾分FOLM和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于450℃的烴組成的重餾分FOD，至少一部分重餾分FOD用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分輕餾分FOLM進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOLM轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOLM-P；加氫反應(yīng)流出物RFOLM-P進(jìn)入熱高壓分離過程RFOLM-P-THPS分離為熱高分氣RFOLM-P-THPS-V和熱高分油RFOLM-P-THPS-L；基于熱高分油RFOLM-P-THPS-L的物流RFOLM-P-THPS-LX，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20；(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流SRL，至少一部分富氫氣氣體SRV返回加氫反應(yīng)過程循環(huán)使用；至少一部分熱高分氣RFOLM-P-THPS-V的回收過程與至少一部分第二加氫反應(yīng)流出物R20P的回收過程SR共用?；诒景l(fā)明，煤焦油FOO的第二種原則加工方案的第3種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～450℃的烴組成的輕餾分FOLM和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于450℃的烴組成的重餾分FOD，至少一部分重餾分FOD用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分輕餾分FOLM進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOLM轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOLM-P；加氫反應(yīng)流出物RFOLM-P進(jìn)入熱高壓分離過程RFOLM-P-THPS分離為熱高分氣RFOLM-P-THPS-V和熱高分油RFOLM-P-THPS-L；基于熱高分油RFOLM-P-THPS-L的物流RFOLM-P-THPS-LX，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20；(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流SRL，至少一部分富氫氣氣體SRV返回加氫反應(yīng)過程循環(huán)使用；(4)在加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60，在氫氣和加氫提質(zhì)催化劑R60C存在條件下，至少一部分液體物流SRL進(jìn)行加氫提質(zhì)反應(yīng)R60R得到加氫提質(zhì)反應(yīng)產(chǎn)物R60P，加氫提質(zhì)反應(yīng)R60R的效果是脫除雜質(zhì)或降低烴油密度或降低烴油沸點(diǎn)；至少一部分熱高分氣RFOLM-P-THPS-V的加氫改質(zhì)反應(yīng)過程與至少一部分加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60共用。基于本發(fā)明，煤焦油FOO的第三種原則加工方案的第1種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～360℃的烴組成的輕餾分FOL、主要由常規(guī)沸點(diǎn)為360～450℃的烴組成的中低溫煤焦油中餾分FOM和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于450℃的烴組成的重餾分FOD，至少一部分重餾分FOD用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分中餾分FOM進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOM轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOM-P，加氫反應(yīng)流出物RFOM-P或其生成油或其生成油餾分油，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20。基于本發(fā)明，煤焦油FOO的第三種原則加工方案的第2種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～360℃的烴組成的輕餾分FOL、主要由常規(guī)沸點(diǎn)為360～450℃的烴組成的中低溫煤焦油中餾分FOM和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于450℃的烴組成的重餾分FOD，至少一部分重餾分FOD用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分中餾分FOM進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOM轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOM-P；加氫反應(yīng)流出物RFOM-P進(jìn)入熱高壓分離過程RFOM-P-THPS分離為熱高分氣RFOM-P-THPS-V和熱高分油RFOM-P-THPS-L；基于熱高分油RFOM-P-THPS-L的物流RFOM-P-THPS-LX，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20；(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流SRL，至少一部分富氫氣氣體SRV返回加氫反應(yīng)過程循環(huán)使用；至少一部分熱高分氣RFOM-P-THPS-V的回收過程與至少一部分第二加氫反應(yīng)流出物R20P的回收過程SR共用?；诒景l(fā)明，煤焦油FOO的第三種原則加工方案的第3種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～360℃的烴組成的輕餾分FOL、主要由常規(guī)沸點(diǎn)為360～450℃的烴組成的中低溫煤焦油中餾分FOM和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于450℃的烴組成的重餾分FOD，至少一部分重餾分FOD用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分中餾分FOM進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOM轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOM-P；加氫反應(yīng)流出物RFOM-P進(jìn)入熱高壓分離過程RFOM-P-THPS分離為熱高分氣RFOM-P-THPS-V和熱高分油RFOM-P-THPS-L；基于熱高分油RFOM-P-THPS-L的物流RFOM-P-THPS-LX，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20；(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流SRL，至少一部分富氫氣氣體SRV返回加氫反應(yīng)過程循環(huán)使用；(4)在加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60，在氫氣和加氫提質(zhì)催化劑R60C存在條件下，至少一部分液體物流SRL進(jìn)行加氫提質(zhì)反應(yīng)R60R得到加氫提質(zhì)反應(yīng)產(chǎn)物R60P，加氫提質(zhì)反應(yīng)R60R的效果是脫除雜質(zhì)或降低烴油密度或降低烴油沸點(diǎn)；至少一部分熱高分氣RFOM-P-THPS-V的加氫改質(zhì)反應(yīng)過程與至少一部分加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60共用。本發(fā)明，建立第一加氫反應(yīng)過程R10循環(huán)油的第1種方法是：(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的可能含有固體顆粒的液體物流SRL；分離液體物流SRL得到含有常規(guī)沸點(diǎn)大于350℃的烴組分的熱裂化重油物流R20P-HO，至少一部分熱裂化重油物流R20P-HO作為循環(huán)油R20P-HO-TOR10去第一加氫反應(yīng)過程R10。本發(fā)明，建立第一加氫反應(yīng)過程R10循環(huán)油的第2種方法是：(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的可能含有固體顆粒的液體物流SRL；分離液體物流得到主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～530℃的烴組分組成的熱裂化重油物流R20P-HO，至少一部分熱裂化重油物流R20P-HO作為循環(huán)油R20P-HO-TOR10去第一加氫反應(yīng)過程R10。本發(fā)明，建立第一加氫反應(yīng)過程R10循環(huán)油的第3種方法是：(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的可能含有固體顆粒的液體物流SRL；分離液體物流得到主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～530℃的烴組分組成的熱裂化重油物流R20P-HO和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于530℃的烴組分組成的熱裂化渣油，至少一部分熱裂化重油物流R20P-HO作為循環(huán)油R20P-HO-TOR10去第一加氫反應(yīng)過程R10。本發(fā)明，建立第二加氫反應(yīng)過程R20循環(huán)油的第1種方法是：(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的可能含有固體顆粒的液體物流SRL；分離液體物流得到含有常規(guī)沸點(diǎn)大于350℃的烴組分的熱裂化重油物流R20P-HO，至少一部分熱裂化重油物流R20P-HO作為循環(huán)油R20P-HO-TOR20去第二加氫反應(yīng)過程R20。本發(fā)明，建立第二加氫反應(yīng)過程R20循環(huán)油的第2種方法是：(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的可能含有固體顆粒的液體物流SRL；分離液體物流得到主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于350℃的烴組分組成的熱裂化重油物流R20P-HO，至少一部分熱裂化重油物流R20P-HO作為循環(huán)油R20P-HO-TOR20去第二加氫反應(yīng)過程R20。本發(fā)明，建立第二加氫反應(yīng)過程R20循環(huán)油的第3種方法是：(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的可能含有固體顆粒的液體物流SRL；分離液體物流得到主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～530℃的烴組分組成的熱裂化重油物流R20P-HO和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于530℃的烴組分組成的熱裂化渣油，至少一部分熱裂化重油物流R20P-HO作為循環(huán)油R20P-HO-TOR20去第二加氫反應(yīng)過程R20。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，使用懸浮床加氫反應(yīng)器時(shí)，使用的加氫催化劑R10C，通常隨第一加氫反應(yīng)過程R10進(jìn)料一起進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，使用懸浮床加氫反應(yīng)器，使用的加氫催化劑R10C，通常隨第一加氫反應(yīng)過程R10進(jìn)料一起進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；在第二加氫反應(yīng)過程R20，可以不再添加新的催化劑，此時(shí)加氫催化劑R20C為來自第一加氫反應(yīng)過程R10的加氫催化劑R10C。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，使用懸浮床加氫反應(yīng)器，使用的加氫催化劑R10C，通常隨第一加氫反應(yīng)過程R10進(jìn)料一起進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；在第二加氫反應(yīng)過程R20，使用懸浮床加氫反應(yīng)器，使用的加氫催化劑R20C，可以添加不同于加氫催化劑R10C的加氫熱裂化反應(yīng)催化劑R20C-2，此時(shí)加氫催化劑R20C包含加氫熱裂化反應(yīng)催化劑R20C-2和來自第一加氫反應(yīng)過程R10的加氫催化劑R10C。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，使用懸浮床加氫反應(yīng)器，使用的加氫催化劑R10C，通常隨第一加氫反應(yīng)過程R10進(jìn)料一起進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10，第一加氫反應(yīng)過程R10可以不存在第二加氫反應(yīng)過程R20使用的加氫熱裂化反應(yīng)催化劑R20C-2；在第二加氫反應(yīng)過程R20，使用懸浮床加氫反應(yīng)器，使用的加氫催化劑R20C，可以添加不同于加氫催化劑R10C的加氫熱裂化反應(yīng)催化劑R20C-2，此時(shí)加氫催化劑R20C包含加氫熱裂化反應(yīng)催化劑R20C-2和來自第一加氫反應(yīng)過程R10的加氫催化劑R10C。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，使用懸浮床加氫反應(yīng)器，使用的加氫催化劑R10C，通常隨第一加氫反應(yīng)過程R10進(jìn)料一起進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；第一加氫反應(yīng)過程R10存在的第二加氫反應(yīng)過程R20使用的加氫熱裂化反應(yīng)催化劑R20C-2，可以是隨著分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P所得的烴油循環(huán)物流進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10的；在第二加氫反應(yīng)過程R20，使用懸浮床加氫反應(yīng)器，使用的加氫催化劑R20C，可以添加不同于加氫催化劑R10C的加氫熱裂化反應(yīng)催化劑R20C-2，此時(shí)加氫催化劑R20C包含加氫熱裂化反應(yīng)催化劑R20C-2和來自第一加氫反應(yīng)過程R10的加氫催化劑R10C。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，使用的氫氣物流最好為新氫物流。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，基于R10P的含有R10P中烴油的物流R10P-XO-TOR20，可以經(jīng)過加熱爐升溫后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20。具體實(shí)施方式本發(fā)明所述的常規(guī)沸點(diǎn)指的是物質(zhì)在一個(gè)大氣壓力下的汽、液平衡溫度。本發(fā)明所述的常規(guī)氣體烴，指的是常規(guī)條件下呈氣態(tài)的烴類，包括甲烷、乙烷、丙烷、丁烷。本發(fā)明所述的常規(guī)液體烴指的是常規(guī)條件下呈液態(tài)的烴類，包括戊烷及其沸點(diǎn)更高的烴類。本發(fā)明所述高芳烴，指的是含有三環(huán)和或多環(huán)芳烴的芳烴濃度高的油品如中低溫煤焦油。本發(fā)明所述三環(huán)結(jié)構(gòu)芳烴指的是含有三個(gè)環(huán)結(jié)構(gòu)且其中至少一個(gè)環(huán)屬于芳環(huán)的烴類，如芴、氧芴、硫雜芴、咔唑、二苯并吡啶、蒽、菲及其帶側(cè)鏈組分或其部分加氫飽和產(chǎn)物。本發(fā)明所述多環(huán)結(jié)構(gòu)芳烴指的是含有四個(gè)或更多環(huán)結(jié)構(gòu)且其中至少一個(gè)環(huán)屬于芳環(huán)的烴類。本發(fā)明所述多環(huán)芳烴指的是含有四個(gè)或更多相鄰芳環(huán)結(jié)構(gòu)基團(tuán)的烴類，在熱裂化反應(yīng)過程通常有發(fā)生熱縮合的傾向。本發(fā)明所述的雜質(zhì)元素指的是原料油中非氫、非碳、非金屬元素如氧、硫、氮、氯等。本發(fā)明所述的雜質(zhì)加氫產(chǎn)物指的是原料油中非氫、非碳元素的加氫產(chǎn)物，包括水、硫化氫、氨、氯化氫等。本發(fā)明所述的比重，除非特別說明，指的是常壓、15.6℃條件下液體密度與常壓、15.6℃條件下水密度的比值。本發(fā)明所述的組分的組成或濃度或含量值，除非特別說明，均為重量基準(zhǔn)值，重量百分率表示為重量％。本發(fā)明所述的烴物流或烴組分的化學(xué)氫耗量，除非特別說明，均為重量化學(xué)氫耗量與烴物流或烴組分的重量的比值，即重量基準(zhǔn)值化學(xué)氫耗量。本發(fā)明所述單六元環(huán)烴，可以是環(huán)己烷系烴也可以是苯系烴，通常為C6～C10烴。本發(fā)明所述石腦油餾份指的是常規(guī)沸點(diǎn)一般為60～180℃、通常為60～165℃的烴類。本發(fā)明所述柴油餾份指的是常規(guī)沸點(diǎn)一般為160～370℃、通常為180～360℃的烴類。本發(fā)明所述輕柴油餾份指的是常規(guī)沸點(diǎn)一般為155～280℃、通常為165～270℃的烴類。本發(fā)明所述重柴油餾份指的是常規(guī)沸點(diǎn)一般為250～370℃、通常為260～360℃的烴類。以下詳細(xì)描述煤焦油及其加氫改質(zhì)過程。本發(fā)明所述煤焦油，指的是來自煤熱解或煤干餾或煤造氣過程的熱解步驟等過程的煤焦油或其餾分，可以是煤造氣的副產(chǎn)物低溫煤焦油或其餾分，也可以是煤煉焦煤熱解過程(包括低溫?zé)捊?、中溫?zé)捊埂⒏邷責(zé)捊惯^程)副產(chǎn)物煤焦油或其餾分，可以是上述煤焦油的混合油，可以是上述煤焦油經(jīng)輕質(zhì)烴溶劑抽提所獲得的抽提油比如脫瀝青煤焦油或其餾分油。高溫?zé)捊箤儆诿焊邷責(zé)峤膺^程，熱解過程的最終溫度一般大于900℃，通常在1000～1400℃之間。所述高溫煤焦油指的是煤高溫?zé)峤庵迫〗固亢?或城市煤氣過程生產(chǎn)的副產(chǎn)物粗焦油。高溫煤焦油在初級(jí)蒸餾過程，通常生產(chǎn)以下產(chǎn)品：輕油(拔頂焦油)、酚油、萘油、輕質(zhì)洗油、重質(zhì)洗油、輕質(zhì)蒽油、重質(zhì)蒽油、瀝青等產(chǎn)品，酚油可進(jìn)一步分離為粗酚和脫酚油，萘油可進(jìn)一步分離為粗萘和脫萘油。本發(fā)明所述高溫煤焦油輕餾分指的是：蒽油、洗油、萘油、脫萘油、酚油、脫酚油、輕油及其混合油。由于原煤性質(zhì)和煉焦或造氣工藝條件均在一定范圍內(nèi)變化，煤焦油的性質(zhì)也在一定范圍內(nèi)變化。煤焦油初級(jí)蒸餾過程的工藝條件和產(chǎn)品要求也在一定范圍內(nèi)變化，故煤焦油輕餾分的性質(zhì)也在一定范圍內(nèi)變化。煤焦油輕餾分的性質(zhì)，比重通常為0.92～1.25，常規(guī)沸點(diǎn)一般為60～500℃通常為120～460℃，通常金屬含量為5～80PPm、硫含量為0.4～0.8％、氮含量為0.6～1.4％、氧含量為0.4～9.0％，通常水含量為0.2～5.0％，殘?zhí)亢客ǔ?.5～13％。本發(fā)明所述中低溫煤焦油，指的是來自煤熱解或煤造氣或其它過程的煤焦油產(chǎn)品，可以是來自低溫?zé)捊惯^程(干餾溫度低于700℃)的低溫煤焦油或中溫?zé)捊惯^程的中溫煤焦油(干餾溫度介于700～950℃)或它們的混合油，通常含有煤焦油重油組分。由于原煤性質(zhì)和煉焦或造氣工藝條件均在一定范圍內(nèi)變化，中低溫煤焦油的性質(zhì)也在一定范圍內(nèi)變化。本發(fā)明所述中低溫煤焦油的性質(zhì)比重通常為0.89～1.15，通常金屬含量為5～200PPm、硫含量為0.1～0.7％、氮含量為0.6～1.6％。本發(fā)明所述中低溫煤焦油，有時(shí)無機(jī)水含量為0.2～5.0％，有時(shí)有機(jī)氧含量通常為2.5～18％、特別地為3.5～10％、更特別地為5～10％。表1是典型中溫煤焦油中不同沸程餾分芳環(huán)數(shù)分布統(tǒng)計(jì)表。本發(fā)明所述中溫煤焦油，通常是包含常規(guī)沸程為120～450℃烴組分和常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃烴組分的混合物，通常包含10～20％的常規(guī)沸程為120～260℃的輕餾分FD1(含雙環(huán)芳烴餾分)、通常包含30～40％的常規(guī)沸程為260～370℃的中餾分FD2(含雙環(huán)、三環(huán)芳烴餾分)、包含20～35％的常規(guī)沸程為370～450℃的重餾分FD3(含雙環(huán)至四環(huán)芳烴餾分)和8～20％的常規(guī)沸程高于450℃的渣油餾分FD4(即煤瀝青餾分)。本發(fā)明所述中低溫煤焦油輕質(zhì)餾份油，指的是常規(guī)沸點(diǎn)一般為60～480℃、通常為60～450℃的煤焦油餾份油，通?？梢圆捎霉潭ù布託浼夹g(shù)進(jìn)行加氫改質(zhì)。本發(fā)明所述中低溫煤焦油重質(zhì)餾份油，指的是常規(guī)沸點(diǎn)通常高于370℃、一般高于400℃的中低溫煤焦油餾分，它們的加氫熱裂化過程，指的是發(fā)生至少一部分加氫裂化反應(yīng)生產(chǎn)分子量低于裂化原料分子量的過程，該過程通常包含并行的加氫脫金屬、加氫精制、加氫熱裂化反應(yīng)，適宜的反應(yīng)器形式是上流式膨脹床如懸浮床反應(yīng)器或沸騰床反應(yīng)器。表1典型中溫煤焦油中不同沸程餾分芳環(huán)數(shù)分布統(tǒng)計(jì)表渣油餾分FD4通常難以采用常規(guī)固定床技術(shù)實(shí)現(xiàn)長周期、高收率加氫輕質(zhì)化故采用上流式膨脹床如懸浮床或沸騰床加氫技術(shù)轉(zhuǎn)化之，為了防止膠質(zhì)瀝青質(zhì)團(tuán)聚引發(fā)不必要的結(jié)焦反應(yīng)，通常必須使用與煤渣油餾分有良好互溶能力的溶劑烴類對(duì)其溶解分散形成膠質(zhì)瀝青質(zhì)的稀溶液，溶劑烴類可以是常規(guī)沸程為370～450℃的重餾分FD3，也可以是重餾分FD3和渣油餾分FD4的加氫芳烴部分飽和的轉(zhuǎn)化物，也可以是中餾分FD2的加氫芳烴部分飽和的轉(zhuǎn)化物。中餾分FD2的加氫芳烴部分飽和的轉(zhuǎn)化物屬于優(yōu)良的供氫溶劑，富含供氫烴。本發(fā)明所述高芳碳率劣質(zhì)烴HDS，可以是1種寬餾分高芳烴，也可以是2種或多種不同沸程的高芳烴；本發(fā)明所述第一加氫反應(yīng)過程R10進(jìn)行的加氫反應(yīng)過程，可以加工1種劣質(zhì)烴HDS，也可以加工2種或多種不同沸程的劣質(zhì)烴HDS；本發(fā)明所述第一加氫反應(yīng)過程R10加工2種或多種不同沸程的高芳烴時(shí)，可以是2路或多路進(jìn)料，不同路的原料流過的催化劑床層或反應(yīng)空間可以相同或不同，可以是并聯(lián)加氫關(guān)系，也可以是先、后分別進(jìn)入多反應(yīng)區(qū)的串聯(lián)加氫過程的關(guān)系，當(dāng)然也可以是先并聯(lián)前加氫、然后前加氫產(chǎn)物匯合后再聯(lián)合加氫的關(guān)系，也可以是其它更加復(fù)雜的組合關(guān)系。按照本發(fā)明，所述煤焦油進(jìn)行加氫處理之前或進(jìn)行分餾之前，通常經(jīng)過過濾除固體顆粒的過程。本發(fā)明所述中低溫煤焦油，通常含有酚類化合物，在進(jìn)入加氫過程之前，可以提取其中的酚類化合物比如低級(jí)酚。烴原料HDS加氫改質(zhì)過程UHP的工藝流程范圍，通常開始于烴原料HDS的加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程、加氫熱裂化反應(yīng)過程、結(jié)束于得到加氫改質(zhì)石腦油和或輕質(zhì)柴油產(chǎn)品的流程范圍，典型的加氫改質(zhì)過程UHP包括第一加氫反應(yīng)過程R10、第二加氫反應(yīng)過程R20、第二加氫反應(yīng)流出物R20P的分離過程、加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60、加氫提質(zhì)生成油的分餾過程、加氫熱裂化尾油的循環(huán)裂化過程、加氫提質(zhì)尾油的循環(huán)裂化過程。本發(fā)明所述循環(huán)裂化尾油，通常指的是針對(duì)具體原料油的加氫熱裂化生成油、加氫提質(zhì)生成油中的不適合作為石腦油或輕質(zhì)柴油組分的高沸點(diǎn)烴，通常主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于300℃或330℃或360℃的烴組分組成。通常中低溫煤焦油輕餾分比如常規(guī)沸點(diǎn)低于350℃的餾分的烯烴含量高、酚含量高、膠質(zhì)含量高并含有較多在緩和條件下易反應(yīng)的組分，因此，所述的煤焦油輕餾分的預(yù)加氫過程，通常使用加氫保護(hù)劑、烯烴加氫飽和劑、加氫脫氧劑、加氫脫殘?zhí)縿⒓託涿摿騽┑鹊膯蝿┗螂p劑或多劑的串聯(lián)組合或混裝組合，通常使用下流式固定床加氫反應(yīng)器。煤焦油輕餾分的深度加氫改質(zhì)過程，或分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P所得物流SRLX，進(jìn)行的加氫提質(zhì)反應(yīng)R60R得到加氫提質(zhì)反應(yīng)產(chǎn)物R60P，通常使用加氫脫硫劑、加氫脫氮?jiǎng)?、芳烴加氫飽和劑以及環(huán)烷烴加氫開環(huán)催化劑、加氫異構(gòu)化催化劑、加氫裂化催化劑等的單劑或雙劑或多劑的串聯(lián)組合或混裝組合，通常使用下流式固定床加氫反應(yīng)器。以下詳細(xì)描述本發(fā)明的特征部分。本發(fā)明設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程的劣質(zhì)烴加氫熱裂化方法，其特征在于包含以下步驟：(1)在第一加氫反應(yīng)過程R10，在存在氫氣、液相烴同時(shí)可能存在固體顆粒的物料條件下，高芳碳率劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行包含加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)的第一加氫反應(yīng)R10R得到第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P；劣質(zhì)烴HDS，是包含常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴組分HD的高芳碳烴料；劣質(zhì)烴HDS，包含常規(guī)液態(tài)烴原料HDSL，可能包含固體顆粒原料HDSS；第一加氫反應(yīng)R10R，包含至少一部分液態(tài)烴原料HDSL中烴組分HD的加氫精制反應(yīng)R10-HD-HTR，加氫精制反應(yīng)R10-HD-HTR至少包含多環(huán)芳烴的部分加氫飽和反應(yīng)R10-HD-HDAR，可能包含其它不飽和烴的加氫飽和反應(yīng)和或含雜質(zhì)烴的加氫氫解反應(yīng)；在第一加氫反應(yīng)過程R10，HDS發(fā)生至少一部分加氫脫殘?zhí)糠磻?yīng)，第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P中烴類的殘?zhí)恐档陀诹淤|(zhì)烴HDS的殘?zhí)恐担坏谝患託浞磻?yīng)R10R，在液相反應(yīng)為主的條件下進(jìn)行，至少一部分烴組分HD發(fā)生的多環(huán)芳烴的部分加氫飽和反應(yīng)R10-HD-HDAR使至少一部分烴組分HD的芳碳率降低轉(zhuǎn)化為烴組分HDH，使至少一部分多環(huán)芳烴組分HDA的芳環(huán)被飽和形成亞甲基橋鍵，第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P中烴類的芳碳率低于劣質(zhì)烴HDS的芳碳率；第一加氫反應(yīng)R10R，使用上流式加氫反應(yīng)器R10E，可能使用加氫催化劑R10C；第一加氫反應(yīng)過程R10使用加氫催化劑R10C時(shí)，使用的上流式加氫反應(yīng)器R10E的反應(yīng)空間有催化劑進(jìn)入、催化劑排出；可能有部分第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P沉積或停留或循環(huán)于加氫反應(yīng)器R10E內(nèi)部空間；第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P，為含有氫氣、常規(guī)液體烴同時(shí)可能含有固體顆粒的物料；基于第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10的物料用作第一加氫反應(yīng)流出物R10P；R10P用于排出BASE-R10P，為含有氫氣、常規(guī)液體烴同時(shí)可能含有固體顆粒的物料；R10P，以1路或2路或多路物料R10PX的形式出現(xiàn)，不同R10PX物流的組成和相態(tài)相同或不同；基于R10P的含有R10P中烴油的物流R10P-XO-TOR20進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；(2)在第二加氫反應(yīng)過程R20，在存在氫氣、液相烴同時(shí)可能存在固體顆粒的混相物料條件下，物流R10P-XO-TOR20進(jìn)行包含加氫熱裂化反應(yīng)的第二加氫反應(yīng)R20R得到第二加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R20P；物流R10P-XO-TOR20，包含常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴組分HDH的高芳碳烴料；物流R10P-XO-TOR20，包含常規(guī)液態(tài)烴原料R10P-XO-TOR20L，可能包含固體顆粒原料R10P-XO-TOR20S；第二加氫反應(yīng)R20R，包含至少一部分常規(guī)液態(tài)烴原料R10P-XO-TOR20L中烴組分HDH的加氫熱裂化反應(yīng)，可能包含至少一部分常規(guī)液態(tài)烴原料R10P-XO-TOR20L中烴組分HDH的加氫精制反應(yīng)；第二加氫反應(yīng)R20R的加氫精制反應(yīng)包含不飽和烴的加氫飽和反應(yīng)和或含雜質(zhì)烴的加氫氫解反應(yīng)；第二加氫反應(yīng)過程R20，使用上流式加氫反應(yīng)器R20E，可能使用加氫催化劑R20C；第二加氫反應(yīng)過程R20使用加氫催化劑R20C時(shí)，使用的上流式加氫反應(yīng)器R20E的反應(yīng)空間有催化劑進(jìn)入、催化劑排出；可能有部分第二加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R20P沉積或停留或循環(huán)于加氫反應(yīng)器R20E內(nèi)部空間；第二加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R20P，為含有氫氣、雜質(zhì)組分、常規(guī)氣體烴、常規(guī)液體烴同時(shí)可能含有固體顆粒的至少包含氣相和液相的混相物料；基于第二加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R20P的物料用作第二加氫反應(yīng)流出物R20P；第二加氫反應(yīng)流出物R20P用于排出第二加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R20P，為含有氫氣、雜質(zhì)組分、常規(guī)氣體烴、常規(guī)液體烴同時(shí)可能含有固體顆粒的至少包含氣相和液相的混相物料；第二加氫反應(yīng)流出物R20P，以1路或2路或多路物料R20PX的形式出現(xiàn)，不同R20PX物流的組成和相態(tài)相同或不同；(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的可能含有固體顆粒的液體物流SRL，至少一部分富氫氣氣體SRV返回加氫反應(yīng)過程循環(huán)使用。本發(fā)明，第一加氫反應(yīng)過程R10，最好第一加氫反應(yīng)R10R以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主，其特征在于：(1)在第一加氫反應(yīng)過程R10，在存在氫氣、液相烴同時(shí)可能存在固體顆粒的至少存在氣液兩相的混相物料條件下，劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主的第一加氫反應(yīng)R10R得到第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P；第一加氫反應(yīng)R10R，在液相反應(yīng)為主的條件下進(jìn)行，至少一部分烴組分HD發(fā)生的多環(huán)芳烴的部分加氫飽和反應(yīng)R10-HD-HDAR使至少一部分烴組分HD的芳碳率降低轉(zhuǎn)化為烴組分HDH，使至少一部分多環(huán)芳烴組分HDA的中間芳環(huán)被飽和形成亞甲基橋鍵，第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P中烴類的芳碳率低于劣質(zhì)烴HDS的芳碳率；第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P，為含有氫氣、雜質(zhì)組分、常規(guī)氣體烴、常規(guī)液體烴同時(shí)可能含有固體顆粒的至少包含氣相和液相的混相物料；基于第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10的物料用作第一加氫反應(yīng)流出物R10P；R10P用于排出BASE-R10P，為含有氫氣、雜質(zhì)組分、常規(guī)氣體烴、常規(guī)液體烴同時(shí)可能含有固體顆粒的至少包含氣相和液相的混相物料；所述劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主的第一加氫反應(yīng)R10R，指的是：第一加氫反應(yīng)R10R總氫耗R10HT減去加氫脫氧反應(yīng)氫耗R10HDO為剩余的脫氧外氫耗R10HK，脫氧外氫耗R10HK以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)的氫耗R10HDA為主，即R10HDA/R10HK＞0.5；R10P作為物流R10P-XO-TOR20進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20。本發(fā)明，通常，劣質(zhì)烴HDS選自下列物料中的一種或幾種：①低溫煤焦油或其餾分油或其熱加工過程所得油品，熱加工過程是焦化過程或催化裂化過程或催化裂解過程；②中溫煤焦油或其餾分油或其熱加工過程所得油品；③高溫煤焦油或其餾分油或其熱加工過程所得油品；④煤加氫直接液化制油過程所得油品，煤加氫直接液化制油過程包括使用供氫溶劑油的煤加氫直接液化制油過程、油煤共煉過程、煤臨氫熱溶液化過程；⑤石油基重油或其餾分油或其熱加工過程所得油品；⑥頁巖油或其餾分油或其熱加工過程所得油品；⑦石油砂基重油或其餾分油或其熱加工過程所得油品；⑧其它膠質(zhì)重量含量高于15％和或?yàn)r青質(zhì)重量含量高于5.0％的烴油。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，通常主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃烴組分HD組成；在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主的第一加氫反應(yīng)R10R，劣質(zhì)烴HDS的單位重量氫耗量：通常為0.05～3.0％、一般為0.25～2.5％、宜為0.5～1.5％。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，使用的加氫催化劑R10C，可以是一種復(fù)合型煤焦油加氫催化劑，包含高活性組分與低活性組分；所述高活性組分金屬與低活性組分金屬的重量比為1∶10至10∶1；所述高活性組分為鉬的水溶性鹽類化合物或其混合物；所述低活性組分為氧化鐵礦石或硫化鐵礦石，其中礦石中鐵含量不低于40wt％，催化劑R10C水含量低于2wt％；R10C粒子直徑為1～100μm的粉狀顆粒。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，使用的加氫催化劑R10C，可以至少包含Mo元素，Mo在第一加氫反應(yīng)過程R10的主體工作形態(tài)為M0S2中，加氫催化劑R10C為1～100μm的粉狀顆粒。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，第一加氫反應(yīng)過程R10的操作條件通常為：溫度為300～480℃、壓力為6.0～30.0MPa、氫氣/原料油體積比為0.01∶1～4000∶1、加氫催化劑R10C加入重量為HDS重量的0.001～8.0％、體積空速為0.1～10.0hr-1；劣質(zhì)烴HDS重量化學(xué)氫耗量為0.05～3.0％。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，第一加氫反應(yīng)過程R10的操作條件一般為：溫度為350～460℃、壓力為12.0～22.0MPa、氫氣/原料油體積比為50∶1～600∶1、加氫催化劑R10C加入重量為HDS重量的0.01～5.0％、體積空速為0.2～2.0hr-1；劣質(zhì)烴HDS重量化學(xué)氫耗量為0.50～1.5％。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主的第一加氫反應(yīng)R10R，第一加氫反應(yīng)過程R10的平均反應(yīng)溫度較第二加氫反應(yīng)過程R20的平均反應(yīng)溫度通常低15～100℃。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，通常其膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量為10～90％、殘?zhí)繛?.01～25％、金屬含量為2～2000PPm；在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主的第一加氫反應(yīng)R10R，膠質(zhì)瀝青質(zhì)加氫脫除率大于3％、殘?zhí)考託涿摮蚀笥?％。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，一般其膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量為30～80％、殘?zhí)繛?～20％、金屬含量為50～700PPm；在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主的第一加氫反應(yīng)R10R，膠質(zhì)瀝青質(zhì)加氫脫除率：通常大于5％、一般大于10％、較佳者大于15％，殘?zhí)考託涿摮剩和ǔ４笥?％、一般大于10％、較佳者大于15％。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，第一加氫反應(yīng)過程R10的氫氣/原料油體積比：通常低于400∶1、一般低于200∶1、可以低于50∶1，可以向第一加氫反應(yīng)過程R10的反應(yīng)空間采用2次或多次添加的方法補(bǔ)充氫氣。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，第一加氫反應(yīng)過程R10的反應(yīng)空間的液相體積分率：通常高于0.5、一般高于0.7、可以為0.90～1.0。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，可以設(shè)置熱高壓分離過程R10MP-THPS，其特征在于：在第一加氫反應(yīng)過程R10，將第一加氫反應(yīng)過程R10的終端產(chǎn)物或中間產(chǎn)物視為反應(yīng)產(chǎn)物R10MP，設(shè)置熱高壓分離過程R10MP-THPS；在熱高壓分離過程R10MP-THPS，分離反應(yīng)產(chǎn)物R10MP得到含有溶解氫氣、常規(guī)沸點(diǎn)高于350℃的常規(guī)液態(tài)烴的熱高分液體R10MP-THPS-L和凈產(chǎn)物物流R10MP-THPS-PP，R10MP-THPS-L中可能含有固體粒子；凈產(chǎn)物物流R10MP-THPS-PP進(jìn)入下游相鄰加氫反應(yīng)區(qū)；基于熱高分液體R10MP-THPS-L的包含烴類液體的物流R10MP-THPS-LR返回上游加氫反應(yīng)區(qū)R10Z作為循環(huán)液相使用；定義R10MP-THPS-LR的重量流率與上游加氫反應(yīng)區(qū)R10Z及可能存在的R10Z的上游全部加氫反應(yīng)區(qū)的劣質(zhì)烴HDS原料的總重量流率之比為循環(huán)比KR100，循環(huán)比KR100：通常為0.05～30、一般為0.5～10。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，使用加氫催化劑R10C時(shí)，使用的任一臺(tái)上流式加氫反應(yīng)器R10E的結(jié)構(gòu)形式可以選自下列中的1種，當(dāng)?shù)谝患託浞磻?yīng)過程R10使用的上流式加氫反應(yīng)器R10E為2臺(tái)或多臺(tái)時(shí)，上流式加氫反應(yīng)器R10E的結(jié)構(gòu)形式相同或不同：①懸浮床；②沸騰床；③移動(dòng)床。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，存在的固體顆?？梢赃x自下列中的一種或2種或多種：①煤加氫直接液化過程所得半焦顆粒；②催化劑顆粒；③鐵銹顆粒；④無機(jī)物顆粒；⑤煤焦化過程產(chǎn)生的進(jìn)入煤焦油中的固體顆粒；⑥來自烴類熱縮合過程的產(chǎn)物固體顆粒；⑦來自頁巖的固體顆粒；⑧來自油砂的固體顆粒；⑨其它存在于第一加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R10P中的顆粒。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS劣質(zhì)烴HDS分為兩路或多路分路原料時(shí)，其特征在于：①第一加氫反應(yīng)過程R10的反應(yīng)空間，分為2個(gè)或多個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)：第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101、第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102等；劣質(zhì)烴HDS分為兩路或多路分路原料，第一路劣質(zhì)烴HDS1進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101，第二路劣質(zhì)烴HDS2不經(jīng)過R101直接進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102；串聯(lián)布置的上游子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物進(jìn)入下游相鄰子加氫反應(yīng)區(qū)，最后一個(gè)子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物作為第一加氫反應(yīng)流出物R10P使用。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS劣質(zhì)烴HDS分為兩路分路原料時(shí)，其特征在于：①第一加氫反應(yīng)過程R10的反應(yīng)空間，分為2個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)：第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101、第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102；劣質(zhì)烴HDS分為兩路，第一路劣質(zhì)烴HDS1進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101，第二路劣質(zhì)烴HDS2直接進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102；串聯(lián)布置的上游子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物進(jìn)入下游相鄰子加氫反應(yīng)區(qū)，第一子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R101P進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102，第二子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R102P即最后一個(gè)子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物作為第一加氫反應(yīng)流出物R10P使用；第一路劣質(zhì)烴HDS1占全部劣質(zhì)烴HDS的比例：通常為0.10～0.90、一般為0.30～0.70、宜為0.40～0.60。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS劣質(zhì)烴HDS分為三路分路原料時(shí)，其特征在于：①第一加氫反應(yīng)過程R10的反應(yīng)空間，分為3個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)：第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101、第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102、第三子加氫反應(yīng)區(qū)R103；劣質(zhì)烴HDS分為三路，第一路劣質(zhì)烴HDS1進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101，第二路劣質(zhì)烴HDS2直接進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102，第三路劣質(zhì)烴HDS3直接進(jìn)入第三子加氫反應(yīng)區(qū)R103；串聯(lián)布置的上游子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物進(jìn)入下游相鄰子加氫反應(yīng)區(qū)，第一子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R101P進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102，第二子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R102P進(jìn)入第三子加氫反應(yīng)區(qū)R103，第三子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R103P即最后一個(gè)子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物作為第二加氫反應(yīng)流出物R10P使用；第一路劣質(zhì)烴HDS1占全部劣質(zhì)烴HDS的比例：通常為0.10～0.75、一般為0.15～0.5、宜為0.25～0.45，第二路劣質(zhì)烴HDS2占全部劣質(zhì)烴HDS的比例：通常為0.10～0.75、一般為0.15～0.5、宜為0.25～0.45。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS劣質(zhì)烴HDS分為四路分路原料時(shí)，其特征在于：①第一加氫反應(yīng)過程R10的反應(yīng)空間，分為3個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)：第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101、第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102、第三子加氫反應(yīng)區(qū)R103、第四子加氫反應(yīng)區(qū)R104；劣質(zhì)烴HDS分為四路，第一路劣質(zhì)烴HDS1進(jìn)入通過第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101，第二路劣質(zhì)烴HDS2直接進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102，第三路劣質(zhì)烴HDS3直接進(jìn)入第三子加氫反應(yīng)區(qū)R103，第四路劣質(zhì)烴HDS4直接進(jìn)入第四子加氫反應(yīng)區(qū)R104；串聯(lián)布置的上游子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物進(jìn)入下游相鄰子加氫反應(yīng)區(qū)，第一子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R101P進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R102，第二子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R102P進(jìn)入第三子加氫反應(yīng)區(qū)R103，第三子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R103P進(jìn)入第四子加氫反應(yīng)區(qū)R104，第四子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R104P即最后一個(gè)子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物作為第二加氫反應(yīng)流出物R10P使用；第一路劣質(zhì)烴HDS1占全部劣質(zhì)烴HDS的比例：通常為0.05～0.50、一般為0.15～0.40、宜為0.20～0.30，第二路劣質(zhì)烴HDS2占全部劣質(zhì)烴HDS的比例：通常為0.05～0.50、一般為0.15～0.40、宜為0.20～0.30，第三路劣質(zhì)烴HDS32占全部劣質(zhì)烴HDS的比例：通常為0.05～0.50、一般為0.15～0.40、宜為0.20～0.30。本發(fā)明，在第一以加氫反應(yīng)過程R10，第一臺(tái)反應(yīng)器R101E的反應(yīng)空間可以分為至少2個(gè)串聯(lián)操作的子反應(yīng)空間R101E1、R101E2；劣質(zhì)烴HDS分為兩路或多路分路原料HDS1、HDS2等，第一路劣質(zhì)烴HDS1進(jìn)入第一子反應(yīng)空間R101E1，第二路劣質(zhì)烴HDS2直接進(jìn)入第二子反應(yīng)空間R101E2，存在的其余分路劣質(zhì)烴直接進(jìn)入后續(xù)對(duì)應(yīng)子加氫反應(yīng)區(qū)。本發(fā)明，第一加氫反應(yīng)過程R10，使用的第一臺(tái)反應(yīng)器R101E的反應(yīng)空間分為至少2個(gè)串聯(lián)操作的子反應(yīng)空間R101E1、R101E2；劣質(zhì)烴HDS分為兩路或多路分路原料HDS1、HDS2等，第一路劣質(zhì)烴HDS1通過第一臺(tái)反應(yīng)器R101E的底部入口進(jìn)入第一子反應(yīng)空間R101E1，第二路劣質(zhì)烴HDS2通過布置在第一臺(tái)反應(yīng)器R101E內(nèi)的流體分布器進(jìn)入第二子反應(yīng)空間R101E2，存在的其余分路劣質(zhì)烴通過布置在第一臺(tái)反應(yīng)器R101E內(nèi)的流體分布器進(jìn)入后續(xù)對(duì)應(yīng)子反應(yīng)區(qū)空間。本發(fā)明，在第一以加氫反應(yīng)過程R10，使用的加氫反應(yīng)器R10E，通常為1～3臺(tái)、一般為1～2臺(tái)。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，含有供氫烴SH的供氫烴物流SHS-TOR10可以進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10與劣質(zhì)烴HDS的HD組分或其加氫轉(zhuǎn)化物接觸；所述供氫烴SH指的是常規(guī)沸點(diǎn)高于330℃的部分飽和的雙環(huán)芳烴和或部分飽和的多環(huán)芳烴；物流SHS-TOR10中供氫烴SH重量與物流SHS-TOR10中常規(guī)液態(tài)烴組分總重量之比值，高出劣質(zhì)烴HDS中供氫烴SH重量與劣質(zhì)烴HDS中常規(guī)液態(tài)烴組分總重量之比值至少3重量％；物流SHS-TOR10中常規(guī)液態(tài)烴組分氫元素平均重量含量高出劣質(zhì)烴HDS的氫元素重量含量至少1.5重量％。本發(fā)明，物流SHS-TOR10中供氫烴SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例：通常高于10重量％、一般高于15重量％、最好高于20重量％；定義供氫烴物流SHS-TOR10的重量流量SHS-TOR10W與劣質(zhì)烴HDS中常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴組分HD的重量流量HDW之比為KSH，即KSH＝SHS-TOR10W/HDW，KSH：通常為0.1～10.0。、一般為0.5～5.0、宜為1.0～3.0。本發(fā)明，第一以加氫反應(yīng)過程R10，存在2個(gè)或多個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)時(shí)，供氫烴物流SHS-TOR10可以全部進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101。本發(fā)明，在第一以加氫反應(yīng)過程R10，存在2個(gè)或多個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)時(shí)，供氫烴物流SHS-TOR10的30～60％可以作為第一路供氫烴物流SHS-TOR101進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R101，剩余的供氫烴物流SHS-TOR10X進(jìn)入其它子加氫反應(yīng)區(qū)。本發(fā)明，供氫烴物流SHS-TOR10，可以來自加工供氫烴前身物物流SHS-TOR10BF的以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1的加氫反應(yīng)流出物HPU1P；物流SHS-TOR10中供氫烴SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例高于6重量％；KSH＝0.1～10。本發(fā)明，加工煤焦油重油時(shí)可用煤焦油輕餾分為供氫烴前身物物流SHS-TOR10BF，其特征在于：劣質(zhì)烴HDS為來自煤焦油的主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴組分HD組成的物流；供氫烴物流SHS-TOR10中供氫烴SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例高于10重量％；KSH＝0.2～5；供氫烴前身物物流SHS-TOR10BF選自下列物流中的一種或幾種：①主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的低溫煤焦油餾分組成的物流；②主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的中溫煤焦油餾分組成的物流；③主要由常規(guī)沸點(diǎn)為230～450℃的高溫煤焦油餾分組成的物流；④主要由包含常規(guī)沸點(diǎn)為120～350℃餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃餾分的低溫煤焦油餾分組成的物流；⑤主要由包含常規(guī)沸點(diǎn)為120～350℃餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃餾分的中溫煤焦油餾分組成的物流；⑥主要由脫酚后的常規(guī)沸點(diǎn)為120～350℃餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃餾分的低溫煤焦油餾分組成的物流；⑦主要由脫酚后的常規(guī)沸點(diǎn)為120～350℃餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃餾分的中溫煤焦油餾分組成的物流。本發(fā)明，加工煤焦油重油且以煤焦油輕餾分MF為供氫烴前身物物流SHS-TOR10BF時(shí)，其特征在于：在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1，來自煤焦油的主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的烴MF組成的物流MFS進(jìn)行制供氫烴加氫反應(yīng)HPU1R，至少一部分烴組分MF完成加氫改性反應(yīng)得到加氫反應(yīng)流出物HPU1P，基于加氫反應(yīng)流出物HPU1P得到的供氫烴物流SHS-TOR10選自下列物流的一個(gè)或幾個(gè)：①反應(yīng)流出物HPU1P用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；②反應(yīng)流出物HPU1P進(jìn)入熱高壓分離過程HPU1-HS分離為熱高分油HPU1-HSO和熱高分氣HPU1-HSV，至少一部分熱高分油HPU1-HSO用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；③反應(yīng)流出物HPU1P進(jìn)入熱高壓分離過程HPU1-HS分離為熱高分油HPU1-HSO和熱高分氣HPU1-HSV，至少一部分熱高分油HPU1-HSO用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū)HPU21，至少一部分熱高分油HPU1-HSO降壓、脫氣后所得液體HPU1-HSOA與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；④反應(yīng)流出物HPU1P進(jìn)入冷高壓分離過程HPU1-CS分離為冷高分油HPU1-CSO和冷高分氣HPU1-CSV，至少一部分冷高分油HPU1-CSO用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；⑤分離反應(yīng)流出物HPU1P得到加氫生成油HPU1PO和富氫氣體；在加氫生成油HPU1PO分餾部分，分離加氫生成油HPU1PO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分富含供氫烴組分的物流用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；⑥分離反應(yīng)流出物HPU1P得到加氫生成油HPU1PO和富氫氣體；在加氫生成油HPU1PO分餾部分，分離加氫生成油HPU1PO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的富含供氫烴組分組成的物流用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10。本發(fā)明，加工煤焦油重油且以煤焦油輕餾分LMF為供氫烴前身物物流SHS-TOR10BF時(shí)，其特征在于：在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1，來自煤焦油的含有常規(guī)沸點(diǎn)為60～450℃烴LMF的物流LMFS完成深度加氫精制反應(yīng)HPU1R轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物HPU1P，常規(guī)沸點(diǎn)為60～350℃的烴轉(zhuǎn)化為石腦油和柴油組分，常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的烴轉(zhuǎn)化為富含供氫烴SH的加氫尾油，基于加氫反應(yīng)流出物HPU1P得到的供氫烴物流SHS-TOR10選自下列物流的一個(gè)或幾個(gè)：①反應(yīng)流出物HPU1P進(jìn)入熱高壓分離過程HPU1-HS分離為熱高分油HPU1-HSO和熱高分氣HPU1-HSV，至少一部分熱高分油HPU1-HSO用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；②以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1的中間反應(yīng)流出物HPU1MP進(jìn)入熱高壓分離過程HPU1M-HS分離為熱高分油HPU1M-HSO和熱高分氣HPU1MP-HSV，至少一部分熱高分油HPU1M-HSO用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū)HPU21，至少一部分熱高分油HPU1M-HSO降壓脫氣后所得脫氣油HPU1M-HSOA與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；③分離反應(yīng)流出物HPU1P得到加氫生成油HPU1PO和富氫氣體；在加氫生成油HPU1PO分餾部分，分離加氫生成油HPU1PO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分富含供氫烴組分的物流用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；④分離反應(yīng)流出物HPU1P得到加氫生成油HPU1PO和富氫氣體；在加氫生成油HPU1PO分餾部分，分離加氫生成油HPU1PO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的富含供氫烴組分組成的物流用作供氫烴物流SHS-TOR10，供氫烴物流SHS-TOR10與物流HDS混合后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10。本發(fā)明，在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1，以最大限度制取供氫烴為目標(biāo)。供氫烴物流SHS-TOR10，可以是來自分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到的含有常規(guī)沸點(diǎn)為300～490℃烴組分的餾分油。供氫烴物流SHS-TOR10，可以是來自分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到的含有常規(guī)沸點(diǎn)為330～450℃烴組分的餾分油。供氫烴前身物物流SHS-TOR10BF，可以是來自分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到的含有常規(guī)沸點(diǎn)為300～490℃烴組分的餾分油。供氫烴前身物物流SHS-TOR10BF，可以是來自分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到的含有常規(guī)沸點(diǎn)為330～450℃烴組分的餾分油。本發(fā)明，供氫烴前身物物流SHS-TOR10BF，可以主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的煤焦油餾分組成；此時(shí)，以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1的操作條件為：溫度為250～460℃、壓力為6.0～30.0MPa、氫氣/原料油體積比為300∶1～3000∶1、加氫催化劑HPU3-CAT體積空速為0.05～5.0hr-1；劣質(zhì)烴HDS重量化學(xué)氫耗量為0.5～4.5％重量。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，使用的加氫催化劑R20C，可以是一種復(fù)合型煤焦油加氫催化劑，包含高活性組分與低活性組分；所述高活性組分金屬與低活性組分金屬的重量比為1∶1000至1∶10；所述高活性組分為鉬、鎳、鈷或鎢金屬的水溶性鹽類化合物或其混合物；所述低活性組分為氧化鐵礦石或硫化鐵礦石，其中礦石中鐵含量不低于40wt％，催化劑水含量低于2wt％，粒子直徑為1～100μm的粉狀顆粒。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，第二加氫反應(yīng)R20R，包含至少一部分液態(tài)烴原料HDSL中烴組分HD的加氫精制反應(yīng)，包含至少一部分液態(tài)烴原料HDSL中烴組分HD的加氫熱裂化反應(yīng)；第二加氫反應(yīng)過程R20，使用的加氫催化劑R10C，可以至少包含Mo元素，Mo在第二加氫反應(yīng)過程R20的主體工作形態(tài)為M0S2。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，第二加氫反應(yīng)R20R，使用的加氫催化劑R20C可以至少包含半焦固體顆粒。本發(fā)明，可以設(shè)置加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60，在氫氣和加氫提質(zhì)催化劑R60C存在條件下，至少一部分液體物流SRL或基于物流SRL的脫除固體顆粒的物流SRLX，進(jìn)行加氫提質(zhì)反應(yīng)R60R得到加氫提質(zhì)反應(yīng)產(chǎn)物R60P，加氫提質(zhì)反應(yīng)R60R的效果是脫除雜質(zhì)或降低烴油密度或降低烴油沸點(diǎn)或提高十六烷值；深度加氫改質(zhì)反應(yīng)R60R包含下列反應(yīng)的一種或幾種：①芳烴深度加氫飽和反應(yīng)；②烴類深度加氫脫氮反應(yīng)；③環(huán)烷烴加氫開環(huán)反應(yīng)；④烴類加氫裂化反應(yīng)；⑤烴類加氫異構(gòu)化反應(yīng)。本發(fā)明，通常，所述加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60的操作條件為：溫度為250～440℃、壓力為4.0～30.0MPa、加氫提質(zhì)催化劑R60C體積空速為0.02～10.0hr-1、氫氣/原料油體積比為300∶1～4000∶1；加氫提質(zhì)催化劑R60C為1種催化劑或2種催化劑組合使用或多種催化劑組合使用。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，各步驟操作條件通常為：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，其膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量為10～90％、殘?zhí)繛?.01～25％、金屬含量為2～2000PPm；(2)第二加氫反應(yīng)過程R20，有機(jī)氧加氫脫除率大于40％、膠質(zhì)瀝青質(zhì)加氫脫除率大于40％、殘?zhí)考託涿摮蚀笥?5％，金屬加氫脫除率大于60％。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，各步驟操作條件一般為：(2)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，其膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量為40～80％、殘?zhí)繛?～20％、金屬含量為50～700PPm；第二加氫反應(yīng)過程R20，有機(jī)氧加氫脫除率大于60％、膠質(zhì)瀝青質(zhì)加氫脫除率大于60％、殘?zhí)考託涿摮蚀笥?0％，金屬加氫脫除率大于80％。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，各步驟操作條件通常為：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，其膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量為10～90％、殘?zhí)繛?.01～25％、金屬含量為2～2000PPm；(2)第二加氫反應(yīng)過程R20，烴組分HD的加氫裂化轉(zhuǎn)化率大于25％。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，各步驟操作條件一般為：(2)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，其膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量為40～80％、殘?zhí)繛?～20％、金屬含量為50～700PPm；第二加氫反應(yīng)過程R20，烴組分HD的加氫裂化轉(zhuǎn)化率大于45％。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，將第二加氫反應(yīng)過程R20的終端產(chǎn)物或中間產(chǎn)物視為反應(yīng)產(chǎn)物R20MP，可以設(shè)置熱高壓分離過程R20MP-THPS；在熱高壓分離過程R20MP-THPS，分離反應(yīng)流出物R10MP得到含有溶解氫氣、常規(guī)沸點(diǎn)高于350℃的常規(guī)液態(tài)烴的熱高分液體R20MP-THPS-L和凈產(chǎn)物物流R20MP-THPS-PP，R20MP-THPS-L中可能含有固體粒子；凈產(chǎn)物物流R20MP-THPS-PP進(jìn)入下游相鄰加氫反應(yīng)區(qū)；基于熱高分液體R20MP-THPS-L的包含烴類液體的物流R20MP-THPS-LR返回屬于第二加氫反應(yīng)過程R20的上游加氫反應(yīng)區(qū)R20Z作為循環(huán)液相使用；定義R20MP-THPS-LR的重量流率與上游加氫反應(yīng)區(qū)R20Z及R20Z上游全部加氫反應(yīng)區(qū)的劣質(zhì)烴HDS原料的總重量流率之比為循環(huán)比KR200，循環(huán)比KR200：通常為0.05～30、一般為2～10。設(shè)置熱高壓分離過程R20MP-THPS的第一種方式是：(2)在第二加氫反應(yīng)過程R20，在子加氫反應(yīng)區(qū)設(shè)置熱高壓分離過程R20MP-THPS；熱高壓分離過程RTHPS，設(shè)置在加氫反應(yīng)器的上部空間，以液體收集器、導(dǎo)液管道、循環(huán)泵、送液管道組成的系統(tǒng)使R20MP-THPS-LR注入上游加氫反應(yīng)空間R20Z中。設(shè)置熱高壓分離過程R20MP-THPS的第二種方式是：(2)在第二加氫反應(yīng)過程R20，在子加氫反應(yīng)區(qū)設(shè)置熱高壓分離過程R20MP-THPS；熱高壓分離過程R20MP-THPS，在獨(dú)立的熱高壓分離器R20MP-THPS-E中完成；在熱高壓分離器R20MP-THPS-E中，分離反應(yīng)流出物R10MP得到含有溶解氫氣、常規(guī)沸點(diǎn)高于350℃的常規(guī)液態(tài)烴的熱高分液體R20MP-THPS-L和凈產(chǎn)物物流R20MP-THPS-PP，R20MP-THPS-L中可能含有固體粒子；凈產(chǎn)物物流R20MP-THPS-PP進(jìn)入下游相鄰子加氫反應(yīng)區(qū)。本發(fā)明，在回收過程分SR，可以設(shè)置熱高壓分離過程THPS：在熱高壓分離過程THPS，分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到含有氫氣、雜質(zhì)加氫產(chǎn)物、常規(guī)氣體烴和常規(guī)沸點(diǎn)低于350℃的常規(guī)液態(tài)烴的熱高分氣體THPS-V和含有溶解氫氣、常規(guī)沸點(diǎn)高于350℃的常規(guī)液態(tài)烴的熱高分液體THPS-L，THPS-L中可能含有固體粒子；熱高壓分離過程THPS的操作條件通常為：溫度為250～460℃、壓力為4.0～30.0MPa；熱高壓分離過程THPS的操作條件一般為：溫度為350～440℃、壓力為10.0～25.0MPa；在熱高分液體R10P-SL分流部分，基于熱高分液體THPS-L的包含烴類液體的物流THPS-LR返回第二加氫反應(yīng)過程R20；定義THPS-LR中常規(guī)沸點(diǎn)大于450℃烴組分的重量流率與劣質(zhì)烴原料HDS中HD組分的重量流率之比為循環(huán)比K999，循環(huán)比K999：通常為0.05～10、一般為0.5～2。本發(fā)明，在回收過程分SR，可以設(shè)置冷高壓分離過程LHPS、冷低壓分離過程LLPS、冷低分油循環(huán)洗滌甲烷過程：在冷高壓分離過程LHPS，基于第二加氫反應(yīng)流出物R20P的包含第二加氫反應(yīng)流出物R20P中大部分氫氣組分的物流R10P-H100被分離為在體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體LHPS-V和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流LHPS-L；富氫氣氣體LHPS-V用作SRV使用；在冷低壓分離過程LLPS，液體物流LHPS-L降壓后分離為富含常規(guī)氣體烴的冷低分氣LLPS-V和和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流LLPS-L；第一部分液體物流LLPS-L用作吸收油LLPS-LA，與基于第二加氫反應(yīng)流出物R20P的包含第二加氫反應(yīng)流出物R20P中大部分氫氣組分的物流R10P-H100混合后進(jìn)入冷高壓分離過程LHPS；剩余部分液體物流LLPS-L用作冷低分油產(chǎn)物L(fēng)LPS-LP；通常，冷高壓分離過程LHPS的操作條件為：溫度為20～70℃、壓力為6.0～30.0MPa；通常，冷低壓分離過程LLPS的操作條件為：溫度為20～70℃、壓力為0.01～3.0MPa；一般，冷高壓分離過程LHPS的操作條件為：溫度為20～50℃、壓力為8.0～25.0MPa；、一般，冷低壓分離過程LLPS的操作條件為：溫度為20～50℃、壓力為0.2～1.0MPa；定義吸收油LLPS-LA的重量流率與冷低分油產(chǎn)物L(fēng)LPS-LP重量流率之比為吸收油循環(huán)比K300，K300通常為0.05～10、一般為0.5～4。在第二加氫反應(yīng)過程R20，使用加氫催化劑R20C時(shí)，上流式加氫反應(yīng)器R20E的結(jié)構(gòu)形式，可以選自下列中的1種或幾種：①懸浮床；②沸騰床；③移動(dòng)床。在第二加氫反應(yīng)過程R20，存在的固體顆粒，可以選自下列中的一種或幾種：①煤加氫直接液化過程所得半焦顆粒；②催化劑顆粒；③鐵銹顆粒；④無機(jī)物顆粒；⑤煤焦化過程產(chǎn)生的進(jìn)入煤焦油中的固體顆粒；⑥來自烴類熱縮合過程的產(chǎn)物固體顆粒；⑦來自頁巖的固體顆粒；⑧來自油砂的固體顆粒；⑨其它存在于第二加氫反應(yīng)產(chǎn)物BASE-R20P中的顆粒。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，第二加氫反應(yīng)過程R20的操作條件為：(1)在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油；(2)在第二加氫反應(yīng)過程R20，第二加氫反應(yīng)過程R20的操作條件為：溫度為300～480℃、壓力為6.0～30.0MPa、氫氣/原料油體積比為300∶1～4000∶1、加氫催化劑R10C加入重量為HDS重量的0.001～8.0％、體積空速為0.1～10.0hr-1；劣質(zhì)烴HDS重量化學(xué)氫耗量為0.5～5.0％。本發(fā)明，第二加氫反應(yīng)過程R20的反應(yīng)空間，可以分為2個(gè)或多個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)：第一子加氫反應(yīng)區(qū)R201、第二子加氫反應(yīng)區(qū)R202等；物流R10P-XO-TOR20分為兩路或多路分路原料，第一路物流R10P-XO-TOR201進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R201，第二路物流R10P-XO-TOR202不經(jīng)過R201直接進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R202；串聯(lián)布置的上游子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物進(jìn)入下游相鄰子加氫反應(yīng)區(qū)，最后一個(gè)子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物作為第二加氫反應(yīng)流出物R20P使用。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，物流R10P-XO-TOR20可以分為二路，第一路物流R10P-XO-TOR201進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R201，第二路物流R10P-XO-TOR202直接進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R202；第一路物流R10P-XO-TOR201占全部物流R10P-XO-TOR20的比例為0.40～0.60。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，物流R10P-XO-TOR20可以分為三路，第一路物流R10P-XO-TOR201進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R201，第二路物流R10P-XO-TOR202直接進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R202，第三路物流R10P-XO-TOR203直接進(jìn)入第三子加氫反應(yīng)區(qū)R203；串聯(lián)布置的上游子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物進(jìn)入下游相鄰子加氫反應(yīng)區(qū)，第一子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R201P進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R202，第二子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R202P進(jìn)入第三子加氫反應(yīng)區(qū)R203，第三子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R203P即最后一個(gè)子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物作為第二加氫反應(yīng)流出物R20P使用；第一路物流R10P-XO-TOR201占全部物流R10P-XO-TOR20的比例：通常為0.1～0.75、一般為0.15～0.50、宜為0.25～0.45，第二路物流R10P-XO-TOR202占全部物流R10P-XO-TOR20的比例：通常為0.1～0.75、一般為0.15～0.50、宜為0.25～0.45。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，物流R10P-XO-TOR20可以分為四路，第一路物流R10P-XO-TOR201進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R201，第二路物流R10P-XO-TOR202直接進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R202，第三路物流R10P-XO-TOR203直接進(jìn)入第三子加氫反應(yīng)區(qū)R203，第四路物流R10P-XO-TOR204直接進(jìn)入第四子加氫反應(yīng)區(qū)R204；串聯(lián)布置的上游子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物進(jìn)入下游相鄰子加氫反應(yīng)區(qū)，第一子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R201P進(jìn)入第二子加氫反應(yīng)區(qū)R202，第二子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R202P進(jìn)入第三子加氫反應(yīng)區(qū)R203，第三子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R203P進(jìn)入第四子加氫反應(yīng)區(qū)R204，第四子加氫反應(yīng)區(qū)反應(yīng)流出物R204P即最后一個(gè)子加氫反應(yīng)區(qū)的反應(yīng)流出物作為第二加氫反應(yīng)流出物R20P使用；第一路物流R10P-XO-TOR201占全部物流R10P-XO-TOR20的比例：通常為0.05～0.5、一般為0.15～0.4、宜為0.20～0.30，第二路物流R10P-XO-TOR202占全部物流R10P-XO-TOR20的比例：通常為0.05～0.5、一般為0.15～0.4、宜為0.20～0.30，第三路物流R10P-XO-TOR203占全部物流R10P-XO-TOR20的比例：通常為0.05～0.5、一般為0.15～0.4、宜為0.20～0.30。本發(fā)明，在回收過程SR，富氫氣氣體SRV的H2體積濃度：通常大于75％、一般大于85％。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，含有供氫烴SH的供氫烴物流SHS-TOR20，可以進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20與R10P-XO-TOR20或其加氫轉(zhuǎn)化物接觸；所述供氫烴SH指的是常規(guī)沸點(diǎn)高于330℃的部分飽和的雙環(huán)芳烴和或部分飽和的多環(huán)芳烴；物流SHS-TOR20中供氫烴SH重量與物流SHS-TOR20中常規(guī)液態(tài)烴組分總重量之比值，高出物流R10P-XO-TOR20中供氫烴SH重量與物流R10P-XO-TOR20中常規(guī)液態(tài)烴組分總重量之比值至少3重量％；物流SHS-TOR20中常規(guī)液態(tài)烴組分氫元素平均重量含量高出物流R10P-XO-TOR20的常規(guī)液態(tài)烴的氫元素重量含量至少1.5重量％。本發(fā)明，物流SHS-TOR20中供氫烴SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例：通常高于10重量％、一般高于15重量％、較佳者高于20重量％；定義供氫烴物流SHS-TOR20的重量流量SHS-TOR20W與物流R10P-XO-TOR20中常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴組分HD的重量流量R10P-XO-TOR20-HDW之比為KSH200，即KSH200＝SHS-TOR20W/R10P-XO-TOR20-HDW，KSH200：通常為0.1～10.0、一般為0.5～5.0、宜為1.0～3.0。本發(fā)明，第二加氫反應(yīng)過程R20可以分為至少2個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)，供氫烴物流SHS-TOR20全部進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R201。本發(fā)明，第二加氫反應(yīng)過程R20可以分為至少2個(gè)串聯(lián)操作的子加氫反應(yīng)區(qū)，供氫烴物流SHS-TOR20的30～60％作為第一路供氫烴物流SHS-TOR201進(jìn)入第一子加氫反應(yīng)區(qū)R201，剩余的供氫烴物流SHS-TOR20X進(jìn)入其它子加氫反應(yīng)區(qū)。本發(fā)明，供氫烴物流SHS-TOR20，可以來自加工供氫烴前身物物流SHS-TOR20BF的以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1的加氫反應(yīng)流出物HPU1P；供氫烴物流SHS-TOR20中供氫烴SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例高于6重量％；KSH200＝0.1～10。本發(fā)明，加工煤焦油重油時(shí)可以煤焦油輕餾分為供氫烴前身物物流SHS-TOR20BF，其特征在于：劣質(zhì)烴HDS為來自煤焦油的主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴組分HD組成的物流；供氫烴物流SHS-TOR20中供氫烴SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例高于10重量％；K＝0.2～5；供氫烴前身物物流SHS-TOR20BF選自下列物流中的一種或幾種：①主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的低溫煤焦油餾分組成的物流；②主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的中溫煤焦油餾分組成的物流；③主要由常規(guī)沸點(diǎn)為230～450℃的高溫煤焦油餾分組成的物流；④主要由包含常規(guī)沸點(diǎn)為120～350℃餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃餾分的低溫煤焦油餾分組成的物流；⑤主要由包含常規(guī)沸點(diǎn)為120～350℃餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃餾分的中溫煤焦油餾分組成的物流；⑥主要由脫酚后的常規(guī)沸點(diǎn)為120～350℃餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃餾分的低溫煤焦油餾分組成的物流；⑦主要由脫酚后的常規(guī)沸點(diǎn)為120～350℃餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃餾分的中溫煤焦油餾分組成的物流。本發(fā)明，加工煤焦油重油且以煤焦油輕餾分MF為供氫烴前身物物流SHS-TOR20BF時(shí)，其特征在于：在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1，來自煤焦油的主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的烴MF組成的物流MFS進(jìn)行制供氫烴加氫反應(yīng)HPU1R，至少一部分烴組分MF完成加氫改性反應(yīng)得到加氫反應(yīng)流出物HPU1P，基于加氫反應(yīng)流出物HPU1P得到的供氫烴物流SHS-TOR20選自下列物流的一個(gè)或幾個(gè)：①反應(yīng)流出物HPU1P用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；②反應(yīng)流出物HPU1P進(jìn)入熱高壓分離過程HPU1-HS分離為熱高分油HPU1-HSO和熱高分氣HPU1-HSV，至少一部分熱高分油HPU1-HSO用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；③反應(yīng)流出物HPU1P進(jìn)入熱高壓分離過程HPU1-HS分離為熱高分油HPU1-HSO和熱高分氣HPU1-HSV，至少一部分熱高分油HPU1-HSO用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20，至少一部分熱高分油HPU1-HSO降壓、脫氣后所得液體HPU1-HSOA與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；④反應(yīng)流出物HPU1P進(jìn)入冷高壓分離過程HPU1-CS分離為冷高分油HPU1-CSO和冷高分氣HPU1-CSV，至少一部分冷高分油HPU1-CSO用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；⑤分離反應(yīng)流出物HPU1P得到加氫生成油HPU1PO和富氫氣體；在加氫生成油HPU1PO分餾部分，分離加氫生成油HPU1PO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分富含供氫烴組分的物流用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；⑥分離反應(yīng)流出物HPU1P得到加氫生成油HPU1PO和富氫氣體；在加氫生成油HPU1PO分餾部分，分離加氫生成油HPU1PO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的富含供氫烴組分組成的物流用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20。本發(fā)明，加工煤焦油重油且以煤焦油輕餾分LMF為供氫烴前身物物流SHS-TOR20BF時(shí)，其特征在于：在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1，來自煤焦油的含有常規(guī)沸點(diǎn)為60～450℃烴LMF的物流LMFS完成深度加氫精制反應(yīng)HPU1R轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物HPU1P，常規(guī)沸點(diǎn)為60～350℃的烴轉(zhuǎn)化為石腦油和柴油組分，常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的烴轉(zhuǎn)化為富含供氫烴SH的加氫尾油，基于加氫反應(yīng)流出物HPU1P得到的供氫烴物流SHS-TOR20選自下列物流的一個(gè)或幾個(gè)：①反應(yīng)流出物HPU1P進(jìn)入熱高壓分離過程HPU1-HS分離為熱高分油HPU1-HSO和熱高分氣HPU1-HSV，至少一部分熱高分油HPU1-HSO用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；②以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1的中間反應(yīng)流出物HPU1MP進(jìn)入熱高壓分離過程HPU1M-HS分離為熱高分油HPU1M-HSO和熱高分氣HPU1MP-HSV，至少一部分熱高分油HPU1M-HSO用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR10進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū)HPU21，至少一部分熱高分油HPU1M-HSO降壓脫氣后所得脫氣油HPU1M-HSOA與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；③分離反應(yīng)流出物HPU1P得到加氫生成油HPU1PO和富氫氣體；在加氫生成油HPU1PO分餾部分，分離加氫生成油HPU1PO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分富含供氫烴組分的物流用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20；④分離反應(yīng)流出物HPU1P得到加氫生成油HPU1PO和富氫氣體；在加氫生成油HPU1PO分餾部分，分離加氫生成油HPU1PO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的富含供氫烴組分組成的物流用作供氫烴物流SHS-TOR20，供氫烴物流SHS-TOR20與物流HDS混合后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20。本發(fā)明，在以供氫烴物流SHS-TOR20制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1，以最大限度制取供氫烴為目標(biāo)。本發(fā)明，供氫烴物流SHS-TOR20，可以是來自分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到的含有常規(guī)沸點(diǎn)為300～490℃烴組分的餾分油。本發(fā)明，供氫烴物流SHS-TOR20，可以是來自分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到的含有常規(guī)沸點(diǎn)為330～450℃烴組分的餾分油。本發(fā)明，供氫烴前身物物流SHS-TOR20BF，可以是來自分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到的含有常規(guī)沸點(diǎn)為300～490℃烴組分的餾分油。本發(fā)明，供氫烴前身物物流SHS-TOR20BF，可以是來自分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到的含有常規(guī)沸點(diǎn)為330～450℃烴組分的餾分油。本發(fā)明，在第二加氫反應(yīng)過程R20，物流R10P-XO-TOR20可以分為N路分路原料物流R10P-XO-TOR201、物流R10P-XO-TOR202、…、物流R10P-XO-TOR20N，其中N≥2；在第二加氫反應(yīng)過程R20，使用的上流式反應(yīng)器R20E的臺(tái)數(shù)為M，M≥N+1；分路劣質(zhì)烴R10P-XO-TOR20X進(jìn)入第X臺(tái)上流式反應(yīng)器R20XE；自第N臺(tái)上流式反應(yīng)器R20NE的內(nèi)部空間獲得主要由液相組成的物流R20NE-SL，至少一部分物流R20NE-SL循環(huán)返回選自R201E至R20NE范圍內(nèi)的任意反應(yīng)器的反應(yīng)空間；自第M臺(tái)上流式反應(yīng)器R1ME的內(nèi)部空間獲得主要由液相組成的物流R20ME-SL，至少一部分物流R20ME-SL循環(huán)返回至反應(yīng)器R20NE后的任意一臺(tái)反應(yīng)器的反應(yīng)空間。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，第二加氫反應(yīng)過程R20的操作條件通常為：溫度為300～500℃、壓力為6.0～30.0MPa、氫氣/原料油體積比為300∶1～4000∶1、加氫催化劑R20C加入重量為HDS重量的0.001～8.0％、體積空速為0.1～10.0hr-1；第二加氫反應(yīng)過程R20的操作條件一般為：溫度為350～460℃、壓力為10.0～25.0MPa、氫氣/原料油體積比為300∶1～2000∶1、加氫催化劑R10C加入重量為HDS重量的0.01～5.0％、體積空速為0.2～5.0hr-1；第二加氫反應(yīng)過程R20的操作條件宜為：溫度為380～460℃、壓力為17.0～23.0MPa、氫氣/原料油體積比為500∶1～1200∶1、加氫催化劑R10C加入重量為HDS重量的0.3～3.0％、體積空速為0.3～2.0hr-1。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，詳細(xì)操作目標(biāo)通常為：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，其膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量為10～90％、殘?zhí)繛?.01～25％、金屬含量為2～2000PPm；在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主的第一加氫反應(yīng)R10R，膠質(zhì)瀝青質(zhì)加氫脫除率大于3％、殘?zhí)考託涿摮蚀笥?％；(2)在第二加氫反應(yīng)過程R20，第二加氫反應(yīng)流出物R20P中常規(guī)液態(tài)烴的氫元素重量含量高于9.0％；在第二加氫反應(yīng)過程R20，劣質(zhì)烴HDS重量化學(xué)氫耗量高于1.5％；在第二加氫反應(yīng)過程R20，劣質(zhì)烴HDS的脫殘?zhí)柯蚀笥?0％；在第二加氫反應(yīng)過程R20，劣質(zhì)烴HDS的加氫裂化轉(zhuǎn)化率大于25％。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油時(shí)，詳細(xì)操作目標(biāo)一般為：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，其膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量為40～80％、殘?zhí)繛?～20％、金屬含量為50～700PPm；在第一加氫反應(yīng)過程R10，劣質(zhì)烴HDS進(jìn)行以加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)為主的第一加氫反應(yīng)R10R，膠質(zhì)瀝青質(zhì)加氫脫除率大于5％、殘?zhí)考託涿摮蚀笥?％；(2)在第二加氫反應(yīng)過程R20，劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油，第二加氫反應(yīng)流出物R20P中常規(guī)液態(tài)烴的氫元素重量含量高于10.0％；在第二加氫反應(yīng)過程R20，劣質(zhì)烴HDS重量化學(xué)氫耗量高于2.5％；在第二加氫反應(yīng)過程R20，劣質(zhì)烴HDS的脫殘?zhí)柯蚀笥?0％；在第二加氫反應(yīng)過程R20，劣質(zhì)烴HDS的加氫裂化轉(zhuǎn)化率大于40％。本發(fā)明，第二加氫反應(yīng)過程R20使用的加氫反應(yīng)器R20X：通常為1～5臺(tái)、一般為2～4臺(tái)。本發(fā)明，供氫烴前身物物流SHS-TOR20-BF主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的煤焦油餾分組成時(shí)，以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1的操作條件為：溫度為250～460℃、壓力為6.0～30.0MPa、氫氣/原料油體積比為300∶1～3000∶1、加氫催化劑HPU3-CAT體積空速為0.05～5.0hr-1；劣質(zhì)烴HDS重量化學(xué)氫耗量為0.5～4.5％重量。本發(fā)明，在回收部分SR，可以使至少一部分富氫氣氣體SRV作為待提純氫氣SRV-C進(jìn)入氫氣提純單元GH100分離為提純氫氣SRV-CH和提純尾氣SRV-CC，至少一部分提純氫氣SRV-CH返回加氫反應(yīng)過程循環(huán)使用。本發(fā)明，劣質(zhì)烴HDS含有機(jī)氧時(shí)，在回收過程SR，可以回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流SRL，至少第一部分富氫氣氣體SRV返回第二加氫反應(yīng)過程R20作為反應(yīng)過程用循環(huán)氫氣SRV-TO-R10循環(huán)使用，至少第二部分富氫氣氣體SRV與基于第二加氫反應(yīng)流出物R20P的含有第二加氫反應(yīng)流出物R20P中大部分氫氣、大部分水蒸氣的物流R10P-HH混合后作為降低水蒸氣分壓的循環(huán)氫氣SRV-200循環(huán)使用；循環(huán)氫氣SRV-TO-R1，最終循環(huán)進(jìn)入到富氫氣氣體SRV中；循環(huán)氫氣SRV-R200，最終循環(huán)進(jìn)入到富氫氣氣體SRV中?；诒景l(fā)明，煤焦油FOO的第一種原則加工方案的第1種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～360℃的烴組成的輕餾分FOL和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于360℃的烴組成的包含常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴HD的重餾分FOMH，至少一部分重餾分FOMH用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分輕餾分FOL進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOL轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOL-P，加氫反應(yīng)流出物RFOL-P或其生成油或其生成油餾分油，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20。基于本發(fā)明，煤焦油FOO的第一種原則加工方案的第2種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～360℃的烴組成的輕餾分FOL和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于360℃的烴組成的包含常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴HD的重餾分FOMH，至少一部分重餾分FOMH用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分輕餾分FOL進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOL轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOL-P；加氫反應(yīng)流出物RFOL-P進(jìn)入熱高壓分離過程RFOL-P-THPS分離為熱高分氣RFOL-P-THPS-V和熱高分油RFOL-P-THPS-L；基于熱高分油RFOL-P-THPS-L的物流RFOL-P-THPS-LX，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20；(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流SRL，至少一部分富氫氣氣體SRV返回加氫反應(yīng)過程循環(huán)使用；至少一部分熱高分氣RFOL-P-THPS-V的回收過程與至少一部分第二加氫反應(yīng)流出物R20P的回收過程SR共用。基于本發(fā)明，煤焦油FOO的第一種原則加工方案的第3種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～360℃的烴組成的輕餾分FOL和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于360℃的烴組成的包含常規(guī)沸點(diǎn)高于450℃的烴HD的重餾分FOMH，至少一部分重餾分FOMH用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分輕餾分FOL進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOL轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOL-P；加氫反應(yīng)流出物RFOL-P進(jìn)入熱高壓分離過程RFOL-P-THPS分離為熱高分氣RFOL-P-THPS-V和熱高分油RFOL-P-THPS-L；基于熱高分油RFOL-P-THPS-L的物流RFOL-P-THPS-LX，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20；(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流SRL，至少一部分富氫氣氣體SRV返回加氫反應(yīng)過程循環(huán)使用；(4)在加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60，在氫氣和加氫提質(zhì)催化劑R60C存在條件下，至少一部分液體物流SRL進(jìn)行加氫提質(zhì)反應(yīng)R60R得到加氫提質(zhì)反應(yīng)產(chǎn)物R60P，加氫提質(zhì)反應(yīng)R60R的效果是脫除雜質(zhì)或降低烴油密度或降低烴油沸點(diǎn)；至少一部分熱高分氣RFOL-P-THPS-V的加氫改質(zhì)反應(yīng)過程與至少一部分加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60共用。基于本發(fā)明，煤焦油FOO的第二種原則加工方案的第1種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～450℃的烴組成的輕餾分FOLM和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于450℃的烴組成的重餾分FOD，至少一部分重餾分FOD用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分輕餾分FOLM進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOLM轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOLM-P，加氫反應(yīng)流出物RFOLM-P或其生成油或其生成油餾分油，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20?；诒景l(fā)明，煤焦油FOO的第二種原則加工方案的第2種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～450℃的烴組成的輕餾分FOLM和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于450℃的烴組成的重餾分FOD，至少一部分重餾分FOD用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分輕餾分FOLM進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOLM轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOLM-P；加氫反應(yīng)流出物RFOLM-P進(jìn)入熱高壓分離過程RFOLM-P-THPS分離為熱高分氣RFOLM-P-THPS-V和熱高分油RFOLM-P-THPS-L；基于熱高分油RFOLM-P-THPS-L的物流RFOLM-P-THPS-LX，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20；(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流SRL，至少一部分富氫氣氣體SRV返回加氫反應(yīng)過程循環(huán)使用；至少一部分熱高分氣RFOLM-P-THPS-V的回收過程與至少一部分第二加氫反應(yīng)流出物R20P的回收過程SR共用?；诒景l(fā)明，煤焦油FOO的第二種原則加工方案的第3種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～450℃的烴組成的輕餾分FOLM和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于450℃的烴組成的重餾分FOD，至少一部分重餾分FOD用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分輕餾分FOLM進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOLM轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOLM-P；加氫反應(yīng)流出物RFOLM-P進(jìn)入熱高壓分離過程RFOLM-P-THPS分離為熱高分氣RFOLM-P-THPS-V和熱高分油RFOLM-P-THPS-L；基于熱高分油RFOLM-P-THPS-L的物流RFOLM-P-THPS-LX，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20；(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流SRL，至少一部分富氫氣氣體SRV返回加氫反應(yīng)過程循環(huán)使用；(4)在加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60，在氫氣和加氫提質(zhì)催化劑R60C存在條件下，至少一部分液體物流SRL進(jìn)行加氫提質(zhì)反應(yīng)R60R得到加氫提質(zhì)反應(yīng)產(chǎn)物R60P，加氫提質(zhì)反應(yīng)R60R的效果是脫除雜質(zhì)或降低烴油密度或降低烴油沸點(diǎn)；至少一部分熱高分氣RFOLM-P-THPS-V的加氫改質(zhì)反應(yīng)過程與至少一部分加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60共用。基于本發(fā)明，煤焦油FOO的第三種原則加工方案的第1種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～360℃的烴組成的輕餾分FOL、主要由常規(guī)沸點(diǎn)為360～450℃的烴組成的中低溫煤焦油中餾分FOM和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于450℃的烴組成的重餾分FOD，至少一部分重餾分FOD用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分中餾分FOM進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOM轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOM-P，加氫反應(yīng)流出物RFOM-P或其生成油或其生成油餾分油，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20?；诒景l(fā)明，煤焦油FOO的第三種原則加工方案的第2種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～360℃的烴組成的輕餾分FOL、主要由常規(guī)沸點(diǎn)為360～450℃的烴組成的中低溫煤焦油中餾分FOM和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于450℃的烴組成的重餾分FOD，至少一部分重餾分FOD用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分中餾分FOM進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOM轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOM-P；加氫反應(yīng)流出物RFOM-P進(jìn)入熱高壓分離過程RFOM-P-THPS分離為熱高分氣RFOM-P-THPS-V和熱高分油RFOM-P-THPS-L；基于熱高分油RFOM-P-THPS-L的物流RFOM-P-THPS-LX，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20；(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流SRL，至少一部分富氫氣氣體SRV返回加氫反應(yīng)過程循環(huán)使用；至少一部分熱高分氣RFOM-P-THPS-V的回收過程與至少一部分第二加氫反應(yīng)流出物R20P的回收過程SR共用?；诒景l(fā)明，煤焦油FOO的第三種原則加工方案的第3種具體流程是：(1)劣質(zhì)烴HDS來自煤焦油FOO；在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～360℃的烴組成的輕餾分FOL、主要由常規(guī)沸點(diǎn)為360～450℃的烴組成的中低溫煤焦油中餾分FOM和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于450℃的烴組成的重餾分FOD，至少一部分重餾分FOD用作劣質(zhì)烴HDS；至少一部分中餾分FOM進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOM轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOM-P；加氫反應(yīng)流出物RFOM-P進(jìn)入熱高壓分離過程RFOM-P-THPS分離為熱高分氣RFOM-P-THPS-V和熱高分油RFOM-P-THPS-L；基于熱高分油RFOM-P-THPS-L的物流RFOM-P-THPS-LX，進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10或第二加氫反應(yīng)過程R20；(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的液體物流SRL，至少一部分富氫氣氣體SRV返回加氫反應(yīng)過程循環(huán)使用；(4)在加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60，在氫氣和加氫提質(zhì)催化劑R60C存在條件下，至少一部分液體物流SRL進(jìn)行加氫提質(zhì)反應(yīng)R60R得到加氫提質(zhì)反應(yīng)產(chǎn)物R60P，加氫提質(zhì)反應(yīng)R60R的效果是脫除雜質(zhì)或降低烴油密度或降低烴油沸點(diǎn)；至少一部分熱高分氣RFOM-P-THPS-V的加氫改質(zhì)反應(yīng)過程與至少一部分加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60共用。本發(fā)明，建立第一加氫反應(yīng)過程R10循環(huán)油的第1種方法是：(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的可能含有固體顆粒的液體物流SRL；分離液體物流SRL得到含有常規(guī)沸點(diǎn)大于350℃的烴組分的熱裂化重油物流R20P-HO，至少一部分熱裂化重油物流R20P-HO作為循環(huán)油R20P-HO-TOR10去第一加氫反應(yīng)過程R10。本發(fā)明，建立第一加氫反應(yīng)過程R10循環(huán)油的第2種方法是：(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的可能含有固體顆粒的液體物流SRL；分離液體物流得到主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～530℃的烴組分組成的熱裂化重油物流R20P-HO，至少一部分熱裂化重油物流R20P-HO作為循環(huán)油R20P-HO-TOR10去第一加氫反應(yīng)過程R10。本發(fā)明，建立第一加氫反應(yīng)過程R10循環(huán)油的第3種方法是：(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的可能含有固體顆粒的液體物流SRL；分離液體物流得到主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～530℃的烴組分組成的熱裂化重油物流R20P-HO和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于530℃的烴組分組成的熱裂化渣油，至少一部分熱裂化重油物流R20P-HO作為循環(huán)油R20P-HO-TOR10去第一加氫反應(yīng)過程R10。本發(fā)明，建立第二加氫反應(yīng)過程R20循環(huán)油的第1種方法是：(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的可能含有固體顆粒的液體物流SRL；分離液體物流得到含有常規(guī)沸點(diǎn)大于350℃的烴組分的熱裂化重油物流R20P-HO，至少一部分熱裂化重油物流R20P-HO作為循環(huán)油R20P-HO-TOR20去第二加氫反應(yīng)過程R20。本發(fā)明，建立第二加氫反應(yīng)過程R20循環(huán)油的第2種方法是：(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的可能含有固體顆粒的液體物流SRL；分離液體物流得到主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于350℃的烴組分組成的熱裂化重油物流R20P-HO，至少一部分熱裂化重油物流R20P-HO作為循環(huán)油R20P-HO-TOR20去第二加氫反應(yīng)過程R20。本發(fā)明，建立第二加氫反應(yīng)過程R20循環(huán)油的第3種方法是：(3)在回收過程SR，回收第二加氫反應(yīng)流出物R20P得到體積上主要由氫氣組成的富氫氣氣體SRV和主要由常規(guī)液態(tài)烴組成的可能含有固體顆粒的液體物流SRL；分離液體物流得到主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～530℃的烴組分組成的熱裂化重油物流R20P-HO和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于530℃的烴組分組成的熱裂化渣油，至少一部分熱裂化重油物流R20P-HO作為循環(huán)油R20P-HO-TOR20去第二加氫反應(yīng)過程R20。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，使用懸浮床加氫反應(yīng)器時(shí)，使用的加氫催化劑R10C，通常隨第一加氫反應(yīng)過程R10進(jìn)料一起進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，使用懸浮床加氫反應(yīng)器，使用的加氫催化劑R10C，通常隨第一加氫反應(yīng)過程R10進(jìn)料一起進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；在第二加氫反應(yīng)過程R20，可以不再添加新的催化劑，此時(shí)加氫催化劑R20C為來自第一加氫反應(yīng)過程R10的加氫催化劑R10C。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，使用懸浮床加氫反應(yīng)器，使用的加氫催化劑R10C，通常隨第一加氫反應(yīng)過程R10進(jìn)料一起進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；在第二加氫反應(yīng)過程R20，使用懸浮床加氫反應(yīng)器，使用的加氫催化劑R20C，可以添加不同于加氫催化劑R10C的加氫熱裂化反應(yīng)催化劑R20C-2，此時(shí)加氫催化劑R20C包含加氫熱裂化反應(yīng)催化劑R20C-2和來自第一加氫反應(yīng)過程R10的加氫催化劑R10C。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，使用懸浮床加氫反應(yīng)器，使用的加氫催化劑R10C，通常隨第一加氫反應(yīng)過程R10進(jìn)料一起進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10，第一加氫反應(yīng)過程R10可以不存在第二加氫反應(yīng)過程R20使用的加氫熱裂化反應(yīng)催化劑R20C-2；在第二加氫反應(yīng)過程R20，使用懸浮床加氫反應(yīng)器，使用的加氫催化劑R20C，可以添加不同于加氫催化劑R10C的加氫熱裂化反應(yīng)催化劑R20C-2，此時(shí)加氫催化劑R20C包含加氫熱裂化反應(yīng)催化劑R20C-2和來自第一加氫反應(yīng)過程R10的加氫催化劑R10C。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，使用懸浮床加氫反應(yīng)器，使用的加氫催化劑R10C，通常隨第一加氫反應(yīng)過程R10進(jìn)料一起進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；第一加氫反應(yīng)過程R10存在的第二加氫反應(yīng)過程R20使用的加氫熱裂化反應(yīng)催化劑R20C-2，可以是隨著分離第二加氫反應(yīng)流出物R20P所得的烴油循環(huán)物流進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10的；在第二加氫反應(yīng)過程R20，使用懸浮床加氫反應(yīng)器，使用的加氫催化劑R20C，可以添加不同于加氫催化劑R10C的加氫熱裂化反應(yīng)催化劑R20C-2，此時(shí)加氫催化劑R20C包含加氫熱裂化反應(yīng)催化劑R20C-2和來自第一加氫反應(yīng)過程R10的加氫催化劑R10C。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，使用的氫氣物流最好為新氫物流。本發(fā)明，在第一加氫反應(yīng)過程R10，基于R10P的含有R10P中烴油的物流R10P-XO-TOR20，可以經(jīng)過加熱爐升溫后進(jìn)入第二加氫反應(yīng)過程R20。根據(jù)需要，可以將任一種補(bǔ)充硫加入預(yù)加氫過程R1和或深度加氫改質(zhì)過程R2，以保證反應(yīng)過程必須的最低硫化氫濃度比如500PPm(v)或1000PPm(v)，以保證催化劑必須的硫化氫分壓不低于最低的必須值。所述的補(bǔ)充硫可以是含硫化氫或可以轉(zhuǎn)化為硫化氫的對(duì)加氫轉(zhuǎn)化過程無不良作用的物料，比如含硫化氫的氣體或油品，或與高溫氫氣接觸后生成硫化氫的二硫化碳或二甲基二硫或硫磺等。當(dāng)預(yù)加氫過程R1的稀釋油以含硫化氫的加氫反應(yīng)流出物形式提供時(shí)，如果其中的硫化氫數(shù)量滿足預(yù)加氫過程R1的需要，可以不再使用補(bǔ)硫劑。以下詳細(xì)描述本發(fā)明的加氫反應(yīng)流出物的高壓分離過程的一般原則。加氫反應(yīng)流出物的高壓分離過程通常包含冷高壓分離器，當(dāng)加氫反應(yīng)流出物中烴油密度大(比如與水密度接近)或粘度大或與水乳化難于分離時(shí)，還需要設(shè)置操作溫度通常為150～450℃的熱高壓分離器，此時(shí)加氫反應(yīng)流出物進(jìn)入熱高壓分離器分離為一個(gè)在體積上主要由氫氣組成的熱高分氣氣體和一個(gè)主要由常規(guī)液體烴以及可能存在的固體組成的熱高分油液體，熱高分氣進(jìn)入操作溫度通常為20～80℃的冷高壓分離器分離為冷高分油和冷高分氣，由于大量高沸點(diǎn)組分進(jìn)入熱高分油液體中，實(shí)現(xiàn)了以下目標(biāo)：冷高分油密度變小或粘度變小或與水易于分離。加氫反應(yīng)流出物的高壓分離過程設(shè)置熱高壓分離器，還具備減少熱量損失的優(yōu)點(diǎn)，因?yàn)闊岣叻钟鸵后w可以避免熱高分氣經(jīng)歷的使用空冷器或水冷器的冷卻降溫過程。同時(shí)，可以將部分熱高分油液體返回上游的加氫反應(yīng)過程循環(huán)使用，以改善接收該循環(huán)油的加氫反應(yīng)過程的總體原料性質(zhì)，或?qū)υ撗h(huán)油進(jìn)行循環(huán)加氫。加氫反應(yīng)流出物或熱高分氣進(jìn)入冷高壓分離部分之前，通常先降低溫度(一般是與反應(yīng)部分進(jìn)料換熱)至約220～100℃(該溫度應(yīng)高于該加氫反應(yīng)流出物氣相中硫氫化氨結(jié)晶溫度)，然后通常向其中注入洗滌水形成注水后加氫反應(yīng)流出物，洗滌水用于吸收氨及可能產(chǎn)生的其它雜質(zhì)如氯化氫等，而吸收氨后的水溶液必然吸收硫化氫。在冷高壓分離部分，所述注水后加氫反應(yīng)流出物分離為：一個(gè)在體積上主要由氫氣組成的冷高分氣、一個(gè)主要由常規(guī)液體烴和溶解氫組成的冷高分油、一個(gè)主要由水組成的并溶解有氨、硫化氫的冷高分水。所述冷高分水，其中氨的含量一般為0.5～15％(w)，最好為1～8％(w)。注洗滌水的一個(gè)目的是吸收加氫反應(yīng)流出物中的氨和硫化氫，防止形成硫氫化氨或多硫氨結(jié)晶堵塞換熱器通道，增加系統(tǒng)壓力降。所述洗滌水的注入量，應(yīng)根據(jù)下述原則確定：一方面，洗滌水注入加氫反應(yīng)流出物后分為汽相水和液相水，液相水量必須大于零，最好為洗滌水總量的30％或更多；再一方面，洗滌水用于吸收加氫反應(yīng)流出物中的氨，防止高分氣的氨濃度太高，降低催化劑活性，通常高分氣的氨體積濃度越低越好，一般不大于200PPm(v)，最好不大于50PPm(v)。所述的冷高壓分離器操作壓力為加氫反應(yīng)部分壓力減去實(shí)際壓力降，冷高壓分離部分操作壓力與加氫反應(yīng)壓力的差值，不宜過低或過高，一般為0.35～3.2MPa、通常為0.5～1.5MPa。所述的冷高分氣的氫氣體積濃度值，不宜過低(導(dǎo)致裝置操作壓力上升)，一般應(yīng)不低于70％(v)、宜不低于80％(v)、最好不低于85％(v)。如前所述至少一部分、通常為85～100％的冷高分氣返回在加氫反應(yīng)部分循環(huán)使用，以提供加氫反應(yīng)部分必須的氫氣量和氫濃度；為了提高裝置投資效率，必須保證循環(huán)氫濃度不低于前述的低限值，為此，根據(jù)具體的原料性質(zhì)、反應(yīng)條件、產(chǎn)品分布，可以排除一部分所述冷高分氣以排除反應(yīng)產(chǎn)生的甲烷、乙烷。對(duì)于排放的冷高分氣，可以采用常規(guī)的膜分離工藝或變壓吸附工藝或油洗工藝實(shí)現(xiàn)氫氣和非氫氣體組分分離，并將回收的氫氣用作新氫。新氫進(jìn)入加氫部分以補(bǔ)充加氫反應(yīng)過程消耗的氫氣，新氫氫濃度越高越好，一般不宜低于95％(v)，最好不低于99％(v)?？蓪⑷啃職湟肴我患託浞磻?yīng)部分。與不設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10即第一加氫反應(yīng)過程R10的劣質(zhì)烴加氫熱裂化方法相比，本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)在于：①設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10，基于多環(huán)芳烴中間芳環(huán)π鍵的超離域能大于外側(cè)芳環(huán)π鍵的超離域能的規(guī)律，在液相反應(yīng)為主的條件下進(jìn)行多環(huán)芳烴的加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)使其中間芳環(huán)被飽和，HDS進(jìn)行脫殘?zhí)糠磻?yīng)的同時(shí)制造出位于多環(huán)結(jié)構(gòu)芳烴的中間位置的離解能低的亞甲基橋鍵，為加氫熱裂化反應(yīng)過程R20提供富含宜裂解鍵的裂化料，可提高目標(biāo)物熱裂化輕質(zhì)化反應(yīng)速度、縮短熱裂化時(shí)間，抑制熱反應(yīng)中的副反應(yīng)，利于提高六元環(huán)烴系物的產(chǎn)率；②設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10，利于充分發(fā)揮加氫飽和功能適宜強(qiáng)的加氫催化劑如微米級(jí)的微晶輝鉬礦(MoS2)或其它高效復(fù)合型催化劑的加氫功能；加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程存在的催化劑R10C的種類和液相濃度可以不同于加氫熱裂化反應(yīng)過程存在的催化劑R20C的種類和液相濃度；③設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10，利于降低“起始反應(yīng)的溫度值TS-煤焦油重餾分HDS的預(yù)熱終端溫度＝ΔT1”溫度差，利于提高工藝安全性；④設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10，可提高原料油和循環(huán)油中瀝青質(zhì)輕質(zhì)化轉(zhuǎn)化率，降低原料油和循環(huán)油中瀝青質(zhì)熱縮合轉(zhuǎn)化率；可顯著降低R10反應(yīng)器、R20反應(yīng)器的內(nèi)壁壁面結(jié)焦量，可顯著降低R20P的熱高壓分離器的壁面的結(jié)焦量，可顯著降低R10反應(yīng)器、R20反應(yīng)器內(nèi)部液相中膠狀瀝青狀物質(zhì)的濃度和芳烴稠環(huán)度，可顯著增加R10反應(yīng)器、R20反應(yīng)器內(nèi)部液相組成的均勻度，可顯著降低R10反應(yīng)器、R20反應(yīng)器內(nèi)部液相粘度，可顯著提高R10反應(yīng)器、R20反應(yīng)器內(nèi)部液相的溶氫氣速度、傳遞氫氣速度和供氫速度；⑤設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10，可以形成清晰的“反應(yīng)級(jí)或反應(yīng)段”概念即“加氫飽和反應(yīng)段、加氫熱裂化段”，根據(jù)反應(yīng)過程的主導(dǎo)反應(yīng)目標(biāo)的不同或根據(jù)反應(yīng)過程反應(yīng)溫度的漲落區(qū)間，進(jìn)而建立分段反應(yīng)液相產(chǎn)物循環(huán)概念；⑥設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10，基于清晰的“反應(yīng)級(jí)或反應(yīng)段”概念，根據(jù)反應(yīng)過程的主導(dǎo)反應(yīng)目標(biāo)的不同或根據(jù)反應(yīng)過程反應(yīng)溫度的漲落區(qū)間，設(shè)置反應(yīng)級(jí)間溫度調(diào)控手段，從而明顯區(qū)別于現(xiàn)有的多臺(tái)懸浮床反應(yīng)器和或沸騰床反應(yīng)器間不設(shè)置加熱器如加熱爐的流程形式，本發(fā)明在多數(shù)條件下，在加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10和為加氫裂化熱反應(yīng)過程R20之間需要設(shè)置加熱器如加熱爐，以實(shí)現(xiàn)反應(yīng)級(jí)間溫度差的靈活調(diào)整和或充當(dāng)開工加熱爐；⑦設(shè)置加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程，基于清晰的“反應(yīng)級(jí)或反應(yīng)段”概念，根據(jù)反應(yīng)過程的主導(dǎo)反應(yīng)目標(biāo)的不同或根據(jù)反應(yīng)過程氫氣消耗速度的不同，在保證反應(yīng)氫氣分壓條件下，分段控制或調(diào)解輕油體積比或反應(yīng)空間液相分率，加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10可以采用較低的氫油體積比或較高的液氣體積比，提高反應(yīng)器空間效率，增加原料油的加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)液相反應(yīng)時(shí)間；同時(shí)為加氫熱裂化反應(yīng)過程留下更多的氫氣(數(shù)量和起始溫度)用于調(diào)節(jié)R20的反應(yīng)溫度；⑧加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程R10，HDS可以分路進(jìn)料方式，有效降低反應(yīng)過程R10的總加氫反應(yīng)的苛刻度；⑨使用大量供氫烴，充分利用煤焦油中的常規(guī)沸點(diǎn)為330～450℃的烴組分BSAA的加氫改質(zhì)生成油，有效提高R10的KSH比值，可以有效增加烴組分HD的分散度、獲得活性氫速度、降低烴組分HD縮合結(jié)焦速度，利于提高瀝青質(zhì)輕質(zhì)化轉(zhuǎn)化率；⑩第一加氫反應(yīng)過程R10，可以加工更加劣質(zhì)的煤焦油重油或煤焦油；為生產(chǎn)劣質(zhì)、重質(zhì)煤焦油的煤轉(zhuǎn)化工藝如高焦油收率的煤干餾工藝，開辟了有效的煤焦油加工道路，即可與生產(chǎn)劣質(zhì)、重質(zhì)煤焦油的煤轉(zhuǎn)化工藝如煤干餾工藝，組合成為煤加工基礎(chǔ)工藝；(11)可以應(yīng)用于新建裝置或已有裝置改造。對(duì)照例一采用中國專利ZL201010217358.1一種非均相催化劑的煤焦油懸浮床加氫方法為本發(fā)明對(duì)照例一，選用的煤焦油原料的性質(zhì)見表2，煤焦油原料的實(shí)沸點(diǎn)切割結(jié)果見表3。該煤焦油，經(jīng)過常規(guī)方法脫水、除機(jī)械雜質(zhì)預(yù)處理后，經(jīng)蒸餾過程分離為IBP～355℃的餾分FOL、355～435℃的餾分FOM和大于435℃重餾分FOD，大于355℃的“包含餾分FOM和餾分FOD”的混合餾分FOMD，作為懸浮床加氫反應(yīng)器的原料油進(jìn)行加氫裂化輕質(zhì)化反應(yīng)。所用催化劑為一種鉬鐵復(fù)合型懸浮床加氫催化劑，所用催化劑包括高活性金屬組分鉬與低活性金屬組分鐵，其中高活性組分金屬鉬與低活性組分金屬鐵的重量比為1∶500，催化劑水含量低于0.5wt％，粒子直徑為1～100μm粉狀顆粒。該催化劑是將鐵含量為58wt％赤鐵礦(主要成份為Fe2O3)粉碎成小于100μm的粉狀顆粒，然后將10％的鉬酸銨水溶液均勻地噴淋在顆粒上，噴淋量大約為鉬∶鐵重量比等于1∶500，經(jīng)100℃下烘干1小時(shí)，得到含水量小于0.5wt％的粉狀顆粒催化劑。表4為對(duì)照例一加氫熱裂化反應(yīng)過程工藝條件。本例的懸浮床加氫工藝過程為：首先將脫除了催化劑的循環(huán)油和/或煤焦油大于355℃重餾分油的一小部分與催化劑粒度小于100μm的粉狀顆粒鉬鐵復(fù)合型懸浮床加氫催化劑(且金屬鉬∶鐵重量比為1∶500)及硫化劑二甲基二硫醚一起在80℃的攪拌條件下充分混合均勻制得催化劑油漿，控制催化劑油漿的固體濃度在25wt％左右。然后催化劑油漿與其余大部分煤焦油大于355℃重餾分油原料及懸浮床加氫反應(yīng)生成物經(jīng)常壓塔分餾后的含有催化劑的循環(huán)油(即約五分之四的常底重油)混和，經(jīng)原料泵升壓、混氫升溫后進(jìn)入懸浮床加氫反應(yīng)器進(jìn)行加氫裂化反應(yīng)，工藝條件如表4所示，催化劑的加入量以控制活性組分的金屬與煤焦油原料重量之比為0.9∶100，懸浮床反應(yīng)器反應(yīng)流出物經(jīng)過高溫分離器、低溫分離器后得到液固相高低分油混合物流和富氫氣體二部分。富氫氣體用作循環(huán)氫。液固相高低分油混合物流經(jīng)常壓塔分餾后，塔頂?shù)玫叫∮?55℃輕餾分油，塔底得到含有催化劑的常底重油，其中大部分(大約五分之四)常底重油作為循環(huán)油直接循環(huán)到懸浮床加氫反應(yīng)器內(nèi)進(jìn)一步進(jìn)行加氫輕質(zhì)化反應(yīng)；其余小部分(大約五分之一)的常底重油采用過濾的方法進(jìn)行固液分離，分離后得到催化劑殘?jiān)蛻腋〈布託渲仞s分油，這部分重餾分油或者直接和懸浮床的反應(yīng)原料混合或者作為催化劑油漿制備的部分溶劑，循環(huán)進(jìn)入懸浮床加氫反應(yīng)器內(nèi)進(jìn)一步進(jìn)行加氫輕質(zhì)化反應(yīng)，脫出的催化劑外甩或再生。表5為對(duì)照例一加氫熱裂化反應(yīng)過程所得部分產(chǎn)物產(chǎn)率分布。采用本例懸浮床加氫工藝處理煤焦油的方法，可使輕質(zhì)油(煤焦油拔出的常規(guī)沸點(diǎn)低于355℃的輕餾分和常規(guī)沸點(diǎn)低于355℃的加氫熱裂化生成油)產(chǎn)率達(dá)到91.1wt％。試驗(yàn)得到的輕質(zhì)油可采用現(xiàn)有的加工技術(shù)進(jìn)行提質(zhì)加工生產(chǎn)燃料油和化工原料。表2對(duì)照例一煤焦油原料的性質(zhì)表3對(duì)照例一煤焦油原料的實(shí)沸點(diǎn)切割結(jié)果組分重量收率，％對(duì)含水焦油水3.07餾分FOL，170℃～355℃餾分41.30餾分FOM，355℃～435℃餾分23.72餾分FOD，＞435℃餾分31.91總計(jì)100表4對(duì)照例一加氫熱裂化反應(yīng)過程工藝條件項(xiàng)目數(shù)據(jù)反應(yīng)溫度，℃450反應(yīng)氫分壓，MPa17～18空速，h-11.0氫油比，v/v900催化劑(包括再生催化劑)加入量(鐵+鉬)/原料油重量比0.9/100常底重油直接循環(huán)量/去減壓塔脫固量4/1硫化劑二甲基硫醚/原料油2/100表5對(duì)照例一加氫熱裂化反應(yīng)過程所得部分產(chǎn)物產(chǎn)率分布基于上述數(shù)據(jù)，建設(shè)煤焦油加工量為50噸/時(shí)的煤焦油加氫轉(zhuǎn)化裝置，設(shè)置2臺(tái)等體積懸浮床反應(yīng)器R201E、R202E，每臺(tái)反應(yīng)器的空速為2.0h-1，總空速為1.0h-1。反應(yīng)器R201E的平均操作溫度為445℃、R202E的平均操作溫度為455℃實(shí)施例一基于對(duì)照例一，增加劣質(zhì)烴HDS加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)過程即第一加氫反應(yīng)過程R10。按照本發(fā)明，將混合餾分FOMD作為劣質(zhì)烴HDS使用，劣質(zhì)烴HDS進(jìn)入加氫熱裂化反應(yīng)過程即第二加氫反應(yīng)過程R20之前，首先通過第一加氫反應(yīng)過程R10完成加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)，在液相反應(yīng)為主的強(qiáng)化加氫反應(yīng)功能的條件下進(jìn)行多環(huán)芳烴的加氫芳烴淺度飽和反應(yīng)R10R，使部分多環(huán)芳烴的中間芳環(huán)被飽和，HDS進(jìn)行脫殘?zhí)糠磻?yīng)的同時(shí)制造出位于多環(huán)結(jié)構(gòu)芳烴的中間位置的離解能低的亞甲基橋鍵；表6為實(shí)施例一的第一加氫反應(yīng)過程R10的操作條件和操作結(jié)果，其中，金屬鉬的增加是通過使用第二催化劑微晶輝鉬礦(MoS2)礦粉形式實(shí)現(xiàn)的，微晶輝鉬礦(MoS2)礦粉為15～75μm的粉狀顆粒。基于對(duì)照例一，實(shí)施例一增加了第一加氫反應(yīng)過程R10，第一加氫反應(yīng)過程R10使用1臺(tái)懸浮床預(yù)加氫裂化反應(yīng)器R101E，反應(yīng)器R101E的空速為對(duì)劣質(zhì)烴HDS1為2.0h-1，這樣3臺(tái)串聯(lián)操作的懸浮床加氫反應(yīng)器R101E、R201E、R203E的總空速為：總劣質(zhì)烴HDS為0.667h-1。表6實(shí)施例一的第一加氫反應(yīng)過程R10操作條件和操作結(jié)果項(xiàng)目數(shù)據(jù)反應(yīng)器R10E1臺(tái)，懸浮床平均反應(yīng)溫度，℃410～420反應(yīng)氫分壓，MPa17.3～18.3空速，h-12.0氫油比，v/v300第一催化劑(包括再生催化劑)加入量(鐵+鉬)/原料油重量比0.9/100第一催化劑中金屬鉬∶鐵重量比為1∶500第一催化劑粒徑范圍，微米1～100第二催化劑(包括再生催化劑)加入量，催化劑/原料油重量比0.2/100第二催化劑粒徑范圍，微米15～75常底重油直接循環(huán)量/去減壓塔脫固量4/1硫化劑二甲基硫醚/原料油2/100劣質(zhì)烴HDS重量化學(xué)氫耗量，重量％0.55～0.65膠質(zhì)瀝青質(zhì)加氫脫除率，重量％8～10殘?zhí)考託涿摮剩亓浚?～12可以看出，第一加氫反應(yīng)過程R10的氫油比是第二加氫反應(yīng)過程R20的1/3，很明顯利于提高R10反應(yīng)空間的液相體積分率，利于延長液相反應(yīng)操作時(shí)間；可以看出，第一加氫反應(yīng)過程R10的反應(yīng)溫度較第二加氫反應(yīng)過程R20降低了30～40℃，很明顯利于降低多環(huán)芳烴的熱縮合反應(yīng)；可以看出，對(duì)比對(duì)照例一，本實(shí)施例第一加氫反應(yīng)過程R10的催化劑中增加了第二催化劑微晶輝鉬礦(MoS2)礦粉，并且其粒度分布也有利于提高其在反應(yīng)器空間的平衡存留量或過流量或持固量，以增強(qiáng)第一加氫反應(yīng)過程R10的催化劑加氫能力；表7為實(shí)施例一的加氫熱裂化反應(yīng)過程R20的工藝條件，可以看出：①平均反應(yīng)溫度，降低了3～5℃，利于減少熱縮合反應(yīng)和造氣反應(yīng)；②因?yàn)榈谝患託浞磻?yīng)過程R10使用的催化劑的緣故，使用了第二加氫催化劑。表8為實(shí)施例一的加氫熱裂化反應(yīng)過程R20所得部分產(chǎn)物產(chǎn)率分布；可以看出：①第一加氫反應(yīng)過程R10、加氫熱裂化反應(yīng)過程R20的總體反應(yīng)結(jié)果，輕質(zhì)油產(chǎn)率增加了0.25～0.35wt％；②加氫熱裂化反應(yīng)生成油分餾過程外甩渣油，減少了0.35～0.40wt％。表7實(shí)施例一的加氫熱裂化反應(yīng)過程R20的工藝條件項(xiàng)目數(shù)據(jù)平均反應(yīng)溫度，℃445～447反應(yīng)氫分壓，MPa17～18空速，h-11.0氫油比，v/v900第一催化劑(包括再生催化劑)加入量(鐵+鉬)/原料油重量比0.9/100第一催化劑中金屬鉬∶鐵重量比為1∶500第一催化劑粒徑范圍，微米1～100第二催化劑(包括再生催化劑)加入量，催化劑/原料油重量比0.2/100第二催化劑粒徑范圍，微米15～75常底重油直接循環(huán)量/去減壓塔脫固量4/1硫化劑二甲基硫醚/原料油2/100表8實(shí)施例一的加氫熱裂化反應(yīng)過程R20所得部分產(chǎn)物產(chǎn)率分布實(shí)施例二采用中國專利ZL201210022921.9一種使用供氫烴的低氫含量重油的加氫輕質(zhì)化方法，對(duì)實(shí)施例一進(jìn)行改進(jìn)。在煤焦油FOO分離部分FRAC，煤焦油FOO分離為主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60～355℃的烴組成的輕餾分FOL、主要由常規(guī)沸點(diǎn)為355～435℃的烴組成的中低溫煤焦油中餾分FOM和主要由常規(guī)沸點(diǎn)大于435℃的烴組成的重餾分FOD，重餾分FOD用作劣質(zhì)烴HDS；輕餾分FOL和中餾分FOM進(jìn)入預(yù)加氫過程RFOLM轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOLM-P，加氫反應(yīng)流出物RFOLM-P進(jìn)入熱高壓分離過程RFOLM-P-THPS分離為熱高分氣RFOLM-P-THPS-V和RFOLM-P-THPS-L熱高分油，熱高分油RFOLM-P-THPS-L重量流量為重餾分FOD重量流量的0.74倍預(yù)加氫過程RFOLM的操作條件為：溫度為270～410℃、壓力為18.0MPa、氫氣/原料油體積比為800∶1～2000∶1、加氫精制催化劑HPU3-CAT體積空速為0.55～0.70hr-1；化學(xué)純氫耗量為2.65～3.15％，使中餾分FOM中的雙環(huán)、三環(huán)芳烴發(fā)生部分加氫飽和反應(yīng)。與實(shí)施例一相比，3臺(tái)懸浮床加氫反應(yīng)器R101E、R201E、R202E的設(shè)備規(guī)格和結(jié)構(gòu)不變，第一加氫反應(yīng)過程R10、第二加氫反應(yīng)過程R20構(gòu)成的總體加氫過程，對(duì)“重餾分FOD+熱高分油RFOLM-P-THPS-L”的總空速為0.667h-1。本實(shí)施例，與實(shí)施例一相比，常規(guī)沸點(diǎn)為355～435℃的烴組成的中低溫煤焦油中餾分FOM不是直接進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10，而是通過采用固定床加氫精制反應(yīng)器的預(yù)加氫過程RFOLM轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物RFOLM-P并分離為熱高分油RFOLM-P-THPS-L后進(jìn)入第一加氫反應(yīng)過程R10；表9為實(shí)施例二的第一加氫反應(yīng)過程R10操作條件和操作結(jié)果；表10為實(shí)施例二的加氫熱裂化反應(yīng)過程R20的工藝條件；表11為實(shí)施例二的加氫熱裂化反應(yīng)過程R20所得部分產(chǎn)物產(chǎn)率分布?？梢钥闯觯緦?shí)施例的效果在于：①第一、第二懸浮床加氫裂化反應(yīng)器的新鮮焦油原料的數(shù)量降低了約42.6％，即常規(guī)沸點(diǎn)為355～435℃的烴組成的中低溫煤焦油中餾分FOM被其預(yù)加氫過程RFOLM的加氫產(chǎn)物所充當(dāng)?shù)墓錈N物流SHS包含的加氫生成油所取代，3臺(tái)懸浮床反應(yīng)器的總氫耗和總反應(yīng)放熱量可以降低至少30％；②可顯著降低3臺(tái)懸浮床反應(yīng)器的總溫升及降低平均反應(yīng)溫度、提高操作平穩(wěn)性，利于減少熱裂解造氣反應(yīng)、減少熱縮合生焦反應(yīng)；第一加氫反應(yīng)過程R10，在劣質(zhì)烴HDS重量化學(xué)氫耗量基本不變的條件下，劣質(zhì)烴HDS膠質(zhì)瀝青質(zhì)加氫脫除率提高了2.5～3.0％，劣質(zhì)烴HDS殘?zhí)考託涿摮侍岣吡?.0～3.5％；③與實(shí)施一相比，部分懸浮床加氫反應(yīng)任務(wù)被固定床加氫反應(yīng)過程所取代，且固定床加氫反應(yīng)過程位于使用懸浮床加氫反應(yīng)器的第一加氫反應(yīng)過程R10的上游，利于第一加氫反應(yīng)過程R10的預(yù)熱，可方便地實(shí)現(xiàn)分步提高劣質(zhì)烴HDS投料量的開工過程，可方便地實(shí)現(xiàn)分步減少劣質(zhì)烴HDS投料量的停工過程；④與實(shí)施一相比，形成了固定床加氫反應(yīng)產(chǎn)物作為溶劑沖洗重餾分FOD懸浮床加氫熱裂化反應(yīng)過程熱縮合物的在線不間斷清洗流程，利于延長重餾分FOD懸浮床加氫熱裂化反應(yīng)過程連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)周期。⑤與實(shí)施一相比，第一加氫反應(yīng)過程R10的氫油比降低了33％即降低至200，很明顯利于進(jìn)一步提高R10反應(yīng)空間的液相體積分率，利于延長液相反應(yīng)操作時(shí)間；⑥與實(shí)施一相比，第二加氫反應(yīng)過程R20的反應(yīng)溫度降低了9～10℃，很明顯利于降低多環(huán)芳烴的熱縮合反應(yīng)；⑦與實(shí)施一相比，第二加氫反應(yīng)過程R20的氫油比降低了16.67％即降低至750，很明顯利于進(jìn)一步提高R20反應(yīng)空間的液相體積分率，利于延長液相反應(yīng)操作時(shí)間；⑧與實(shí)施一相比，第一加氫反應(yīng)過程R10、加氫熱裂化反應(yīng)過程R20的總體反應(yīng)結(jié)果，輕質(zhì)油產(chǎn)率進(jìn)一步增加，表現(xiàn)為“預(yù)加氫過程RFOLM+第一加氫反應(yīng)過程R10+加氫熱裂化反應(yīng)過程R20”總計(jì)的常規(guī)氣體烴產(chǎn)率降低了1.1～1.35wt％；⑨與實(shí)施一相比，加氫熱裂化反應(yīng)生成油分餾過程外甩渣油，減少了0.40～0.45wt％。更為重要的是，顯著改善了加氫熱裂化反應(yīng)過程R20的操作性能，主要體現(xiàn)在：①大幅度降低了熱裂化反應(yīng)溫度、大幅度降低了熱裂化反應(yīng)總溫升，大幅度提高了裝置操作的宜操控性、平穩(wěn)性、安全性；②大幅度減少了膠質(zhì)、瀝青質(zhì)的熱縮合生焦反應(yīng)，外甩渣油產(chǎn)率降低了約15％，相應(yīng)降低了加氫熱裂化反應(yīng)流出物R20P的熱高壓分離器底部的結(jié)焦概率，利于延長裝置的連續(xù)運(yùn)行周期；③大幅度減少了膠質(zhì)、瀝青質(zhì)的熱縮合生焦反應(yīng)，顯著降低了加氫熱裂化反應(yīng)過程R20的液體產(chǎn)物循環(huán)油中的膠質(zhì)、瀝青質(zhì)的濃度和稠環(huán)度，降低了加氫熱裂化反應(yīng)流出物R20P反應(yīng)器器壁的結(jié)焦概率，利于穩(wěn)定生產(chǎn)和延長裝置的連續(xù)運(yùn)行周期。表9實(shí)施例二的第一加氫反應(yīng)過程R10操作條件和操作結(jié)果項(xiàng)目數(shù)據(jù)反應(yīng)器R10E1臺(tái)，懸浮床平均反應(yīng)溫度，℃410～420反應(yīng)氫分壓，MPa17.3～18.3空速，h-12.0氫油比，v/v200第一催化劑(包括再生催化劑)加入量(鐵+鉬)/原料油重量比0.9/100第一催化劑中金屬鉬∶鐵重量比為1∶500第一催化劑粒徑范圍，微米1～100第二催化劑(包括再生催化劑)加入量，催化劑/原料油重量比0.2/100第二催化劑粒徑范圍，微米15～75常底重油直接循環(huán)量/去減壓塔脫固量4/1硫化劑二甲基硫醚/原料油2/100劣質(zhì)烴HDS重量化學(xué)氫耗量，重量％0.55～0.65劣質(zhì)烴HDS膠質(zhì)瀝青質(zhì)加氫脫除率，％11.0～12.5劣質(zhì)烴HDS殘?zhí)考託涿摮?，?2.5～15.0表10實(shí)施例二的加氫熱裂化反應(yīng)過程R20的工藝條件項(xiàng)目數(shù)據(jù)平均反應(yīng)溫度，℃435～438反應(yīng)氫分壓，MPa17～18空速，h-11.0氫油比，v/v750第一催化劑(包括再生催化劑)加入量(鐵+鉬)/原料油重量比0.9/100第一催化劑中金屬鉬∶鐵重量比為1∶500第一催化劑粒徑范圍，微米1～100第二催化劑(包括再生催化劑)加入量，催化劑/原料油重量比0.2/100第二催化劑粒徑范圍，微米15～75常底重油直接循環(huán)量/去減壓塔脫固量4/1硫化劑二甲基硫醚/原料油2/100表11實(shí)施例二的加氫熱裂化反應(yīng)過程R20所得部分產(chǎn)物產(chǎn)率分布實(shí)施例三基于實(shí)施例二，組合應(yīng)用中國專利申請(qǐng)CN105623724A公開的一種高芳烴產(chǎn)低碳數(shù)單六元環(huán)烴的加氫熱裂化方法，對(duì)實(shí)施例二形成第二種產(chǎn)品方案。與實(shí)施例二相比，將第二加氫反應(yīng)流出物R20P中的常規(guī)沸點(diǎn)為290～355℃的烴組分作為裂化循環(huán)油返回第一加氫反應(yīng)過程R10而不是作為加氫提質(zhì)反應(yīng)過程R60原料使用，效果在于：①對(duì)第一加氫反應(yīng)過程R10，增加了供氫烴總量，可進(jìn)一步提高“供氫烴重量/煤焦油重油HDS重量”比值KSH；②利用加氫熱裂化反應(yīng)過程的“選擇性裂化功能”，最大限度多產(chǎn)碳數(shù)為6～10的環(huán)己烷系烴或苯系烴。當(dāng)前第1頁1 2 3