本實(shí)用新型涉及火/核電站間接空冷領(lǐng)域，確切地說(shuō)是一種可導(dǎo)風(fēng)的散熱器用三角架。

背景技術(shù)：

根據(jù)現(xiàn)有的研究表明，間冷塔冷卻能力受進(jìn)風(fēng)空氣流場(chǎng)結(jié)構(gòu)及其進(jìn)風(fēng)量影響較大，而環(huán)境風(fēng)的存在則會(huì)直接改變進(jìn)塔空氣流場(chǎng)結(jié)構(gòu)及其進(jìn)風(fēng)量的大小，并最終影響間冷塔的整體冷卻性能。如圖1所示，為現(xiàn)有的間接空冷電站所用自然通風(fēng)間接空冷塔，冷卻三角型散熱器1在進(jìn)風(fēng)口外側(cè)豎直布置。如圖2所示，為現(xiàn)有間冷塔散熱冷卻三角布置方式的半塔橫截面示意圖。由圖2可知，沿間冷塔半塔周向，冷卻三角型散熱器可分為五個(gè)冷卻扇段，沿整塔周向則可分為十個(gè)扇段。為研究環(huán)境自然風(fēng)的影響，將迎風(fēng)側(cè)最頭端的散熱冷卻三角的周向角度θ定義0°，將背風(fēng)側(cè)最后一個(gè)冷卻三角的周向角度定義為180°?；谠擃A(yù)定義，間冷塔半塔五個(gè)扇段的周向角度依次為：第一扇段4，涵蓋的扇角范圍為0°～36°；第二扇段5，涵蓋的扇角范圍為36°～72°；第三扇段6，涵蓋的扇角范圍為72°～108°；第四扇段7，涵蓋的扇角范圍為108°～144°；第五扇段8，涵蓋的扇角范圍為144°～180°。如圖3、圖4所示，為現(xiàn)有間冷塔散熱冷卻三角的橫剖面結(jié)構(gòu)示意圖，其是由兩個(gè)相同結(jié)構(gòu)的冷卻柱和一個(gè)百頁(yè)窗14組成。冷卻柱采用的翅片管束式散熱器，通常為4排管或6排管。百頁(yè)窗14布置在冷卻三角型散熱器的進(jìn)風(fēng)口，起到調(diào)節(jié)進(jìn)風(fēng)量的作用。百頁(yè)窗在夏季保持全開(kāi)，在較冷季節(jié)部分開(kāi)啟。如圖2所示，各散熱冷卻三角沿間冷塔周向均勻布置，冷卻三角中心線16即過(guò)間冷塔中心的徑向延長(zhǎng)線。

為方便說(shuō)明環(huán)境自然風(fēng)3對(duì)間冷塔的冷卻性能的影響，現(xiàn)將冷卻三角的兩個(gè)冷卻柱分別預(yù)定義為θ_-1冷卻柱11和θ₊₂冷卻柱17，其中θ_-1冷卻柱11位于周向角度θ較小一側(cè)，θ₊₂冷卻柱17位于周向角度θ較大一側(cè)。無(wú)環(huán)境自然風(fēng)影響時(shí)，環(huán)境空氣幾乎全部能夠沿徑向自然流動(dòng)進(jìn)入冷卻三角，并依次流經(jīng)θ_-1冷卻柱11和θ₊₂冷卻柱17，完成換熱。冷卻三角空氣流場(chǎng)結(jié)構(gòu)關(guān)于冷卻三角中心線16對(duì)稱，其θ_-1冷卻柱11和θ₊₂冷卻柱17冷卻性能相同。根據(jù)實(shí)際運(yùn)行狀況，間冷塔總是受到或大或小的環(huán)境自然風(fēng)的影響，間冷塔設(shè)計(jì)的環(huán)境自然風(fēng)風(fēng)速一般取為4m/s或6m/s。如圖5所示，為在4m/s的環(huán)境設(shè)計(jì)風(fēng)速下，塔側(cè)中的第三扇段6的幾個(gè)冷卻三角空氣流場(chǎng)結(jié)構(gòu)示意圖。如圖5可知，4m/s的環(huán)境側(cè)風(fēng)造成塔側(cè)空氣周向速度較大，從而使冷卻三角空氣入口進(jìn)風(fēng)偏離冷卻三角對(duì)稱面19一定角度θ_d，并在冷卻三角的θ_-1冷卻柱11進(jìn)風(fēng)側(cè)引起低速漩渦，降低了θ_-1冷卻柱11的通風(fēng)量，弱化了θ_-1冷卻柱11的冷卻性能。如圖6所示，為冷卻三角θ_-1冷卻柱11的下水側(cè)管束出口水溫20和θ₊₂冷卻柱17的下水側(cè)管束出口水溫21。由圖6可知，θ_-1冷卻柱11的出塔水溫平均比θ₊₂冷卻柱17的出塔水溫高約3.5℃。如圖7所示，為在4m/s的環(huán)境側(cè)風(fēng)下，半塔各冷卻三角空氣入口進(jìn)風(fēng)徑向偏離度θ_d的周向變化曲線圖。由圖7可知，在第二扇段5、第三扇段6和第四扇段7的塔側(cè)范圍內(nèi)，冷卻三角的進(jìn)風(fēng)偏離度都比較大，基本在45°～70°范圍之內(nèi)，遠(yuǎn)大于迎風(fēng)側(cè)第一扇段4和背風(fēng)側(cè)第五扇段8內(nèi)冷卻三角的進(jìn)風(fēng)偏離度。根據(jù)上述4m/s的環(huán)境側(cè)風(fēng)下第三扇段6的空氣流場(chǎng)結(jié)構(gòu)和出水溫度分布的結(jié)果來(lái)類推，因?yàn)榈诙?、第四扇段與第三扇段同樣具有較大的進(jìn)風(fēng)偏離度，環(huán)境側(cè)風(fēng)同樣會(huì)在θ_-1冷卻柱11進(jìn)風(fēng)側(cè)引起漩渦，從而降低其進(jìn)風(fēng)流速，繼而減小θ_-1冷卻柱11的通風(fēng)量，因此使得θ_-1冷卻柱11的冷卻性能弱化，最終造成θ_-1冷卻柱11的出塔水溫明顯升高，也使相應(yīng)冷卻三角整體性能弱化。

因此研發(fā)一種適用于間冷塔散熱冷卻三角的氣側(cè)流場(chǎng)均流裝置，通過(guò)對(duì)塔側(cè)冷卻三角的現(xiàn)有空氣流場(chǎng)結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化、減小其進(jìn)風(fēng)偏離度，進(jìn)而降低環(huán)境自然風(fēng)對(duì)冷卻三角某一側(cè)冷卻柱冷卻性能的不利影響，實(shí)現(xiàn)該冷卻柱冷卻性能和相應(yīng)冷卻三角整體冷卻性能的提高，已成為一種急待解決的問(wèn)題。

根據(jù)上述技術(shù)問(wèn)題，實(shí)用新型人申請(qǐng)了一種間冷塔豎直三角型散熱器的氣側(cè)均流系統(tǒng)(申請(qǐng)?zhí)枺?01510055778.7，授權(quán)公告號(hào)：CN104613807B)和一種間冷塔散熱冷卻三角的氣側(cè)均流裝置(申請(qǐng)?zhí)枺?01510055635.6，授權(quán)公告號(hào)：CN104596346B)，解決了上述技術(shù)問(wèn)題，并且取得了突出的技術(shù)效果，但是我國(guó)目前現(xiàn)有技術(shù)生產(chǎn)冷卻柱質(zhì)量偏低，與國(guó)外先進(jìn)技有較大差距，將均流組件設(shè)置在冷卻柱上，提升了冷卻柱生產(chǎn)難度，而且不方便拆卸升級(jí)。三角架生產(chǎn)技術(shù)相對(duì)簡(jiǎn)單，國(guó)內(nèi)有大量相關(guān)專利技術(shù)，例如用于大型火力發(fā)電廠的空冷設(shè)備支架(申請(qǐng)?zhí)枺?00910022801.7，授權(quán)公告號(hào)：CN101566012B)，該技術(shù)三角架主要作用在于固定支撐，提高荷載水平，減震抗震等技術(shù)效果，本實(shí)用新型所以解決的技術(shù)問(wèn)題在現(xiàn)有三角架技術(shù)中并不能夠?qū)崿F(xiàn)，既能夠?qū)эL(fēng)散熱的三角架。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本實(shí)用新型要解決的技術(shù)問(wèn)題是提供一種可導(dǎo)風(fēng)的散熱器用三角架，解決環(huán)境自然風(fēng)下冷卻三角空氣入口進(jìn)風(fēng)偏離大所帶來(lái)的不利影響，通過(guò)冷卻三角空氣流場(chǎng)的優(yōu)化組織，提高冷卻三角空氣流場(chǎng)的均勻性，均流組件設(shè)置在三角架上，方便安裝、拆卸和更新，均流組件僅僅和三角架連接，避免因?yàn)榫鹘M件原因造成冷卻柱的損壞，提高間冷塔整體冷卻性能，而且提升了間冷塔核心部件的安全性能。

為解決上述技術(shù)問(wèn)題，本實(shí)用新型采用如下技術(shù)手段：

一種可導(dǎo)風(fēng)的散熱器用三角架，包括三角架本體，三角架設(shè)有散熱器內(nèi)側(cè)支架柱，冷卻柱支撐面、百頁(yè)窗支撐面；所述的三角架設(shè)有導(dǎo)風(fēng)均流組件，所述的導(dǎo)風(fēng)均流組件包括氣側(cè)均流平板、第一導(dǎo)流平板、第二導(dǎo)流平板，氣側(cè)均流平板設(shè)置在三角架中間對(duì)稱面上，氣側(cè)均流平板通過(guò)均流板固定連接件連接三角架，第一導(dǎo)流平板和第二導(dǎo)流平板設(shè)置在進(jìn)風(fēng)口兩側(cè)三角架的散熱器支架柱上，第一導(dǎo)流平板和第二導(dǎo)流平板通過(guò)導(dǎo)流板固定裝置連接三角架，第一導(dǎo)流平板和第二導(dǎo)流平板分別沿三角架進(jìn)風(fēng)側(cè)端面向外延伸布置。

作為優(yōu)選，本實(shí)用新型更進(jìn)一步的技術(shù)方案是：

所述的均流板固定連接件包括均流板內(nèi)側(cè)固定支撐梁、均流板外側(cè)固定支撐梁、固定螺絲、固定螺母，氣側(cè)均流平板頂部連接兩固定支撐梁，固定支撐軸設(shè)有固定孔，所述的固定孔大小配套固定螺絲、固定螺母。

所述的第一導(dǎo)流平板和第二導(dǎo)流平板的導(dǎo)流板固定裝置設(shè)置在第一散熱器支架柱和第二散熱器支架柱上，固定裝置包括螺絲、螺母、固定卡槽。

所述的氣側(cè)均流平板與三角架的頂端之間設(shè)有預(yù)留間隙。

所述的均流板內(nèi)側(cè)固定支撐梁的兩端固定連接在三角架上，均流板內(nèi)側(cè)固定支撐梁中間連接氣側(cè)均流平板。

所述的導(dǎo)風(fēng)均流組件中第一導(dǎo)流平板、第二導(dǎo)流平板均沿豎直方向布置，所述的氣側(cè)均流平板一端連接均流板內(nèi)側(cè)固定支撐梁，另一端連接均流板外側(cè)固定支撐梁，氣側(cè)均流平板外端與百頁(yè)窗之間的預(yù)留距離可使百頁(yè)窗打開(kāi)或閉合。

所述的氣側(cè)均流平板、第一導(dǎo)流平板、第二導(dǎo)流平板均采用矩形截面形狀，第一導(dǎo)流平板、第二導(dǎo)流平板和氣側(cè)均流平板表面均設(shè)有拋光層。

所述的氣側(cè)均流平板上設(shè)有透風(fēng)結(jié)構(gòu)，所述的透風(fēng)結(jié)構(gòu)包括透風(fēng)孔、透風(fēng)條，氣側(cè)均流平板的孔隙率為σ，0≤σ≤0.3。

所述的冷卻柱支撐面的夾角為α、冷卻柱支撐面的長(zhǎng)邊長(zhǎng)度均為l的條件下，氣側(cè)均流平板內(nèi)端與三角架內(nèi)端頂點(diǎn)之間的距離為δ，應(yīng)保證第一導(dǎo)流平板25和第二導(dǎo)流平板26設(shè)置在第一散熱器支架柱和第二散熱器支架柱的外端面，沿三角架進(jìn)風(fēng)側(cè)端面向外延伸距離l，應(yīng)保證

本實(shí)用新型的有益效果是：

1、本實(shí)用新型通過(guò)在間冷塔散熱冷卻三角的中間對(duì)稱面設(shè)置均流平板，在環(huán)境自然風(fēng)下，改變冷卻三角空氣入口的進(jìn)風(fēng)流向，減小冷卻三角內(nèi)的低速渦流區(qū)域，消除該渦流區(qū)域?qū)ο噜徖鋮s柱的不利影響，實(shí)現(xiàn)冷卻三角內(nèi)兩冷卻柱通風(fēng)量的平衡匹配，進(jìn)而改善提高冷卻三角整體冷卻性能。

2、通過(guò)冷卻三角外緣兩側(cè)的均流平板，減小中間均流平板對(duì)其背風(fēng)側(cè)冷卻柱的不利影響，從而最大化中間均流平板的均流效果，提高冷卻三角的整體性能，最終實(shí)現(xiàn)間冷塔冷卻性能的提高。

3、冷卻三角氣側(cè)好的均流效果保證了間冷塔在大風(fēng)環(huán)境下運(yùn)行的可靠性，提高了間冷塔運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和安全性，創(chuàng)造了經(jīng)濟(jì)效益。

4、均流平板設(shè)置在三角架上，方便安裝、拆卸和更新，均流組件僅僅和三角架連接，避免因?yàn)榫鹘M件原因造成冷卻柱的損壞。

5、均流平板位置可以根據(jù)具體環(huán)境測(cè)試的結(jié)果來(lái)調(diào)整位置，從而盡可能提高間冷塔整體冷卻性能。

6、均流平板設(shè)置透風(fēng)結(jié)構(gòu)，采用多孔板作為氣側(cè)均流平板，可起到冷卻三角單元內(nèi)空氣均流作用，同時(shí)其孔隙漏風(fēng)又可減小其對(duì)背風(fēng)側(cè)冷卻柱熱力特性的影響。通過(guò)合適孔隙率的選擇，可保證冷卻三角單元兩側(cè)冷卻柱傳熱性能綜合效果最好。參考設(shè)計(jì)側(cè)風(fēng)風(fēng)速所對(duì)應(yīng)傾斜入流風(fēng)速大小及傾斜入流角度，氣側(cè)均流平板孔隙率優(yōu)選為0.05，0.1，0.15，0.2，0.25，0.3，0.35，0.4，0.45，0.5。

附圖說(shuō)明

圖1為現(xiàn)有間接空冷電站用間冷塔；

圖2為現(xiàn)有間冷塔散熱冷卻三角布置方式的半塔橫截面示意圖；

圖3為現(xiàn)有間冷塔散熱冷卻三角的橫截面結(jié)構(gòu)示意圖；

圖4為現(xiàn)有間冷塔散熱冷卻三角的一個(gè)冷卻柱的橫截面結(jié)構(gòu)放大示意圖；

圖5為在4m/s設(shè)計(jì)風(fēng)速下現(xiàn)有間冷塔的塔側(cè)第三扇段的冷卻三角流場(chǎng)結(jié)構(gòu)示意圖；

圖6為在4m/s設(shè)計(jì)風(fēng)速下現(xiàn)有間冷塔的塔側(cè)第三扇段的冷卻三角出水溫度分布圖；

圖7為在4m/s設(shè)計(jì)風(fēng)速下現(xiàn)有間冷塔的冷卻三角進(jìn)風(fēng)偏離度的周向變化曲線圖；

圖8為本實(shí)用新型均流平板橫截面結(jié)構(gòu)示意圖；

圖9為本實(shí)用新型一種具體實(shí)施例的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖10為本實(shí)用新型一種具體實(shí)施例整體結(jié)構(gòu)示意圖；

圖11為本實(shí)用新型的一個(gè)實(shí)施例的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)示意圖；

圖12為本實(shí)用新型的透風(fēng)結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖13為本實(shí)用新型透風(fēng)結(jié)構(gòu)取得技術(shù)效果分析圖。

附圖標(biāo)記說(shuō)明：1、冷卻三角型散熱器，2、塔殼，3、環(huán)境自然風(fēng)，4、第一扇段，5、第二扇段，6、第三扇段，7、第四扇段，8、第五扇段，9、過(guò)冷卻三角頂點(diǎn)的間冷塔徑向延長(zhǎng)線，10、間冷塔中心，11、θ-1冷卻柱，12、上水側(cè)管束，13、下水側(cè)管束，14、百頁(yè)窗，15、空氣，16、冷卻三角中間對(duì)稱面，17、θ+2冷卻柱，18、冷卻三角入口中心線投影，19、冷卻三角入口面中線處的空氣速度，20、θ-1冷卻柱下水側(cè)管束出口水溫，21、θ+2冷卻柱下水側(cè)管束出口水溫，22、三角架，23、冷卻柱支撐面，24.氣側(cè)均流平板，25.第一導(dǎo)流平板，26.第二導(dǎo)流平板，27、散熱器內(nèi)側(cè)支架柱，28、百頁(yè)窗支撐面，29、固定螺絲，30、均流板內(nèi)側(cè)固定支撐梁，31、第一散熱器支架柱，32、透風(fēng)條，33、透風(fēng)孔，34、第二散熱器支架柱，35、均流板外側(cè)固定支撐梁。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合實(shí)施例，進(jìn)一步說(shuō)明本實(shí)用新型。

如圖1所示，在間冷塔的塔殼2外，在間冷塔進(jìn)風(fēng)口外側(cè)豎直布置有冷卻三角型散熱器1。如圖2所示，是現(xiàn)有間冷塔散熱冷卻三角布置方式的半塔橫截面示意圖，圖中表示各組散熱冷卻三角沿間冷塔周向均勻布置在以間冷塔中心10為圓心的扇面上，9為過(guò)冷卻三角內(nèi)端頂點(diǎn)的間冷塔徑向延長(zhǎng)線，其在冷卻三角中間對(duì)稱面上，環(huán)境自然風(fēng)3的風(fēng)向如圖所示。如圖3所示，為現(xiàn)有間冷塔一個(gè)散熱冷卻三角的結(jié)構(gòu)示意圖，其中包括兩個(gè)相同結(jié)構(gòu)的θ_-1冷卻柱11和θ₊₂冷卻柱17及一個(gè)百頁(yè)窗14，冷卻柱θ_-111和冷卻柱θ₊₂17的夾角為α，冷卻柱θ_-111和冷卻柱θ₊₂17的外側(cè)管束為上水側(cè)管束12，內(nèi)側(cè)管束為下水側(cè)管束13，空氣15流經(jīng)百頁(yè)窗14進(jìn)入冷卻三角。如圖4所示，為現(xiàn)有間冷塔散熱冷卻三角的一個(gè)冷卻柱的橫截面的結(jié)構(gòu)放大示意圖,冷卻柱采用的翅片式散熱管束，通常為4排管或6排管。百頁(yè)窗14布置在散熱冷卻三角的進(jìn)風(fēng)口，起到調(diào)節(jié)進(jìn)風(fēng)量的作用。百頁(yè)窗14在夏季保持全開(kāi)，在較冷季節(jié)部分開(kāi)啟。由于冷卻三角沿間冷塔周向均勻布置，過(guò)冷卻三角內(nèi)端頂點(diǎn)的間冷塔徑向延長(zhǎng)線在冷卻三角中間對(duì)稱面16上。

如圖5可知，4m/s的環(huán)境側(cè)風(fēng)造成塔側(cè)空氣周向速度較大，圖中的14為冷卻三角進(jìn)口百頁(yè)窗，16為冷卻三角中間對(duì)稱面，冷卻三角進(jìn)口百頁(yè)窗14和冷卻三角中間對(duì)稱面16的交線,即冷卻三角的入口中心線投影18，此處測(cè)定的冷卻三角入口面中線處的空氣速度19相對(duì)于沿冷卻三角中間對(duì)稱面16的水平投影線偏離一定角度θ_d，而在冷卻三角的θ_-1冷卻柱11進(jìn)風(fēng)側(cè)引起低速空氣渦流區(qū)域，降低了θ_-1冷卻柱11的通風(fēng)量，弱化了θ_-1冷卻柱11的冷卻性能，最終造成θ_-1冷卻柱11的出塔水溫明顯升高。由圖6可知，θ_-1冷卻柱下水側(cè)管束出口水溫20平均比θ₊₂冷卻柱下水側(cè)管束出口水溫21高約3.5℃。

根據(jù)圖8、圖9、圖10、圖11可知，一種可導(dǎo)風(fēng)的散熱器用三角架22，三角架設(shè)有散熱器內(nèi)側(cè)支架柱27，三角架22設(shè)有冷卻柱支撐面23、百頁(yè)窗支撐面28；三角架22設(shè)有導(dǎo)風(fēng)均流組件，均流組件包括氣側(cè)均流平板24、第一導(dǎo)流平板25、第二導(dǎo)流平板26，氣側(cè)均流平板24設(shè)置在三角架22中間對(duì)稱面上，氣側(cè)均流平板24通過(guò)均流板固定連接件連接三角架22，第一導(dǎo)流平板25和第二導(dǎo)流平板26設(shè)置在進(jìn)風(fēng)口兩側(cè)三角架22的第一散熱器支架柱31和第二散熱器支架柱34上，第一導(dǎo)流平板25和第二導(dǎo)流平板26通過(guò)導(dǎo)流板固定裝置連接三角架22，第一導(dǎo)流平板25和第二導(dǎo)流平板26分別沿三角架進(jìn)風(fēng)側(cè)端面向外延伸布置，均流板固定連接件包括均流板內(nèi)側(cè)固定支撐梁30、固定螺絲29、固定螺母，氣側(cè)均流平板24頂部連接均流板內(nèi)側(cè)固定支撐梁30，均流板內(nèi)側(cè)固定支撐梁30設(shè)有固定孔，固定孔大小配套固定螺絲29、固定螺母，第一導(dǎo)流平板25和第二導(dǎo)流平板26的固定裝置設(shè)置在第一散熱器支架柱31和第二散熱器支架柱34上，導(dǎo)流板固定裝置包括螺絲、螺母、固定卡槽，氣側(cè)均流平板24與三角架22的頂端之間設(shè)有預(yù)留間隙，均流板內(nèi)側(cè)固定支撐梁30和均流板外側(cè)固定支撐梁35的兩端均固定連接在三角架22上，均流板內(nèi)側(cè)固定支撐梁30和均流板外側(cè)固定支撐梁35的中間連接氣側(cè)均流平板24，導(dǎo)風(fēng)均流組件中第一導(dǎo)流平板25、第二導(dǎo)流平板26均沿豎直方向布置，氣側(cè)均流平板24內(nèi)端連接均流板內(nèi)側(cè)固定支撐梁30，外端連接均流板外側(cè)固定支撐梁，氣側(cè)均流平板24一端與百頁(yè)窗14之間的預(yù)留距離可使百頁(yè)窗14打開(kāi)或閉合。

根據(jù)圖12和圖13可知，氣側(cè)均流平板24、第一導(dǎo)流平板25、第二導(dǎo)流平板26均采用矩形截面形狀，第一導(dǎo)流平板25、第二導(dǎo)流平板26和氣側(cè)均流平板表面氣側(cè)均流平板24表面均設(shè)有拋光層，氣側(cè)均流平板24上設(shè)有透風(fēng)結(jié)構(gòu)，所述的透風(fēng)結(jié)構(gòu)包括透風(fēng)孔33、透風(fēng)條32，氣側(cè)均流平板24的孔隙率σ范圍為大于等于0，小于等于0.3，冷卻柱支撐面23的夾角為α、冷卻柱支撐面23的長(zhǎng)邊長(zhǎng)度均為L(zhǎng)的條件下，氣側(cè)均流平板24內(nèi)端與三角架內(nèi)端頂點(diǎn)之間的距離為δ，應(yīng)保證第一導(dǎo)流平板25和第二導(dǎo)流平板26設(shè)置在第一散熱器支架柱31和第二散熱器支架柱34的外端面，沿三角架進(jìn)風(fēng)側(cè)端面向外延伸距離l，應(yīng)保證采用多孔板作為氣側(cè)均流平板24，可起到冷卻三角單元內(nèi)空氣均流作用，同時(shí)其孔隙漏風(fēng)又可減小其對(duì)背風(fēng)側(cè)冷卻柱熱力特性的影響。通過(guò)合適孔隙率的選擇，可保證冷卻三角單元兩側(cè)冷卻柱傳熱性能綜合效果最好。參考傾斜入流風(fēng)速大小及傾斜入流角度，氣側(cè)均流平板24孔隙率優(yōu)選為0.05，0.1，0.15，0.2，0.25，0.3，0.35，0.4，0.45，0.5。

由于以上所述僅為本實(shí)用新型的具體實(shí)施方式，但本實(shí)用新型的保護(hù)不限于此，任何本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員所能想到本技術(shù)方案技術(shù)特征的等同的變化或替代，都涵蓋在本實(shí)用新型的保護(hù)范圍之內(nèi)。