專利名稱：沸騰冷卻裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用于使用制冷劑的沸騰冷卻裝置。
背景技術(shù)：
沸騰冷卻裝置是利用制冷劑從液體到氣體的相變來對發(fā)熱體進行冷卻的裝置。在此，密封系的沸騰冷卻裝置中，從發(fā)熱體受熱的液體制冷劑多為酒精類。例如，如日本特開平4-257693號公報(專利文獻1)中記載了采用水(100)和低級醇(5 12)的混合液。此處的制冷劑主要以用于室內(nèi)用設(shè)備的冷卻的熱管作為對象，在-10°C左右不凍結(jié)且具有不燃性。另外，如日本實開昭62-8571號公報(專利文獻2)記載了采用水和酒精的混合液。在此，通過改變水和酒精的混合比例，來防止制冷劑的凍結(jié)。另一方面，也正在研究在沸騰冷卻裝置中，通過收納上述液體制冷劑的部位和將發(fā)熱體的熱量傳遞至液體制冷劑的部位的空間結(jié)構(gòu)，熱傳遞特性等將如何變化等。例如，第 22屆日本導(dǎo)熱專題研討會演講論文集(1985-5)A112《狹窄間隙中的核沸騰熱傳遞》(非專利文獻)中，記載了導(dǎo)熱面和與其對置的面的分離距離與熱傳遞特性之間的關(guān)系。專利文獻1 日本特開平4-257693號公報專利文獻2 日本實開昭62-8571號公報非專利文獻第22屆日本導(dǎo)熱專題研討會演講論文集(1985DA112《狹窄間隙中的核沸騰熱傳遞》發(fā)明的公開發(fā)明要解決的問題但是，在以酒精作為制冷劑使用的情況下，其極限熱通量比水小，相對于產(chǎn)生高熱通量的發(fā)熱體，有可能發(fā)生燃盡(膜沸騰)。在發(fā)熱體的熱量傳遞至液體制冷劑的導(dǎo)熱面附近，當(dāng)受熱后的熱通量超過液體制冷劑所具有的極限熱通量時，會引發(fā)燃盡現(xiàn)象。另一方面，在以水作為制冷劑使用的情況下，該制冷劑與酒精相比熔點(凝固點)更高，容易凍結(jié)。 因而無法滿足裝載在車輛上的沸騰冷卻裝置的普通要求規(guī)格(_30°C左右不凍結(jié))。另外， 即便使用上述那樣的水和酒精的混合液，根據(jù)酒精的種類及混合比例，無法滿足上述要求規(guī)格，并且，熱傳遞效率可能降低。作為發(fā)熱體的電子設(shè)備等越是小型化、高集成化，熱通量 (發(fā)熱密度)越高(例如lMW/m2)，則極限熱通量小的混合液容易發(fā)生燃盡。在發(fā)生燃盡的區(qū)域不進行熱傳遞，冷卻性能降低。專利文獻1敘述了針對于在以往的混合有20容量％以上酒精的組成液與水相比潛熱大幅下降這一課題，以相對于水100容量％使酒精的比例為酒精5 12容量％的方式降低酒精的比例，由此來確保熱輸送量的方法。因此，沒有說明在混合大量酒精(20容量％ 以上)的情況下，酒精的種類及混合比例。另外，如專利文獻2的表1所述，通過使用相對于水60%混合了酒精40%的混合液而能夠使凝固點達到_29°C，但是，為了切實地使其在_30°C也不發(fā)生凍結(jié)，需要進一步增加酒精的混合比例。但是，增加酒精的混合比例會降低熱輸送量，容易發(fā)生燃盡，專利文獻2中沒有說明應(yīng)對這種情況的對策。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于這種情況形成的，其目的在于提供能夠防止液體制冷劑凍結(jié)并且抑制燃盡的發(fā)生的沸騰冷卻裝置。本發(fā)明的沸騰冷卻裝置，其裝載在車輛上且具備收納部，在該收納部的內(nèi)部收納用于接受發(fā)熱體的熱量的液體制冷劑該沸騰冷卻裝置的特征在于，上述液體制冷劑是水與乙醇的混合液，上述混合液的乙醇濃度為40質(zhì)量％以上。在本發(fā)明中，液體制冷劑使用水與乙醇的混合液。與其他酒精類相比，乙醇的熔點低，在與水的混合液中熔點容易降低。即，混合液達到目標熔點溫度必需的乙醇量可比混合其他的酒精所需的量少。由此，與其他酒精相比，能夠增大混合液中的水的比例，能夠增大混合液的極限熱通量。在此，本發(fā)明的沸騰冷卻裝置也可以還具有與收納部連接的冷凝部， 該冷凝部使利用發(fā)熱體的熱量而沸騰的液體制冷劑冷凝，且為密封系統(tǒng)。另外，根據(jù)本發(fā)明，通過使乙醇濃度達到40質(zhì)量％以上，從而熔點不到-30°C，能夠滿足車輛裝載的普通要求的規(guī)格(例如_30°C不凍結(jié))。進一步，與僅含有酒精單一成分相比，由于混合液中含有水，液體制冷劑的極限熱通量增大。由此，抑制燃盡的發(fā)生。另外，與其他酒精類相比較，乙醇的蒸發(fā)熱(潛熱)較大。因此，通過使用乙醇，極限熱通量變得更大。進一步，乙醇的沸點相對較低，熱循環(huán)效率好轉(zhuǎn)，作為沸騰冷卻的制冷劑是有效的。另外，由于乙醇的沸點不會過低，沸點比一般在冷凝部用于冷凝的制冷劑(例如冷卻水)的溫度(例如65°C左右)高，更加適合沸騰冷卻。如此，由于本發(fā)明的沸騰冷卻裝置采用由水和乙醇構(gòu)成的上述液體制冷劑，因此， 防止了液體制冷劑的凍結(jié)，并且，抑制了燃盡的發(fā)生。在此，作為優(yōu)選，本發(fā)明的混合液的乙醇濃度為45質(zhì)量％以上且75質(zhì)量％以下。 由此，可更切實地防止凍結(jié)，并且抑制燃盡。進一步，作為優(yōu)選，混合液的乙醇濃度為45質(zhì)量％以上且55質(zhì)量％以下。另外，收納部具有將發(fā)熱體的熱量向液體制冷劑傳導(dǎo)的導(dǎo)熱壁部，和隔著液體制冷劑而與傳熱壁部對置的對置壁部，作為優(yōu)選，導(dǎo)熱壁部與對置壁部的分離距離為3mm以下。由此，提高了傳熱率，提高了冷卻性能。進一步，作為優(yōu)選，導(dǎo)熱壁部與對置壁部的分離距離為2mm以下。另外，進一步，作為優(yōu)選，導(dǎo)熱壁部與對置壁部的分離距離為0. 5mm以上且1. 5mm以下。發(fā)明的效果根據(jù)本發(fā)明的沸騰冷卻裝置，能夠防止液體制冷劑的凍結(jié)，并且抑制燃盡的發(fā)生。


圖1是示出沸騰冷卻裝置1的立體圖。圖2是圖1沿著A-A的截面圖。圖3是示出各酒精的特性的圖。圖4是示出乙醇-水混合液的乙醇濃度與極限熱通量之間的關(guān)系的圖。
圖5是示出分離距離與傳熱率的之間關(guān)系的圖。圖6是示出返回分離距離與傳熱率之間的關(guān)系的圖。圖7是示出乙醇-水混合液的乙醇濃度與傳熱率之間的關(guān)系的圖。圖8是膜沸騰說明用的模式圖。圖9是示出乙醇-水混合液的乙醇濃度與元件溫度之間的關(guān)系的圖。圖10是與示出沸騰冷卻裝置100的A-A的截面圖相當(dāng)?shù)膱D。標號說明UlOO 沸騰冷卻裝置；2、20 收納部；21 受熱通道；201 第一受熱通道；202 第二受熱通道；22,203 供給通道；21a、201a、201b、202a、202b 導(dǎo)熱壁部；3、30 冷凝部；31、 301,302 冷凝管；23,51,52 隔板；Z、Z1 Z4 發(fā)熱體。
具體實施例方式下面，列舉實施方式對本發(fā)明進行更詳細的說明。參照附圖1 圖10對本實施方式的沸騰冷卻裝置進行說明。圖1是示出沸騰冷卻裝置的立體圖。圖2是圖1沿著A-A的截面圖。圖3是示出各酒精特性的圖。圖4是示出乙醇-水混合液的乙醇濃度與極限熱通量之間的關(guān)系的圖。圖5是示出分離距離與傳熱率之間的關(guān)系的圖。圖6是示出返回分離距離與傳熱率之間的關(guān)系的圖。圖7是示出乙醇-水混合液的乙醇濃度與傳熱率之間的關(guān)系的圖。圖8是膜沸騰說明用的模式圖。圖9 是示出乙醇-水混合液的乙醇濃度與元件溫度之間的關(guān)系的圖。圖10是與示出沸騰冷卻裝置100的A-A截面圖相當(dāng)?shù)膱D。另外，圖4引自《Matorir，A. S.，Heat transfer Soviet Research,5-1 (1973)，85 89》。如圖1及圖2所示，沸騰冷卻裝置1由通過隔板5將內(nèi)部空間隔開形成的容器Y 構(gòu)成，且具備收納部2和冷凝部3。收納部2是截面呈長方體形狀的金屬制的容器，內(nèi)部儲存有液體制冷劑。收納部2 具備受熱通道21、供給通道22和隔板23。受熱通道21是大體由側(cè)壁面G個面)包圍形成的部位，該側(cè)壁面包含收納部2的安裝有發(fā)熱體Z的導(dǎo)熱壁部21a的側(cè)壁面和與該側(cè)壁面對置的隔板23。隔板23形成受熱通道21的側(cè)面及供給通道22的側(cè)面，將收納部2的內(nèi)部空間隔成受熱通道21及供給通道22。發(fā)熱體Z采用例如半導(dǎo)體元件等。受熱通道21大致呈長方體形狀，上方開口而與冷凝部3連接，下方開口而與供給通道22連接。導(dǎo)熱壁部21a與隔板23平行。本實施方式的導(dǎo)熱壁部21a與隔板23 (相當(dāng)于本發(fā)明的“對置壁部”)的分離距離約為1mm。受熱通道21在內(nèi)部收納液體制冷劑。受熱通道21的導(dǎo)熱壁部21a是將發(fā)熱體Z 的熱量向液體制冷劑傳遞的部位。受熱通道21內(nèi)的液體制冷劑接受發(fā)熱體Z的熱量而沸騰，液體制冷劑內(nèi)形成氣泡并上升。關(guān)于供給通道22，后續(xù)進行說明。 冷凝部3位于收納部2的上方，下方開口而與受熱通道21及供給通道22連接。在冷凝部3設(shè)置冷凝管31。冷卻水在冷凝管31內(nèi)流動。冷凝部3對從受熱通道21上升的蒸汽進行冷卻，使其冷凝。 供給通道22與受熱通道21并列，是收納部2內(nèi)利用隔板5而被與受熱通道21隔開形成的另一側(cè)的部位。供給通道22上方開口而與冷凝部3連接，下方開口而與受熱通道21連接。通過冷凝部3而被冷凝的液體制冷劑變成液滴，主要從供給通道22滴落。供給通道22接受從冷凝部3滴落的液體制冷劑，通過壓力差將液體制冷劑從下方向受熱通道21 供給。另外，沸騰冷卻裝置1呈完全密封狀態(tài)。液體制冷劑被封入真空狀態(tài)的容器(沸騰冷卻裝置1)。在此，對收納部2內(nèi)收納的液體制冷劑進行說明。液體制冷劑是水與乙醇的混合液。本實施方式中，該混合液的乙醇濃度約為50質(zhì)量％ (wt%)。乙醇的沸點較低，為 78.6°C。乙醇的沸騰溫度較低，作為沸騰冷卻裝置的制冷劑是有效的。另外，在本實施方式中，在冷凝管31中流動約65°C的冷卻水。因此，優(yōu)選沸點適度地高于65°C。在這一點，在混合液中使用乙醇是有效的。進一步，乙醇的蒸發(fā)熱(潛熱)是855 (kj/kg)，與其他酒精類相比蒸發(fā)熱更大。因此，乙醇的極限熱通量大。即，與使用其他酒精類相比，水和乙醇的混合液能夠增大極限熱通量(MW/m2)。極限熱通量與引發(fā)燃盡的熱通量成比例，因此極限熱通量大比較有利。另外， 水的蒸發(fā)熱也比乙醇大。進一步，如圖3所示，與其他酒精類相比，乙醇的熔點更低(-114.1°C)。因此，與其他酒精類相比，為了使混合液達到作為目標的熔點溫度(此處為不到_30°C )，可減少需要混合的量。水的蒸發(fā)熱也比酒精類大，混合液的水越多則極限熱通量越大。使用較少量的乙醇就能夠降低熔點，因此，能夠增加水成分來增大極限熱通量。如此，本實施方式最適合采用乙醇與水混合。例如，考慮在與水混合中使用了 HFE-7200的情況。如圖3所示，HFE-7200的熔點比乙醇低就能有效降低混合液的熔點。但是，由于其蒸發(fā)熱遠遠小于乙醇，難以保證混合后有合適的蒸發(fā)熱。即，難以抑制燃盡的發(fā)生。另外，例如，考慮在與水混合中使用了 2-丙醇的情況。2-丙醇的蒸發(fā)熱比較大， 可有效抑制燃盡的發(fā)生。但是，由于2-丙醇的熔點比乙醇高，因此，必需混合比乙醇更多的量，才能夠得到與水-乙醇混合液相同的熔點。結(jié)果，為了降低熔點，必須增加2-丙醇相對于水的混合比例，蒸發(fā)熱降低。進一步，2-丙醇的蒸發(fā)熱也比乙醇小。如上所述，為了發(fā)揮防止凍結(jié)效果和抑制燃盡發(fā)生效果兩方，水-乙醇混合是最適合的。在此，對乙醇濃度進行說明。如圖4所示，可知在水與乙醇的混合液中，乙醇濃度不同則極限熱通量也不同。如上所述，極限熱通量的大小與燃盡引起的熱通量的大小呈比例關(guān)系。如圖4所示，乙醇濃度約為75質(zhì)量％以下，極限熱通量會增大。即，為了抑制燃盡， 優(yōu)選使用乙醇濃度約為75質(zhì)量％以下的混合液。但是，乙醇濃度越低熔點越高，越容易凍結(jié)。特別地，由于是裝載在車輛的沸騰冷卻裝置所使用的液體制冷劑，液體制冷劑通常要求在-30°C左右不凍結(jié)。因此，進行了乙醇濃度為40質(zhì)量％的混合液的凍結(jié)實驗。其結(jié)果為，確認該混合液在_35°C的環(huán)境下不發(fā)生凍結(jié)。即，如果在混合液中乙醇濃度為40質(zhì)量％以上，則熔點在_35°C以下，即便在-30°C 也不會凍結(jié)。能夠滿足向車輛裝載的要求規(guī)格。另外，如上所述，由于混合液中含有極限熱通量較大的水成分，因此極限熱通量也比乙醇單一成分的極限熱通量大。如此，作為優(yōu)選，用于車輛的沸騰冷卻裝置的液體制冷劑選用乙醇濃度為40質(zhì)量％以上且75質(zhì)量％以下的混合液(水+乙醇)。由此，防止了凍結(jié)，并且抑制了燃盡。另外，為了進一步切實地防止凍結(jié)，作為優(yōu)選，乙醇濃度為45質(zhì)量％以上。例如，在乙醇濃度為50質(zhì)量％左右的情況下，熔點比-40°C小，也能夠滿足寒冷地區(qū)的要求規(guī)格 (在_40°C不凍結(jié))。即，通過使用乙醇濃度為45% 75質(zhì)量％的混合液，能夠更加切實地防止凍結(jié)，并且，能夠增大極限熱通量，抑制燃盡。在此，本實施方式中導(dǎo)熱壁部21與隔板5的分離距離約為1mm。如非專利文獻1 所述，在減小上述分離距離(導(dǎo)熱壁部21a與隔板23之間的間隙)的情況下，與池沸騰相比促進了熱傳遞。例如，分離距離為2mm、lmm、0. 6mm,通過低熱通量區(qū)域可顯著促進熱傳遞。 傳熱率越大，冷卻性能越好。在與本實施方式相同的結(jié)構(gòu)下，進行實驗觀察改變上述分離距離后傳熱率的不同。本實驗使用乙醇濃度為質(zhì)量的60%的混合液。發(fā)熱體的熱通量為1 2(MW/m2)。如圖 5所示，分離距離為2mm以下時傳熱率上升。但是，認為當(dāng)水與乙醇的混合液的極限氣泡直徑約為1.5mm，最大達到其2倍，即3mm的情況下，能夠進行良好的熱傳導(dǎo)。S卩，分離距離在 3mm以下，對熱傳遞有利。作為優(yōu)選，分離距離在2mm以下。進一步，作為優(yōu)選，分離距離為以Imm為中心的0. 5mm以上且1. 5mm以下。另外，對隔板23與供給通道22側(cè)的壁部2 之間的分離距離(以下稱為返回分離距離)進行相同的實驗。如圖6所示，可知返回分離距離在2mm左右較為合適。本實施方式的返回分離距離為2mm。下面，設(shè)本實施方式中導(dǎo)熱壁部21a與隔板23的分離距離為1mm，對改變混合液的乙醇濃度進行傳熱率的實驗。如圖7所示，可知在乙醇濃度為50質(zhì)量％情況下，變?yōu)楦邆鳠崧?約為7. 8X 104W/m2 · K)。另外，可知即便乙醇濃度為60質(zhì)量％及70質(zhì)量％，也是高傳熱率(60 質(zhì)量％ 約為 6. 5X104ff/m2 · K,70 質(zhì)量％ 約為 6. 3X104ff/m2 · K)。關(guān)于極限熱通量，如圖4所示，從75質(zhì)量％朝30質(zhì)量％逐漸增大。從抑制燃盡(75 質(zhì)量％以下)、防止凍結(jié)(40質(zhì)量％以上)以及上述傳熱率的視角來看，乙醇濃度是以高傳熱率的50 70質(zhì)量％為中心的45質(zhì)量％以上75質(zhì)量％以下可認為適用于車輛裝載。進一步，優(yōu)選為以最高傳熱率的50質(zhì)量％為中心的45質(zhì)量％以上55質(zhì)量％以下。傳熱率增大的原因是，對于分離距離為3mm以下的狹窄間隙內(nèi)沸騰，水蒸氣和乙醇蒸汽的物理性質(zhì)不同。本實施方式的分離距離為1mm，混合液的乙醇濃度是50質(zhì)量％。如上所述，由此能夠防止液體制冷劑的凍結(jié)，并且抑制燃盡的發(fā)生。另外，如圖8(上圖)所示，燃盡，特別是膜沸騰，發(fā)生在與發(fā)熱體Z的中心部分(溫度最高的部分)相對應(yīng)的導(dǎo)熱壁部21a內(nèi)面附近。在發(fā)生膜沸騰的情況下，在該情況發(fā)生的區(qū)域(膜沸騰區(qū)域)中，液體制冷劑不與導(dǎo)熱壁部21a接觸，不進行熱傳導(dǎo)。由此，冷卻性能降低。另外，熱量的傳遞會避開膜沸騰區(qū)域向周圍擴大。即，熱傳導(dǎo)距離變長。由此， 對在加熱壁部21a中傳導(dǎo)的熱量的導(dǎo)熱阻率增大，導(dǎo)熱性能降低。例如，在采用發(fā)熱密度超過lMW/m2的發(fā)熱體Z的情況下，使用乙醇單一成分的液體制冷劑存在產(chǎn)生膜沸騰的顧慮。但是，通過采用上述優(yōu)選的混合液作為液體制冷劑，能夠抑制膜沸騰的發(fā)生。如圖 8 (下圖)所示，通過抑制膜沸騰，液體制冷劑與導(dǎo)熱壁部21a的內(nèi)面接觸，并且，防止導(dǎo)熱時的熱量擴大。熱傳導(dǎo)距離也變短，冷卻性能以及導(dǎo)熱性能獲得提高。另外，如圖9所示，在發(fā)熱體Z的發(fā)熱密度與乙醇濃度的關(guān)系中，乙醇濃度在80 100質(zhì)量％時元件溫度升高，與發(fā)熱密度無關(guān)。即，可知乙醇濃度在80質(zhì)量％以下較佳。從該結(jié)果也可知，乙醇的濃度為40 75質(zhì)量％是有效的。另外，本實施方式以分離距離為1mm、乙醇濃度為50質(zhì)量％作為最適合的方式，這些數(shù)值不排除存在誤差。即便數(shù)值多少存在偏差，但是，也能夠發(fā)揮上述效果。即，本實施方式的數(shù)值或多或少存在幅度，本實施方式包含由誤差等引起的或多或少的偏差。例如，關(guān)于乙醇濃度為50質(zhì)量％，在下限為49 48質(zhì)量％，上限為51 52質(zhì)量％的范圍內(nèi)即可。 相同地，關(guān)于分離距離1mm，在0. 9 1. Imm內(nèi)均可。作為本實施方式的變形方式，沸騰冷卻裝置也可采用如圖10所示的結(jié)構(gòu)。圖10 是與示出沸騰冷卻裝置100的A-A的截面圖相當(dāng)?shù)膱D。如圖10所示，沸騰冷卻裝置100由冷凝部30和利用兩塊隔板51、52將內(nèi)部隔開的收容部20構(gòu)成。收納部20具備第一受熱通道201、第二受熱通道202、供給通道203和隔板51、52。第一受熱通道201大體呈長方體，是大致由側(cè)壁面包圍形成的部位，所述側(cè)壁面由包含左側(cè)的隔板51和包含安裝有發(fā)熱體Zl、Z2的導(dǎo)熱壁部201a、201b的側(cè)壁面形成。 第二受熱通道202大體呈長方體，是大致由側(cè)壁面包圍形成的部位，所述側(cè)壁面包含右側(cè)的隔板52和包含安裝有發(fā)熱體Z3、Z4的導(dǎo)熱壁部20h、202b的側(cè)壁面。受熱通道201、202的上方開口而與冷凝部30連接，下方開口而與供給通道203連接。受熱通道201、202在內(nèi)部收納有上述的液體制冷劑。包含導(dǎo)熱壁部201a、201b的側(cè)壁面與隔板51的分離距離為3mm以下(在此約為Imm)。包含導(dǎo)熱壁部20h、202b的側(cè)壁面與隔板52的分離距離也為3mm以下(在此約為Imm)。供給通道203大體呈長方體，是由隔板51和隔板52夾隔形成的部位，上方開口而與冷凝部30連接，下方開口而與受熱通道201、202連接。隔板51與隔板52的分離距離約為 2mm。冷凝部30位于受熱通道201、202以及供給通道203的上方。在冷凝部30，在內(nèi)部設(shè)置有冷卻水進行流動的冷凝管301、302。受熱通道201、202中收納的本實施方式的液體制冷劑(混合液)，各自通過發(fā)熱體Zl Z4接受熱量而沸騰。上升的蒸汽在冷凝部30被冷凝。冷凝后的液體制冷劑主要滴落到供給通道203。供給通道203接受從冷凝部3滴落的液體制冷劑，通過壓力差將液體制冷劑從下方向受熱通道201、202供給(參照圖10箭頭標記)。由此，通過使用上述混合液，也可以發(fā)揮與本實施方式相同的效果。本發(fā)明的沸騰冷卻裝置的加熱體由基板和設(shè)置在基板上的發(fā)熱元件構(gòu)成，在收納部的側(cè)壁形成孔并且以封閉該孔的方式配置基板，也可采用基板與制冷劑直接接觸的結(jié)構(gòu)。在這種情況下，基板被視作收納部的一部分，基板相當(dāng)于導(dǎo)熱壁部。另外，也可采用發(fā)熱體配置在收納部內(nèi)并且浸于制冷劑的結(jié)構(gòu)。另外，熱交換器并不局限于有制冷劑儲存在其中的有底容器，也可采用制冷劑不會被存留而不斷流動的結(jié)構(gòu)的熱交換器。以上，根據(jù)本發(fā)明，即便采用這些結(jié)構(gòu)，也可發(fā)揮上述相同的效果。
權(quán)利要求
1.一種沸騰冷卻裝置，其裝載在車輛上且具備收納部，在該收納部的內(nèi)部收納用于接受發(fā)熱體的熱量的液體制冷劑該沸騰冷卻裝置的特征在于， 上述液體制冷劑是水與乙醇的混合液， 上述混合液的乙醇濃度為40質(zhì)量％以上。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的沸騰冷卻裝置，其特征在于，還具有冷凝部，該冷凝部與上述收納部連接，使利用上述發(fā)熱體的熱量而沸騰的上述液體制冷劑冷凝，上述沸騰冷卻裝置為密封系統(tǒng)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的沸騰冷卻裝置，其特征在于，上述混合液的乙醇濃度為 45質(zhì)量％以上且75質(zhì)量％以下。
4.根據(jù)權(quán)利要求1 3中任一項所述的沸騰冷卻裝置，其特征在于，上述混合液的乙醇濃度為45質(zhì)量％以上且55質(zhì)量％以下。
全文摘要
本發(fā)明提供一種沸騰冷卻裝置，能夠防止液體制冷劑的凍結(jié)，并且，能夠抑制燃盡的發(fā)生。本發(fā)明的沸騰冷卻裝置(1)被裝載在車輛上且具備收納部(2)，上述收納部(2)在內(nèi)部收納有接受發(fā)熱體的熱量的液體制冷劑，該沸騰冷卻裝置的特征在于液體制冷劑是水與乙醇的混合液，混合液的乙醇濃度為40質(zhì)量％以上。
文檔編號F28D15/02GK102209875SQ200980144729
公開日2011年10月5日 申請日期2009年10月30日 優(yōu)先權(quán)日2008年11月17日
發(fā)明者吉原康二, 針生聰 申請人:株式會社豐田自動織機