本發(fā)明涉及動力傳遞裝置。
背景技術(shù)：
：：已知具備發(fā)動機(jī)和電動機(jī)作為驅(qū)動力源、能夠使發(fā)動機(jī)停止而僅以電動機(jī)進(jìn)行EV行駛的混合動力車輛(HV車輛)。例如在專利文獻(xiàn)1中公開了在收納殼體(后殼體)內(nèi)具備可選單向離合器(以下，selectableone-wayclutch，稱作SOWC)來作為鎖定機(jī)構(gòu)的混合動力車輛的動力傳遞裝置。該動力傳遞裝置通過機(jī)械式的油泵向SOWC內(nèi)供給潤滑油，所述機(jī)械式的油泵通過發(fā)動機(jī)的動力來驅(qū)動?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1：日本特開2015-77846號公報技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：發(fā)明所要解決的問題在此，專利文獻(xiàn)1所公開的動力傳遞裝置通過機(jī)械式的油泵向收納殼體內(nèi)的各部件一律地供給潤滑油，所以無法有意地控制向特定的部件、具體而言SOWC供給的潤滑油的供給量。因此，根據(jù)SOWC的動作狀況，有可能在SOWC內(nèi)發(fā)生潤滑油的過?；虿蛔?，例如招致SOWC的誤接合、壽命的降低等。本發(fā)明是鑒于上述情況而完成的，其課題在于，提供能夠控制向SOWC供給的潤滑油的供給量的動力傳遞裝置。用于解決問題的手段為了解決上述課題，達(dá)到目的，本發(fā)明的第一技術(shù)方案的動力傳遞裝置是車輛中的動力傳遞裝置，所述車輛具備發(fā)動機(jī)和電動機(jī)作為驅(qū)動力源，能夠使所述發(fā)動機(jī)停止而僅以所述電動機(jī)為驅(qū)動力源進(jìn)行行駛，所述動力傳遞裝置的特征在于，具備：輸入軸，被輸入來自所述發(fā)動機(jī)的動力；可選單向離合器，配置于所述輸入軸的周圍，且包括沿所述輸入軸的軸向排列配置的袋板、凹口板以及選擇板，所述可選單向離合器通過所述選擇板的旋轉(zhuǎn)而切換接合狀態(tài)和非接合狀態(tài)，所述接合狀態(tài)是在所述袋板與所述凹口板之間傳遞轉(zhuǎn)矩的狀態(tài)，所述非接合狀態(tài)是在所述袋板與所述凹口板之間不傳遞轉(zhuǎn)矩的狀態(tài)，而且所述凹口板伴隨所述電動機(jī)的旋轉(zhuǎn)而旋轉(zhuǎn)；收納殼體，收納所述輸入軸和所述可選單向離合器；以及中心支承件，在所述收納殼體內(nèi)設(shè)置于所述收納殼體的內(nèi)表面與所述輸入軸之間，且支承所述輸入軸，所述凹口板、所述選擇板、所述袋板以及所述中心支承件沿所述輸入軸的軸向排列配置，所述動力傳遞裝置具備潤滑油儲存部，該潤滑油儲存部設(shè)置于所述收納殼體內(nèi)的潤滑油的潤滑路徑上的相對于所述中心支承件與所述袋板相反的一側(cè)，以貫通被配置于所述潤滑油儲存部與所述選擇板之間的所述中心支承件以及所述袋板的方式，形成將儲存于所述潤滑油儲存部的所述潤滑油向所述可選單向離合器內(nèi)供給的油路，在所述選擇板中，在所述可選單向離合器的非接合時與所述油路的開口部在所述選擇板的徑向以及周向上不重疊、且在所述可選單向離合器的接合時與所述油路的開口部在所述選擇板的徑向以及周向上重疊的位置，形成有貫通孔。由此，動力傳遞裝置能夠?qū)⒃谑占{殼體內(nèi)流動的潤滑油儲存于潤滑油儲存部，并將所儲存的潤滑油通過油路向可選單向離合器供給。另外，在動力傳遞裝置中，在可選單向離合器的非接合時貫通孔與油路的開口部不重疊，所以能夠減少從潤滑油儲存部向可選單向離合器供給的潤滑油的油量，并且在可選單向離合器的接合時貫通孔與油路的開口部重疊而連通，所以能夠增加從潤滑油儲存部向可選單向離合器供給的潤滑油的油量。為了解決上述的課題，達(dá)到目的，本發(fā)明的第二技術(shù)方案的動力傳遞裝置是車輛中的動力傳遞裝置，所述車輛具備發(fā)動機(jī)和電動機(jī)作為驅(qū)動力源，且能夠使所述發(fā)動機(jī)停止而僅以所述電動機(jī)為驅(qū)動力源進(jìn)行行駛，所述動力傳遞裝置的特征在于，具備：輸入軸，被輸入來自所述發(fā)動機(jī)的動力；可選單向離合器，配置于所述輸入軸的周圍，且包括沿所述輸入軸的軸向排列配置的袋板、凹口板以及選擇板，所述可選單向離合器通過所述選擇板的旋轉(zhuǎn)而切換接合狀態(tài)和非接合狀態(tài)，所述接合狀態(tài)是在所述袋板與所述凹口板之間傳遞轉(zhuǎn)矩的狀態(tài)，所述非接合狀態(tài)是在所述袋板與所述凹口板之間不傳遞轉(zhuǎn)矩的狀態(tài)，而且所述凹口板伴隨所述電動機(jī)的旋轉(zhuǎn)而旋轉(zhuǎn)；收納殼體，收納所述輸入軸和所述可選單向離合器；以及中心支承件，在所述收納殼體內(nèi)設(shè)置于所述收納殼體的內(nèi)表面與所述輸入軸之間，且支承所述輸入軸，所述凹口板、所述選擇板以及所述袋板沿所述輸入軸的軸向排列配置，所述動力傳遞裝置具備潤滑油儲存部，該潤滑油儲存部設(shè)置于所述收納殼體內(nèi)的潤滑油的潤滑路徑上的相對于所述袋板與所述選擇板相反的一側(cè)，以貫通被配置于所述潤滑油儲存部與所述選擇板之間的所述袋板的方式，形成將儲存于所述潤滑油儲存部的所述潤滑油向所述可選單向離合器內(nèi)供給的油路，在所述選擇板中，在所述可選單向離合器的非接合時與所述油路的開口部在所述選擇板的徑向以及周向上不重疊、且在所述可選單向離合器的接合時與所述油路的開口部在所述選擇板的徑向以及周向上重疊的位置形成有貫通孔。由此，動力傳遞裝置能夠?qū)⒃谑占{殼體內(nèi)流動的潤滑油儲存于潤滑油儲存部，將所儲存的潤滑油通過油路向可選單向離合器供給。另外，在動力傳遞裝置中，在可選單向離合器的非接合時貫通孔與油路的開口部不重疊，所以能夠減少從潤滑油儲存部向可選單向離合器供給的潤滑油的油量，并且在可選單向離合器的接合時貫通孔與油路的開口部重疊而連通，所以能夠增加從潤滑油儲存部向可選單向離合器供給的潤滑油的油量。另外，本發(fā)明的第一以及第二技術(shù)方案的動力傳遞裝置在上述發(fā)明的基礎(chǔ)上，其特征在于，所述油路的截面形狀和所述貫通孔的形狀是相同的形狀，且是圓形狀。由此，動力傳遞裝置通過使油路的截面形狀和貫通孔的形狀為圓形狀，能夠在具有相同面積的形狀之中使最小曲率半徑為最大，所以在通過油路和貫通孔向可選單向離合器供給潤滑油時，能夠抑制應(yīng)力集中于油路端部，能夠確保形成有油路的部件的強(qiáng)度。另外，本發(fā)明的第一以及第二技術(shù)方案的動力傳遞裝置在上述發(fā)明的基礎(chǔ)上，其特征在于，所述貫通孔形成于所述選擇板中的外周側(cè)，所述油路在所述選擇板的徑向上形成于與所述貫通孔對應(yīng)的位置，所述油路的截面形狀和所述貫通孔的形狀是相同的形狀，且是短邊沿著所述選擇板的徑向配置的橫長橢圓形狀。由此，在動力傳遞裝置中，貫通孔形成為橫長橢圓形狀，且與貫通孔的形成位置對應(yīng)地在潤滑油儲存部的底部側(cè)配置油路，由此能夠降低被儲存于潤滑油儲存部的潤滑油的油面液位，能夠調(diào)整潤滑油儲存部中的潤滑油的油量。另外，本發(fā)明的第一以及第二技術(shù)方案的動力傳遞裝置在上述發(fā)明的基礎(chǔ)上，其特征在于，所述油路的截面形狀和所述貫通孔的形狀是相同的形狀，且是長邊沿著所述選擇板的徑向配置的長方形狀。由此，動力傳遞裝置通過使油路的截面形狀和貫通孔的形狀為長方形狀，從而與使油路的截面形狀和貫通孔的形狀為具有相同面積的其他形狀(圓形狀等)的情況相比，在可選單向離合器的接合時貫通孔與油路的開口部重疊的情況下，從開始重疊起重疊面積立即變大，所以能夠以小的重疊范圍使更多的潤滑油流入。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明的動力傳遞裝置，通過使形成于選擇板的貫通孔和油路為連通或非連通的狀態(tài)，能夠控制向可選單向離合器內(nèi)供給的潤滑油的供給量。附圖說明圖1是具備本發(fā)明的第一～第三實(shí)施方式的動力傳遞裝置的車輛的構(gòu)架圖。圖2是表示本發(fā)明的第一實(shí)施方式的動力傳遞裝置的結(jié)構(gòu)的剖視圖。圖3A是表示本發(fā)明的第一～第三實(shí)施方式的動力傳遞裝置的可選單向離合器的實(shí)施例1的圖，是表示非接合時的各部分的狀態(tài)的圖。圖3B是圖3A的A-A剖視圖。圖4A是表示本發(fā)明的第一～第三實(shí)施方式的動力傳遞裝置的可選單向離合器的實(shí)施例1的圖，是表示接合時的各部分的狀態(tài)的圖。圖4B是圖4A的A-A剖視圖。圖5A是表示本發(fā)明的第一～第三實(shí)施方式的動力傳遞裝置的可選單向離合器的實(shí)施例2的圖，是表示非接合時的各部分的狀態(tài)的圖。圖5B是圖5A的A-A剖視圖。圖6A是表示本發(fā)明的第一～第三實(shí)施方式的動力傳遞裝置的可選單向離合器的實(shí)施例2的圖，是表示接合時的各部分的狀態(tài)的圖。圖6B是圖6A的A-A剖視圖。圖7A是表示本發(fā)明的第一～第三實(shí)施方式的動力傳遞裝置的可選單向離合器的實(shí)施例3的圖，是表示非接合時的各部分的狀態(tài)的圖。圖7B是圖7A的A-A剖視圖。圖8A是表示本發(fā)明的第一～第三實(shí)施方式的動力傳遞裝置的可選單向離合器的實(shí)施例3的圖，是表示接合時的各部分的狀態(tài)的圖。圖8B是圖8A的A-A剖視圖。圖9是表示關(guān)于本發(fā)明的第一～第三實(shí)施方式的動力傳遞裝置的可選單向離合器的實(shí)施例1和實(shí)施例3的、接合時的油路重疊面積與行程量的關(guān)系的圖表。圖10是表示本發(fā)明的第二實(shí)施方式的動力傳遞裝置的結(jié)構(gòu)的剖視圖。圖11是表示本發(fā)明的第三實(shí)施方式的動力傳遞裝置的結(jié)構(gòu)的剖視圖。具體實(shí)施方式關(guān)于本發(fā)明的實(shí)施方式的動力傳遞裝置，參照圖1～圖11進(jìn)行說明。此外，本發(fā)明不限于以下的實(shí)施方式。另外，下述實(shí)施方式中的構(gòu)成要素包括本領(lǐng)域技術(shù)人員能夠且容易置換的要素、或者實(shí)質(zhì)上相同的要素。另外，以下參照的圖1是具備動力傳遞裝置的車輛整體的構(gòu)架圖，圖2、圖10以及圖11是表示動力傳遞裝置的一部分(輸入軸的下半部分)的剖視圖。[第一實(shí)施方式]具備本實(shí)施方式的動力傳遞裝置的車輛是具備發(fā)動機(jī)和電動機(jī)作為驅(qū)動力源的混合動力車輛(HV車輛)、或者是插電式混合動力車輛(PHV車輛)，更詳細(xì)而言，是使用SOWC作為鎖定機(jī)構(gòu)的分離(split)式(動力分配方式)的車輛。如圖1所示，具備本實(shí)施方式的動力傳遞裝置的車輛具備發(fā)動機(jī)1、第一旋轉(zhuǎn)機(jī)(電動機(jī))2、第二旋轉(zhuǎn)機(jī)(電動機(jī))3、作為第一差動機(jī)構(gòu)的單小齒輪型的行星齒輪機(jī)構(gòu)4、作為第二差動機(jī)構(gòu)的雙小齒輪型的行星齒輪機(jī)構(gòu)5、油泵6、SOWC7、作為收納殼體的后殼體8以及中心支承件91(參照圖2)。另外，具備本實(shí)施方式的動力傳遞裝置的車輛具備：與發(fā)動機(jī)1的輸出軸11a連接且被輸入來自該發(fā)動機(jī)1的動力的輸入軸11b；在內(nèi)部插通輸入軸11b、且能夠相對于該輸入軸11b相對旋轉(zhuǎn)的第一旋轉(zhuǎn)機(jī)2的轉(zhuǎn)子軸21；驅(qū)動齒輪12；中間從動齒輪13；中間軸14；中間驅(qū)動齒輪15；差速器16；齒圈17；驅(qū)動齒輪18；以及驅(qū)動輪19。本實(shí)施方式的動力傳遞裝置構(gòu)成為，至少具備所述的發(fā)動機(jī)1、第二旋轉(zhuǎn)機(jī)3、輸入軸11b、油泵6、SOWC7、后殼體8以及中心支承件91。另外，本實(shí)施方式的動力傳遞裝置具有僅以發(fā)動機(jī)1作為驅(qū)動力源、或者以發(fā)動機(jī)1和第二旋轉(zhuǎn)機(jī)3作為驅(qū)動力源來行駛的HV行駛模式和使發(fā)動機(jī)1停止而將第二旋轉(zhuǎn)機(jī)3作為驅(qū)動力源來行駛的EV行駛模式這2個行駛模式。行星齒輪機(jī)構(gòu)4是用于將發(fā)動機(jī)1所輸出的動力分配到第一旋轉(zhuǎn)機(jī)2側(cè)和驅(qū)動輪19側(cè)(輸出側(cè))的動力分配機(jī)構(gòu)，具備太陽輪、小齒輪、齒圈以及齒輪架(在圖1中省略標(biāo)號)。在行星齒輪機(jī)構(gòu)4中，太陽輪與第一旋轉(zhuǎn)機(jī)2的轉(zhuǎn)子軸21連接，齒圈與作為輸出要素的驅(qū)動齒輪12連接，齒輪架與發(fā)動機(jī)1的輸出軸11a連接。如圖1所示，行星齒輪機(jī)構(gòu)5具備太陽輪51、小齒輪52、齒圈53以及齒輪架54。在行星齒輪機(jī)構(gòu)5中，太陽輪51與第一旋轉(zhuǎn)機(jī)2的轉(zhuǎn)子軸21連接，小齒輪52與油泵驅(qū)動齒輪62連接，齒圈53與后述的SOWC7的凹口板(notchplate)72連接，齒輪架54與發(fā)動機(jī)1的輸出軸11a連接。此外，在太陽輪51與齒圈53之間，除了小齒輪52以外，還配置有另一個小齒輪(在圖1中省略標(biāo)號)，齒輪架54將這些小齒輪保持為能夠自轉(zhuǎn)且公轉(zhuǎn)。另外，如圖2所示，行星齒輪機(jī)構(gòu)5在后殼體8內(nèi)且在輸入軸11b的周圍的位置配置于該輸入軸11b與SOWC7之間。油泵6是用于向以配置于后殼體8內(nèi)的SOWC7為代表的各部分供給潤滑油的機(jī)械式的油泵。油泵6伴隨發(fā)動機(jī)1的輸入軸11b的旋轉(zhuǎn)而被驅(qū)動。另外，如圖1和圖2所示，油泵6具備泵主體61、與泵主體61和小齒輪52連接的油泵驅(qū)動齒輪62。SOWC7是通過限制或容許行星齒輪機(jī)構(gòu)5的旋轉(zhuǎn)要素(齒圈53)的旋轉(zhuǎn)而在HV行駛模式下例如對THS模式和OD鎖定模式進(jìn)行切換的部件。THS模式是由第一旋轉(zhuǎn)機(jī)2產(chǎn)生針對發(fā)動機(jī)1的動力的反作用力而行駛的模式。另外，OD鎖定模式是通過限制行星齒輪機(jī)構(gòu)5的齒輪架54的旋轉(zhuǎn)來使發(fā)動機(jī)1的旋轉(zhuǎn)增速并將其從行星齒輪機(jī)構(gòu)4的齒圈向輸出要素(驅(qū)動齒輪12)輸出的模式。如圖2所示，SOWC7配置于輸入軸11b的周圍，更詳細(xì)而言配置于行星齒輪機(jī)構(gòu)5的齒圈53的外周。SOWC7具備作為固定側(cè)座圈的袋板71、作為旋轉(zhuǎn)側(cè)座圈的凹口板72、作為切換部件的選擇板73、以及用于將這些組裝成一體的開口環(huán)74。并且，袋板71、凹口板72、選擇板73以及開口環(huán)74沿著輸入軸11b的軸向排列配置。另外，袋板71、凹口板72、選擇板73以及開口環(huán)74整體上繞輸入軸11b形成為環(huán)狀。此外，所述的“軸向”表示與輸入軸11b所延伸的方向平行的、動力傳遞裝置中的旋轉(zhuǎn)要素(行星齒輪機(jī)構(gòu)5、SOWC7等)的旋轉(zhuǎn)軸的方向。另外，在以后的說明所使用的“徑向”表示作為與軸向正交的方向的、動力傳遞裝置中的所述旋轉(zhuǎn)要素的徑向。在此，雖然在圖2中省略了圖示，在袋板71中與選擇板73相對的面形成有沿著輸入軸11b的軸向凹入的多個袋，在其內(nèi)部收納有壓桿(strut)(接合片)71a(參照圖3A等)。此外，在袋的內(nèi)部設(shè)置有將壓桿71a向選擇板73側(cè)按壓的螺旋彈簧(省略圖示)。另外，在凹口板72中的與選擇板73相對的面，在與壓桿71a對應(yīng)的位置形成有多個凹口(接合凹部)。另外，在選擇板73，在與凹口和壓桿71a對應(yīng)的位置形成有窗孔73b(參照圖3A等)。并且，選擇板73繞輸入軸11b旋轉(zhuǎn)，在窗孔73b與壓桿71a的位置一致的情況下，被所述的螺旋彈簧按壓的壓桿71a穿過窗孔73b而向凹口板72側(cè)突出，成為壓桿71a與凹口板72的凹口接合的接合狀態(tài)。另一方面，在窗孔73b相對于壓桿71a的位置偏移了的情況下，由選擇板73的沒有形成窗孔73b的部分將壓桿71a壓入袋板71的袋內(nèi)，成為非接合狀態(tài)。此外，所述的“接合狀態(tài)”是指，袋板71的壓桿71a與凹口板72的凹口相接合，在袋板71與凹口板72之間傳遞轉(zhuǎn)矩的狀態(tài)。在該接合狀態(tài)下，凹口板72僅能夠相對于袋板71向一個方向旋轉(zhuǎn)，而不能夠向另一方向旋轉(zhuǎn)。另一方面，所述的“非接合狀態(tài)”是指，袋板71的壓桿71a與凹口板72的凹口的接合被解除，在袋板71與凹口板72之間不傳遞轉(zhuǎn)矩的狀態(tài)。在該非接合狀態(tài)下，凹口板72相對于袋板71向任意的方向均能夠旋轉(zhuǎn)。如圖2所示，后殼體(收納殼體)8收納輸入軸11b、轉(zhuǎn)子軸21、行星齒輪機(jī)構(gòu)5、油泵6、SOWC7以及中心支承件91等部件。中心支承件91是支承輸入軸11b和轉(zhuǎn)子軸21的部件。如圖2所示，中心支承件91在后殼體8內(nèi)設(shè)置于該后殼體8的內(nèi)表面與輸入軸11b之間。更詳細(xì)而言，中心支承件91的徑向外側(cè)的端部經(jīng)由緊固部件96固定于后殼體8的內(nèi)表面，中心支承件91的徑向內(nèi)側(cè)的端部經(jīng)由軸承部件95安裝于轉(zhuǎn)子軸21。由此，中心支承件91經(jīng)由軸承部件95支承轉(zhuǎn)子軸21。另外，轉(zhuǎn)子軸21是中空狀的軸，在其內(nèi)部，經(jīng)由軸承部件(在圖2中省略標(biāo)號)設(shè)置有輸入軸11b。因此，中心支承件91也經(jīng)由軸承部件95、轉(zhuǎn)子軸21以及轉(zhuǎn)子軸21內(nèi)部的軸承部件支承輸入軸11b。此外，中心支承件91整體上繞輸入軸11b形成為圓盤狀。如圖1所示，驅(qū)動齒輪12與中間從動齒輪13嚙合。在中間從動齒輪13安裝有中間軸14，在該中間軸14安裝有比中間從動齒輪13小徑的中間驅(qū)動齒輪15。另外，中間驅(qū)動齒輪15與差速器16的齒圈17嚙合，從差速器16向左右的驅(qū)動輪19輸出驅(qū)動轉(zhuǎn)矩。并且，在第二旋轉(zhuǎn)機(jī)3的轉(zhuǎn)子軸(在圖1中省略標(biāo)號)安裝有驅(qū)動齒輪18，該驅(qū)動齒輪18與所述的中間從動齒輪13嚙合。在此，如上所述，在以往的動力傳遞裝置中，存在無法有意地控制僅向SOWC供給的潤滑油的油量這一問題，更具體而言，擔(dān)心以下3個問題。(問題1：冷態(tài)發(fā)動機(jī)啟動時的選擇板的誤動作)例如在冷態(tài)時(低溫時)，SOWC內(nèi)部的潤滑油的粘度高，在發(fā)動機(jī)啟動時選擇板被凹口板的旋轉(zhuǎn)所拖拽而發(fā)生誤動作(誤旋轉(zhuǎn))，導(dǎo)致SOWC有可能發(fā)生誤接合(fail：失敗)。這樣的由凹口板的旋轉(zhuǎn)引起的拖拽起因于介于凹口板與選擇板之間的潤滑油O的影響。在該情況下，若能夠向選擇板的相反側(cè)、即選擇板與袋板之間有意地供給潤滑油O，則能夠緩解介于凹口板與選擇板之間的潤滑油O的影響，在以往的動力傳遞裝置中，無法有意地控制僅向SOWC供給的潤滑油的油量，所以無法解決上述問題。(問題2：棘輪嚙合轉(zhuǎn)速的控制)認(rèn)為例如在SOWC向正旋轉(zhuǎn)方向高速地進(jìn)行差速旋轉(zhuǎn)的情況下，即凹口板向壓桿與凹口接合的方向高速地旋轉(zhuǎn)著的情況下，出于某種原因而導(dǎo)致選擇板發(fā)生誤動作而移動至接合位置(例如后述的圖4A的位置)時，會在SOWC內(nèi)外傳遞過大的沖擊轉(zhuǎn)矩，招致部件的破損和/或壽命的降低。為了防止該情況，在SOWC設(shè)置有在一定差速旋轉(zhuǎn)以上的情況下使得壓桿被凹口板排斥而不接合的棘輪功能。用于使該棘輪功能發(fā)揮功用的SOWC的差速轉(zhuǎn)速(棘輪嚙合轉(zhuǎn)速)，為了成為性能上要求的差速轉(zhuǎn)速而希望設(shè)置得低，但為此需要通過向SOWC供給充分的量的潤滑油來使高差速旋轉(zhuǎn)時的壓桿的動作衰減。然而，在以往的動力傳遞裝置中，無法有意地控制僅向SOWC供給的潤滑油的油量，所以無法解決上述問題。另外，即使能夠有意地控制僅向SOWC供給的潤滑油的油量，若潤滑油的供給量增加，則也會招致在SOWC的低差速旋轉(zhuǎn)時進(jìn)行通常接合(選擇板正常工作而接合)時的接合切實(shí)性降低這一背反問題。因此，為了解決上述問題，需要進(jìn)行能夠根據(jù)SOWC的動作狀況(差速轉(zhuǎn)速)來增減潤滑油的供給量這樣的油量控制。(問題3：極限超越轉(zhuǎn)速的控制)認(rèn)為例如在SOWC向負(fù)旋轉(zhuǎn)方向進(jìn)行高差速旋轉(zhuǎn)的情況下，即凹口板向壓桿與凹口接合的方向相反的方向高速旋轉(zhuǎn)著時，處于某種原因而導(dǎo)致選擇板發(fā)生誤動作而移動到接合位置(例如圖4A的位置)的情況下，壓桿會與凹口板、或者與收納有壓桿的袋的內(nèi)表面反復(fù)碰撞，招致部件的破損、壽命的降低。有可能產(chǎn)生這樣的部件的破損的SOWC的差速轉(zhuǎn)速(極限超越轉(zhuǎn)速)為了成為性能上要求的差速轉(zhuǎn)速而希望設(shè)置得高，但為此需要向SOWC供給充分的量的潤滑油來使高差速旋轉(zhuǎn)時的壓桿的動作衰減。然而，在以往的動力傳遞裝置中，無法有意地控制僅向SOWC供給的潤滑油的油量，所以無法解決上述問題。另外，即使能夠有意地控制僅向SOWC供給的潤滑油的油量，若潤滑油的供給量增加，則也會招致在SOWC的低差速旋轉(zhuǎn)時進(jìn)行通常接合(選擇板正常工作而接合)時的接合切實(shí)性降低這一背反問題。因此，為了解決上述問題，需要進(jìn)行能夠根據(jù)SOWC的動作狀況(差速轉(zhuǎn)速)來增減潤滑油的供給量這樣的油量控制。為了解決以上那樣的3個問題，本實(shí)施方式的動力傳遞裝置如圖2所示，在SOWC7的周邊設(shè)置用于儲存潤滑油O的潤滑油儲存部92并從該潤滑油儲存部92向SOWC7內(nèi)供給潤滑油O，并且通過用于供給潤滑油O的油路94和選擇板73的貫通孔73a來控制潤滑油O的供給量。如圖2所示，在本實(shí)施方式的動力傳遞裝置中，凹口板72、選擇板73、袋板71以及中心支承件91從輸入軸11b的軸向的一側(cè)朝向另一側(cè)依該次序排列配置。并且，在后殼體8內(nèi)的潤滑油O的潤滑路徑上的相對于中心支承件91與袋板71相反的一側(cè)，設(shè)置有潤滑油儲存部92。此外，從油泵6供給的潤滑油O從軸心(輸入軸11b、轉(zhuǎn)子軸21)朝向徑向外側(cè)通過各種路徑流動，但設(shè)置有潤滑油儲存部92的“潤滑油O的潤滑路徑”是指潤滑油O依次流經(jīng)轉(zhuǎn)子軸21、軸承部件95、中心支承件91的路徑。另外，所述的“在中心支承件91中與袋板71相反的一側(cè)”表示如圖2所示那樣輸入軸11b的軸向的另一側(cè)。潤滑油儲存部92設(shè)置于潤滑油O的潤滑路徑上的下游側(cè)、即如圖2所示設(shè)置于徑向外側(cè)，構(gòu)成為能夠接受因離心力而向徑向外側(cè)流動的潤滑油O。另外，潤滑油儲存部92設(shè)置于在輸入軸11b的軸向以及徑向上分別與SOWC7接近的位置。如圖2所示，潤滑油儲存部92是由在中心支承件91中與袋板71相反的一側(cè)的面和覆蓋該面的遮擋部件93劃分而成的區(qū)域(空間)。更具體而言，在中心支承件91中與袋板71相反的一側(cè)的面形成有槽部91a，設(shè)置有規(guī)定空間。并且，以覆蓋該槽部91a的方式安裝有板狀的遮擋部件93。此外，中心支承件91繞輸入軸11b配置，所以槽部91a也以規(guī)定深度形成為環(huán)狀。由此，動力傳遞裝置能夠通過簡易的構(gòu)造儲存在后殼體8內(nèi)流動的潤滑油O。另外，如圖2所示，潤滑油儲存部92被遮擋部件93遮擋，所以密封性也提高。此外，儲存于潤滑油儲存部92的潤滑油O的儲存量能夠通過改變中心支承件91的槽部91a的大小(深度)來調(diào)整。另外，如圖2所示，在潤滑油儲存部92與SOWC7之間形成有油路94。油路94分別貫通被配置于潤滑油儲存部92與凹口板72之間的中心支承件91和袋板71而形成。通過形成這樣的油路94，能夠?qū)Υ嬗跐櫥蛢Υ娌?2的潤滑油O向SOWC7內(nèi)、更詳細(xì)而言袋板71與選擇板73之間、選擇板73與凹口板72之間供給。此外，該油路94在圖2中在中心支承件91和袋板71中的規(guī)定的一個部位以規(guī)定的徑形成為圓形狀。另外，如圖2所示，在選擇板73形成有沿著輸入軸11b的軸向貫通的貫通孔73a。該貫通孔73a是用于調(diào)整從潤滑油儲存部92向SOWC7供給的潤滑油O的油量的部件，形成為與油路94的開口部對應(yīng)的形狀。(貫通孔和油路的具體結(jié)構(gòu))以下，關(guān)于能夠適用于本實(shí)施方式的動力傳遞裝置的貫通孔和油路的具體結(jié)構(gòu)，例舉3個實(shí)施例進(jìn)行說明。此外，以下供參照的圖3A、圖4A、圖5A、圖6A、圖7A、圖8A是從輸入軸11b的軸向的另一側(cè)朝向一側(cè)觀察圖2所示的SOWC7而得到的圖。另外，這些圖中的“行程開方向”表示從非接合狀態(tài)轉(zhuǎn)換至接合狀態(tài)的情況下的選擇板73的旋轉(zhuǎn)方向。(實(shí)施例1)如圖3A和圖3B所示，實(shí)施例1的貫通孔73a在選擇板73中沿著輸入軸11b的軸向、換言之選擇板73的厚度方向貫通而形成(參照所述的圖2)。并且，如圖3A和圖3B所示，貫通孔73a在選擇板73中形成于在SOWC7的非接合時與油路94的開口部在選擇板73的徑向以及周向上不重疊、且在SOWC7的接合時與油路94的開口部在選擇板73的徑向以及周向上重疊的位置。換言之，成為如下狀態(tài)：在SOWC7的非接合時貫通孔73a與油路94的開口部在輸入軸11b的軸向上不相連，在SOWC7的接合時貫通孔73a與油路94的開口部在輸入軸11b的軸向上相連。即，如圖3A和圖3B所示，在窗孔73b相對于壓桿71a的位置偏移，SOWC7為非接合狀態(tài)的情況下，貫通孔73a不處于與油路94的靠近選擇板73側(cè)的開口部同一相位(在選擇板73的周向上相同的位置)、且在選擇板73的徑向上相同的位置，成為不重疊的狀態(tài)。因此，在該情況下，從潤滑油儲存部92側(cè)向SOWC7側(cè)供給的潤滑油O的油量減少。此外，雖然在圖3B中省略了圖示，在袋板71與選擇板73之間存在可介入潤滑油O的微小的間隙，另外，在SOWC7內(nèi)，會因凹口板72與袋板71的差速旋轉(zhuǎn)而產(chǎn)生內(nèi)部負(fù)壓。因此，即使如圖3A和圖3B所示那樣處于貫通孔73a與油路94的開口部不重疊的狀態(tài)，也會從潤滑油儲存部92側(cè)向SOWC7側(cè)供給能防止SOWC7的燒熔(日文：焼き付き)的量的潤滑油O。另一方面，如圖4A和圖4B所示，在窗孔73b與壓桿71a的位置一致，SOWC7為接合狀態(tài)的情況下，貫通孔73a處于與油路94的選擇板73側(cè)的開口部同一相位、且在選擇板73的徑向上相同的位置，成為重疊的狀態(tài)。因此，在該情況下，從潤滑油儲存部92側(cè)向SOWC7側(cè)供給的潤滑油O的油量增加。另外，如圖4A所示，貫通孔73a形成為圓形狀。另外，在該情況下，與貫通孔73a的形狀對應(yīng)地，油路94的截面形狀也形成為圓形狀。而且，如圖4B所示，油路94形成于在選擇板73的徑向與貫通孔73a對應(yīng)的位置、即在SOWC7的接合時與貫通孔73a連通的位置。通過像這樣地使油路94的截面形狀和貫通孔73a的形狀為圓形狀，能夠在具有相同面積的形狀之中使最小曲率半徑最大，所以在通過油路94和貫通孔73a向SOWC7供給潤滑油O時，能夠抑制應(yīng)力集中于油路94端部，能夠確保形成有油路的部件(在此為袋板71和中心支承件91)的強(qiáng)度。(實(shí)施例2)實(shí)施例2的貫通孔73Aa的功能和面積與實(shí)施例1的貫通孔73a相同，但貫通孔73Aa的形狀與實(shí)施例1的貫通孔73a不同。如圖5A和圖5B所示，貫通孔73Aa在SOWC7A為非接合狀態(tài)的情況下與油路94A的開口部不重疊，從潤滑油儲存部92側(cè)向SOWC7A側(cè)供給的潤滑油O的油量減少。另外，如圖6A和圖6B所示，貫通孔73Aa在SOWC7A為接合狀態(tài)的情況下與油路94A的開口部重疊，從潤滑油儲存部92側(cè)向SOWC7A側(cè)供給的潤滑油O的油量增加。如圖5A所示，貫通孔73Aa形成于選擇板73A中的外周側(cè)、即潤滑油儲存部92的底部側(cè)。另外，貫通孔73Aa形成為短邊沿著選擇板73A的徑向配置的橫長橢圓形狀。另外，在該情況下，與貫通孔73Aa的形狀對應(yīng)地，油路94A的截面形狀也形成為橫長橢圓形狀。而且，如圖6B所示，油路94A形成于在選擇板73A的徑向上與貫通孔73Aa對應(yīng)的位置、即在SOWC7A的接合時與貫通孔73Aa連通的位置。通過像這樣貫通孔73Aa形成為橫長橢圓形狀，且與貫通孔73Aa的形成位置對應(yīng)地在徑向外側(cè)、即潤滑油儲存部92的底部側(cè)配置油路94A，能夠降低儲存于潤滑油儲存部92的潤滑油O的油面液位，能夠調(diào)整潤滑油儲存部92中的潤滑油O的油量。即，通過使貫通孔73Aa的形狀為橫長橢圓形狀，形成與之相應(yīng)的截面形狀的油路94A，如圖5B所示，與實(shí)施例1的油路94的高度h1(參照圖3B)相比，油路94A的高度h2變低，與之相伴地，為了使油面比油路94A高而要儲存于潤滑油儲存部92的潤滑油O的油量變少。因此，與實(shí)施例1(參照圖3B)相比，能夠減少必須儲存于潤滑油儲存部92的潤滑油O的油量，潤滑油儲存部92的設(shè)計自由度提高。此外，所述的“油路94、94A的高度h1、h2”如圖3B和圖5B所示，在此表示從油路94、94A的底面到油路94、94A的中心的高度。(實(shí)施例3)實(shí)施例3的貫通孔73Ba的功能和面積與實(shí)施例1、2的貫通孔73a、73Aa相同，但形狀不同。如圖7A和圖7B所示，貫通孔73Ba在SOWC7B為非接合狀態(tài)的情況下與油路94B的開口部不重疊，從潤滑油儲存部92側(cè)向SOWC7B側(cè)供給的潤滑油O的油量減少。另外，如圖8A和圖8B所示，貫通孔73Ba在SOWC7B為接合狀態(tài)的情況下與油路94B的開口部重疊，從潤滑油儲存部92側(cè)向SOWC7B側(cè)供給的潤滑油O的油量增加。另外，如圖7A所示，貫通孔73Ba形成為長邊沿著選擇板73B的徑向配置、且角部帶有圓角的長方形狀或者梯形狀。此外，此處的梯形狀表示在選擇板73B的徑向上相對的2邊平行、且在該相對的2邊中選擇板73B的徑向外側(cè)的邊比徑向內(nèi)側(cè)的邊長的形狀。另外，在該情況下，與貫通孔73Ba的形狀對應(yīng)地，油路94B的截面形狀也形成為長方形狀。而且，如圖8B所示，油路94B形成于在選擇板73B的徑向上與貫通孔73Ba對應(yīng)的位置、即在SOWC7B的接合時與貫通孔73Ba連通的位置。通過像這樣地使油路94B的截面形狀和貫通孔73Ba的形狀為長方形狀(或者梯形狀)，從而與使油路94B的截面形狀和貫通孔73Ba的形狀為具有相同面積的其他形狀(圓形狀等)的情況相比，在SOWC7B的接合時貫通孔73Ba與油路94B的開口部重疊的情況下，從開始重疊起重疊面積立即變大，所以能夠以小的重疊范圍使更多的潤滑油O流入。例如如圖3B和圖7B所示，設(shè)在所述的實(shí)施例1的情況和實(shí)施例3的情況下潤滑油儲存部92的油面液位(油量)相同時，如圖9所示，貫通孔73a、73Ba與油路94、94B的開口部的相對于選擇板73、73B的行程量的重疊面積分別不同。在此，“行程量”表示SOWC7、7B從非接合狀態(tài)轉(zhuǎn)換至接合狀態(tài)的情況下的選擇板73、73B的旋轉(zhuǎn)量(移動量)。另外，圖9中的“重疊面積最大”表示從潤滑油儲存部92向SOWC7、7B側(cè)供給充分的量的潤滑油O的時刻的、貫通孔73a、73Ba與油路94、94B的開口部的重疊面積，“滿行程”表示貫通孔73a、73Ba與油路94、94B的開口部完全重疊時的選擇板73、73B的旋轉(zhuǎn)量。在具有實(shí)施例3的貫通孔73Ba以及與之對應(yīng)的油路94B的情況下，在SOWC7B的接合時貫通孔73Ba(長方形)與油路94B的開口部(長方形)相重疊，所以與貫通孔73a(圓形)與油路94的開口部(圓形)相重疊的實(shí)施例1相比，相同定時(相同行程量)下的重疊面積變大。因此，如圖9所示，在實(shí)施例3的情況下，在比實(shí)施例1小的行程下達(dá)到重疊面積最大。因此，在實(shí)施例3的情況下，能夠在選擇板73B少量旋轉(zhuǎn)的時刻從潤滑油儲存部92向SOWC7B側(cè)供給充分的量的潤滑油O。另外，在實(shí)施例3中，使油路94B的截面形狀和貫通孔73Ba的形狀的角部具有圓度，由此在經(jīng)由油路94B和貫通孔73Ba向SOWC7B供給潤滑油O時，能夠抑制應(yīng)力集中于油路94B端部，能夠確保形成有油路94B的部件(在此為袋板71和中心支承件91)的強(qiáng)度。具備以上那樣的結(jié)構(gòu)的動力傳遞裝置能夠?qū)⒃诤髿んw8內(nèi)流動的潤滑油O儲存于潤滑油儲存部92，并將所儲存的潤滑油O經(jīng)由油路94、94A、94B向SOWC7、7A、7B供給。另外，動力傳遞裝置通過具備貫通孔73a、73Aa、73Ba以及與之對應(yīng)的油路94、94A、94B，在SOWC7、7A、7B的非接合時貫通孔73a、73Aa、73Ba與油路94、94A、94B的開口部不重疊，所以能夠減少從潤滑油儲存部92向SOWC7、7A、7B供給的潤滑油O的油量。另一方面，在SOWC7、7A、7B的接合時，貫通孔73a、73Aa、73Ba與油路94、94A、94B的開口部重疊而連通，所以能夠增加從潤滑油儲存部92向SOWC7、7A、7B供給的潤滑油O的油量。即，在對SOWC7、7A、7B的接合狀態(tài)與非接合狀態(tài)進(jìn)行切換的選擇板73、73A、73B的規(guī)定位置形成與油路94、94A、94B對應(yīng)的貫通孔73a、73Aa、73Ba，將其設(shè)為連通或非連通的狀態(tài)，由此能夠控制從潤滑油儲存部92供給的潤滑油O的油量。另外，關(guān)于所述的問題1(冷態(tài)發(fā)動機(jī)啟動時的選擇板的誤動作)，在本實(shí)施方式的動力傳遞裝置中，能夠與SOWC7、7A、7B的接合、非接合無關(guān)地向選擇板73、73A、73B與袋板71之間供給潤滑油O。由此，能夠緩解介于凹口板72與選擇板73、73A、73B之間的潤滑油O的影響，能夠抑制凹口板72對選擇板73、73A、73B的拖拽。另外，關(guān)于所述的問題2(棘輪嚙合轉(zhuǎn)速的控制)，在實(shí)施方式的動力傳遞裝置中，在SOWC7、7A、7B的高差速旋轉(zhuǎn)(正旋轉(zhuǎn))時選擇板73、73A、73B因誤動作而到達(dá)接合位置的情況下，如圖4B、圖6B以及圖8B所示，成為選擇板73、73A、73B的貫通孔73a、73Aa、73Ba與油路94、94A、94B重疊的狀態(tài)。因此，通過因SOWC7、7A、7B的差速旋轉(zhuǎn)而產(chǎn)生的內(nèi)部負(fù)壓，從而從潤滑油儲存部92向SOWC7、7A、7B內(nèi)供給充分的量的潤滑油O，能夠降低所述的棘輪嚙合轉(zhuǎn)速。另外，在SOWC7、7A、7B的高差速旋轉(zhuǎn)時，內(nèi)部負(fù)壓也高，所以能夠?qū)⒈鹊筒钏傩D(zhuǎn)時多的潤滑油O向SOWC7、7A、7B內(nèi)供給。另外，在SOWC7、7A、7B的低差速旋轉(zhuǎn)時，內(nèi)部負(fù)壓比較低，所以即使在選擇板73、73A、73B因誤動作而到達(dá)接合位置的情況下，從潤滑油儲存部92向SOWC7、7A、7B供給的潤滑油O也為少量。因此，在SOWC7、7A、7B的低差速旋轉(zhuǎn)時，在成為了接合狀態(tài)的情況下，能夠抑制供給多余的潤滑油O，能夠防止接合切實(shí)性的降低。另外，關(guān)于所述的問題3(極限超越轉(zhuǎn)速的控制)，在實(shí)施方式的動力傳遞裝置中，在SOWC7、7A、7B的高差速旋轉(zhuǎn)(負(fù)旋轉(zhuǎn))時，在選擇板73、73A、73B因誤動作而到達(dá)接合位置的情況下，如圖4B、圖6B以及圖8B所示，成為選擇板73、73A、73B的貫通孔73a、73Aa、73Ba與油路94、94A、94B重疊的狀態(tài)。因此，通過因SOWC7、7A、7B的差速旋轉(zhuǎn)而產(chǎn)生的內(nèi)部負(fù)壓，從而從潤滑油儲存部92向SOWC7、7A、7B內(nèi)供給充分的量的潤滑油O，能夠提高所述的極限超越轉(zhuǎn)速。另外，在SOWC7、7A、7B的高差速旋轉(zhuǎn)時，內(nèi)部負(fù)壓也高，所以能夠?qū)⒈鹊筒钏傩D(zhuǎn)時多的潤滑油O向SOWC7、7A、7B內(nèi)供給。另外，與所述問題2的情況同樣，在SOWC7、7A、7B的低差速旋轉(zhuǎn)時，內(nèi)部負(fù)壓比較低，所以即使在選擇板73、73A、73B因誤動作而到達(dá)接合位置的情況下，從潤滑油儲存部92向SOWC7、7A、7B供給的潤滑油O也為少量。因此，在SOWC7、7A、7B的低差速旋轉(zhuǎn)時，在成為接合狀態(tài)的情況下，能夠抑制供給多余的潤滑油O，能夠防止接合切實(shí)性的降低。這樣，本實(shí)施方式的動力傳遞裝置，在需要向SOWC7、7A、7B內(nèi)供給更多的潤滑油O的“SOWC7、7A、7B的高差速旋轉(zhuǎn)時且選擇板73、73A、73B的誤動作時”，能夠增加從潤滑油儲存部92向SOWC7、7A、7B供給的潤滑油O，并且在需要減少SOWC7、7A、7B內(nèi)的潤滑油O的“SOWC7、7A、7B的低差速旋轉(zhuǎn)時且選擇板73、73A、73B的正常工作時”，能夠減少從潤滑油儲存部92向SOWC7、7A、7B供給的潤滑油O。另外，在“冷態(tài)發(fā)動機(jī)啟動時”，能夠與SOWC7、7A、7B的接合、非接合無關(guān)地向選擇板73、73A、73B與袋板71之間供給潤滑油O。因此，能夠控制向SOWC7、7A、7B內(nèi)供給的潤滑油O的供給量。此外，在本實(shí)施方式的動力傳遞裝置中，除了所述的問題1～問題3以外，還能夠消除EV行駛期間的潤滑油不足的問題。即，在以往的動力傳遞裝置中，在進(jìn)行EV行駛的情況下，伴隨發(fā)動機(jī)的停止，機(jī)械式的油泵也停止，所以無法向SOWC充分地供給潤滑油，例如在被供給的潤滑油極少的情況下，SOWC有可能發(fā)生燒熔。另一方面，在本實(shí)施方式的動力傳遞裝置中，在EV行駛期間，伴隨輸出軸系的旋轉(zhuǎn)，例如被傳遞有來自第二旋轉(zhuǎn)機(jī)3的轉(zhuǎn)矩，從而凹口板72旋轉(zhuǎn)，所以因該凹口板72與袋板71的差速旋轉(zhuǎn)而在SOWC7內(nèi)產(chǎn)生內(nèi)部負(fù)壓。因此，利用該內(nèi)部負(fù)壓，能夠從潤滑油儲存部92經(jīng)由油路94向SOWC7內(nèi)引入潤滑油O。因此，根據(jù)本實(shí)施方式的動力傳遞裝置，即使在油泵6停止的EV行駛期間，也能夠向SOWC7供給充分的量的潤滑油O。[第二實(shí)施方式]以下，對第二實(shí)施方式的動力傳遞裝置進(jìn)行說明。在本實(shí)施方式的動力傳遞裝置中，與第一實(shí)施方式相比較，潤滑油儲存部92和油路94的形成位置不同，其他結(jié)構(gòu)相同。此外，在以下的說明中，關(guān)于貫通孔73a的形狀和油路94的截面形狀，以所述的實(shí)施例1(參照圖3A～圖4B)為前提進(jìn)行說明，但對于實(shí)施例2、3也能夠適用。在本實(shí)施方式的動力傳遞裝置中，如圖10所示，凹口板72、選擇板73、袋板71C以及中心支承件91C從輸入軸11b的軸向的一側(cè)朝向另一側(cè)依該次序排列配置。并且，在后殼體8內(nèi)的潤滑油O的潤滑路徑上且在袋板71C中與選擇板73相反的一側(cè)設(shè)置有潤滑油儲存部92C。此外，設(shè)置有潤滑油儲存部92C的“潤滑油O的潤滑路徑”與第一實(shí)施方式同樣，指潤滑油O依次流經(jīng)轉(zhuǎn)子軸21、軸承部件95以及中心支承件91C的路徑。另外，所述的“在袋板71C中與選擇板73相反的一側(cè)”如圖10所示，表示輸入軸11b的軸向的另一側(cè)。潤滑油儲存部92C設(shè)置于潤滑油O的潤滑路徑上的下游側(cè)、即如圖10所示設(shè)置于徑向外側(cè)，構(gòu)成為能夠接受因離心力而向徑向外側(cè)流動的潤滑油O。另外，潤滑油儲存部92C設(shè)置于在輸入軸11b的軸向以及徑向上分別與SOWC7C接近的位置。如圖10所示，潤滑油儲存部92C是由袋板71C和中心支承件91C的相對的區(qū)域劃分而成的區(qū)域(空間)。更具體而言，如圖10所示，袋板71C和中心支承件91C在輸入軸11b的軸向上一部分區(qū)域鄰接地配置，余下的一部分區(qū)域隔開規(guī)定距離地相對配置。即，袋板71C和中心支承件91C，在通過緊固部件96而被一起緊固的區(qū)域(徑向外側(cè)的區(qū)域)鄰接地配置。另一方面，袋板71C和中心支承件91C，在通過緊固部件96而被一起緊固的區(qū)域的徑向內(nèi)側(cè)的區(qū)域，在輸入軸11b的軸向上隔開規(guī)定空間地相對配置。并且，將由該袋板71C和中心支承件91C形成的空間設(shè)為潤滑油儲存部92C。由此，動力傳遞裝置不使用另外的部件而能夠通過簡易的構(gòu)造儲存在后殼體8內(nèi)流動的潤滑油O。此外，儲存于潤滑油儲存部92C的潤滑油O的儲存量能夠通過改變由袋板71C和中心支承件91C形成的空間的大小來調(diào)整。另外，如圖10所示，在潤滑油儲存部92C與SOWC7C之間形成有油路94。油路94貫通被配置于潤滑油儲存部92C與凹口板72之間的袋板71C而形成。通過形成這樣的油路94，能夠?qū)Υ嬗跐櫥蛢Υ娌?2C的潤滑油O向SOWC7C內(nèi)、更詳細(xì)而言袋板71C與選擇板73之間、選擇板73與凹口板72之間供給。此外，該油路94在圖10中在袋板71C中的規(guī)定的一個部位以規(guī)定的徑形成為圓形狀。在此，如圖10所示，本實(shí)施方式的動力傳遞裝置不是如所述的第一實(shí)施方式(參照圖2)那樣油路94形成為與輸入軸11b的軸向平行，而是形成為向徑向傾斜。即，油路94具有在凹口板72側(cè)開口的第一開口部94a和在潤滑油儲存部92C側(cè)開口的第二開口部94b，第二開口部94b形成于比第一開口部94a靠徑向外側(cè)的位置。在SOWC7C內(nèi)，潤滑油O從徑向內(nèi)側(cè)朝向徑向外側(cè)流動，所以優(yōu)選盡量向SOWC7C的徑向內(nèi)側(cè)供給潤滑油O。即，優(yōu)選油路94的第一開口部94a盡量設(shè)置于SOWC7C的徑向內(nèi)側(cè)。然而，在油路94平行的情況下，需要將潤滑油O儲存到潤滑油儲存部92C的高的位置。另一方面，在本實(shí)施方式的動力傳遞裝置中，相對于潤滑油儲存部92C的潤滑油O的油面設(shè)置高低差地形成油路94，由此該油路94向斜向傾斜，所以即使在儲存于潤滑油儲存部92C的潤滑油O的油量少的情況下，也能夠向SOWC7C的徑向內(nèi)側(cè)高效地供給潤滑油O，能夠提高對SOWC7C的潤滑效率。另外，在潤滑油儲存部92C的潤滑油O的油面高的情況下，圖10所示的油泵驅(qū)動齒輪62會浸于潤滑油O，有可能使得攪拌損失增加進(jìn)而燃料經(jīng)濟(jì)性惡化。另一方面，本實(shí)施方式的動力傳遞裝置通過相對于油面設(shè)置高低差地形成油路94，能夠?qū)櫥蛢Υ娌?2C的潤滑油O的油面調(diào)整得低，所以能夠防止攪拌損失的增加和燃料經(jīng)濟(jì)性的惡化。此外，在EV行駛時，雖然泵主體61停止，但伴隨輸出軸系的旋轉(zhuǎn)，例如被傳遞來自第二旋轉(zhuǎn)機(jī)3的轉(zhuǎn)矩，由此油泵驅(qū)動齒輪62旋轉(zhuǎn)，所以會產(chǎn)生如上所述的攪拌損失的問題。[第三實(shí)施方式]以下，對第三實(shí)施方式的動力傳遞裝置進(jìn)行說明。本實(shí)施方式的動力傳遞裝置與第一實(shí)施方式相比較，潤滑油儲存部92和油路94的形成位置不同，其他結(jié)構(gòu)相同。此外，在以下的說明中，關(guān)于貫通孔73a的形狀和油路94的截面形狀，以所述的實(shí)施例1(參照圖3A～圖4B)為前提進(jìn)行說明，但對于實(shí)施例2、3也能夠適用。如圖11所示，在本實(shí)施方式的動力傳遞裝置中，中心支承件91D、凹口板72、選擇板73以及袋板71D從輸入軸11b的軸向的另一側(cè)朝向一側(cè)依該次序排列配置。即，在本實(shí)施方式的動力傳遞裝置中，在輸入軸11b的軸向上，袋板71D和凹口板72的配置與第一實(shí)施方式(參照圖2)相反。并且，在后殼體8內(nèi)的潤滑油O的潤滑路徑上且在袋板71D中與選擇板73的相反的一側(cè)設(shè)置有潤滑油儲存部92D。此外，設(shè)置有潤滑油儲存部92D的“潤滑油O的潤滑路徑”是指潤滑油O依次流經(jīng)輸入軸11b、太陽輪51、小齒輪52、齒圈53D、或依次流經(jīng)輸入軸11b、齒輪架54、齒圈53D的路徑。此外，在本實(shí)施方式中，如圖11所示，為將在潤滑路徑流動的潤滑油O導(dǎo)入潤滑油儲存部92D內(nèi)而在齒圈53D形成有油路53Db。在潤滑路徑流動的潤滑油O因離心力而在所述的潤滑路徑上向徑向外側(cè)流動，經(jīng)由齒圈53D的油路53Db而儲存于潤滑油儲存部92D內(nèi)。潤滑油儲存部92D設(shè)置于潤滑油O的潤滑路徑上的下游側(cè)、即如圖11所示設(shè)置于徑向外側(cè)，構(gòu)成為能夠接受因離心力而向徑向外側(cè)流動的潤滑油O。另外，潤滑油儲存部92D設(shè)置于在輸入軸11b的軸向以及徑向分別與SOWC7D接近的位置。如圖11所示，潤滑油儲存部92D由在袋板71D中與凹口板72相反的一側(cè)的面和與該面相對配置的遮擋部件93D劃分而成的區(qū)域(空間)。更具體而言，在袋板71D中與凹口板72相反的一側(cè)的面安裝有形成有彎折部93Da的板狀的遮擋部件93D，以成為徑向外側(cè)封閉、且徑向內(nèi)側(cè)開放的狀態(tài)，將由該遮擋部件93D和在袋板71D中與凹口板72相反的一側(cè)的面形成的空間設(shè)為潤滑油儲存部92D。由此，動力傳遞裝置能夠通過簡易的構(gòu)造來儲存在后殼體8內(nèi)流動的潤滑油O。此外，儲存于潤滑油儲存部92D的潤滑油O的儲存量具體地能夠通過改變遮擋部件93D的彎折部93Da的位置來調(diào)整。另外，如圖11所示，在潤滑油儲存部92D與SOWC7D之間形成有油路94。油路94貫通被配置于潤滑油儲存部92D與凹口板72之間的袋板71D而形成。通過形成這樣的油路94，能夠?qū)Υ嬗跐櫥蛢Υ娌?2D的潤滑油O向SOWC7D內(nèi)、更詳細(xì)而言袋板71D與選擇板73之間、選擇板73與凹口板72之間供給。此外，該油路94在圖11中在袋板71D中的規(guī)定的一個部位以規(guī)定的徑形成為圓形狀。此外，在將SOWC7D配置于行星齒輪機(jī)構(gòu)5D的外周的情況下，在使凹口板72相對于齒圈53D從輸入軸11b的軸向的另一側(cè)向一側(cè)滑動而進(jìn)行組裝，但例如在采用所述的第一以及第二實(shí)施方式的SOWC7、7C的情況下，如圖2和圖10所示，相對于袋板71、71C，凹口板72配置于輸入軸11b的軸向的一側(cè)，所以形成于齒圈53的外周的花鍵53a變長，組裝花費(fèi)工夫。另一方面，在本實(shí)施方式的SOWC7D的情況下，如圖11所示，相對于袋板71D，凹口板72配置于輸入軸11b的軸向的另一側(cè)，所以形成于齒圈53D的外周的花鍵53Da比第一以及第二實(shí)施方式的SOWC7、7C短，組裝性提高。另外，在采用本實(shí)施方式的動力傳遞裝置的情況下，油泵驅(qū)動齒輪62與潤滑油儲存部92D分離，所以不必?fù)?dān)心所述的第二實(shí)施方式那樣的、因油泵驅(qū)動齒輪62浸于潤滑油O而引起的攪拌損失的增加等不良情況的產(chǎn)生。以上，關(guān)于本發(fā)明的動力傳遞裝置，對具體實(shí)施方式進(jìn)行了更具體的說明，但本發(fā)明的主旨不限于這些記載，必須基于權(quán)利要求書的記載而寬泛地進(jìn)行解釋。另外，理所當(dāng)然地，基于這些記載進(jìn)行了各種變更、改變等技術(shù)方案也包含于本發(fā)明的主旨中。標(biāo)號說明1、發(fā)動機(jī)；11a、輸出軸；11b、輸入軸；12、驅(qū)動齒輪；13、中間從動齒輪；14、中間軸；15、中間驅(qū)動齒輪；16、差速器；17、齒圈；18、驅(qū)動齒輪；19、驅(qū)動輪；2、第一旋轉(zhuǎn)機(jī)(電動機(jī))；21、轉(zhuǎn)子軸；3、第二旋轉(zhuǎn)機(jī)(電動機(jī))；4、行星齒輪機(jī)構(gòu)(第一差動機(jī)構(gòu))；5、5D、行星齒輪機(jī)構(gòu)(第二差動機(jī)構(gòu))；51、太陽輪；52、小齒輪；53、53D、齒圈；53a、53Da、花鍵；53Db、油路；54、齒輪架；6、油泵；61、泵主體；62、油泵驅(qū)動齒輪；7、7A、7B、7C、7D、SOWC；71、71C、71D、袋板(固定側(cè)座圈)；71a、壓桿；72、凹口板(旋轉(zhuǎn)側(cè)座圈)；73、73A、73B、選擇板(切換部件)；73a、73Aa、73Ba、貫通孔；73b、窗孔；74、開口環(huán)；8、后殼體(收納殼體)；91、91C、91D、中心支承件；91a、槽部92、92C、92D、潤滑油儲存部；93，93D遮擋部件；93Da彎折部；94、94A、94B、油路；94a、第一開口部；94b、第二開口部；95、軸承部件；96、緊固部件；O、潤滑油。當(dāng)前第1頁1 2 3 當(dāng)前第1頁1 2 3