在另一方面中為大約120kPa至大約140kPa，在另一方面中為大約130kPa至大約140kPa，在另一方面中為大約125kPa至大約140kPa，在另一方面中為大約125kPa至大約135kPa，在另一方面中為大約120kPa至大約137kPa，在另一方面中為大約115kPa至大約125kPa。
[0023]在淬冷容器20中，反應器流出物流4可通過與淬冷水性流5接觸而得到冷卻，該淬冷水性流5經(jīng)由線路12進入淬冷容器20。淬冷水性流5除了水之外可包括酸。包含丙烯腈(包含副產(chǎn)物，例如乙腈、氰化氫和雜質)的冷卻的反應器流出物然后可作為淬冷流6，經(jīng)由線路13運送至流出物壓縮機30。
[0024]淬冷流6可由流出物壓縮機30壓縮，并且作為壓縮機流出物流7離開流出物壓縮機30。壓縮機流出物流7可具有第二或壓縮壓力P2?？山?jīng)由線路14將壓縮機流出物流7運送至吸收器40的較低部分。在吸收器40中，丙烯腈可被吸收在第二或吸收器水性流8中，第二或吸收器水性流8經(jīng)由線路15進入吸收器40的較高部分。然后可將包含丙烯腈和其它副產(chǎn)物的水性流或富水流18經(jīng)由線路19從吸收器40輸送至回收柱(未在圖1中顯示)以用于進一步的產(chǎn)物凈化。
[0025]未吸收流出物9通過導管16從吸收器柱40的頂部離開。未吸收流出物9可包括廢氣，廢氣可在吸收器廢氣焚燒爐(AOGI)或吸收器廢氣氧化器(AOGO)中燃燒。
[0026]在一方面中，流出物壓縮機30通過穿過線路13吸引淬冷流6而起作用。流出物壓縮機30可壓縮淬冷流6，以便其作為壓縮的流出物壓縮機流7離開流出物壓縮機30，該流出物壓縮機流7具有比反應器壓力(第一壓力)高的壓力(第二壓力)。在一方面中，壓縮的流出物壓縮機流7的線路14中的壓力為反應器10的操作壓力的大約2至大約11.5倍，在另一方面中為大約2至大約12.5倍，在另一方面中為大約2.5至大約10倍，在另一方面中為大約2.5至大約8倍，在另一方面中為大約2.5至大約5倍，在另一方面中為大約
2.5至大約4倍，在另一方面中為大約2.5至大約3.2倍，在另一方面中為大約2至大約3.5倍，在另一方面中為大約2至大約3倍，在另一方面中為大約3至大約11.25倍，在另一方面中為大約5至大約11.25倍，在另一方面中為大約7至大約11.25倍(均基于絕對壓力比較)。在一方面中，第二壓力(絕對壓力)為大約300至大約500kPa，在另一方面中為大約340kPa至大約415kPa，在另一方面中為大約350kPa至大約400kPa，在另一方面中為大約250kPa至大約500kPa，在另一方面中為大約200kPa至大約400kPa，在另一方面中為大約250kPa至大約350kPa，在另一方面中為大約300kPa至大約450kPa，并且在另一方面中為大約360kPa至大約380kPa。
[0027]在一方面中，當水性流8未冷卻或未冷藏并且/或者處于4°C至大約45°C時，第二壓力使得吸收器可在大約15至大約20kg/kg產(chǎn)生的丙烯腈最終產(chǎn)物的水性流8流速下操作，并且其中，吸收器富水流包含大約5個重量百分比或更多有機物，在另一方面中為大約6個重量百分比或更多有機物，并且在另一方面中為大約7個重量百分比或更多有機物。在另一方面中，水性流8的流速可為大約15至大約19kg/kg丙烯腈，在另一方面中為大約15至大約18kg/kg丙烯腈,并且在另一方面中為大約16至大約18kg/kg丙烯腈。在另一方面中，未冷卻或未冷藏的水性流為大約20至大約45°C，在另一方面中為大約25至大約40°C，在另一方面中為大約25至大約35°C，并且在另一方面中為大約25至大約30°C。
[0028]冷卻系統(tǒng)(未在圖1中顯示)可定位在壓縮機30處或其下游，其中，冷卻系統(tǒng)構造為將壓縮的流出物壓縮機流7在進入吸收器40之前冷卻至預定溫度，例如，大約105 T (大約 40.5 0C )。
[0029]在一方面中，吸收器40可包含四十至六十(40-60)個盤。在一方面中，吸收器40可包含五十(50)個盤。壓縮的流出物壓縮機流7可在吸收器的底部盤下方進入吸收器40。在一方面中，吸收器40可在第二水性流8中的冷藏水(包零含量的冷藏水)的可變流速下操作。
[0030]在一方面中，吸收器40可在高于常規(guī)工藝中的吸收器中壓力的壓力下操作。通過在該較高壓力下操作吸收器40，可比常規(guī)工藝中的吸收器更有效地操作吸收器。由于在本公開的工藝中實現(xiàn)的更高的吸收器效率，因而可實現(xiàn)與常規(guī)工藝中相同的富水流18中丙烯腈的回收，但要求更少的水來在吸收器中吸收丙烯腈。在該方面中，富水指具有大約5個重量百分比或更多有機物的水，在另一方面中為大約6個重量百分比或更多有機物，并且在另一方面中為大約7個重量百分比或更多有機物。在一方面中，在吸收器中用于吸收丙烯腈的水可為工藝或市政水(例如，具有大約4-45°C的溫度)。在該方面中，工藝或市政水是多于大約95個重量百分比的水，在另一方面中為大約97個重量百分比或更多的水，在另一方面中為大約99個重量百分比或更多的水，并且在另一方面中為大約99.9個重量百分比或更多的水。在一方面中，第二水性流8的溫度可在大約4至大約45°C的范圍中，在另一方面中為大約10至大約43°C，并且在另一方面中為大約27至大約32°C。
[0031]在一方面中，水性流8可不含冷卻或冷藏的水。在一方面中，水性流8可具有比在常規(guī)工藝中的水性流中要求的溫度高的溫度。在一方面中，水性流8可包括冷藏水，并且當水性流8包括冷藏水時，水性流8的流速可小于在常規(guī)工藝中的水性流中要求的流速。在該方面中，第一水性流具有大約20°C至大約50°C的溫度，在另一方面中為大約25°C至大約45°C，并且在另一方面中為大約30°C至大約40°C。可將第一水性流以每kg產(chǎn)生的丙烯腈大約25kg至大約35kg第一水性流的比率提供至吸收器，并且在另一方面中為每kg產(chǎn)生的丙烯腈大約27kg至大約33kg第一水性流。
[0032]在一方面中，反應器10可在比常規(guī)工藝中要求的壓力低的壓力下操作。在不具有流出物壓縮機的常規(guī)工藝中，反應器10通常需要在大約Spsig的壓力下運行，來獲得烴進料到包含丙烯腈的流出物產(chǎn)物的例如80%或更多的轉化率。在本公開的方面中，該工藝包含在比常規(guī)工藝中低大約35至大約50%的壓力(絕對壓力基礎)下操作反應器10。在本公開的方面，該工藝包括在大約4-5psig的壓力下操作反應器10。已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，通過根據(jù)本公開降低反應器10的操作壓力，可實現(xiàn)烴進料到丙烯腈的至少大約70%或更多的轉化率，在另一方面中為大約75%或更多，在另一方面中為大約81%或更多，并且在另一方面中為大約82%或更多。
[0033]流化床反應器在丙烯腈工廠的中心處。未能正確地設計新反應器可至少顯著地影響整個丙烯腈工廠的效率、可靠性或生產(chǎn)能力，并且在極端情況下當應執(zhí)行反應器修改或更改時導致生產(chǎn)的長期停工。流化床的操作對選擇的具體操作條件高度敏感，并且產(chǎn)業(yè)在改變操作條件和/或反應器或其內部的設計方面高度謹慎。由于操作窗(例如壓力和流化速率)或流化床特性變化(例如，反應器直徑、內部、床高度、床壓降與柵格(grid)壓降的比率)和催化劑特性變化(顆粒尺寸、顆粒尺寸分布、細粒含量、磨擦特性)，因而流化床中的臨界循環(huán)模式也可變化。
[0034]可影響流化性能的最敏感參數(shù)之一是反應器直徑的按比例增加。在該方面中，反應器可具有大約5至大約15米的內徑，在一方面中為大約7至大約12米，在另一方面中為大約8至大約11米，并且在另一方面中為大約9至大約11米。反應器直徑也是導致最多按比例增加注意的參數(shù)之一，因為存在受限制的可用緩解選項、缺乏的反應器更改來改正過度的直徑按比例增加。通過相當數(shù)量的實驗和優(yōu)化，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，當使用具有大約10與100μ之間的平均顆粒直徑的催化劑，其中顆粒尺寸分布為大約O至30個重量百分比大于大約90μ，并且大約30至50個重量百分比小于45μ時，在大約140kPa或更低的反應器壓力下操作時，大于大約9m直至大約Ilm的反應器內徑可與適當?shù)牟僮鳁l件和反應器內部結合來實現(xiàn)用于丙烯腈和甲基丙烯腈的生產(chǎn)的可接受的流化條件，在另一方面中為大約135kPa或更低，在另一方面中為大約130kPa或更低，在另一方面中為大約125kPa或更低，在另一方面中為大約1lKpa至大約140kPa，在另一方面中為大約IlOkPa至大約140kPa，在另一方面中為大約125kPa至大約145kPa，在另一方面中為大約120kPa至大約140kPa，在另一方面中為大約130kPa至大約140kPa，在另一方面中為大約125kPa至大約140kPa，在另一方面中為大約125kPa至大約135kPa，在另一方面中為大約120kPa至大約137kPa，并且