專利名稱：高純鈷靶材的制備方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及半導(dǎo)體濺射靶材的制備，特別涉及一種半導(dǎo)體用高純鈷靶材的制備方法。
背景技術(shù)：
濺射靶材是制造半導(dǎo)體芯片所必需的一種極其重要的關(guān)鍵材料，其原理是采用物理氣相沉積技術(shù)(PVD)，用高壓加速氣態(tài)離子轟擊靶材，使靶材的原子被濺射出，以薄膜的形式沉積到硅片上，最終形成半導(dǎo)體芯片中復(fù)雜的配線結(jié)構(gòu)。濺射靶材具有金屬鍍膜的均勻性、可控性等諸多優(yōu)勢，被廣泛應(yīng)用于半導(dǎo)體領(lǐng)域。隨著半導(dǎo)體行業(yè)的迅速發(fā)展，對(duì)濺射靶材的需求越來越大，濺射靶材已成為半導(dǎo)體行業(yè)發(fā)展不可或缺的關(guān)鍵材料。靶材的晶粒尺寸、晶粒取向?qū)呻娐方饘俦∧さ闹苽浜托阅苡泻艽蟮挠绊?。主要表現(xiàn)在1.隨著晶粒尺寸的增加，薄膜沉積速率趨于降低；2.在合適的晶粒尺寸范圍內(nèi)， 靶材使用時(shí)的等離子體阻抗較低，薄膜沉積速率高和薄膜厚度均勻性好；3.為提高靶材的性能，在控制靶材晶粒尺寸的同時(shí)還必須嚴(yán)格控制靶材的晶粒取向。靶材的晶粒尺寸和晶粒取向主要通過均勻化處理、熱機(jī)械加工、再結(jié)晶退火進(jìn)行調(diào)整和控制。半導(dǎo)體用高純鈷濺射靶材一般純度要求在4N(99. 99% )以上。而鈷堅(jiān)硬易碎，在塑性變形過程中對(duì)工藝控制的要求很高，容易產(chǎn)生裂紋等缺陷，報(bào)廢率較高。

發(fā)明內(nèi)容
為使制作出均勻性和純度較好的鈷靶材，使得靶材的濺射性能提高，本發(fā)明提供一種高純鈷靶材制備方法，包括對(duì)高純鈷錠進(jìn)行多次鍛造；對(duì)多次鍛造后的鈷錠進(jìn)行退火處理；對(duì)經(jīng)過退火處理后的鈷錠進(jìn)行多次壓延形成鈷靶坯；對(duì)鈷靶坯進(jìn)行最終再結(jié)晶退火處理?？蛇x的，所述多次鍛造中，每次鍛造的變形率為50% 70%，總的鍛造的變形率為 50% 70%?？蛇x的，所述多次鍛造之前進(jìn)行預(yù)熱處理，所述預(yù)熱的溫度為700°C 900°C?？蛇x的，對(duì)多次鍛造后的鈷錠進(jìn)行退火處理的步驟中，退火處理溫度為500°C 700°C，保溫時(shí)間為2 3小時(shí)。可選的，所述多次壓延中，每次壓延的變形率為10% 20%，總的壓延的變形率為 70% 90%。可選的，進(jìn)行所述多次壓延處理之前進(jìn)行預(yù)熱處理，所述預(yù)熱的溫度為350°C 450 "C?？蛇x的，所述最終再結(jié)晶退火處理的溫度為450°C 600°C，保溫時(shí)間為1 2小時(shí)?？蛇x的，所述最終再結(jié)晶退火處理的保溫結(jié)束后的30s內(nèi)進(jìn)行快速水冷處理。可選的，最終再結(jié)晶退火處理中，退火溫度的公差為士3°C。與現(xiàn)有技術(shù)相比，在本發(fā)明的加工方式和工藝參數(shù)下生產(chǎn)出的高純鈷靶材能夠滿足半導(dǎo)體濺射所要求的晶粒尺寸要求和晶粒取向要求。


圖1為本發(fā)明的工藝流程示意圖。圖2為本發(fā)明中鍛造工藝進(jìn)行前和進(jìn)行后的鈷錠的示意圖。圖3和圖4為本發(fā)明中壓延工藝的示意圖。圖5為本發(fā)明最后形成的靶材的示意圖。
具體實(shí)施例方式本發(fā)明主要通過控制塑性變形的變形率，熱處理的溫度、時(shí)間，以及多次的特定變形率的塑性變形和特定溫度下的熱處理相結(jié)合的方法來實(shí)現(xiàn)制作滿足半導(dǎo)體濺射用鈷靶材晶粒尺寸要求和晶粒取向要求的鈷靶材。發(fā)明人專心的研究和多次的實(shí)踐改進(jìn)得到最優(yōu)的制作鈷靶材的方法，其工藝流程如圖1所示，其中主要包括以下步驟步驟Sl 對(duì)高純鈷錠進(jìn)行多次鍛造；步驟S2 對(duì)多次鍛造后的鈷錠進(jìn)行退火處理；步驟S3 對(duì)經(jīng)過退火處理后的鈷錠進(jìn)行多次壓延形成鈷靶坯；步驟S4 對(duì)鈷靶坯進(jìn)行最終再結(jié)晶退火處理；步驟S5 對(duì)進(jìn)行了最終再結(jié)晶退火處理后的鈷靶坯進(jìn)行機(jī)械加工，然后與背板焊接，形成靶材。下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的具體實(shí)施方式
做詳細(xì)的說明。在以下描述中闡述了具體細(xì)節(jié)以便于充分理解本發(fā)明。但是本發(fā)明能夠以多種不同于在此描述的其它方式來實(shí)施， 本領(lǐng)域技術(shù)人員可以在不違背本發(fā)明內(nèi)涵的情況下做類似推廣。因此本發(fā)明不受下面公開的具體實(shí)施方式
的限制。在以下描述中闡述了具體細(xì)節(jié)以便于充分理解本發(fā)明。但是本發(fā)明能夠以多種不同于在此描述的其它方式來實(shí)施，本領(lǐng)域技術(shù)人員可以在不違背本發(fā)明內(nèi)涵的情況下做類似推廣。因此本發(fā)明不受下面公開的具體實(shí)施方式
的限制。執(zhí)行步驟Sl 對(duì)高純鈷錠進(jìn)行多次鍛造；半導(dǎo)體高純鈷靶材的一般純度要求在4N(99. 99% )以上，例如為4N5 (99. 995% ) 或5N(99.999% )。所以所用的高純鈷錠的純度為4N(99. 99% )以上，本實(shí)施例中優(yōu)選為 4N5 (99. 995% )的鈷錠。所述鈷錠可以為直徑為150mm 200mm、高度為IOOmm 150_的圓柱體，其尺寸根據(jù)預(yù)設(shè)生產(chǎn)的靶材的尺寸來確定。鍛造之前需要對(duì)鈷錠進(jìn)行預(yù)熱處理，預(yù)熱的方式為將鈷錠加熱到700°C 900°C。所述鍛造的實(shí)施方式為利用空氣錘對(duì)鈷錠進(jìn)行多方向的打擊，包括沿著與高純鈷錠的圓周方向?qū)Ω呒冣掑V進(jìn)行擊打，或者為利用空氣錘對(duì)著高純鈷錠的上表面進(jìn)行擊打。沿著圓周方向?qū)︹掑V進(jìn)行擊打使得鈷錠的高度增加，而橫截面積減小，對(duì)鈷錠的上表面進(jìn)行擊打使得鈷錠的高度降低，而橫截面積增大。本步驟中，預(yù)熱處理的溫度大于鈷金屬的再結(jié)晶溫度，所以，本步驟中進(jìn)行的鍛造為熱鍛，熱鍛的優(yōu)點(diǎn)包括以下三方面1、熱鍛能夠減少金屬的變形抗力，因而減少被鍛造的金屬錠變形時(shí)所需的鍛壓力，使鍛壓施加的力度大大減??；2、改變金屬錠的鑄態(tài)結(jié)構(gòu)，在熱鍛過程中經(jīng)過再結(jié)晶，粗大的鑄態(tài)組織變成細(xì)小晶粒的新組織，并減少鑄態(tài)結(jié)構(gòu)的缺陷，提高金屬的機(jī)械性能；3、提高金屬的塑性，尤其對(duì)于本發(fā)明中在較低溫時(shí)較脆難以鍛壓的鈷金屬來說尤為重要。而預(yù)熱的溫度過高的話，會(huì)導(dǎo)致再結(jié)晶的生成的晶粒尺寸比較大，使得最后形成的靶材不能滿足半導(dǎo)體濺射的要求，而預(yù)熱的溫度過低的話，鍛造就會(huì)進(jìn)行得不太容易，對(duì)于改善鈷錠內(nèi)部性能方面的效果不是很好，并且鈷在鍛造過程中容易發(fā)生裂紋。鈷錠經(jīng)過鍛造加工后能改善其組織結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能。鑄造組織經(jīng)過鍛造方法熱加工變形后由于金屬的變形和再結(jié)晶，使原來的粗大枝狀晶粒和柱狀晶粒變?yōu)榫Я］^細(xì)、大小均勻的等軸再結(jié)晶組織，使鈷錠內(nèi)原有的偏析、疏松、氣孔、夾渣等被壓實(shí)和焊合，其組織變得更加緊密，提高了鈷的塑性和力學(xué)性能。鍛造的程度不夠，則對(duì)于鈷內(nèi)部組織的改善效果，以及晶粒細(xì)化的程度不夠，影響最終形成的鈷靶材的性能。而變形率太大，由于鈷金屬硬且脆，容易在加工中出現(xiàn)裂紋。經(jīng)過發(fā)明人多次實(shí)踐后的總結(jié)，以鍛造對(duì)鈷錠的變形率來衡量鍛造的程度，所述變形率以△ H表示，其定義為ΔΗ = |hl-h2|/hl其中，hi為鍛造之前鈷錠的高度，h2為鍛造完成后鈷錠的高度。在本步驟的鍛造過程中，控制每次鍛造的變形率在50% 70%之間。采用沿著與高純鈷錠的圓周方向?qū)Ω呒冣掑V進(jìn)行擊打和為利用空氣錘對(duì)著高純鈷錠的上表面進(jìn)行擊打兩種鍛造方式交替進(jìn)行。在本步驟的鍛造結(jié)束后的鈷錠與未進(jìn)行鍛造之前的鈷錠相比， 其變形率也達(dá)到50% 70%之間。所述鍛造前后鈷錠情況如圖2所示。執(zhí)行步驟S2 對(duì)多次鍛造后的鈷錠進(jìn)行退火處理；所述對(duì)鍛造后的鈷錠進(jìn)行退火處理的方式為，緩慢升溫到500°C 700°C，保溫 2 3小時(shí)，然后自然冷卻。這一步退火的主要目的是消除鈷內(nèi)部的殘余應(yīng)力，穩(wěn)定尺寸，減低鈷金屬的硬度和脆性，增加其可塑性，減少在后續(xù)工藝中的變形與裂紋傾向。由于這一步驟中退火溫度 500°C 700°C高于鈷的再結(jié)晶溫度450°C 600°C。所以在這次退火過程中，鈷內(nèi)部還會(huì)進(jìn)行一次再結(jié)晶，進(jìn)一步縮小晶粒的尺寸。執(zhí)行步驟S3 對(duì)經(jīng)過退火處理后的鈷錠進(jìn)行多次壓延形成鈷靶坯；在進(jìn)行壓延之前還包括對(duì)鈷錠進(jìn)行預(yù)熱處理的過程，所述預(yù)熱處理的溫度最優(yōu)選擇為400°C，也可以根據(jù)實(shí)際情況在350°C 450°C的范圍內(nèi)選擇。預(yù)熱處理的方式為對(duì)前一步驟中自然冷卻到室溫的鈷錠進(jìn)行升溫到所設(shè)置的預(yù)熱溫度。然后對(duì)鈷錠進(jìn)行多次壓延。其實(shí)施方式如圖3、圖4所示，所述壓延的方式為在壓延機(jī)(calender)的兩個(gè)輥筒8之間，和保持著預(yù)熱溫度的環(huán)境下，由輥筒8擠壓原本厚度 Shl'的鈷錠的上下表面，縮小鈷錠的厚度為h2'，而展開其截面積。經(jīng)過多次的壓延，最終把鈷錠展延成靶材需要厚度h的金屬圓塊，形成鈷靶坯。一般的壓延后形成的鈷靶坯的厚度h為8mm 10mm。其中，每次壓延過程中，鈷錠的變形率為10% 20%，最終壓延形成的鈷靶坯與壓延之前的鈷錠相比，其變形率為70% 90%。本步驟中最終壓延形成的鈷靶坯如圖5所示。本步驟的壓延可以進(jìn)一步細(xì)化鈷的晶粒，并消除顯微組織的缺陷，其中氣泡、裂紋和疏松在高溫和壓力作用下被焊合，從而使得形成的鈷材料組織更加密實(shí)，力學(xué)性能也得到改善。這種改善主要體現(xiàn)在沿軋制方向上，從而使鈷在一定程度上不再是各向同性體。本步驟采用多次壓延，且控制每次壓延的變形率在10% 20%，總變形率為 70% 90%的方式，實(shí)現(xiàn)總的壓延程度能夠滿足對(duì)鈷內(nèi)部的結(jié)構(gòu)性能的改善程度，且最終形成的鈷靶坯的厚度滿足靶材的需要，而每次的變形率都比較小，避免了硬且脆的鈷在壓延這種強(qiáng)烈的塑性變形的過程中發(fā)生裂紋或者別的缺陷。壓延結(jié)束后還包括自然冷卻到室溫的過程。執(zhí)行步驟S4 對(duì)多次壓延形成后的鈷靶坯進(jìn)行最終再結(jié)晶退火處理；本步驟的實(shí)施方式為在450°C 600°C的溫度下，保溫1 2小時(shí)，保溫結(jié)束后30s 之內(nèi)迅速進(jìn)行水冷。這一步退火為本發(fā)明過程中對(duì)鈷錠的最終再結(jié)晶退火。鈷錠在這一步退火過程中形成的晶粒大小和分布即為最終鈷靶材的晶粒大小和分布。所以，這一步的退火的溫度要精細(xì)控制。實(shí)施過程中，溫度公差只允許為士3°C。并且通過發(fā)明人的不斷實(shí)踐，經(jīng)過前面的工藝步驟中得到的鈷靶坯的致密性和均勻度能夠滿足鈷靶材的要求。執(zhí)行步驟S5 對(duì)進(jìn)行了最終再結(jié)晶退火處理后的鈷靶坯進(jìn)行機(jī)械加工，然后與背板焊接，形成靶材。本步驟中的機(jī)械加工，包括周圈線切割，上下平面磨床加工。使得靶材表面形狀精度滿足靶材要求。然后再與背板焊接，形成生產(chǎn)所需的鈷靶材。本發(fā)明雖然已以較佳實(shí)施例公開如上，但其并不是用來限定本發(fā)明，任何本領(lǐng)域技術(shù)人員在不脫離本發(fā)明的精神和范圍內(nèi)，都可以利用上述揭示的方法和技術(shù)內(nèi)容對(duì)本發(fā)明技術(shù)方案做出可能的變動(dòng)和修改，因此，凡是未脫離本發(fā)明技術(shù)方案的內(nèi)容，依據(jù)本發(fā)明的技術(shù)實(shí)質(zhì)對(duì)以上實(shí)施例所作的任何簡單修改、等同變化及修飾，均屬于本發(fā)明技術(shù)方案的保護(hù)范圍。
權(quán)利要求
1.一種高純鈷靶材的制備方法，其特征在于，包括對(duì)高純鈷錠進(jìn)行多次鍛造；對(duì)多次鍛造后的鈷錠進(jìn)行退火處理；對(duì)經(jīng)過退火處理后的鈷錠進(jìn)行多次壓延形成鈷靶坯；對(duì)鈷靶坯進(jìn)行最終再結(jié)晶退火處理。
2.如權(quán)利要求1所述的高純鈷靶材的制備方法，其特征在于，所述多次鍛造中，每次鍛造的變形率為50% 70%，總的鍛造的變形率為50% 70%。
3.如權(quán)利要求2所述的高純鈷靶材的制備方法，其特征在于，所述多次鍛造之前對(duì)所述鈷錠進(jìn)行預(yù)熱處理，所述預(yù)熱處理的溫度為700°C 900°C。
4.如權(quán)利要求1所述的高純鈷靶材的制備方法，其特征在于，對(duì)多次鍛造后的鈷錠進(jìn)行退火處理的步驟中，退火處理溫度為500°C 700°C，保溫時(shí)間為2 3小時(shí)。
5.如權(quán)利要求1所述的高純鈷靶材的制備方法，其特征在于，所述多次壓延中，每次壓延的變形率為10% 20%，總的壓延的變形率為70% 90%。
6.如權(quán)利要求5所述的高純鈷靶材的制備方法，其特征在于，進(jìn)行所述多次壓延處理之前對(duì)所述鈷錠進(jìn)行預(yù)熱處理，所述預(yù)熱處理的溫度為350°C 450°C。
7.如權(quán)利要求1所述的高純鈷靶材的制備方法，其特征在于，所述最終再結(jié)晶退火處理的溫度為450°C 600°C，保溫時(shí)間為1 2小時(shí)。
8.如權(quán)利要求7所述的高純鈷靶材的制備方法，其特征在于，所述最終再結(jié)晶退火處理后的30s內(nèi)對(duì)鈷靶坯進(jìn)行快速水冷處理。
9.如權(quán)利要求7所述的高純鈷靶材的制備方法，其特征在于，最終再結(jié)晶退火處理中， 退火溫度的公差為士3°C。
全文摘要
一種高純鈷靶材的制備方法，包括對(duì)高純鈷錠進(jìn)行多次鍛造；把多次鍛造后的鈷錠進(jìn)行退火處理；經(jīng)過退火處理后的鈷錠進(jìn)行多次壓延形成鈷靶坯；對(duì)多次壓延形成后的鈷靶坯進(jìn)行最終再結(jié)晶退火處理。本發(fā)明主要通過控制塑性變形的變形率，熱處理的溫度、時(shí)間，以及多次的特定變形率的塑性變形和特定溫度下的熱處理相結(jié)合的方法來實(shí)現(xiàn)制作滿足半導(dǎo)體濺射用鈷靶材晶粒尺寸要求和晶粒取向要求的鈷靶材。
文檔編號(hào)C23C14/14GK102424940SQ20111043104
公開日2012年4月25日 申請日期2011年12月20日 優(yōu)先權(quán)日2011年12月20日
發(fā)明者大巖一彥, 姚力軍, 潘杰, 王學(xué)澤, 相原俊夫, 袁海軍 申請人:寧波江豐電子材料有限公司