專利名稱：鐵液的脫硫方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及通過將浸漬自由空間(free board)及噴槍浸漬在鐵液罐內(nèi)的鐵液中、 從該噴槍吹入不活潑性氣體及CaO粉體、從而進行鐵液的脫硫的方法，特別是涉及為提高 CaO的反應(yīng)效率而添加金屬Al的鐵液脫硫方法。本申請基于2008年9月5日提出的日本專利申請2008_2觀502號公報并主張其 優(yōu)先權(quán)，在這里引用其內(nèi)容。
背景技術(shù)：
由于從高爐出鐵的鐵液中含有較多對鋼的品質(zhì)產(chǎn)生不良影響的硫(S)，因此作為 鐵液預(yù)備處理的一個工序，進行鐵液的脫硫處理。另一方面，近年來，對制造高級鋼的要求 高漲，希望采用更廉價的低硫化處理方法。一直以來，在鐵液的脫硫處理中廣泛使用以廉價的CaO(石灰)為主成分的脫硫 劑，但有助于脫硫反應(yīng)的CaO的比例一般較低。因而，為了提高脫硫反應(yīng)效率，一直使用螢 石(CaF)、蘇打灰、鎂(Mg)、鈣碳化物(CaC2)等脫硫輔助劑或脫硫劑。但是，如果使用螢石， 則會產(chǎn)生在處理后爐渣中混入氟(F)的問題，此外，如果使用蘇打灰，則會產(chǎn)生在處理后爐 渣中混入鈉(Na)的問題。因而，在考慮到爐渣的循環(huán)利用的情況下，上述任一物質(zhì)的使用 從環(huán)境保護的觀點出發(fā)都是不優(yōu)選的。此外，大量使用Mg、CaC2從抑制生產(chǎn)成本方面來說 也是不優(yōu)選的。由此，期待不使用螢石或蘇打灰等且廉價的鐵液脫硫處理技術(shù)。作為不使用螢石或蘇打灰、Mg、CaC2的鐵液脫硫方法，很早就已知有添加Al的脫 硫方法(例如參照專利文獻1、2)。在專利文獻1中公開了下述的鐵液脫硫方法預(yù)先在鐵液中添加Al，以使Al濃度 相對于鐵液的Si達到0. 01 0. 1倍的濃度、且相對于預(yù)被脫去的S達到0. 2 1. 0倍的 濃度，然后將脫硫劑CaO與載氣一同吹入鐵液中。但是，如果單獨添加Al，則會發(fā)生飛濺，給操作上帶來許多困難。此外，如果等待 Al的事先添加結(jié)束再進行CaO的吹入，則脫硫處理時間延長。其結(jié)果是，鐵液溫度降低，在 后道工序中需要升溫處理，也使生產(chǎn)成本提高。作為改善此問題的方法，在專利文獻2中提出了下述的鐵液脫硫方法將根據(jù)鐵 液中的Si、S量而定的量的Al與CaO同時通過載氣吹入鐵液中，直至吹入相當于根據(jù)鐵液 的S含量而定的CaO吹入量的15質(zhì)量％ (以下僅稱為％ )的量。但是，該專利文獻2所記載的方法由于不使用浸漬自由空間等而在大氣中進行處 理，因此大氣中的氧和添加的Al反應(yīng)，因而與CaO反應(yīng)所消耗的Al量減少，事實上難以脫 硫到殘留S濃度為50ppm以下的水準(參照專利文獻2的圖3)?，F(xiàn)有技術(shù)文獻專利文獻專利文獻1 日本特開昭M-037020號公報專利文獻2 日本特開昭55-110711號公報

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明所預(yù)解決的課題本發(fā)明是鑒于上述事實而完成的，其目的是提供能夠以低成本且在短時間內(nèi)發(fā)揮 將殘留S濃度穩(wěn)定地脫硫到50ppm以下的處理能力的鐵液脫硫方法。用于解決課題的手段本發(fā)明人為解決上述課題進行了各種實驗研究及理論研究，結(jié)果得到了以下的技 術(shù)上的見識。(A)本發(fā)明基本上以通過將浸漬自由空間及噴槍浸漬在鐵液罐內(nèi)的鐵液中、從該 噴槍吹入不活潑性氣體及CaO粉體、從而將鐵液進行脫硫的鐵液脫硫方法為前提。而且，為 了提高CaO的反應(yīng)效率，以按規(guī)定的時機添加金屬Al的鐵液脫硫方法為基本。在這種情況下，如果在將浸漬自由空間內(nèi)的氧置換成不活潑性氣體之前添加金屬 Al，則添加的金屬Al的大部分與氧反應(yīng)而變成Al2O3，因此不會有助于提高CaO的反應(yīng)效率， 為提高CaO的反應(yīng)效率而添加的金屬Al被白白消耗。另一方面，如果在將浸漬自由空間內(nèi)的氧置換成不活潑性氣體后添加金屬Al，則 上述氧化造成的金屬Al的損失減少，因此Al消耗從生石灰表面產(chǎn)生的脫硫釋放氧，在生石 灰表面形成S吸收能力高的液相即CaO-Al2O3而被渣化，因而脫硫處理能力提高。例如，在相對于360t的鐵液進行了 Al等級為90%的金屬Al :35kg的投入和CaO 等級為98%的CaO :1300kg的吹入(吹入速度200kg/min)時，從處理開始的氧分壓變化 與處理效率的關(guān)系如圖1的(a)及(b)所示。另外，處理效率用CaO-k值(=ln(處理前 S濃度/處理后S濃度)/每單位鐵液量的生石灰量)來表示。從該圖1可以看出，要使處理效率CaO-k值達到0. 5以上，需要在至少浸漬自由空 間內(nèi)的氧分壓PO2達到0. IMPa以下后將金屬Al添加到鐵液中。優(yōu)選的是，由于在Ca0_k值 大約為0. 55時達到飽和狀態(tài)，因此在向鐵液中添加金屬Al時，優(yōu)選在浸漬自由空間內(nèi)的氧 分壓達到0. OlMPa以下后將金屬Al投入鐵液中。如圖1所示，當在開始將CaO粉體吹入鐵液中(處理開始)后，在相對于總量大致 達到30質(zhì)量％的吹入比例后添加金屬Al的情況下，CaO-k值以緩和的梯度降低。換句話 講，在吹入了所使用的CaO粉體的總量的30質(zhì)量％后，即使添加金屬Al，吹入鐵液中的CaO 粉體也已經(jīng)從鐵液內(nèi)上浮，形成堆積在鐵液表面的狀態(tài)。因此，在鐵液內(nèi)部不會進行上述的 3Ca0+3S+2Al — 3CaS+Al203的反應(yīng)，由此，表示處理效率的Ca0_k值降低。所以，需要在直到吹入了所使用的CaO總量的30質(zhì)量％的期間將金屬Al投入鐵 液中。此外，通過該金屬Al的添加，在CaO粉體表面形成CaO-Al2O3而低熔點化，因此CaO 粉體和鐵液的潤濕性提高，持久反應(yīng)的反應(yīng)效率提高。所以，從技術(shù)上來說還有以下的緣 由即通過在直到吹入了所使用的CaO粉體總量的30質(zhì)量％的期間添加金屬Al，確保CaO 渣化(形成CaO-Al2O3)后的持久反應(yīng)的反應(yīng)時間。(B)從較高地維持上浮后的CaO粉體的脫硫反應(yīng)性以提高上述持久反應(yīng)效率的觀 點出發(fā)，優(yōu)選在進行上述處理之前將位于鐵液罐內(nèi)的鐵液上的高爐爐渣除去。更具體而言， 優(yōu)選在將浸漬自由空間和噴槍浸漬在鐵液罐內(nèi)的鐵液中之前，排出鐵液罐內(nèi)的高爐爐渣。 也就是說，能夠減少因所添加的金屬Al被高爐爐渣氧化而造成的金屬Al的損失，由此能夠
4提高CaO粉體的反應(yīng)效率。(C)關(guān)于金屬Al的投入位置，由于通過利用吹入不活潑性氣體形成的鐵液的攪拌 將其附近的高爐爐渣排除，從而出現(xiàn)鐵液表面呈暴露狀態(tài)的部分，因此優(yōu)選投入在該部分。 由此，能夠減少與爐渣的氧化反應(yīng)造成的金屬Al的損失，還能夠提高CaO粉體的反應(yīng)效率。(D)此外，從提高CaO粉體的反應(yīng)效率的觀點出發(fā)，例如優(yōu)選吹入以鹽燒石灰為代 表的氣孔直徑為3 μ m以上的CaO粉體。通過鐵液侵入到CaO粉體表面的氣孔內(nèi)，能夠大幅 度地擴大CaO粉體與鐵液之間的接觸面積，從而提高CaO粉體的反應(yīng)效率。(E)從提高脫硫處理速度的觀點出發(fā)，優(yōu)選在脫硫處理的初期并用CaO粉體、金 屬Al及金屬Mg。也就是說，優(yōu)選在從開始向鐵液中吹入CaO粉體的階段起鐵液S濃度為 IOOppm以上的脫硫初期，在投入金屬Al的同時，從噴槍除了吹入CaO粉體以外還吹入金屬 Mg。關(guān)于金屬Mg的脫硫處理能力，在IOOppm以上的高S濃度區(qū)，如果按脫硫材料原單位進 行比較，脫S效率比金屬Al投入后的CaO粉體高4倍以上，因此通過并用金屬Mg，能夠提高 處理速度。特別是，在設(shè)想含在鐵液中的S濃度高、處理時間需要長時間這樣的情況下是有 效的?；谏鲜鲆娮R，本發(fā)明人想到了能夠?qū)崿F(xiàn)以低成本且在短時間內(nèi)使殘留S濃度達 到50ppm以下的脫硫處理能力的鐵液脫硫方法。作為其要旨的部分如下所示。(1)本發(fā)明的鐵液脫硫方法是通過將浸漬自由空間及噴槍浸漬在鐵液罐內(nèi)的鐵液 中、從該噴槍吹入不活潑性氣體及CaO粉體、從而將所述鐵液進行脫硫的方法，其中，具備 下述工序在通過向所述浸漬自由空間內(nèi)吹入所述不活潑性氣體而使氧分壓達到0. IMPa 以下、且在直到吹入了所使用的所述CaO粉體總量的30質(zhì)量％的期間，在所述鐵液的表面 上添加金屬Al。(2)上述(1)所述的鐵液脫硫方法，其還可以進一步具備下述工序在將所述浸漬 自由空間及所述噴槍浸漬在所述鐵液罐內(nèi)的所述鐵液中之前進行排渣，直到所述鐵液罐內(nèi) 的高爐爐渣達到0. 5t以下。(3)上述⑴或⑵所述的鐵液脫硫方法，其中，也可以一邊從所述噴槍吹入所述 不活潑性氣體及所述CaO粉體，一邊將所述金屬Al投入到所述鐵液的所述表面的暴露部 分，該暴露部分是通過將該噴槍浸漬在所述鐵液罐內(nèi)的所述鐵液中、在該浸漬后吹入所述 不活潑性氣體及所述CaO粉體而形成的。(4)上述(1)所述的鐵液脫硫方法，其中，也可以將所述CaO粉體的氣孔直徑設(shè)定 為3μπι以上。(5)上述(1)或(2)所述的鐵液脫硫方法，其中，也可以在開始從所述噴槍吹入所 述不活潑性氣體及所述CaO粉體的初期階段，在投入所述金屬Al的同時，從所述噴槍除吹 入所述CaO粉體以外還吹入金屬Mg。發(fā)明效果在本發(fā)明的上述(1)所述的鐵液脫硫方法中，從浸漬自由空間內(nèi)的氧分壓達到 0. IMPa以下后開始，直到吹入了所使用的CaO粉體的總量的30質(zhì)量％的期間，將金屬Al 投入鐵液中。由此，能夠減少金屬Al的因氧化反應(yīng)等造成的損失，此外能夠確保CaO渣化 (形成CaO-Al2O3)后的持久反應(yīng)的反應(yīng)時間。所以，能夠有效地利用所添加的金屬Al，由此 能夠提高CaO的反應(yīng)效率。
在上述( 所述的鐵液脫硫方法中，由于進一步具備預(yù)先將鐵液罐內(nèi)的高爐爐渣 進行排渣的工序，因此能夠減少與高爐爐渣的氧化反應(yīng)所造成的金屬Al的損失，能夠提高 CaO粉體的反應(yīng)效率。換句話講，能夠?qū)aO粉體的脫硫反應(yīng)性維持在高位，能夠提高處理 效率。在上述C3)所述的鐵液脫硫方法中，進一步地通過從成為高爐爐渣不覆蓋鐵液表 面的暴露狀態(tài)的部分直接將金屬Al投入鐵液內(nèi)，能夠減少該金屬Al和高爐爐渣的氧化反 應(yīng)造成的金屬Al的損失。在上述⑷所述的鐵液脫硫方法中，由于吹入氣孔直徑為3 μ m以上的CaO粉體， 因此能夠大幅度地擴大CaO粉體和鐵液的接觸面積，提高CaO粉體的反應(yīng)效率。在上述(5)所述的鐵液脫硫方法中，由于并用CaO粉體、金屬Al及金屬Mg，因此能 夠大幅度縮短脫硫處理時間。因而，在假想含在鐵液中的S濃度高、處理時間長這樣的情況 下是特別有效的。如以上說明的那樣，根據(jù)本發(fā)明的鐵液脫硫方法，可使浸漬自由空間內(nèi)的氧分壓 和所吹入的CaO粉體量的關(guān)系中的金屬Al的添加時機最優(yōu)化。這樣，由于CaO粉體的反應(yīng) 效率提高，能夠?qū)崿F(xiàn)以低成本且在短時間內(nèi)將殘留S濃度脫硫到50ppm以下的脫硫處理能 力。


圖1是表示從處理開始的氧分壓變化和處理效率的關(guān)系的曲線圖。在(a)的曲線 圖中，橫軸表示CaO吹入比例，縱軸表示氧分壓PO2。此外，在(b)的曲線圖中，橫軸表示CaO 吹入比例，縱軸表示CaO-k值。圖2A是表示本發(fā)明的一個實施方式的脫硫方法的示意圖。圖2B是表示該脫硫方法的后續(xù)部分的示意圖。圖2C是表示該脫硫方法的后續(xù)部分的示意圖。圖2D是表示該脫硫方法的后續(xù)部分的示意圖。圖2E是表示該脫硫方法的后續(xù)部分的示意圖。
具體實施例方式圖2A 2E是表示本發(fā)明的一個實施方式的鐵液脫硫方法的示意圖，以下參照這 些附圖對本發(fā)明的具體實施方式
進行說明。首先，將上浮在鐵液罐3內(nèi)的鐵液1的上面的高爐爐渣2除去，直至該鐵液罐3內(nèi) 的高爐爐渣2達到0.5t(厚度為IOmm)以下。然后，將鐵液罐3移至浸漬自由空間4的下方。然后，從圖2A所示的位置使浸漬自由空間4下降，與此同時使由耐火物形成的噴 槍5也一同下降，使該浸漬自由空間4的下部浸漬在鐵液罐3內(nèi)的鐵液1內(nèi)，然后停止該下 降動作(圖2B)。如上所述使浸漬自由空間4的下部浸漬在鐵液1內(nèi)后，由噴槍5的上端開始供給 不活潑性氣體及CaO粉體。然后，使該噴槍5進一步下降，如圖2C所示，在使該噴槍5的下 部更深地浸漬在鐵液1中的狀態(tài)下，停止該下降動作。這樣，如果一邊從該噴槍5吹出不活潑性氣體和CaO粉體，一邊使該噴槍5浸漬在鐵液1中，則可防止噴槍5的前端的堵塞，因 此是優(yōu)選的。另外，上述吹入工序中的不活潑性氣體及CaO粉體的吹入量根據(jù)鐵液1中所含的 S濃度、處理鐵液量、脫硫量等條件的不同而有所不同。但是，例如，作為不活潑性氣體的吹 入速度可以采用IlNm3Aiin,作為CaO粉體的吹入速度可以采用200kg/min。此外，作為不 活潑性氣體的種類，優(yōu)選采用氮氣或氬氣。通過在此狀態(tài)下從噴槍5的下端繼續(xù)吹入不活潑性氣體及CaO粉體，從排氣管如 依次排出浸漬自由空間4內(nèi)的空氣。然后，在該浸漬自由空間4內(nèi)的氧分壓達到0. IMPa以 下的狀態(tài)下、且在CaO粉體的吹入量沒有達到吹入預(yù)定總量的30質(zhì)量％的期間，如圖2D所 示，將金屬Al 6 (以下僅記為金屬Al)從位于浸漬自由空間4上部的投入口 4b投入鐵液1中。此外，在實際裝置中，也可以預(yù)先求出不活潑性氣體的吹入量與該浸漬自由空間4 內(nèi)的氧分壓的關(guān)系，然后根據(jù)該關(guān)系來確定浸漬自由空間4內(nèi)的氧分壓?；蛘?，也可以在排 氣管如中設(shè)置排氣中的氧濃度計來測量排氣中的氧分壓，然后根據(jù)該測量值來確定浸漬 自由空間4內(nèi)的氧分壓。另外，也可以通過由下式(1) (3)算出來確定。P02/P02 (0) = e X ρ (-VN2/V0 XTl)- (1)PO2 = 0. 2XeXp(-VN2/V0XTl)— (2)PO2 (0) = 0. 2(初期氧分壓)…(3)式中Vn2 (吹入不活潑性氣體的體積)=吹入不活潑性氣體的速度Nm3Aiin X (鐵液溫度 (°C )+273)/273X 處理時間V。(修正體積)=浸漬自由空間4的總?cè)莘eX (1/4)另外，如果在浸漬自由空間內(nèi)的氧分壓沒有達到0. IMPa以下的狀態(tài)下添加金屬 Al，則因金屬Al質(zhì)量輕而不容易沉入到鐵液1的內(nèi)部。因此，所添加的金屬Al的大部分與 大氣中的氧反應(yīng)，單獨變?yōu)锳l2O315所以，為提高CaO的反應(yīng)效率而添加的金屬Al被白白地 消耗，不能有助于提高CaO的反應(yīng)效率。但是，如果在將浸漬自由空間4內(nèi)的氧置換成不活潑性氣體、氧分壓達到0. IMPa 以下后添加金屬Al，則上述的氧化造成的金屬Al的損失幾乎沒有。其結(jié)果是，在鐵液1中， 按照3Ca0+3S+2Al — 3CaS+Al203的反應(yīng)式，表示脫硫處理能力的Ca0_k值提高。更優(yōu)選的 是，由于CaO-k值在大約0. 55時飽和，因此在與此范圍對應(yīng)的浸漬自由空間4內(nèi)的氧分壓 達到0. OlMPa以下后，如圖2D所示，開始從投入口 4b將金屬Al投入在暴露的鐵液1上。將結(jié)束金屬Al的添加的時機設(shè)定為直到吹入了所使用的CaO粉體的總量(總質(zhì) 量)的30質(zhì)量％。其理由是因為，在吹入了所使用的CaO粉體的總量的30質(zhì)量％后，即使 添加金屬Al，吹入鐵液1中的CaO粉體也已經(jīng)從鐵液1的內(nèi)部上浮，形成堆積在鐵液1的表 面上的狀態(tài)，因此即使在此時添加金屬Al，堆積在鐵液1的表面上的CaO也不會發(fā)揮活性。但是，當在吹入了所使用的CaO粉體的總量的30質(zhì)量％之前添加金屬Al時，堆積 在鐵液1的表面上的狀態(tài)的CaO粉體少，添加后熔融的金屬Al幾乎都與CaO粉體接觸，在 CaO的渣化(在CaO粉體表面上形成CaO-Al2O3的狀態(tài))中被消耗，因此生石灰的利用效率 提尚。
如圖2E所示，在吹入了 CaO粉體的使用總量的30質(zhì)量％之前進行金屬Al的添加 及金屬Mg的吹入，并在達到規(guī)定量的階段停止，僅吹入CaO粉體。即使在該CaO粉體的吹入期間，上述熔融的金屬Al也能夠在剩余的處理時間內(nèi)維 持有助于脫硫反應(yīng)的狀態(tài)。當然，在吹入了 CaO粉體的使用總量的30質(zhì)量％后渣化的CaO 即使上浮也還能有助于脫硫反應(yīng)，但由于剩余的處理時間短，因此以這部分有助于脫硫反 應(yīng)的時間變短。在本實施方式中，為了最大限度地提高CaO粉體的反應(yīng)效率，在如上所述最優(yōu)化 的時機將金屬Al投入鐵液1中，但該金屬Al也會與鐵液罐3內(nèi)的高爐爐渣2反應(yīng)而變?yōu)?Al2O30所以，從將CaO粉體的脫硫反應(yīng)性維持在高位以提高處理效率的觀點出發(fā)，如上 所述，優(yōu)選在將浸漬自由空間4及噴槍5浸漬在鐵液罐3內(nèi)的鐵液1中之前將鐵液罐3內(nèi) 的高爐爐渣2排出。由此，能夠減少與高爐爐渣2的氧化反應(yīng)所造成的金屬Al的損失，能 夠提高CaO的反應(yīng)效率。此外，高爐爐渣2的殘渣量越少越優(yōu)選，優(yōu)選達到0. 5t以下。雖然也取決于鐵液罐 3的內(nèi)部直徑，但如果排渣量越多，則排渣的作業(yè)時間越長，有降低生產(chǎn)率的可能性，因此高 爐爐渣2的殘渣量的下限值優(yōu)選設(shè)為0. It以上。此外，從提高CaO粉體的反應(yīng)效率的觀點出發(fā)，例如優(yōu)選吹入以鹽燒石灰為代表 的氣孔直徑為3 μ m以上(優(yōu)選為5 μ m以上)、直徑為30 μ m以下的CaO粉體。通過鐵液 侵入在CaO粉體表面的氣孔內(nèi)，CaO粉體與鐵液1之間的接觸面積大幅度擴大。其結(jié)果是， CaO-Al2O3化的面積擴大，能夠進一步顯著地發(fā)揮Al的添加效果。另外，CaO粉體的粒徑?jīng)]有特別的限定，例如可以使用粒徑為0. 2mm以下的粉體。 通過使用粒徑為0. 2mm以下的粉體，能夠顯著地發(fā)揮所述金屬Al的作用。在以上說明的本實施方式的脫硫方法中，使用CaO粉體及金屬Al作為熔劑，但從 縮短處理時間的觀點出發(fā)，優(yōu)選并用CaO粉體、金屬Al及金屬Mg。更具體地講，優(yōu)選在投入 金屬Al時，除了不活潑性氣體及CaO粉體以外，從噴槍5還吹入金屬Mg。金屬Mg的脫硫處 理能力高于CaO粉體，因此通過并用金屬Mg，能夠大幅度縮短脫硫處理時間。所以，通過從 噴槍5吹入與含在鐵液1中的S濃度相應(yīng)的量的金屬Mg，還能夠調(diào)整處理時間。這在因含 在鐵液1中的S濃度高而使處理時間超過循環(huán)周期這樣的情況下是特別有效的。此外，通過并用CaO粉體、金屬Al及金屬Mg，與只用CaO粉體和金屬Mg進行脫硫 處理時相比，能夠大幅度削減金屬Mg的使用量。這基于以下的理由。也就是說，金屬Mg在S濃度高時(0.01%以上)顯示出非常 高的脫硫效率，但另一方面具有隨著S濃度降低(0. 01%以下)，其脫硫效率逐漸降低的特 性，因此在只用CaO粉體和金屬Mg進行脫硫處理時，需要使用大量的金屬Mg。與此相對，在 并用CaO粉體、金屬Al及金屬Mg的情況下，在脫硫處理剛開始后的S濃度高時金屬Mg發(fā) 揮其高的脫硫處理能力，在隨著處理時間的經(jīng)過S濃度變低時，通過添加金屬Al而被活化 的CaO發(fā)揮穩(wěn)定的脫硫處理能力。因而，能夠抑制金屬Mg的使用量。所以，通過并用CaO 粉體、金屬Al及金屬Mg，不僅能夠縮短處理時間，還能夠謀求削減生產(chǎn)成本。實施例接著，以下參照表1對本發(fā)明的實施例進行說明。但是，本實施例的條件是為了驗證本發(fā)明的實施可能性及顯著效果而采用的條件，本發(fā)明并不僅限定于此條件。在本實施 例中，使用直徑為5m且高度為6m的鐵液罐和直徑為:3m且高度為8m的浸漬自由空間。另 外，將噴槍的浸漬深度設(shè)定為2. 2m，采用隊氣作為載氣，將其流量設(shè)定為llNm7min。此外， 將由浸漬自由空間的上部添加的金屬Al的平均粒度設(shè)定為30mm，將與CaO粉體同時從噴槍 吹入的金屬Mg的粒度設(shè)定為300 μ m以下。此外，作為CaO粉體，除發(fā)明例3、4以外，使用 平均氣孔直徑為1 μ m左右的通常的生石灰。比較例1是金屬Al的添加開始時期早(即在浸漬自由空間內(nèi)的氧分壓高于 0. IMPa時添加)的例子。比較例2是金屬Al的添加開始時機晚(即從超過CaO粉體的總 使用量的30質(zhì)量％的時期添加)的例子。比較例3是沒有添加金屬Al、只在處理初期吹入 金屬Mg的例子。比較例4是金屬Al的添加位置不在鐵液表面上而在高爐爐渣上的例子。 這些比較例1 4都是脫硫率差。另一方面，發(fā)明例1 6都是滿足本發(fā)明的課題條件的例子，與各比較例1 4相 比，均能夠得到良好的脫硫率。關(guān)于發(fā)明例1，將浸漬自由空間浸漬時的鐵液罐內(nèi)的高爐爐渣的排出不足，高爐爐 渣殘渣量大，與發(fā)明例2相比脫硫率稍有降低。此外，發(fā)明例3由于使用平均氣孔直徑為 5μπι的鹽燒CaO粉體，因此能夠得到良好的脫硫率。另外，發(fā)明例5由于在脫硫初期并用金 屬Mg，因此能夠得到良好的脫硫率，同時與沒有使用金屬Mg的發(fā)明例6相比，脫硫處理時間 也能縮短。下劃線表示超出本發(fā)明的范圍
權(quán)利要求
1.一種鐵液的脫硫方法，其是通過將浸漬自由空間及噴槍浸漬在鐵液罐內(nèi)的鐵液 中、從該噴槍吹入不活潑性氣體及CaO粉體、從而將所述鐵液進行脫硫的方法，其特征在 于，具備下述工序在通過向所述浸漬自由空間內(nèi)吹入所述不活潑性氣體而使氧分壓達到 0. IMPa以下、且在直到吹入了所使用的所述CaO粉體的總量的30質(zhì)量％的期間，在所述鐵 液的表面上添加金屬Al。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的鐵液的脫硫方法，其特征在于，進一步具備下述工序在將所 述浸漬自由空間及所述噴槍浸漬在所述鐵液罐內(nèi)的所述鐵液中之前進行排渣，直到所述鐵 液罐內(nèi)的高爐爐渣達到0. 5t以下。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的鐵液的脫硫方法，其特征在于，一邊從所述噴槍吹入所述不活潑性氣體及所述CaO粉體，一邊將該噴槍浸漬在所述鐵 液罐內(nèi)的所述鐵液中，將所述金屬Al投入在所述鐵液的所述表面的暴露部分，該暴露部分是通過在所述浸 漬后吹入所述不活潑性氣體及所述CaO粉體而形成的。
4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的鐵液的脫硫方法，其特征在于，所述CaO粉體的氣孔直徑 為3μπι以上。
5.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的鐵液的脫硫方法，其特征在于，在開始從所述噴槍吹入所 述不活潑性氣體及所述CaO粉體的初期階段，在投入所述金屬Al的同時，從所述噴槍除吹 入所述CaO粉體以外還吹入金屬Mg。
全文摘要
本發(fā)明提供一種鐵液的脫硫方法，其是通過將浸漬自由空間及噴槍浸漬在鐵液罐內(nèi)的鐵液中、從該噴槍吹入不活潑性氣體及CaO粉體、從而將所述鐵液進行脫硫的方法，其具備下述工序在通過向所述浸漬自由空間內(nèi)吹入所述不活潑性氣體而使氧分壓達到0.1MPa以下、且在直到吹入了所使用的所述CaO粉體總量的30質(zhì)量％的期間，在所述鐵液的表面上添加金屬Al。
文檔編號C21C1/02GK102144038SQ20098013432
公開日2011年8月3日 申請日期2009年9月7日 優(yōu)先權(quán)日2008年9月5日
發(fā)明者八木恒, 熊倉政宣 申請人:新日本制鐵株式會社