專利名稱：冷軋鋼板及其制造方法以及背光源底座的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及加工性及平面度優(yōu)良的冷軋鋼板及其制造方法，而且，涉及使用了上 述冷軋鋼板的背光源底座。
背景技術(shù)：
近年來，隨著液晶電視的大型化，液晶電視的背光源底座也變得大型化。在此，背 光源底座是指設(shè)置于液晶電視用背光源的背面?zhèn)鹊?、用于從背面支撐液晶面板及上述背?源的部件。該背光源底座要求用于支撐光源的剛性、用于使光源不碰撞液晶部、不破裂的平 面度、以及沒有結(jié)塊感(乂 二 t感)，并且，為了實現(xiàn)電視的薄型化和原材料費用的削減，
期望進行薄壁化。但是，隨著上述背光源底座的大型化、薄壁化，關(guān)于剛性和平面度等的問題變得顯 著。為了確保上述剛性，認為對上述背光源底座的平板面實施拉伸成型、并形成加強筋的 方法是有效的，但可知如果對平板面進行加工，則平面度變差、或結(jié)塊感增大等問題重新出 現(xiàn)。這種背光源底座的平面度的變差等，是由于沖壓成型時的形狀固定性差而產(chǎn)生的現(xiàn)象， 因此背光源底座所使用的鋼板要求加工性，而且要求形狀固定性。但是，就一直以來使用的 鋼板而言，雖然具有一定的加工性，但存在無法具有充分的形狀固定性的問題。作為具有上述的形狀固定性的鋼板，可以列舉例如專利文獻1所公開的鋼板，其 通過如下方法制造抑制集合組織，并使軋制方向或軋制直角方向的r值中的至少1個為 0. 7以下，由此減小彎曲加工時的回彈量。此外，可以列舉例如專利文獻2所公開的鋼板，其 通過控制局部延伸率、均勻延伸率的各向異性，來抑制彎曲加工時的回彈和壁彎曲。另外， 還可以列舉如專利文獻3所公開的鐵素體系薄鋼板，其通過使{100}面與{111}面的X射 線衍射強度比為1.0以上，從而能夠抑制彎曲加工時的回彈。但是，專利文獻1、2及3的鋼板，雖然均在彎曲加工時具有一定的形狀固定性，但 例如在拉伸加工這種需要高延展性的加工的情況下，存在無法得到充分的形狀固定性的問 題，而且，存在形狀固定性增高、而鋼板的剛性、加工性變差的問題。專利文獻1 日本專利第3532138號公報專利文獻2 日本特開2004-183057號公報專利文獻3 國際公開第2000/6791號小冊子

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于，通過謀求含有成分和r值的優(yōu)化，提供具備優(yōu)良的加工性和 形狀固定性的冷軋鋼板及其制造方法、以及背光源底座。本發(fā)明人為得到能夠解決上述問題的冷軋鋼板及背光源底座而進行了專心研究， 結(jié)果發(fā)現(xiàn)將以質(zhì)量％計，含有C :0. 0010 0. 0030%, Si :0. 05%以下、Mn :0. 1 0. 3%, P 0. 05% 以下、S 0. 02% 以下、Al 0. 02 0. 10%,N :0. 005% 以下及 Nb :0. 010 0. 030% 的鋼作為原材，使制造條件、特別是退火條件最優(yōu)化，由此，能夠得到具有優(yōu)良的加工性、軋制方向和軋制直角方向的r值均在1. 0 1. 6的范圍內(nèi)、形狀固定性也優(yōu)良的冷軋鋼板及 背光源底座。本發(fā)明基于上述見解而完成，因此其主旨構(gòu)成如下。(1) 一種冷軋鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計，含有C 0. 0010 0. 0030%, Si 0. 05 % 以下、Mn :0. 1 0. 3 %、P :0. 05 % 以下、S :0. 02 % 以下、Al :0. 02 0. 10 %、N 0. 005%以下及Nb 0. 010 0. 030%，余量由！^及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，軋制方向和軋制 直角方向的r值均在1.0 1.6的范圍內(nèi)，軋制方向、軋制45°方向及軋制直角方向的延伸 率的平均值Elm* 40%以上，其中，Elm = (E1l+2XE1d+E1c)/4、El。軋制方向的延伸率、EId:軋制45°方向的延伸率、Elc 軋制直角方向的延伸率。(2)如上述⑴所述的冷軋鋼板，其特征在于，所述冷軋鋼板以質(zhì)量％計，還含有 B 0. 0003 0. 0015%。(3)如上述⑴所述的冷軋鋼板，其特征在于，所述冷軋鋼板以質(zhì)量％計，還含有 Ti 0. 005 0. 020%及 B :0. 0003 0. 0015%。(4) 一種液晶電視用背光源底座，其特征在于，使用上述(1)、(2)或(3)所述的冷 軋鋼板通過預(yù)定的加工而制造。(5) 一種冷軋鋼板的制造方法，其特征在于，具備如下工序在1200°C以上加熱 具有上述(1)、⑵或⑶所述的成分組成的鋼坯，之后，實施在870 950°C下使終軋結(jié) 束的熱軋，從而制成熱軋板；將所述熱軋板在450 750°C下卷取后，實施酸洗，之后，以 55 80%的軋制率實施冷軋，從而制成冷軋板；以及退火工序，以1 30°C /秒的速度在 600°C至預(yù)定的均熱溫度的溫度范圍內(nèi)加熱，在所述預(yù)定的均熱溫度下進行30 200秒的 均熱保持后，使至600°C為止的平均冷卻速度為3°C /秒以上進行冷卻，并且，在將冷軋時 的軋制率記為R、將鋼坯中的Nb含量記為η時，所述預(yù)定的均熱溫度在(800-R+500Xn) (800+1000Xn)°C的范圍內(nèi)，其中，R以％計，η的單位為質(zhì)量％。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，與現(xiàn)有的冷軋鋼板相比，能夠提供具有優(yōu)良的加工性及形狀固定性 的冷軋鋼板及其制造方法，而且，能夠提供具有優(yōu)良的加工性及形狀固定性的背光源底座。


圖1是模式地表示模擬了 32V型水平的液晶電視用的背光源底座形狀的、實施了 沖壓加工的本發(fā)明的冷軋鋼板的平面圖。圖2是表示對于冷軋鋼板而言，軋制方向及軋制直角方向的r值給平面度評分帶 來的影響的曲線圖。圖3是表示對于冷軋鋼板而言，使冷軋率為70% ( 一定值)、使Nb量和均熱溫度 變化時，r值及平均延伸率Elm的優(yōu)劣結(jié)果的曲線圖。圖4是表示對于冷軋鋼板而言，使Nb量為0. 020% ( 一定值)、使冷軋率和均熱溫 度變化時，r值及平均延伸率Elm的優(yōu)劣結(jié)果的曲線圖。
圖5是表示對于實施例的供試體1 沈而言，將(800-R+500Xn)的值記為Ajf (800+1000Xη)的值記為B時，r值相對于(均熱溫度_A)/(B-A)的關(guān)系的曲線圖。圖6是表示對于實施例的供試體1 沈而言，將(800-R+500Xn)的值記為Ajf (800+1000 Xη)的值記為B時，延伸率的平均值(％ )相對于(均熱溫度_A) / (B-A)的關(guān)系 的曲線圖。
具體實施例方式以下，對本發(fā)明的詳細內(nèi)容和限定理由進行說明。本發(fā)明的冷軋鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計，含有C :0. 0010 0.0030%、Si 0. 05 % 以下、Mn 0. 1 0. 3 %、P :0. 05 % 以下、S :0. 02 % 以下、Al :0. 02 0. 10 %、N 0. 005%以下及Nb 0. 010 0. 030%，余量由！^及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，軋制方向和軋制 直角方向的r值均在1. 0 1. 6的范圍內(nèi)。C :0· 0010 0. 0030%本發(fā)明的冷軋鋼板含有C。C是用于控制r值及提高加工性所必需的成分。在此， C與后述的Nb形成微細的碳化物，抑制冷軋后的退火過程中的鐵素體的晶粒生長，并控制 鐵素體的集合組織，從而能夠控制本發(fā)明的鋼板的r值。另外，使C含量在0. 0010 0. 0030%的范圍內(nèi)是因為C含量小于0. 0010%時，
由于上述鐵素體發(fā)生晶粒生長，因此難以將r值控制在較低水平，不能得到所要求的形狀 固定性；另一方面，如果C含量超過0. 0030%，則固溶C殘留在熱軋后的上述鋼板中，冷軋 時促進剪切應(yīng)力向晶粒內(nèi)導(dǎo)入，結(jié)果是存在退火后的r值顯著降低的問題，而且，由于固溶 C或碳化物的增大，因此上述鋼板硬質(zhì)化，結(jié)果是延伸率降低，并導(dǎo)致加工性變差。而且，本發(fā)明的冷軋鋼板如上所述，使用C含量為0. 0010 0. 0030%的極低碳鋼 板，因此在抑制因薄壁化而容易變得明顯的背光源底座成型時的褶皺產(chǎn)生方面，比C含量 更高的鋼板有利。即，屈服延伸率越大的鋼板，在伴隨薄壁化的上述背光源底座成型時特別 容易產(chǎn)生褶皺，而本發(fā)明的鋼板實現(xiàn)了 C含量的優(yōu)化，能夠使固溶C量降低，因此耐時效性 優(yōu)良，能夠抑制屈服延伸率的產(chǎn)生。Si :0.05% 以下另外，本發(fā)明的冷軋鋼板的Si含量需要為0. 05%以下。如果Si含量超過0. 05%， 則由于硬質(zhì)化過度因而加工性變差，而且退火時生成Si氧化物，鍍敷性可能降低。而且，如 果Si的含量高，則熱軋時鋼由奧氏體相變?yōu)殍F素體的溫度上升，因而在奧氏體區(qū)域難以使 軋制結(jié)束。因此，需要使Si含量為0. 05%以下，優(yōu)選盡量降低其含量。Mn :0.1 0.3%另外，本發(fā)明的冷軋鋼板含有Mn。Mn與上述鋼板中的S反應(yīng)形成MnS，其是為防止 由后述的S引起的熱裂等問題所必需的成分。在此，使Mn的含量為0. 1 0. 3%是由于如果Mn含量小于0. 則不能充分防 止由上述S引起的問題；另一方面，如果Mn含量超過0. 3%則Mn過多，因此可能存在鋼板 硬質(zhì)化而加工性變差的問題、或抑制退火時的鐵素體的再結(jié)晶化。另外，更優(yōu)選使Mn含量 為0. 2%以下。P :0.05% 以下
另外，在本發(fā)明的冷軋鋼板中，使P的含量為0.05%以下是因為如果P含量超過 0. 05%，則P偏析，因此可能使上述鋼板的延展性或韌性變差。另外，由于相同的理由而優(yōu) 選使P含量為0. 03%以下，優(yōu)選盡量降低其含量。S :0.02% 以下如果大量含有S，則上述鋼板的延展性顯著降低，熱軋及冷軋時產(chǎn)生裂紋，可能使 表面形狀顯著變差。而且，由于S對上述鋼板的強度幾乎沒有幫助，且存在作為雜質(zhì)元素形 成粗大的MnS而使延伸率降低的問題，因此需要使S的含量為0. 02%以下，優(yōu)選盡量降低其 含量。如果超過0.02%，則存在上述問題顯著發(fā)生的傾向。Al :0· 02 0. 10%另外，本發(fā)明的冷軋鋼板含有Al。Al與后述的N反應(yīng)，以氮化物的形式使N固定 化，因此是用于抑制由固溶N引起的時效硬化所必需的成分。在此，使Al的含量為0.02 0. 10%是因為如果Al含量小于0. 02%則不能與上 述N反應(yīng)而抑制時效硬化；另一方面，如果Al含量超過0. 10%，則在熱軋時鋼由奧氏體相 變?yōu)殍F素體的溫度上升，因此在奧氏體區(qū)域難以使熱軋結(jié)束。N :0.005% 以下N的含量需要為0.005%以下，優(yōu)選盡量降低其含量。這是因為如果N含量超過 0. 005%，則在熱軋中伴隨著鋼坯破裂，可能產(chǎn)生表面缺陷，而且，在冷軋后及退火后以固溶 N的形式存在的情況下，可能引起時效硬化。Nb :0. 010 0. 030%此外，本發(fā)明的冷軋鋼板含有Nb。在此，Nb與上述C相同，是用于控制r值及提高 加工性所必需的成分，與上述C形成微細的碳化物，抑制冷軋后的退火過程中的鐵素體的 晶粒生長，并控制鐵素體的集合組織，從而能夠控制本發(fā)明鋼板的r值。在此，使Nb的含量為0.010 0.030%是因為如果Nb含量小于0. 010%則上述 鐵素體發(fā)生晶粒生長，因此難以將r值控制在較低水平，不能得到所要求的形狀固定性 ’另 一方面，如果Nb含量超過0. 030%，則由于Nb的碳氮化物或固溶Nb的增大，因此上述鋼板 硬質(zhì)化，結(jié)果是延伸率降低，并導(dǎo)致加工性變差。另外，Nb量進一步優(yōu)選為0. 020%以下。另外，本發(fā)明的冷軋鋼板，優(yōu)選以質(zhì)量％計，還含有B 0. 0003 0. 0015 %，或者還 含有 Ti 0. 005 0. 02%及 B :0. 0003 0. 0015%。B :0. 0003 0. 0015%B在熱軋中，以固溶B的形式存在并抑制奧氏體的再結(jié)晶，由此在終軋后的冷卻 時，促進未再結(jié)晶奧氏體相變?yōu)殍F素體，使有利于低r值化的集合組織生長，能夠抑制冷 軋、退火后的軋制方向及軋制直角方向的r值的上升。在此，如果B的含量小于0. 0003%, 則不能發(fā)揮上述效果，如果超過0. 0015%，則不僅效果飽和，而且導(dǎo)致由再結(jié)晶抑制引起的 軋制載荷的增大。Ti 0. 005 0. 02%及 B 0. 0003 0. 0015%而且，B以固溶B的形式存在于冷軋后的鋼板中的情況下，在冷軋后的退火過程 中，能夠抑制上述鐵素體的晶粒生長，并將r值控制在較低水平。為了得到這種冷軋后的 退火過程中的B的效果，在添加了 Ti 0. 005 0. 02%的基礎(chǔ)上，還需要添加B :0. 0003 0.0015%。這是因為沒有添加Ti時，在熱軋后的卷取階段，B容易形成氮化物，而難以充 分地確保固溶B。在此，Ti與上述N結(jié)合而形成氮化物，使固溶N減少，因此抑制添加了 B時的B的氮化物形成，起到使添加的B作為固溶B而有效利用的效果。另外，使Ti的含量為0.005 0.02%的范圍是因為如果Ti含量小于0. 005%， 則不能充分發(fā)揮使上述固溶N減少的效果；另一方面，如果Ti含量超過0. 02%，則與C結(jié) 合而形成碳化物，抑制上述Nb的微細碳化物的生成，結(jié)果可能無法將r值控制在較低水平。另外，使添加了 Ti時的B的含量為0. 0003 0. 0015%的范圍是因為如果Ti含 量小于0. 0003%，則不能充分發(fā)揮抑制上述冷軋后的退火過程中的鐵素體晶粒生長的效 果；另一方面，如果超過0. 0015%，則上述鐵素體的晶粒生長的抑制效果變得過大，結(jié)果可 能無法控制鐵素體的集合組織。但是，在僅得到上述的熱軋階段中的固溶B的效果方面，不需要特別添加Ti，另 外，即使添加Ti其效果也不會發(fā)生變化。另外，本發(fā)明的冷軋鋼板的上述成分以外的余量由!^e及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。在 此，不可避免的雜質(zhì)是指上述鋼板中含有的例如Cr、M或Cu等微量元素。本發(fā)明人通過謀求含有成分及r值的優(yōu)化，進行了具備優(yōu)良的加工性及形狀固定 性的冷軋鋼板的研究。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)通過謀求上述含有成分(C、Si、Mn、P、S、Al、N及Nb)的含量的優(yōu)化， 并使軋制方向和軋制直角方向的r值均在1.0 1.6的范圍內(nèi)，能夠得到具備優(yōu)良的加工 性、并且在形狀固定性方面確保作為用于背光源底座的充分的平面度的、優(yōu)良的冷軋鋼板。以下，示出本發(fā)明人研究的!·值與成形為背光源底座形狀時的平面度間的關(guān)系。以將短邊側(cè)作為軋制方向的方式，將在具有本發(fā)明的成分組成的冷軋鋼板上實施 了鋅系電鍍的板厚0. 8mm的電鍍鋼板裁切為圖1所示的尺寸，之后，使4邊的各IOmm的邊 緣直立成90°，并且以與邊緣直立側(cè)相反的面凸起的方式進行沖壓加工，賦予圖1所示的 20mmX 700mm且高5_的1根加強筋和20_X 150mm且高5_的2根加強筋，由此模擬32V 液晶電視用的背光源底座形狀。使沖壓后的板的邊緣直立側(cè)向下而放置在平板上，根據(jù)浮 起的狀態(tài)對平面度進行評價。然后，將幾乎沒有浮起、平面度優(yōu)良的底座評為評分3 ；將確 認約數(shù)mm部分地浮起的底座評為評分2 ；將部件整體大幅翹曲的底座評為評分1。圖2表 示軋制方向和軋制直角方向的r值給平面度評分帶來的影響?？芍ㄟ^使r值在本發(fā)明的 1.0 1.6的范圍內(nèi)，能夠確保平面度。由此，通過使軋制方向和軋制直角方向的r值在1.6以下的范圍，在對鋼板實施加 工時，能夠在某種程度上抑制上述鋼板材料流入加工部(例如，彎曲加工時的角部等)，結(jié) 果是具有優(yōu)良的形狀固定性，并能夠確保平面度；通過使r值的下限為1.0，由于與板寬方 向的變形相比板厚方向的變形增大得到抑制，因此能夠抑制伴隨上述加工部的板厚減小的 剛性降低，確保一定的加工性，并具有高的平面度。另外，本發(fā)明的冷軋鋼板需要使下式所表示的軋制方向、軋制45°方向及軋制直 角方向的延伸率的平均值Elm* 40%以上。Elm= (E1l+2XE1d+E1c)/4EIl:軋制方向的延伸率EId:軋制45°方向的延伸率Elc 軋制直角方向的延伸率在此，使上述延伸率的平均值為40%以上是因為如果延伸率小于40%，則確保背光源底座的剛性所需要的拉伸成型變得困難。另外，通過對本發(fā)明的冷軋鋼板實施預(yù)定的加工，例如彎曲加工、拉伸加工等，能 夠得到加工性及形狀固定性優(yōu)良的液晶電視用背光源底座。如果使用該背光源底座，則在 具有良好的平面度、結(jié)塊感減少的方面是有效的。另外，本申請發(fā)明的冷軋鋼板適合作為背 光源底座使用，但并不限定為該用途。另外，本發(fā)明的冷軋鋼板的制造方法，具備如下工序在1200°C以上加熱具有上 述成分組成的鋼坯，之后，實施在870 950°C下使終軋結(jié)束的熱軋，從而制成熱軋板；將該 熱軋板在450 750°C下卷取后，實施酸洗，之后，以55 80 %的軋制率實施冷軋，從而制 成冷軋板；以及退火工序，以1 30°C /秒的速度在600°C至預(yù)定的均熱溫度的溫度范圍內(nèi) 加熱，在上述預(yù)定的均熱溫度下進行30 200秒的均熱保持后，使至600°C為止的平均冷卻 速度為3°C/秒以上進行冷卻。在此，在形成上述熱軋板的工序中，使上述鋼坯的加熱溫度為1200°C以上是因為 在進行熱軋時，需要在加熱中使Nb的碳化物暫時固溶、并在卷取后微細析出，為了使上述 Nb的碳化物固溶，需要1200°C以上的溫度。另外，使上述終軋的結(jié)束溫度在870 950°C的 范圍內(nèi)。如果終軋的結(jié)束溫度低于870°C，則存在上述熱軋板的組織處于鐵素體區(qū)域的狀態(tài) 時終軋結(jié)束的情況，由于在終軋途中由奧氏體區(qū)域變?yōu)殍F素體區(qū)域，因此軋制載荷急劇降 低，軋機的載荷控制變得困難，可能引起斷裂等。另外，如果以鐵素體區(qū)域從終軋輸入側(cè)進 行通板則能夠避免斷裂的危險，但由于軋制溫度降低，上述熱軋板的組織變?yōu)槲丛俳Y(jié)晶鐵 素體，存在冷軋時的載荷增大的問題。另一方面，如果高于950°C，則奧氏體的晶粒粗大化， 之后，相變的鐵素體的晶粒粗大化，從而冷軋時的結(jié)晶旋轉(zhuǎn)(Crystal rotation)變得不充 分，結(jié)果是鐵素體的集合組織的生長受到抑制，r值降低。而且，在上述冷軋板的形成工序中，使上述卷取溫度為450 750°C是因為如果 溫度低于450°C，則生成針狀鐵素體，因此鋼板硬質(zhì)化，可能在之后的冷軋時帶來不良影響； 另一方面，如果高于750°C，則存在NbC的析出物粗大化的傾向，因此在上述冷軋后的上述 退火工序中，難以控制上述微細碳化物的形成，不能使r值降低。另外，卷取溫度優(yōu)選為 680°C以下。另外，為了除去熱軋板表面的銹皮而實施酸洗，酸洗條件根據(jù)通常的方法即可。 另外，使上述冷軋時的軋制率為55 80%的范圍是因為如果軋制率低于55%，則由軋制 引起的結(jié)晶旋轉(zhuǎn)變得不充分，因此不能使鐵素體的集合組織充分生長；另一方面，如果高于 80%，則上述集合組織過度生長，結(jié)果是軋制方向和軋制直角方向的r值超過上限1.6。而且，在上述退火工序中，使600°C至均熱溫度為止的加熱速度為1 30°C /秒是 因為如果加熱速度小于rc /秒，則加熱速度過慢，因此上述微細的碳化物粗大化，不能發(fā) 揮上述鐵素體晶粒生長的抑制效果；另一方面，如果加熱速度超過30°c /秒，則加熱速度過 快，加熱途中的恢復(fù)受到抑制，結(jié)果是在之后的均熱時上述鐵素體的晶粒生長變得容易進 行，從而無法抑制鐵素體的集合組織。另外，使上述均熱保持的時間為30 200秒。這是 因為如果時間少于30秒，則存在上述鐵素體的再結(jié)晶面沒有完成的情況，另外，由于晶粒 生長受到抑制，因此無法控制r值，而且延伸率也降低；另一方面，如果時間超過200秒，則 均熱時間長，上述晶粒大幅過度生長，因此無法控制鐵素體的集合組織。另外，使上述均熱 溫度至600°C為止的平均冷卻速度為3°C /秒以上是因為如果速度小于3°C /秒，則促進 上述鐵素體晶粒的生長，無法控制上述鐵素體的集合組織。另外，上述冷卻速度的上限沒有特別限定，但由于冷卻設(shè)備的關(guān)系，優(yōu)選約為30°C /秒。而且，本發(fā)明的冷軋鋼板的制造方法的特征在于，在將冷軋時的軋制率記為 !^(^^、將鋼坯中的他含量記為乂質(zhì)量1^)時，上述預(yù)定的均熱溫度在(800-R+500Xn) (800+1000 X n)。C的范圍內(nèi)。本發(fā)明人從r值及延伸特性的觀點出發(fā)，對均熱溫度做出了如 下考慮。首先，在加熱后的均熱中，使再結(jié)晶結(jié)束，并使晶粒稍許生長，由此能夠控制r值， 并能夠提高延伸率。而且，冷軋的軋制率(也稱為冷軋率)低，Nb量越多再結(jié)晶越難進行，晶 粒生長也難以進行，因此需要更高溫下的均熱。因此，需要使均熱溫度達到與冷軋率R(%) 和Nb量(％)相對應(yīng)的預(yù)定溫度以上。另一方面，如果均熱溫度高，則晶粒生長、增大，因此 變得無法控制集合組織。而且，由于Nb量越少晶粒生長越容易進行，因此需要使均熱溫度 達到與Nb量(％ )相對應(yīng)的預(yù)定溫度以下?；谏鲜鲅芯?，對Nb量、冷軋率、均熱溫度與r值和延伸率間的關(guān)系進行了研究。 圖3表示冷軋率為70%時，r值及平均延伸率Elm與Nb量和均熱溫度間的關(guān)系；圖4表示 Nb量為0.020%時，r值、平均延伸率與冷軋率和均熱溫度間的關(guān)系。使用的是其他的條件 全部在本發(fā)明的范圍內(nèi)制造的厚0.6 1.0mm的冷軋板。軋制方向和軋制直角方向的r值 均為1. 0 1. 6，并且，將延伸率的平均值EIm為40 %的點表示為O，將r值和延伸率中的 任意一個偏離本發(fā)明的范圍的情況表示為X。由圖3及圖4可知，在將Nb含量記為η (質(zhì)量％ )、將冷軋率記為R (% )時，通過 使均熱溫度為(800-R+500Xn) (800+1000Xn)，能夠使r值和延伸率在本發(fā)明的范圍內(nèi)。 如果均熱溫度低于(800-R+500Xn)或高于(800+1000Xn)，則不能夠?qū)崿F(xiàn)本發(fā)明范圍的r
值、延伸率。通過使上述均熱溫度為上述范圍，使鐵素體的再結(jié)晶結(jié)束，并優(yōu)化上述鐵素體的 晶粒生長，可以將r值控制在較低水平，并能夠提高延伸特性。另外，上述制造條件以外的條件按照常法即可。例如，熔煉方法可適當(dāng)使用通常的 轉(zhuǎn)爐法、電爐法等。熔煉后的鋼在鑄造成鋼坯后，直接或在冷卻后進行加熱，實施熱軋。在 熱軋中，通過上述的終軋條件進行終軋，之后在上述的卷取溫度下卷取。終軋后，到卷取為 止的冷卻速度沒有特別規(guī)定，但只要是空冷以上的冷卻速度就已足夠。此外，根據(jù)需要，可 以進行100°C/秒以上的急冷。之后，在通常的酸洗后，實施上述冷軋。關(guān)于退火，進行上述 條件下的加熱、冷卻。低于600°c的范圍內(nèi)的冷卻速度是任意的，可以根據(jù)需要，在480°C附 近通過熔融鋅進行鍍敷。另外，鍍敷后，可以再加熱至500°C以上并使鍍層合金化?；蛘?，還 可以采用在冷卻途中進行保持等的熱歷史。而且，可以根據(jù)需要，實施約0. 5% 約2%的 表面光軋。此外，在退火途中沒有實施鍍敷的情況下，為了提高耐腐蝕性，還可以實施電鍍 鋅等。而且，可以通過化學(xué)轉(zhuǎn)化處理等在冷軋鋼板或鍍敷鋼板上形成覆膜。上述內(nèi)容僅表示本發(fā)明的實施方式的一例，本發(fā)明可以在請求保護的范圍內(nèi)增加 各種變更。實施例對本發(fā)明的實施例進行說明。將含有表1-1及表1-2所示成分的鋼坯熔煉后，在表中的加熱溫度(°C )下將鋼 坯加熱1小時，之后，實施在表1-1及表1-2所示的終軋溫度(°C )下使終軋結(jié)束的熱軋， 得到熱軋板(板厚2. 0 3. 5mm)。之后，在表1_1及表1_2所示的卷取溫度CC )下將該熱軋板卷取，實施酸洗后，以表1-1及表1-2所示的軋制率實施冷軋，得到冷軋板(板厚 0. 6 1. Omm)。冷軋后，以表1_1及表1_2所示的、600°C至均熱溫度為止的平均加熱速度 (°C /秒)、均熱溫度(°C )、均熱時間(秒)及均熱溫度至600°C為止的平均冷卻速度(°C / 秒)進行退火工序，得到供試體1 45。另外，在600°C之后，以相同的冷軋速度冷卻至室 溫。另外，退火后實施了軋制率為1.0%的表面光軋。將供試體1 45各自的、含有元素的組成(C、Si、Mn、P、S、Al、N、Nb、Ti及B)、 制造條件(熱軋的加熱溫度、終軋溫度及卷取溫度、冷軋時的軋制率、以及退火時的加熱溫 度、均熱溫度、均熱時間、冷卻速度、A :(800-R+500Xn)及B (800+1000 Xn))示于表1_1及 表 1-2。(評價)對于所得的各供試體，進行如下評價。(1)對于各供試體，從軋制方向及軋制直角方向裁切JIS 5號拉伸試驗片，測定標(biāo) 點間距(Ltl)及板寬(Wtl),在拉伸速度IOmm/分鐘、預(yù)應(yīng)變(延伸率)15%的條件下進行拉伸 試驗后，再次測定標(biāo)點間距(L)及板寬(W)，并由下式算出r值。r = In (ff/ff0) /In (ff0L0/WL)(2)對于各供試體，從軋制方向、軋制45°方向及軋制直角方向裁切JIS 5號拉伸 試驗片，分別以IOmm/分鐘的拉伸速度進行拉伸試驗后，測定延伸率，通過下式算出延伸率 的平均值Elm(% )。Elm= (E1l+2XE1d+E1c)/4El:軋制方向的延伸率，EId:軋制45°方向的延伸率，Elc 軋制直角方向的延伸將由(1)及(2)得到的r值及平均延伸率的結(jié)果示于表1_1及表1_2。而且，對于供試體1 洸，制成將(800-R+500Xn)的值記為Ajf (800+1000 X η) 的值記為B時的、表示r值相對于(均熱溫度-A)/(B-A)的關(guān)系的曲線圖(圖5)、以及表 示延伸率的平均值(％ )相對于(均熱溫度-A)/(B-A)的關(guān)系的曲線圖(圖6)。(均熱溫 度-A)/(B-A)為0 1.0的情況為本發(fā)明的范圍。
權(quán)利要求
1.一種冷軋鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計，含有C 0. 0010 0. 0030%,Si 0. 05%以 下、Mn 0. 1 0. 3%,P 0. 05% 以下、S :0. 02% 以下、Al :0. 02 0. 10%,N :0. 005% 以下及 Nb :0. 010 0. 030%，余量由！^e及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，軋制方向和軋制直角方向的r值均在1.0 1.6的范圍內(nèi)，軋制方向、軋制45°方向及 軋制直角方向的延伸率的平均值Elm為40%以上，其中，Elm= (E1l+2XE1d+E1c)/4、El^軋制方向的延伸率、EId:軋制45°方向的延伸率、Elc:軋制直角方向的延伸率。
2.如權(quán)利要求1所述的冷軋鋼板，其特征在于，所述冷軋鋼板以質(zhì)量％計，還含有B: 0. 0003 0. 0015%。
3.如權(quán)利要求1所述的冷軋鋼板，其特征在于，所述冷軋鋼板以質(zhì)量％計，還含有Ti 0. 005 0. 020%及 B 0. 0003 0. 0015%。
4.一種液晶電視用背光源底座，其特征在于，使用權(quán)利要求1、2或3所述的冷軋鋼板通 過預(yù)定的加工而制造。
5.一種冷軋鋼板的制造方法，其特征在于，具備如下工序在1200°C以上加熱具有權(quán) 利要求1、2或3所述的成分組成的鋼坯，之后，實施在870 950°C下使終軋結(jié)束的熱軋，從 而制成熱軋板；將所述熱軋板在450 750°C下卷取后，實施酸洗，之后，以55 80%的軋 制率實施冷軋，從而制成冷軋板；以及退火工序，以1 30°C /秒的速度在600°C至預(yù)定的 均熱溫度的溫度范圍內(nèi)加熱，在所述預(yù)定的均熱溫度下進行30 200秒的均熱保持后，使 至600°C為止的平均冷卻速度為3°C /秒以上進行冷卻，并且，在將冷軋時的軋制率記為R、將鋼坯中的Nb含量記為η時，所述預(yù)定的均熱溫度 在(800-R+500Xn) (800+1000Xn) °C的范圍內(nèi)，其中，R以％計，η的單位為質(zhì)量％。
全文摘要
通過謀求含有成分及r值的優(yōu)化，提供具備優(yōu)良的加工性及形狀固定性的冷軋鋼板及其制造方法、以及背光源底座。所述冷軋鋼板的特征在于，含有C0.0010～0.0030％、Si0.05％以下、Mn0.1～0.3％、P0.05％以下、S0.02％以下、Al0.02～0.10％、N0.005％以下及Nb0.010～0.030％，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，軋制方向和軋制直角方向的r值均在1.0～1.6的范圍內(nèi)，軋制方向、軋制45°方向及軋制直角方向的延伸率的平均值E1m為40％以上。其中，E1m＝(E1L+2×E1D+E1C)/4，E1L軋制方向的延伸率，E1D軋制45°方向的延伸率，E1C軋制直角方向的延伸率。
文檔編號C22C38/12GK102105614SQ20098012873
公開日2011年6月22日 申請日期2009年7月22日 優(yōu)先權(quán)日2008年7月22日
發(fā)明者古賀秀晴, 安原英子, 木津太郎, 熊谷正敏, 田原健司, 花澤和浩, 藤田耕一郎 申請人:杰富意鋼鐵株式會社