專利名稱：待軋鋼材的導(dǎo)向方法及其輪式導(dǎo)向系統(tǒng)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及輪式導(dǎo)向方法和系統(tǒng)，用于將鋼材通過導(dǎo)向輪送入軋鋼機(jī)，軋制出諸如鋼絲條那樣具有不同截面形狀的線型產(chǎn)品、各種鋼棒以及H形截面鋼梁在內(nèi)的型鋼，同時(shí)防止軋制過程中鋼材在導(dǎo)向輪間所限定的夾持空間中發(fā)生傾斜。
用于傳導(dǎo)需要軋制成線型鋼、型鋼的傳統(tǒng)輪式導(dǎo)向裝置只具備防止因未能將鋼材輸入軋機(jī)所引起誤軋的功能。但是，眾所周知，這種傳統(tǒng)的輪式導(dǎo)向裝置已不能滿足目前對(duì)最終產(chǎn)品截面形狀和外形尺寸精度的嚴(yán)格要求。具體來講，當(dāng)待軋鋼材被導(dǎo)向輪夾持住并送向后面的軋機(jī)的過程中發(fā)生傾斜時(shí)，這種傳統(tǒng)裝置就無法達(dá)到線材產(chǎn)品的圓度和最終產(chǎn)品其他尺寸精度的要求。
因此，目前人們已提出一些方法，用以有效地防止軋制過程中鋼材發(fā)生上述誤軋和傾斜問題。所提出的待軋鋼材導(dǎo)向方法的先有技術(shù)之一為公開號(hào)為平60-40933的日本專利申請(qǐng)。(此后稱之為第一先有技術(shù))。在這一方法中，為了可靠地將原料鋼條送入導(dǎo)向輪限定的夾持空間并防止鋼條在夾持空間中傾斜，要使鋼條所經(jīng)過的導(dǎo)向輪彼此離開一定距離，使夾持空間比通過此處的鋼條直徑大一些，直到鋼條的前端到達(dá)導(dǎo)向輪，然后，當(dāng)鋼條前端進(jìn)入導(dǎo)向輪之間后，在將導(dǎo)向輪彼此靠攏以使上述的夾持空間變窄。鋼條末端通過導(dǎo)向輪后，再將導(dǎo)向輪間的夾持空間恢復(fù)到原始位置。
公開號(hào)為平年52-66865的日本專利申請(qǐng)(此后稱之為第二先有技術(shù))也公開了一種輪式導(dǎo)向裝置，軋制過程中該裝置對(duì)在導(dǎo)向輪間的鋼材施加一定的預(yù)壓力從而完成精確軋制過程。公開號(hào)為平年39-4250(第三先有技術(shù))和平年61-1929的(第四先有技術(shù))日本實(shí)用新型也公布了另外兩種對(duì)輪式導(dǎo)向裝置施加預(yù)壓力(預(yù)負(fù)荷)來增大裝置剛度的方法。
上面提到的第一光有技術(shù)中的導(dǎo)向方法采用的思路是，對(duì)導(dǎo)向輪施加一定的“緊抱力”來夾持住鋼材。但是，實(shí)驗(yàn)表明，實(shí)際上即使施加了這樣的緊抱力，鋼材還是可能傾斜。人們逐漸認(rèn)識(shí)到發(fā)生這種情況的原因是這樣，目前軋鋼的原料往往是用諸如特種鋼這樣的高強(qiáng)度鋼或高阻變形鋼材以及小批量的軋鋼產(chǎn)品，為了適應(yīng)這種趨勢(shì)，甚至于某種只適合于一定軋鋼用途的輪式導(dǎo)向系統(tǒng)也常常被用于各種象冷軋那樣的高速、高載軋鋼系統(tǒng)，而這些系統(tǒng)在生產(chǎn)不同軋鋼產(chǎn)品時(shí)，所處的工作條件是不同的，因此使輪式導(dǎo)向器在超載環(huán)境下工作。
第一先有技術(shù)中提出使用液壓系統(tǒng)對(duì)夾持在導(dǎo)向輪間的鋼材施加緊抱力。但是，這里使用的液壓系統(tǒng)只能控制“啟動(dòng)”或“停止”狀態(tài)。因此，當(dāng)鋼材處于被導(dǎo)向輪夾持狀態(tài)時(shí)，液壓系統(tǒng)所產(chǎn)生的緊抱力僅是一個(gè)常數(shù)。這一恒定的緊抱力表示，由導(dǎo)向輪組成的輪式導(dǎo)向系統(tǒng)是一非剛性的易屈服結(jié)構(gòu)。即使當(dāng)夾持在導(dǎo)向輪之間的鋼材開始傾斜時(shí)，這種易屈服結(jié)構(gòu)也不能對(duì)促使導(dǎo)向輪彼此開啟的力產(chǎn)生彈性阻力，所述的開啟力是由于鋼材傾斜產(chǎn)生的。因而就不能阻止夾持在導(dǎo)向輪間的鋼材發(fā)生傾斜。
在第三和第四先有技術(shù)中提出了施加預(yù)壓力，逐級(jí)增加輪式導(dǎo)向裝置剛度等方法也不能適合近年來惡劣的工作條件。因此這些先有技術(shù)都不能防止夾持在導(dǎo)向輪間的鋼材發(fā)生傾斜。
每種先有技術(shù)都產(chǎn)生這樣一個(gè)問題;需要被軋制成包括線性鋼材，條鋼或型鋼的原料所產(chǎn)生的傾斜問題，這些先有技術(shù)都無法克服，因而造成誤軋或軋制品的截面形狀和外形尺寸精度低。
本發(fā)明的目的是提出一個(gè)方法和系統(tǒng)，可用來防止軋制過程中待軋鋼材在導(dǎo)向輪間發(fā)生傾斜，以避免誤軋、軋制產(chǎn)品的截面形狀和外形尺寸精度低以及產(chǎn)品表面缺損等問題。
為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明提出了一種用輪式導(dǎo)向裝置將待軋鋼材導(dǎo)入軋機(jī)的方法，這種輪式導(dǎo)向裝置在輪式導(dǎo)向部分的軋機(jī)架之間安置了導(dǎo)向輪，輪式導(dǎo)向裝置輪導(dǎo)向部分的彈性常數(shù)[K(N/mm)]與在軋制過程中對(duì)夾持在導(dǎo)向輪間鋼材施壓時(shí)所得出的塑性特性曲線的斜率[M(N/mm)]之比(K/M)確定為等于或大于0.5。
本發(fā)明還提供了一個(gè)用于將待軋鋼材導(dǎo)入軋機(jī)的輪式導(dǎo)向裝置，該裝置的輪導(dǎo)向部分在軋機(jī)架之間安置了導(dǎo)向輪，輪導(dǎo)向部分的彈性常數(shù)[K(N/mm)]與對(duì)導(dǎo)向輪間的鋼材施壓所得塑性特性曲線的斜率[M(N/mm)]之比(K/M)確定為等于或大于0.5。
雖然剛度小的輪式導(dǎo)向裝置會(huì)使導(dǎo)向輪容易開啟，但會(huì)引起夾持在導(dǎo)向輪間的鋼材傾斜。我們可以通過加大輪導(dǎo)向部分彈性常數(shù)K，使其足以經(jīng)受對(duì)鋼材施加的緊抱力，使通過導(dǎo)向輪的鋼材不發(fā)生傾斜。
根據(jù)上述限定的比率來增加輪式導(dǎo)向器的剛度，就可以使被夾持在導(dǎo)向輪間的鋼材不再傾斜，最終產(chǎn)品的截面形狀和外形尺寸精度會(huì)大大改善。根據(jù)本發(fā)明，由于可以防止誤軋，軋制器的產(chǎn)出率和生產(chǎn)率可以顯著增加。
本發(fā)明其它更為詳盡的目的將通過對(duì)下述實(shí)施例的理解而變得更為明顯，本專業(yè)的技術(shù)人員通過實(shí)際運(yùn)用本發(fā)明還會(huì)體會(huì)到至此尚未提及的其它各種優(yōu)點(diǎn)。
下面將參照附圖對(duì)本發(fā)明的其它目的和特點(diǎn)予以詳細(xì)說明。


圖1表示待軋鋼材傾斜情況的試驗(yàn)結(jié)果，其中縱坐標(biāo)軸為1/(1+K/M)，橫坐標(biāo)軸為K/M。
圖2是根據(jù)本發(fā)明輪式導(dǎo)向裝置一個(gè)實(shí)施例。該裝置由液壓系統(tǒng)提供壓力源，在鋼材開始傾斜時(shí)增加輪式導(dǎo)向裝置的剛度。
圖3中的坐標(biāo)圖表示通過導(dǎo)向輪或?qū)蜉嗛g的夾持空間控制緊抱力的輪式導(dǎo)向裝置的彈性特性曲線和待軋鋼材的塑性特性曲線。
圖4為導(dǎo)向輪間的鋼材處于被夾持狀態(tài)和已傾斜的鋼材處于被緊抱力壓緊狀態(tài)的示意圖。
圖5是解釋由圖3中所示SA、SB和SC三條連線所表示的圖形關(guān)系。
圖6為用于控制導(dǎo)和輪間空隙的輪式導(dǎo)向裝置主要結(jié)構(gòu)的前視圖。
本發(fā)明提出的方法和系統(tǒng)是用于將輪式導(dǎo)向裝置的剛度增至適當(dāng)程度，以改善產(chǎn)品的截面形狀以及外形尺寸的精度，防止誤軋，從而以極高的產(chǎn)出率和生產(chǎn)率制造出表面沒有缺損的高質(zhì)的軋制鋼材產(chǎn)品。
由易屈服結(jié)構(gòu)組成的傳統(tǒng)型輪式導(dǎo)向裝置，即使對(duì)它施加的預(yù)定緊縮力較弱，待軋鋼材在軋制過程中也易于在該裝置的導(dǎo)向輪夾持空間發(fā)生傾斜。但是，設(shè)計(jì)時(shí)未考慮緊縮力的傳統(tǒng)輪式導(dǎo)向裝置不可能承受額外足夠的緊抱力以防止鋼材在導(dǎo)向輪之間的夾持空間中傾斜。也就是說，如果限定在導(dǎo)向輪之間導(dǎo)向部分的彈性常數(shù)K大到一定程度，導(dǎo)向輪間的鋼材就會(huì)傾斜。
因此，本發(fā)明的發(fā)明者研究了應(yīng)該將彈性常數(shù)K增加到什么程序，得出一條特性曲線，該曲線表示出對(duì)通過導(dǎo)向輪之間處于傾斜狀態(tài)的鋼材所施加的軋制負(fù)荷與其軋制的關(guān)系，換言之就是表示出處于傾斜狀態(tài)鋼材的塑性特性曲線的斜率M(絕對(duì)值)，并用該特性曲線的斜率M作為所需合適的彈性常數(shù)K的指數(shù)。
圖1中坐標(biāo)圖的縱軸為1((1+K/M)，橫軸為K/M，圖中曲線是發(fā)明者們對(duì)待軋鋼材在各種軋制條件下傾斜時(shí)所處狀態(tài)進(jìn)行研究后得出的。從圖1可明顯看出，只要彈性常數(shù)K與斜率M的比率(K/M)等于或大于0.5，被導(dǎo)向輪之間夾持的鋼材就不會(huì)傾斜。
在圖1中曲線上的X號(hào)表示軋制中的鋼材傾斜了，曲線上的O表示鋼材沒有傾斜。
應(yīng)該保證所有軋機(jī)架的輪式導(dǎo)向裝置都滿足上述確定的等于或大于0.5這個(gè)比率值，這樣才能保證軋制過程中，由導(dǎo)向輪導(dǎo)向并夾持在導(dǎo)向輪間的鋼材在任何一個(gè)軋機(jī)架都不傾斜。因此，這項(xiàng)以防止鋼材在導(dǎo)向輪間傾斜為目的的發(fā)明可歸納為如下三個(gè)方案第一方案提出了一種方法，用于通過使用輪式導(dǎo)向裝置將待軋鋼材輸入軋機(jī)，裝置中的輪式導(dǎo)向部分的彈性常數(shù)K[N/mm]與對(duì)導(dǎo)向輪間的鋼材施壓時(shí)所得塑性特性曲線的斜率M[N/mm]的比率確定為0.5或大于0.5。
第二方案提出了一套輪式導(dǎo)向裝置，用于將待軋鋼材輸入軋機(jī)，并滿足如下條件裝置的輪式導(dǎo)向部分彈性常數(shù)K[N/mm]與對(duì)導(dǎo)向輪間的鋼材施壓時(shí)所得的塑性特性曲線的斜率M[N/mm]之比K/M確定為等于或大于0.5。
第三方案提出一套輪式導(dǎo)向系統(tǒng)，用于將待軋鋼材輸入軋機(jī)。該系統(tǒng)包括一系列的輪式導(dǎo)向裝置，每套裝置都在軋機(jī)架之間安裝了導(dǎo)向輪，其輪式導(dǎo)向部分的彈性常數(shù)K[N/mm]與對(duì)導(dǎo)向輪間的鋼材施壓時(shí)所得的塑性特性曲線的斜率M[N/mm]之比K/M確定為等于或大于0.5。
因此，通過調(diào)整輪式導(dǎo)向裝置的彈性常數(shù)K和鋼材塑性特性曲線的斜率M這兩個(gè)參數(shù)，就可以防止經(jīng)過導(dǎo)向輪夾持空間的鋼材發(fā)生傾斜。斜率M必須在根據(jù)待軋鋼材和軋制條件所確定的最大值中選擇。
在上述第一先有技術(shù)中，用于將鋼材夾持在導(dǎo)向輪間的緊抱力是一常數(shù)，即該輪式導(dǎo)向裝置形成一種易屈服結(jié)構(gòu)，其導(dǎo)向輪間的剛度在恒定液壓力下為零(K＝0)。在這種情況下，如果當(dāng)導(dǎo)向輪間的鋼材開始傾斜使導(dǎo)向輪的夾持空間變寬時(shí)，這種易屈服結(jié)構(gòu)就不能對(duì)由鋼材傾斜產(chǎn)生的促使導(dǎo)向輪彼此開啟的力產(chǎn)生阻力，結(jié)果會(huì)使經(jīng)過導(dǎo)向輪間的鋼材傾斜。因此，傳統(tǒng)軋鋼裝置的液壓系統(tǒng)必須進(jìn)行改進(jìn)，才能防止鋼材發(fā)生傾斜。
本發(fā)明輪式導(dǎo)向裝置的另一特點(diǎn)是圖2中所示的液壓系統(tǒng)。該液壓系統(tǒng)包含一控制裝置8，通過液缸4對(duì)導(dǎo)向輪1施加液壓力實(shí)現(xiàn)對(duì)導(dǎo)向輪之間的壓箝空間的控制。本液壓系統(tǒng)是密閉的封閉系統(tǒng)，可將液壓力升至要求的壓力水平，從而對(duì)導(dǎo)向輪間的鋼材產(chǎn)生符合要求的緊抱力將其夾持住。當(dāng)液壓系統(tǒng)產(chǎn)生的液壓力達(dá)到某一預(yù)定的壓力，而此壓力小于與輪式導(dǎo)向裝置彈性極限相對(duì)應(yīng)的負(fù)載液壓緊抱力的壓力水平時(shí)，液壓系統(tǒng)就會(huì)停止工作，以便降低液壓壓力。
因?yàn)橛脕砜刂茖?duì)夾持在導(dǎo)向輪間鋼材施加緊抱力的液壓系統(tǒng)是按照本發(fā)明設(shè)計(jì)的，所以導(dǎo)向輪間的剛度K可以增加到要求的有限值。因此，可以防止被輸送鋼材的傾斜問題，并可靠地夾持在導(dǎo)向輪間。如果鋼材開始傾斜使得導(dǎo)向輪間夾箝空間變寬，引起液壓系統(tǒng)產(chǎn)生的壓力升高，輪式導(dǎo)向裝置即不會(huì)變形也不會(huì)失效，因?yàn)橄到y(tǒng)可以保證它在其彈性極限內(nèi)工作。
圖3表示出可以控制導(dǎo)向輪所產(chǎn)生緊抱力的輪式導(dǎo)向裝置的彈性特性曲線和待軋鋼材的塑性特性曲線。圖3中，hA點(diǎn)表示夾持在導(dǎo)向輪間鋼材處于正常狀態(tài)時(shí)的尺寸，hB點(diǎn)表示夾持在導(dǎo)向輪間鋼材處于傾斜狀態(tài)時(shí)的尺寸。SA、SB、SC分別表示與上述尺寸相對(duì)應(yīng)的工作點(diǎn)。
圖4表示出導(dǎo)向輪之間的夾持空間中的鋼材產(chǎn)生一定傾斜時(shí)狀態(tài)。該圖中，左圖表示鋼材處于正常受夾持狀態(tài)，右圖表示鋼材傾斜的狀態(tài)。
圖5表示將圖3中的彈性、塑性特性兩條曲線上SA、SB、SC三個(gè)交點(diǎn)連接起來所圍成的圖形。從SA點(diǎn)到SB點(diǎn)的長度對(duì)應(yīng)于緊抱力保持恒定時(shí)夾持在導(dǎo)向輪間鋼材的典型尺寸從hA變到hB，工作點(diǎn)所移動(dòng)的范圍。SA到SC的長度對(duì)應(yīng)于按照本發(fā)明所使用的液壓系統(tǒng)所給出的彈性特性曲線的條件下，夾持在導(dǎo)向輪間的鋼材傾斜時(shí)，工作點(diǎn)的移動(dòng)范圍。
彈性特性曲線和塑性特性曲線的交點(diǎn)SA、SB、SC表示在導(dǎo)和間引導(dǎo)的與鋼材的典型尺寸相對(duì)應(yīng)的實(shí)際工作點(diǎn)，也就是導(dǎo)向輪間的夾持空間的輸出端處與鋼材的典型尺寸相對(duì)應(yīng)的實(shí)際工作點(diǎn)。
如果緊縮力為常數(shù)，則理論上K＝0。當(dāng)導(dǎo)向輪間的鋼材傾斜程度略有增加時(shí)，鋼材的曲型尺寸會(huì)略有增大。此時(shí)，導(dǎo)向輪間的夾持空間的變化量△S與具有典型尺寸的鋼材的變化量△h之間存在下列等式△S＝[M/(K+M)]·△h＝[1+K/M]·△h……(1)上式可改寫為如下形式△S/△h＝1/[1+K/M]……(2)等式(2)用做表示當(dāng)夾持在導(dǎo)向輪間的鋼材明顯傾斜時(shí)，導(dǎo)向輪開啟的難度指數(shù)。等式(2)右邊的值越小，導(dǎo)向輪間的夾持空間越窄。在這種情況下，通過等式(2)可理解，輪式導(dǎo)向裝置對(duì)鋼材傾斜的阻力也越大。
因此，從圖1可以明顯看出，當(dāng)下述等式(3)的條件滿足時(shí)，導(dǎo)向輪間的鋼材就不再傾斜。
1/(1+K/M)≤2/3;或K/M≥0.5(3)而且根據(jù)圖3可以理解，為了防止鋼材開始傾斜時(shí)導(dǎo)向輪彼此開啟，希望將比值K/M盡可能確定得大些。
事實(shí)證明，通過將導(dǎo)和輪間的彈性常數(shù)K與待軋鋼材塑性特性曲線的斜率M之比確定為≥0.5，就可以防止鋼材發(fā)生傾斜。因此，M值必須從根據(jù)待軋鋼材和軋制條件所確定的最大值中選取。
圖2所示輪式導(dǎo)向裝置包含一液壓系統(tǒng)，該液壓系統(tǒng)用于當(dāng)鋼材開始傾斜時(shí)，增加輪式導(dǎo)向裝置的剛度以阻止由導(dǎo)向輪間夾持并由導(dǎo)向輪所導(dǎo)向的鋼材傾斜。該液壓系統(tǒng)具備三個(gè)功能①設(shè)定不同的預(yù)定液壓力，②設(shè)定液壓力后關(guān)閉系統(tǒng)的液壓回路，③當(dāng)液壓系統(tǒng)產(chǎn)生的壓力達(dá)到一個(gè)預(yù)定液壓壓力，且此壓力仍在輪式導(dǎo)向裝置的彈性極限內(nèi)時(shí)，開放液壓回路。
圖中還表示出通過油缸4來控制導(dǎo)向輪間的夾持空間的控制機(jī)構(gòu)的例子。該控制機(jī)構(gòu)包含一根由油缸4驅(qū)動(dòng)的楔形銷桿3，用來使導(dǎo)向輪間的夾持空間變窄從而增加施加在夾持在導(dǎo)向輪間鋼材上的緊縮力。該機(jī)構(gòu)中楔形銷桿3和油缸4沿直線布局，并將楔形銷桿3與壓力輪5連接，其總的彈性常數(shù)KC由下列等式(4)給出1/KC＝1/K1+1/K2……(4)此外K1表示楔形銷桿3與油缸4之間的彈性常數(shù)，K2表示楔形銷桿3與壓力輪5之間的彈性常數(shù)因?yàn)榫o抱力為常數(shù)時(shí)，K1＝0，有下列等式KC＝0……(5)很明顯，當(dāng)使用全封閉式液壓系統(tǒng)時(shí)K1＝∞，所以輪式導(dǎo)向裝置的剛度為一個(gè)有限值，即KC＝K2……(6)因此，本發(fā)明中增加剛度的方法與傳統(tǒng)的將液壓力(緊抱力)保持恒定的方法相比，明顯更適合于防止導(dǎo)向輪輸送的鋼材發(fā)生傾斜。
通過將輪式導(dǎo)向裝置導(dǎo)向輪間的剛度K確定為大于塑性特性曲線的斜率M的0.5倍，就可以使導(dǎo)向輪間的鋼材保持在正常狀態(tài)。如果導(dǎo)向輪開啟使得鋼材傾斜，導(dǎo)向輪會(huì)立刻由于剛度K的作用被壓回來，阻止鋼材的傾斜并使其在導(dǎo)向輪間處于正常狀態(tài)。但是只將輪式導(dǎo)向裝置的剛度K確定為大于待軋鋼材塑性特性曲線斜率M的0.5倍，則通過導(dǎo)向輪所施加的恒定的力還不足以防止鋼材傾斜。也就是說，當(dāng)夾持在導(dǎo)向輪間的鋼材開始傾斜時(shí)，使剛度K大于0.5M并使得KC＝K2，KC≠0，這樣，通過使用封閉液壓系統(tǒng)，剛度K可有效地建立一定程度的緊抱力。
消除鋼材的傾斜問題后，利用先進(jìn)的軋鋼系統(tǒng)，就可以生產(chǎn)高質(zhì)量無表面殘缺的軋鋼產(chǎn)品，從而滿足嚴(yán)格的要求，并能提高軋鋼產(chǎn)品的產(chǎn)出率和生產(chǎn)率。
但是，當(dāng)K/M＞5時(shí)，由于鋼材是被強(qiáng)迫擠壓力下通過導(dǎo)向輪的，會(huì)造成產(chǎn)品的表面缺陷。
為了增加軋機(jī)架之間輪式導(dǎo)向裝置的彈性常數(shù)K，如圖2和圖6所示，支撐臂6和7的幾何慣性矩以及環(huán)繞樞軸銷栓2的孔周圍處的剛度都要增加。放置導(dǎo)向輪的空間也要足夠地增大，以完成防軋制過程中鋼材傾斜的功能。
在圖2的狀態(tài)下，液壓系統(tǒng)中控制裝置8的工作狀態(tài)是向油缸4輸入高壓油，向前推動(dòng)楔形銷桿3，迫使壓力輪5分別向外移動(dòng)。因此，壓力輪5之間的距離擴(kuò)大。然后，當(dāng)換向閥9換向時(shí)，液壓力使油缸4卸荷，將楔形銷桿3退回，壓力輪間的距離變小。用于夾持導(dǎo)向輪間鋼材的緊抱是按照液壓系統(tǒng)產(chǎn)生的壓力來設(shè)定的，預(yù)定壓力設(shè)定后，利用換向閥9將液壓系統(tǒng)封閉，將壓力保持在一個(gè)預(yù)定值上。對(duì)液壓系統(tǒng)的控制要使得楔形銷桿3與壓力輪5之間的彈性常數(shù)K2等于上述的總的彈性常數(shù)KC，以使剛度K≥0.5M。
控制裝置8是由控制閥10和11組成，是用于在輪式導(dǎo)向裝置彈性極限內(nèi)將液壓系統(tǒng)在預(yù)定的壓力下釋放。
本發(fā)明中的輪式導(dǎo)向裝置完全可用于鋼材以外其它任何材料的軋制，如其它金屬材料。
從上述內(nèi)容可明顯看出，按照本發(fā)明，可防止夾持在導(dǎo)向輪間的鋼材發(fā)生傾斜，從而改善產(chǎn)品的截面形狀和外形尺寸精度。此外，由于可以防止誤軋，可以很高的產(chǎn)出率和生產(chǎn)率生產(chǎn)出無表面殘缺的高質(zhì)量軋鋼產(chǎn)品。
本行業(yè)技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解，上面所描述是本發(fā)明裝置的一個(gè)優(yōu)選實(shí)施例，在不偏離本發(fā)明宗旨和范圍的前提下，可對(duì)其做各種變化和改進(jìn)。
權(quán)利要求
1.一種通過使用輪式導(dǎo)向裝置將待軋鋼材導(dǎo)入軋鋼機(jī)的方法，該導(dǎo)向裝置在輪式導(dǎo)向部分的軋機(jī)架之間安置了導(dǎo)向輪，所述的輪式導(dǎo)向裝置的輪式導(dǎo)向部分的彈性常數(shù)[K(N/mm)]與軋制過程中對(duì)所述導(dǎo)向輪間的鋼材施壓所得的塑性特性曲線的斜率[M(N/mm)]之比(K/M)確定為等于或大于0.5。
2.一種用于將待軋鋼材導(dǎo)入軋鋼機(jī)的輪式導(dǎo)向裝置，該裝置包含一個(gè)在軋機(jī)架之間安裝了導(dǎo)向輪的導(dǎo)向部分，該導(dǎo)向部分的彈性常數(shù)[K(N/mm)]與對(duì)所述導(dǎo)向輪間鋼材施壓時(shí)所得塑性特性曲線的斜率[M(N/mm)]之比(K/M)確定為等于或大于0.5。
3.一種如權(quán)利要求2中所述的輪式導(dǎo)向裝置，其特征在于，還包含一帶有油缸的液壓系統(tǒng)，用以產(chǎn)生對(duì)所述導(dǎo)向輪所施加的液壓力，以控制限定在導(dǎo)向輪間的夾持空間，所述液壓系統(tǒng)為密閉系統(tǒng)，可將壓力設(shè)定到要求的壓力水平，從而對(duì)導(dǎo)向輪間的鋼材施加符合要求的由液壓系統(tǒng)產(chǎn)生的緊抱力而進(jìn)行軋制;該液壓系統(tǒng)還可在所述液壓系統(tǒng)產(chǎn)生的液壓力達(dá)到小于用于緊抱力的負(fù)荷液壓力的預(yù)定壓力時(shí)，使所述的液壓系統(tǒng)停止運(yùn)轉(zhuǎn)以減低液壓力，所述的負(fù)荷液壓力相應(yīng)于輪式導(dǎo)向裝置的彈性極限。
4.用于將待軋鋼材導(dǎo)入軋鋼機(jī)的輪式導(dǎo)向系統(tǒng)，其中包含一系列的輪式導(dǎo)向裝置，每個(gè)導(dǎo)向裝置都有由軋機(jī)架支撐的裝有導(dǎo)向輪的導(dǎo)向部分，所述輪式導(dǎo)向部分的彈性常數(shù)[K(N/mm)]與對(duì)導(dǎo)向輪間的鋼材施壓時(shí)所得塑性特性曲線的斜率[M(N/mm)]之比(K/M)確定為等于或大于0.5。
全文摘要
用于將待軋鋼材導(dǎo)入軋鋼機(jī)的輪式導(dǎo)向裝置，其中輪式導(dǎo)向裝置的輪式導(dǎo)向部分的彈性常數(shù)[K(N/mm)]與對(duì)夾持在導(dǎo)向輪間鋼材施壓時(shí)所得塑性特性曲線的斜率[M(N/mm)]之比(K/M)確定為等于或大于0.5，從而防止導(dǎo)向輪間的鋼材發(fā)生傾斜。因此，可以改善最終產(chǎn)品的截面形狀和外形尺寸精度，防止誤軋，并以很高的產(chǎn)出率和生產(chǎn)率生產(chǎn)出表面無殘缺的高質(zhì)量軋鋼產(chǎn)品。
文檔編號(hào)B21B39/14GK1086468SQ9310936
公開日1994年5月11日 申請(qǐng)日期1993年8月6日 優(yōu)先權(quán)日1992年11月6日
發(fā)明者川村正, 山口芳明, 吉沢貞夫, 岡田莊司, 遠(yuǎn)藤允, 轡田辰也, 中村團(tuán), 真鍋明, 鈴木孝也, 村田杏坪 申請(qǐng)人:壽產(chǎn)業(yè)株式會(huì)社