本發(fā)明涉及一種冷卻工藝，特別涉及一種熱軋帶鋼層流冷卻工藝，屬于熱軋帶鋼層流冷卻控制技術(shù)領(lǐng)域。

背景技術(shù)：
熱軋帶鋼卷取溫度是控制熱軋帶鋼性能指標的重要參數(shù)?，F(xiàn)代熱連軋板帶鋼廠普遍采用層流冷卻控制板帶的軋后冷卻速度和卷取溫度，使帶鋼獲得良好的組織和力學性能。采用層流冷卻工藝只有保證有較好的冷卻均勻性、較高的卷取溫度控制精度，才能產(chǎn)品的組織性能穩(wěn)定。從控制角度看，熱軋層流冷卻系統(tǒng)是個多參數(shù)、非線性、大滯后、強耦合的連續(xù)生產(chǎn)的復雜工業(yè)過程。雖然不同熱軋帶鋼廠的層流冷卻控制設備不盡相同，但系統(tǒng)采用的控制策略和控制思想異曲同工。一般熱軋廠對帶鋼卷取溫度均按照一個目標值進行設定控制的，即帶鋼全長卷取溫度的目標值都是相同的，通過計算機模型控制帶鋼層流冷卻的水量，來保證整塊熱帶鋼的卷取溫度達到目標卷取溫度。但在實際生產(chǎn)過程中存在如下問題：1）卷取溫度模型控制精準，帶鋼實際卷取溫度頭中尾均達到目標值，但由于帶鋼在卷取過程中，頭部與卷筒接觸，帶鋼與卷筒之間發(fā)生熱交換；帶鋼尾部與空氣接觸，與空氣發(fā)生熱交換，導致最終產(chǎn)品實際頭尾部溫度下降也比中部溫度快得多，帶鋼頭尾較大的冷卻強度會導致帶鋼強度指標上升，韌性指標下降。根據(jù)梅鋼對帶鋼頭尾與中部強度的測定獲悉，由于外圍介質(zhì)的影響，帶鋼頭尾的冷卻以致頭尾強度較中間大30-50Mpa；2）厚規(guī)格品種鋼由于模型計算的傳遞誤差較大，而且?guī)т撻L度較短，卷取前測量的溫度再反饋到模型，模型來不及調(diào)整或?qū)恿鱽聿患绊憫?、調(diào)整能力不足，都會導致帶鋼后半段溫度曲線擬合的精度不高，出現(xiàn)中尾部卷取溫度過高，模型控制不下來的情況。3）在現(xiàn)場生產(chǎn)過程中當帶鋼頭部卷取溫度偏高或偏低時，卷取時帶鋼進卷取機時容易打滑引起廢鋼。4）部分鋼種由于帶鋼尾部層流水不能有效吹掃掉，導致殘余熱應力波動大，造成質(zhì)量性能不均及殘余應力不均引起板形不良。針對這種情況，國內(nèi)外各熱軋廠通過引進和開發(fā)的不同的卷取溫度模型控制程序和改進層流冷卻設備的冷卻精度和響應能力來進行緩解。通過檢索查詢到鞍鋼提出專利號為02132975.3《熱軋帶鋼三段層流冷卻工藝》來避免帶鋼頭中尾溫度差異引起的帶鋼性能波動問題。該專利的方法為通過采用三段冷卻的方式，讓頭部溫度比目標溫度高20～50℃，讓尾部溫度比目標溫度高20～40℃，抵消頭尾部分由于冷卻強度大引起的性能變化，保證頭部幾圈（因為帶鋼與卷筒結(jié)觸）和尾部幾圈（因為速度要降速單獨與空氣接觸時間長）的性能與中間一致。但由于溫度過渡是一個過程，是連續(xù)變化的，頭尾與中間有一個過渡區(qū)域，這個區(qū)域的冷卻強度雖然比頭部和尾部低，但仍比鋼卷中間高，不能保證帶鋼全長方向上性能一致，而且該發(fā)明的三段式目標控制溫度較為固定，沒有設定過渡區(qū)間，不能區(qū)別對待不同要求的多變的控制形式，也不能解決上述的后三種問題。專利201110332195.6《抑制帶鋼在層流冷卻中尾部溫度波動的方法》中的方法是通過將層流冷卻水量設置成精調(diào)和粗調(diào)兩種，按照檢測到已完成冷卻過程帶鋼實際溫度與設定目標溫度差值的范圍來規(guī)定開水的組數(shù)，使后面的還沒有完成冷卻的帶鋼（中尾部的）溫度能夠達到設定目標值。這個屬于層流冷卻溫度的后饋控制，能夠達到預期的效果，但這種后饋方法只是解決部分第二問題的一種方法，并且對厚規(guī)格由于帶鋼長度短，可能還沒有開始調(diào)節(jié)，帶鋼可能已全部通過層流冷卻區(qū)域，不能達到效果。專利201310259117.7《熱軋板帶生產(chǎn)線層流冷卻方法》中的方法是將精軋機組到卷取機之間的層流冷卻區(qū)域依次劃分為快冷Ⅰ段、粗調(diào)段、空冷段、快冷Ⅱ段和精調(diào)段共5個段，按照這種分段冷卻的方式來控制帶鋼在層流過程中的組織狀態(tài)，以達到提高產(chǎn)品性能的目的。該專利實質(zhì)上是通過水冷、空冷模式的變化讓帶鋼性能改善，是通過改變冷卻速度來改變組織性能的一種方法。但該方法適用的鋼種有限，沒有專門對溫度控制精度方面做研究，并且該方法增加了控制精度的難度。沒有涉及到解決前述問題。針對現(xiàn)場以上問題，我們分析發(fā)現(xiàn)，主要發(fā)生部位在帶鋼的頭部和尾部，進一步分析，發(fā)生部位發(fā)生在卷取機咬入階段和精軋機拋鋼階段，都不在正常卷取階段。卷取過程實質(zhì)也是可以分為三個階段：卷取機咬入階段、正常卷取階段和精軋機拋鋼階段。卷取機咬入階段，帶鋼依靠（依次層流輥道、夾送輥、助卷輥）摩擦力向前運行，帶鋼內(nèi)部張力相對較小，其張力為摩擦力，帶鋼基本上是瓢曲不平的。正常卷取階段，卷取機與精軋機依靠速度差可以維持固定的張力，張力相對較大，帶鋼基本是平直的。精軋機拋鋼階段，由于帶鋼脫離精軋機，卷取拖著帶鋼運行，其阻力（層流輥道、夾送輥、助卷輥）摩擦力就是帶鋼的張力，相對較小，帶鋼也基本是瓢曲不平的。為了保證卷形良好，現(xiàn)場的控制參數(shù)需要穩(wěn)定過渡，實際上是五段控制，三個平等段和相互間的兩個過渡段。我們就設想出對應的卷取溫度五段控制方法。但由于規(guī)格品種要求的層流冷卻水開的位置與卷取過程F6軋機、卷取機位置不一致，所以各段長度與卷取過程控制的長度不對應。因此，迫切的需要一種新的技術(shù)方案解決上述技術(shù)問題。

技術(shù)實現(xiàn)要素：
本發(fā)明正是針對現(xiàn)有技術(shù)中存在的技術(shù)問題，提供一種熱軋帶鋼層流冷卻工藝，通過熱頭/冷頭工藝解決了頭部溫度偏高/偏低帶來的卷取機咬入打滑難題，通過熱頭工藝解決了部分鋼種層流水不能有效吹掃，影響性能均勻和板形的難題，帶鋼質(zhì)量得到有效保證。為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用的技術(shù)方案如下，一種熱軋帶鋼層流冷卻工藝，其特征在于，所述方法步驟如下，（1）將一條直線的層流溫度曲線優(yōu)化為象“船形”的動態(tài)可變的五段控制曲線，具體如下：第一段是熱頭段，長度L1為10-100m，第二段是熱頭過渡段，長度L2為5-20m，第三段為帶鋼的中間段L3，第四段尾部過渡段，長度L4為5-20m，第五段是熱尾段，長度L5為10-100m；五段冷卻溫度分別控制在：中間段等于目標卷取溫度，頭部段為目標卷取溫度±0～50℃，尾部段為目標卷取溫度±0～50℃，熱頭過渡段和熱尾過渡段均勻過渡，過渡段溫度變化的斜率為溫度增加值與過渡長度的比值；（2）利用熱頭熱尾工藝對熱軋鋼卷卷取溫度進行調(diào)整，具體步驟如下：21）分析卷取存在問題的特征，確定熱頭熱尾具體工藝選擇，（211）用戶反映頭尾強度偏高或頭尾易開裂的并卷取溫度控制合格的品種及其相同相似強化機理的鋼種，這是由于頭尾冷卻強度偏高引起的強度上升、韌性下降，可以選用熱頭熱尾工藝進行糾偏，（212）帶鋼頭尾卷取溫度明顯偏離控制目標，分析偏離區(qū)域是帶鋼頭部和/或尾部，可以針對性進行熱/冷頭和/或熱/冷尾工藝進行糾偏；（213）帶鋼卷取機咬鋼，進入卷取機時，打滑廢鋼，分析確定為摩擦力不足引起，可以根據(jù)卷取溫度選用熱頭或冷頭工藝進行糾偏；（214）帶鋼尾部層流水吹掃不干凈，可以選用熱尾工藝減少帶鋼尾部的水量；22）按厚度規(guī)格統(tǒng)計頭部和尾部超標區(qū)域長度即穩(wěn)定區(qū)，確定第一、第五段長度L1和L5；糾偏長度L1根據(jù)實物帶鋼頭部超標段長度（穩(wěn)態(tài)）確定，糾偏長度L5根據(jù)實物帶鋼尾部超標段長度（穩(wěn)態(tài)）確定，具體如下：221）對于選用熱頭熱尾工藝進行糾偏的，按厚度規(guī)格檢驗帶鋼全長強度分布情況，根據(jù)超過標準的頭尾長度，即穩(wěn)定段，確定L1和L5；222）對于頭尾卷取溫度明顯偏離目標值的，按厚度規(guī)格根據(jù)頭尾超標的實際長度確定L1和L5。223）對于卷取機咬鋼打滑廢鋼的厚度規(guī)格，根據(jù)卷取機咬入控制長度確定L1，L5=0；224）對于尾部吹掃不干凈的厚度規(guī)格，根據(jù)精軋最后機架到層流水開啟的第一組距離確定L5，L1=0；23）按厚度規(guī)格統(tǒng)計頭部和尾部強度波動區(qū)域的長度L2和L4；長度L2根據(jù)實物帶鋼頭部超標段部分和中部正常段之間距離確定，長度L5根據(jù)實物帶鋼尾部超標段部分和中部正常段之間距離確定。231）對于選用熱頭熱尾工藝進行糾偏的，按厚度規(guī)格檢驗帶鋼全長強度分布情況，根據(jù)中間段和頭尾段長度之間距離確定同品種該厚度范圍L2和L4；232）對于頭尾卷取溫度明顯偏離目標值的，按根據(jù)中間段和頭尾超標之間的過渡長度確定同品種該厚度范圍的L2和L4；233）對于卷取機咬鋼打滑廢鋼的，在L1長度卷取直徑的基礎上，取同品種該厚度卷兩圈長度確定L2，L4=0；234）對于尾部吹掃不干凈的，按精軋最后機架到層流水開啟的第一組距離確定L5，根據(jù)現(xiàn)場實際效果取同品種該厚度范圍的L4=5-20米；24）結(jié)合厚度規(guī)格及超標程度確定熱頭值T1和熱尾值T2，在按厚度規(guī)格驗證溫度與程度關(guān)系的基礎上，確定補償?shù)臏囟戎礣1和T2；241）對于選用熱頭熱尾工藝進行糾偏的，根據(jù)頭尾強度的偏差值及溫度對強度影響關(guān)系，確定同品種該厚度范圍的T1和T2；242）對于頭尾卷取溫度明顯偏離目標值的，按根據(jù)中間段和頭尾超標（穩(wěn)定段）之間的實際溫度偏差量進行確定同品種該厚度范圍的溫度補償值，T1=中間溫度-頭部溫度；T2=中間溫度-尾部溫度；243）對于卷取機咬鋼打滑廢鋼的，由于控制目標超過700℃引起的，同品種該厚度范圍的T1=700℃-目標溫度；由于控制目標低于500℃引起的，同品種該厚度范圍的T1=500℃-目標溫度；244）對于尾部吹掃不干凈的，按現(xiàn)場試驗最惡劣條件下保證效果的溫度基礎上，再增加5-10℃，即同品種該厚度范圍的T2=試驗溫度-目標溫度+5～10。相對于現(xiàn)有技術(shù)，本技術(shù)的優(yōu)點如下：整個技術(shù)方案設計巧妙，有效的結(jié)合現(xiàn)場使用環(huán)境，熱頭熱尾工藝在現(xiàn)場應用以來，品種鋼帶鋼頭尾強度指標有一定程度的下降，韌性指標得到改善，用戶使用后，結(jié)構(gòu)鋼頭尾在深沖時開裂，頭尾韌性指標偏低的問題基本解決。通過熱尾工藝應用，解決了厚規(guī)格管線鋼尾部溫度偏高問題，卷取溫度命中率大幅度提高，產(chǎn)品性能得到控制。通過熱頭/冷頭工藝解決了頭部溫度偏高/偏低帶來的卷取機咬入打滑難題。通過熱頭工藝解決了部分鋼種層流水不能有效吹掃，影響性能均勻和板形難題，質(zhì)量得到用戶的廣泛認可。附圖說明圖1為現(xiàn)有目標卷取溫度控制圖；圖2為本發(fā)明目標卷取溫度熱頭熱尾控制曲線；圖3為本發(fā)明目標卷取溫度熱頭控制曲線；圖4為本發(fā)明目標卷取溫度熱尾控制曲線；圖5為本發(fā)明目標卷取溫度冷頭熱尾控制曲線；圖6為本發(fā)明目標卷取溫度熱頭冷尾控制曲線；圖7為本發(fā)明目標卷取溫度冷頭冷尾控制曲線；圖8為本發(fā)明目標卷取溫度冷頭控制曲線；圖9為本發(fā)明目標卷取溫度冷尾控制曲線；圖10為改進前管線鋼X52卷曲溫度實際曲線；圖11為改進后的X52卷取溫度控制曲線；圖12為改進后的H-Q195卷取溫度控制曲線；圖13為1422產(chǎn)線層流區(qū)域布置；圖14為1422層流冷卻集管架平面布置；具體實施方式為了加深對本發(fā)明的理解和認識，下面結(jié)合附圖和具體實施方式對本發(fā)明作進一步描述和介紹。實施例1：參見圖1—圖9，一種熱軋帶鋼層流冷卻工藝，所述方法步驟如下，（1）將一條直線的層流溫度曲線優(yōu)化為象“船形”的動態(tài)可變的五段控制曲線，具體如下：第一段是熱頭段，長度L1為10-100m，第二段是熱頭過渡段，長度L2為5-20m，第三段為帶鋼的中間段L3，第四段尾部過渡段，長度L4為5-20m，第五段是熱尾段，長度L5為10-100m；五段冷卻溫度分別控制在：中間段等于目標卷取溫度，頭部段為目標卷取溫度±0～50℃，尾部段為目標卷取溫度±0～50℃，熱頭過渡段和熱尾過渡段均勻過渡，過渡段溫度變化的斜率為溫度增加值與過渡長度的比值。（2）利用熱頭熱尾工藝對熱軋鋼卷卷取溫度進行調(diào)整，具體步驟如下：21）分析卷取存在問題的特征，確定熱頭熱尾具體工藝選擇，（211）用戶反映頭尾強度偏高或頭尾易開裂的并卷取溫度控制合格的品種及其相同相似強化機理的鋼種，這是由于頭尾冷卻強度偏高引起的強度上升、韌性下降，可以選用熱頭熱尾工藝進行糾偏，（212）帶鋼頭尾卷取溫度明顯偏離控制目標，分析偏離區(qū)域是帶鋼頭部和/或尾部，可以針對性進行熱/冷頭和/或熱/冷尾工藝進行糾偏；（213）帶鋼卷取機咬鋼，進入卷取機時，打滑廢鋼，分析確定為摩擦力不足引起，可以根據(jù)卷取溫度選用熱頭或冷頭工藝進行糾偏；（214）帶鋼尾部層流水吹掃不干凈，可以選用熱尾工藝減少帶鋼尾部的水量；22）按厚度規(guī)格統(tǒng)計頭部和尾部超標區(qū)域長度即穩(wěn)定區(qū)，確定第一、第五段長度L1和L5；糾偏長度L1根據(jù)實物帶鋼頭部超標段長度（穩(wěn)態(tài)）確定，糾偏長度L5根據(jù)實物帶鋼尾部超標段長度（穩(wěn)態(tài)）確定，具體如下：221）對于選用熱頭熱尾工藝進行糾偏的，按厚度規(guī)格檢驗帶鋼全長強度分布情況，根據(jù)超過標準的頭尾長度，即穩(wěn)定段，確定L1和L5；222）對于頭尾卷取溫度明顯偏離目標值的，按厚度規(guī)格根據(jù)頭尾超標的實際長度確定L1和L5；223）對于卷取機咬鋼打滑廢鋼的厚度規(guī)格，根據(jù)卷取機咬入控制長度確定L1，L5=0；224）對于尾部吹掃不干凈的厚度規(guī)格，根據(jù)精軋最后機架到層流水開啟的第一組距離確定L5，L1=0；23）按厚度規(guī)格統(tǒng)計頭部和尾部強度波動區(qū)域的長度L2和L4；長度L2根據(jù)實物帶鋼頭部超標段部分和中部正常段之間距離確定，長度L5根據(jù)實物帶鋼尾部超標段部分和中部正常段之間距離確定。231）對于選用熱頭熱尾工藝進行糾偏的，按厚度規(guī)格檢驗帶鋼全長強度分布情況，根據(jù)中間段和頭尾段長度之間距離確定同品種該厚度范圍L2和L4；232）對于頭尾卷取溫度明顯偏離目標值的，按根據(jù)中間段和頭尾超標之間的過渡長度確定同品種該厚度范圍的L2和L4；233）對于卷取機咬鋼打滑廢鋼的，在L1長度卷取直徑的基礎上，取同品種該厚度卷兩圈長度確定L2，L4=0；234）對于尾部吹掃不干凈的，按精軋最后機架到層流水開啟的第一組距離確定L5，根據(jù)現(xiàn)場實際效果取同品種該厚度范圍的L4=5-20米；24）結(jié)合厚度規(guī)格及超標程度確定熱頭值T1和熱尾值T2，在按厚度規(guī)格驗證溫度與程度關(guān)系的基礎上，確定補償?shù)臏囟戎礣1和T2；241）對于選用熱頭熱尾工藝進行糾偏的，根據(jù)頭尾強度的偏差值及溫度對強度影響關(guān)系，確定同品種該厚度范圍的T1和T2；242）對于頭尾卷取溫度明顯偏離目標值的，按根據(jù)中間段和頭尾超標（穩(wěn)定段）之間的實際溫度偏差量進行確定同品種該厚度范圍的溫度補償值，T1=中間溫度-頭部溫度；T2=中間溫度-尾部溫度；243）對于卷取機咬鋼打滑廢鋼的，由于控制目標超過700℃引起的，同品種該厚度范圍的T1=700℃-目標溫度；由于控制目標低于500℃引起的，同品種該厚度范圍的T1=500℃-目標溫度；244）對于尾部吹掃不干凈的，按現(xiàn)場試驗最惡劣條件下保證效果的溫度基礎上，再增加5-10℃，即同品種該厚度范圍的T2=試驗溫度-目標溫度+5～10。根據(jù)用戶要求和現(xiàn)場生產(chǎn)條件不同，可以單獨設定和修改熱尾或熱頭溫度的溫度和長度，實現(xiàn)單獨的熱頭或熱尾工藝，冷頭或冷尾工藝、全長冷卻工藝?！盁犷^熱尾”層流冷卻有九種不同形式，圖1是現(xiàn)有目標卷取溫度控制圖，熱頭段與目標卷取溫度差值為0℃、熱尾段與目標卷取溫度差值為0℃，是標準的卷取溫度控制形式；圖2為本發(fā)明目標卷取溫度熱頭熱尾卷取溫度控制曲線，熱頭段與目標卷取溫度差值大于0℃，熱尾段與目標卷取溫度差值大于0℃；圖3為本發(fā)明目標卷取溫度熱頭卷取溫度控制曲線，熱頭段與目標卷取溫度差值大于0℃，熱尾段與目標卷取溫度差值為0℃；圖4為本發(fā)明目標卷取溫度熱尾卷取溫度控制曲線，熱頭段與目標卷取溫度差值為0℃，熱尾段與目標卷取溫度差值大于0℃；圖5為本發(fā)明目標卷取溫度冷頭熱尾卷取溫度控制曲線，熱頭段與目標卷取溫度差值小于0℃，熱尾段與目標卷取溫度差值大于0℃；圖6為本發(fā)明目標卷取溫度熱頭冷尾卷取溫度控制曲線，熱頭段與目標卷取溫度差值大于0℃，熱尾段與目標卷取溫度差值小于0℃；圖7為本發(fā)明目標卷取溫度冷頭冷尾卷取溫度控制曲線，熱頭段與目標卷取溫度差值小于0℃，熱尾段與目標卷取溫度差值小于0℃；圖8為本發(fā)明目標卷取溫度冷頭卷取溫度控制曲線，熱頭段與目標卷取溫度差值小于0℃，熱尾段與目標卷取溫度差值為0℃；圖9為本發(fā)明目標卷取溫度冷尾卷取溫度控制曲線，熱頭段與目標卷取溫度差值為0℃，熱尾段與目標卷取溫度差值小于0℃。本發(fā)明利用熱頭熱尾工藝對熱軋鋼卷卷取溫度調(diào)整步驟如下：21）分析卷取存在問題的特征，確定熱頭熱尾具體工藝選擇；如圖10，用戶反映帶鋼頭尾強度偏高，對比發(fā)現(xiàn)卷取溫度與目標值基本吻合，分析認為與卷取過程沒有關(guān)系，是由于頭尾由于介質(zhì)影響，導致帶鋼頭尾冷卻強度上升，分析認為需要使用熱頭熱尾冷卻工藝進行糾偏；22）按厚度規(guī)格統(tǒng)計頭部和尾部超標區(qū)域長度（穩(wěn)定區(qū)），確定第一、第五段長度L1和L5；如圖10，糾偏長度L1根據(jù)實物帶鋼頭部超標段長度（穩(wěn)態(tài)）確定，糾偏長度L5根據(jù)實物帶鋼尾部超標段長度（穩(wěn)態(tài)）確定；23）按厚度規(guī)格統(tǒng)計頭部和尾部強度波動區(qū)域的長度L2和L4；如圖10，長度L2根據(jù)實物帶鋼頭部超標段部分（穩(wěn)態(tài)）和中部正常段（穩(wěn)態(tài)）之間距離確定，長度L5根據(jù)實物帶鋼尾部超標段部分（穩(wěn)態(tài)）和中部正常段（穩(wěn)態(tài)）之間距離確定；24）結(jié)合厚度規(guī)格及超標強度確定熱頭值T1和熱尾值T2，在按厚度規(guī)格驗證溫度與強度關(guān)系的基礎上，確定補償?shù)臏囟戎礣1和T2。實施例1：熱頭熱尾工藝的應用針對部分汽車結(jié)構(gòu)鋼，如B510L鋼種2.3*1250mm規(guī)格，卷取溫度為620℃，用戶反映頭尾強度偏高，沖壓經(jīng)常開裂。根據(jù)分析，頭尾強度超標是由于介質(zhì)影響造成，可以采用熱頭熱尾層流工藝進行糾偏。通過實測頭尾性能數(shù)據(jù)，頭部10米和尾部10米，確定L1為10米，L5為10米；通過統(tǒng)計強度波動數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)確定L2為10米，L4為10米；通過根據(jù)實測頭尾性能指標與中間差異，強度比中部高約30MPa，確定T1為+20℃，T2為20℃。按圖2曲線進行控制后，頭尾性能基本與中部一致，改進后的產(chǎn)品得到用戶認可。實施例2：冷尾工藝的應用生產(chǎn)厚度12.55mm的管線鋼X52，質(zhì)量設計要求卷取溫度550±20℃。實際生產(chǎn)過程中，由于成品厚度12.55mm較厚，軋制速度130mpm較慢，成品長度120-160m較短，CTC模型對帶鋼中尾部CT控制能力不足，尾部50-60m卷取溫度突然上升，至尾部20-30m卷取溫度上升至590-610℃，如圖11，造成X52卷取溫度控制超標，力學性能及抗HIC性能不合。采用技術(shù)方案如下：1.分析認為卷取溫度存在波動，影響鋼卷性能問題。比較發(fā)現(xiàn)前半卷溫度與目標基本一致，后半卷卷取溫度明顯高于目標值，確定了選用冷尾工藝方案。分析發(fā)現(xiàn)偏差與厚度規(guī)格有關(guān)，與寬度規(guī)格沒有關(guān)系。其確定方法如下：1)如果帶鋼前段溫度與后段溫度有明顯差異，卷取機咬鋼是明顯轉(zhuǎn)折點，卷取機咬鋼后，軋機仍正常軋鋼，卷取溫度也處于穩(wěn)定狀態(tài)，則卷取溫度的波動是由于帶鋼頭部變化引起的，頭部溫度偏高可以用冷尾方式進行糾偏，頭部溫度偏低可以用熱尾方法進行糾偏；2)如果帶鋼前段溫度與后段溫度有明顯差異，卷取機咬鋼沒有明顯轉(zhuǎn)折點，卷取機咬鋼后，軋機仍正常軋鋼，卷取溫度也處于穩(wěn)定狀態(tài)。卷取溫度轉(zhuǎn)折點與軋機減速拋鋼相對應，則卷取溫度的波動是由于帶鋼尾部變化引起的，尾部溫度偏高可以用冷尾方式進行糾偏，尾部溫度偏低可以用冷尾方式進行糾偏；3)對于厚規(guī)格鋼卷，卷取咬鋼與軋機拋鋼可能同時發(fā)生，特殊情況軋機拋鋼（軋制完成）發(fā)生在卷取咬鋼之前。這時跟蹤現(xiàn)場實現(xiàn)層流水開啟組，反算卷取溫度檢測點與層流水物理位置關(guān)系，如果溫度轉(zhuǎn)折點與卷取機咬入有關(guān)系，適用于熱/冷頭控制進行糾偏，其方法如上1）；如反算的物理位置與軋機拋鋼有關(guān)系，可以用熱/冷尾控制進行糾偏，其方法如上2）；4)分析厚度12.55mm的管線鋼X52變化發(fā)生在對比軋機拋鋼時，頭部卷取溫度控制是正常的，確定了使用熱尾方法糾偏。2.按厚度規(guī)格統(tǒng)計卷取溫度變化區(qū)域長度和偏高部分的長度，確定第四、第五段長度L4和L5；按圖11估測，L5=50米，L4=30米。3.按厚度規(guī)格統(tǒng)計卷取溫度偏差值T2，按約圖10估測40℃；確定各厚度規(guī)格的冷尾工藝：過渡長度L4、冷尾長度L5及冷尾溫度T2。圖11為改進后的X52卷取溫度控制曲線，可以看到溫度控制水平明顯提高，得到了用戶的認可。實施例3：熱尾工藝的應用生產(chǎn)2.3mm厚度H-Q195時，由于尾部層流水不能順利吹掃干凈，導致冷卻不均，引起板形不良?，F(xiàn)場跟蹤確認，由于尾部速度較高，層流水量較大，正常的吹掃不能將表面的層流水吹掃干凈。分析認為可以通過熱尾工藝進行改善。根據(jù)現(xiàn)場試驗跟蹤，按精軋最后機架到層流水開啟的第一組距離確定L5=40米，在最惡劣條件下，增加30℃基本可以保證吹掃干凈。確定L3長度為10米，L4長度為40米，T2為40℃時，效果良好。實施后帶鋼尾部積水情況得到控制，用戶反映板形良好。圖12為改進后的H-Q195卷取溫度控制曲線。需要說明的是上述實施例，并非用來限定本發(fā)明的保護范圍，在上述技術(shù)方案的基礎上所作出的等同變換或替代均落入本發(fā)明權(quán)利要求所保護的范圍。