本發(fā)明涉及紡織用的轉(zhuǎn)杯紡紗器領(lǐng)域，具體涉及一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器。
背景技術(shù)：
：轉(zhuǎn)杯紡紗是一種新型的自由端紡紗技術(shù)，與傳統(tǒng)環(huán)錠紡紗相比，它具有短流程、高效率、用工省的優(yōu)點(diǎn)。在轉(zhuǎn)杯紡紗過程中，纖維須條經(jīng)過分梳輥梳理成單纖維后，依靠氣流將其從分梳輥的鋸齒上剝?nèi)∠聛恚⒔柚鷼饬鲝妮斃w通道轉(zhuǎn)移到轉(zhuǎn)杯凝聚槽中以完成紡紗。分梳輥剝離區(qū)過渡到輸纖通道的這部分空間區(qū)域內(nèi)的氣流流動(dòng)特征是影響纖維形態(tài)的關(guān)鍵。良好的氣流流動(dòng)狀態(tài)可以使纖維平行、伸直，改善纖維形態(tài)，而不良的氣流流動(dòng)則會惡化纖維形態(tài)，最終降低成紗質(zhì)量。輸纖通道與分梳輥的結(jié)構(gòu)、紡紗參數(shù)等對分梳輥剝離區(qū)過渡到輸纖通道的這部分空間區(qū)域內(nèi)的氣流流動(dòng)特征有很大影響。現(xiàn)有技術(shù)中的轉(zhuǎn)杯紡紗器，其結(jié)構(gòu)如圖1所示，由于輸纖通道與分梳輥的罩殼連接的一側(cè)為拐角連接，當(dāng)氣流流經(jīng)此處時(shí)，會在此形成渦流，當(dāng)從分梳輥鋸齒上剝?nèi)∠聛淼睦w維運(yùn)動(dòng)到渦流處時(shí)，容易被卷入渦流中，從而產(chǎn)生纖維彎曲、纏繞，甚至可能出現(xiàn)多根纖維同時(shí)被卷入渦流中，形成纖維結(jié)，惡化纖維形態(tài)，增加成紗結(jié)節(jié)，最終使成紗中纖維排列形態(tài)差，強(qiáng)力降低。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的是針對現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，將分梳輥罩殼與輸纖通道連接為拐角連接的那一側(cè)改為圓弧連接，分梳輥罩殼與輸纖通道的弧形過渡使它們之間的連接邊界更為平緩，氣流從分梳輥分梳腔向輸纖通道流動(dòng)時(shí)，經(jīng)過該平緩的邊界，不會在輸纖通道的入口處產(chǎn)生大渦流，從而，改善了輸纖通道入口處氣流流動(dòng)，同時(shí)也增加了輸纖通道出口的氣流流量，從而加快了纖維向轉(zhuǎn)杯凝聚槽內(nèi)轉(zhuǎn)移的速度，因此，也有利于提高產(chǎn)量。一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，轉(zhuǎn)杯紡紗器中的輸纖通道與分梳輥罩殼相切的另一側(cè)與分梳輥罩殼的連接為弧形過渡，所述弧形過渡包括圓弧過渡或二次曲線過渡；所述圓弧過渡中圓弧的半徑R與轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負(fù)壓Pin滿足數(shù)值關(guān)系R＝-0.0005Pin+1.5，其中R的單位為mm，Pin的單位為Pa；所述二次曲線過渡中的二次曲線為拋物線、雙曲線或阿基米德螺線。作為優(yōu)選的技術(shù)方案：如上所述的一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，所述轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負(fù)壓Pin為-2000～-10000Pa。如上所述的一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，所述圓弧的弧度范圍為π/6～3π/4mm，所述圓弧兩端與分梳輥罩殼和輸纖通道的邊線相切。如上所述的一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，所述二次曲線的兩端與分梳輥罩殼和輸纖通道的邊線分別相切，且二次曲線為平滑的單次彎曲曲線，非波浪線；所述二次曲線的弧長為3.5mm-15.32mm。如上所述的一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，所述分梳輥罩殼內(nèi)的分梳輥的直徑為60～80mm。如上所述的一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，所述消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器適用于天然短纖維和/或化學(xué)短纖維的紡紗，所述天然短纖維包括棉纖維、麻纖維或毛纖維；所述化學(xué)短纖維包括滌綸短纖、腈綸短纖、粘膠短纖、錦綸短纖、丙綸短纖或維綸短纖。如上所述的一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，所述輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠(yuǎn)離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小。如上所述的一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，所述分梳輥的直徑的轉(zhuǎn)速為5000～9000rpm。本發(fā)明的原理為：當(dāng)輸纖通道與分梳輥罩殼的一側(cè)為拐角連接時(shí)，氣流從分梳輥的分梳腔流向輸纖通道時(shí)，由于流動(dòng)邊界區(qū)域形狀突變，氣流在輸纖通道入口附近會產(chǎn)生較大的渦流。將輸纖通道與分梳輥罩殼的拐角連接改為弧形過渡連接后，由于氣流流動(dòng)邊界變化平緩，因此，氣流不會在輸纖通道入口附近產(chǎn)生較大渦流，從而改善了氣流在輸纖通道內(nèi)的流動(dòng)狀態(tài)。分梳輥分梳腔內(nèi)氣流向輸纖通道流動(dòng)時(shí)，會形成更為平順的流線，消除了輸纖通道入口處的大渦流。因此，從分梳輥鋸齒上被剝?nèi)∠聛淼膯卫w維運(yùn)動(dòng)到輸纖通道時(shí)，由于渦流的干擾作用被消除了，纖維不會產(chǎn)生彎曲、纏繞，甚至多根纖維糾纏在渦流里形成結(jié)節(jié)，從而使得纖維的形態(tài)得到改善，纖維的平行伸直度得到提高。在成紗中，纖維排列更加良好，彎曲、纏繞的纖維數(shù)量降低，從而提高了成紗的質(zhì)量。此外，采用分梳輥罩殼和輸纖通道的圓弧連接消除了輸纖通道內(nèi)的渦流后，在單位時(shí)間內(nèi)向輸纖通道出口處流動(dòng)的氣流流量也得到了增大。由于輸纖通道出口面積一定，增大輸纖通道出口的流量即增大了輸纖通道出口的氣流速度，則從輸纖通道內(nèi)向轉(zhuǎn)杯凝聚槽內(nèi)轉(zhuǎn)移纖維的速度也得到了增大，此時(shí)，提高轉(zhuǎn)杯速度，將有利于提高成紗產(chǎn)量。輸纖通道入口附近形成的渦流的大小主要受到轉(zhuǎn)杯內(nèi)負(fù)壓的影響。轉(zhuǎn)杯紡紗器中的排雜口不僅作為排除雜質(zhì)的出口，也作為向轉(zhuǎn)杯內(nèi)補(bǔ)充氣流的入口。由于排雜口與外界大氣相連通，其氣壓與當(dāng)?shù)卮髿鈮阂恢?，因此，?dāng)轉(zhuǎn)杯內(nèi)部負(fù)壓增大時(shí)，轉(zhuǎn)杯內(nèi)部和排雜口的壓差也增大。壓差增大將使得從分梳輥分梳腔向轉(zhuǎn)杯內(nèi)流動(dòng)的氣流的速度更大，流動(dòng)更為急促，則在輸纖通道入口附近形成的渦流的強(qiáng)度和尺寸也更大。圓弧的大小不同對輸纖通道入口處的氣流流動(dòng)狀態(tài)有不同的作用，圓弧較大時(shí)可以使較大的渦流得到消除，因此，當(dāng)轉(zhuǎn)杯內(nèi)負(fù)壓增大時(shí)，對應(yīng)的圓弧也將增大。采用計(jì)算機(jī)仿真模擬的方法，可以求得在不同轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負(fù)壓下所采用的圓弧的大小，因此可以求得圓弧半徑與轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負(fù)壓的關(guān)系。有益效果：本發(fā)明的一種轉(zhuǎn)杯紡紗器，將分梳輥罩殼與輸纖通道連接為拐角連接的那一側(cè)改為圓弧連接，可以消除分梳輥剝離區(qū)過渡到輸纖通道的這部分空間區(qū)域內(nèi)的渦流，增大該空間區(qū)域內(nèi)有效輸送纖維的空間。纖維在通過輸纖通道時(shí)，不受到渦流的干擾，減小了纖維產(chǎn)生彎曲、彎鉤、對折、纏繞等不良形態(tài)的幾率，提高纖維的取向度和平行伸直度。在成紗結(jié)構(gòu)中，纖維的形態(tài)更為良好，彎曲、彎鉤和纏繞等不良形態(tài)的纖維數(shù)量降低，使得成紗的質(zhì)量得到提高。此外，消除分梳輥剝離區(qū)與輸纖通道入口處的渦流，也能有效的增加輸纖通道出口的氣流流量，從而增大了輸纖通道出口處的氣流速度，則在單位時(shí)間內(nèi)，從輸纖通道向轉(zhuǎn)杯凝聚槽內(nèi)轉(zhuǎn)移纖維的速度更快。又因?yàn)樵龃筠D(zhuǎn)杯轉(zhuǎn)速可以提高產(chǎn)量，增大轉(zhuǎn)杯轉(zhuǎn)速要求單位時(shí)間內(nèi)轉(zhuǎn)杯凝聚槽內(nèi)纖維凝聚得更快，因此該轉(zhuǎn)杯紡紗器也有利于提高成紗產(chǎn)量。附圖說明圖1現(xiàn)有技術(shù)的轉(zhuǎn)杯紡紗器示意圖；圖2本發(fā)明的消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器示意圖；圖3實(shí)施例11的轉(zhuǎn)杯紡紗器內(nèi)輸纖通道入口處氣流形態(tài)的模擬圖；圖4對比例1的轉(zhuǎn)杯紡紗器內(nèi)輸纖通道入口處氣流形態(tài)的模擬圖。圖5纖維在轉(zhuǎn)杯紡紗器的轉(zhuǎn)杯凝聚槽中的形態(tài)圖；其中，1-輸纖通道，2-分梳輥罩殼，3-分梳腔，4-分梳輥，5-排雜口，6-拐角連接，7-弧形過渡部分，8-圓弧半徑。圖5為纖維在轉(zhuǎn)杯紡紗器的轉(zhuǎn)杯凝聚槽中的形態(tài)圖，圖中第一行從左到右的四幅圖中依次對應(yīng)伸直纖維、近似伸直纖維、后彎鉤纖維和前彎鉤纖維形態(tài)，第二行從左到右的四幅圖中依次對應(yīng)兩端彎鉤纖維、繞圈纖維、對折纖維和纏繞纖維形態(tài)。具體實(shí)施方式下面結(jié)合具體實(shí)施方式，進(jìn)一步闡述本發(fā)明。應(yīng)理解，這些實(shí)施例僅用于說明本發(fā)明而不用于限制本發(fā)明的范圍。此外應(yīng)理解，在閱讀了本發(fā)明講授的內(nèi)容之后，本領(lǐng)域技術(shù)人員可以對本發(fā)明作各種改動(dòng)或修改，這些等價(jià)形式同樣落于本申請所附權(quán)利要求書所限定的范圍。實(shí)施例1一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，如圖2所示，轉(zhuǎn)杯紡紗器中的輸纖通道1與分梳輥罩殼2相切的另一側(cè)與分梳輥罩殼的連接為弧形過渡7，分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，圓弧的半徑8R與轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負(fù)壓Pin滿足數(shù)值關(guān)系R＝-0.0005Pin+1.5，其中R的單位為mm，Pin的單位為Pa。當(dāng)消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器紡制的為滌綸短纖，其轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負(fù)壓Pin為-2000Pa時(shí)，R為2.5mm，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為80mm，轉(zhuǎn)速為9000rpm。與分梳輥罩殼相連的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠(yuǎn)離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小。實(shí)施例2一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，轉(zhuǎn)杯紡紗器中的輸纖通道1與分梳輥罩殼2相切的另一側(cè)與分梳輥罩殼的連接為弧形過渡7，分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，圓弧的半徑8R與轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負(fù)壓Pin滿足數(shù)值關(guān)系R＝-0.0005Pin+1.5，其中R的單位為mm，Pin的單位為Pa。當(dāng)消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器紡制的為麻纖維，其轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負(fù)壓Pin為-10000Pa時(shí)，R為6.5mm，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為78mm，轉(zhuǎn)速為5000rpm。與分梳輥罩殼相連的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠(yuǎn)離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小。實(shí)施例3一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，轉(zhuǎn)杯紡紗器中的輸纖通道1與分梳輥罩殼2相切的另一側(cè)與分梳輥罩殼的連接為弧形過渡7，分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，圓弧的半徑8R與轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負(fù)壓Pin滿足數(shù)值關(guān)系R＝-0.0005Pin+1.5，其中R的單位為mm，Pin的單位為Pa。當(dāng)消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器紡制的為毛纖維，其轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負(fù)壓Pin為-5000Pa時(shí)，R為4mm，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為70mm，轉(zhuǎn)速為6000rpm。與分梳輥罩殼相連的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠(yuǎn)離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小。實(shí)施例4一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，轉(zhuǎn)杯紡紗器中的輸纖通道1與分梳輥罩殼2相切的另一側(cè)與分梳輥罩殼的連接為弧形過渡7，分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，圓弧的半徑8R與轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負(fù)壓Pin滿足數(shù)值關(guān)系R＝-0.0005Pin+1.5，其中R的單位為mm，Pin的單位為Pa。當(dāng)消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器紡制的為腈綸短纖，其轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負(fù)壓Pin為-8000Pa時(shí)，R為5.5mm，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為75mm，轉(zhuǎn)速為6000rpm。與分梳輥罩殼相連的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠(yuǎn)離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小。實(shí)施例5一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，轉(zhuǎn)杯紡紗器中的輸纖通道1與分梳輥罩殼2相切的另一側(cè)與分梳輥罩殼的連接為弧形過渡7，分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，圓弧的半徑8R與轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負(fù)壓Pin滿足數(shù)值關(guān)系R＝-0.0005Pin+1.5，其中R的單位為mm，Pin的單位為Pa。當(dāng)消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器紡制的為棉纖維，其轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負(fù)壓Pin為-7000Pa時(shí)，R為5mm，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為65mm，轉(zhuǎn)速為8500rpm。與分梳輥罩殼相連的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠(yuǎn)離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小。實(shí)施例6一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，轉(zhuǎn)杯紡紗器中的輸纖通道1與分梳輥罩殼2相切的另一側(cè)與分梳輥罩殼的連接為弧形過渡7，具體為拋物線過渡，分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，拋物線過渡部分的兩端與分梳輥罩殼和輸纖通道的邊線分別相切，且為平滑的單次彎曲曲線，非波浪線；拋物線過渡部分的弧長為3.5mm。當(dāng)消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器紡制的為粘膠短纖時(shí)，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為60mm，轉(zhuǎn)速為6500rpm，與分梳輥罩殼相連的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠(yuǎn)離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小。實(shí)施例7一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，轉(zhuǎn)杯紡紗器中的輸纖通道1與分梳輥罩殼2相切的另一側(cè)與分梳輥罩殼的連接為弧形過渡7，具體為雙曲線過渡，分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，雙曲線過渡部分的兩端與分梳輥罩殼和輸纖通道的邊線分別相切，且為平滑的單次彎曲曲線，非波浪線；雙曲線過渡部分的弧長為15.32mm。當(dāng)消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器紡制的為錦綸短纖時(shí)，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為78mm，轉(zhuǎn)速為7500rpm，與分梳輥罩殼相連的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠(yuǎn)離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小。實(shí)施例8一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，轉(zhuǎn)杯紡紗器中的輸纖通道1與分梳輥罩殼2相切的另一側(cè)與分梳輥罩殼的連接為弧形過渡7，具體為阿基米德螺線過渡，分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，阿基米德螺線過渡部分的兩端與分梳輥罩殼和輸纖通道的邊線分別相切，且為平滑的單次彎曲曲線，非波浪線；阿基米德螺線過渡部分的弧長為4.5mm。當(dāng)消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器紡制的為粘膠短纖時(shí)，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為69mm，轉(zhuǎn)速為6500rpm，與分梳輥罩殼相連的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠(yuǎn)離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小。實(shí)施例9一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，轉(zhuǎn)杯紡紗器中的輸纖通道1與分梳輥罩殼2相切的另一側(cè)與分梳輥罩殼的連接為弧形過渡7，具體為拋物線過渡，分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，拋物線過渡部分的兩端與分梳輥罩殼和輸纖通道的邊線分別相切，且為平滑的單次彎曲曲線，非波浪線；拋物線過渡部分的弧長為5.5mm。當(dāng)消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器紡制的為粘膠短纖時(shí)，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為75mm，轉(zhuǎn)速為6500rpm，與分梳輥罩殼相連的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠(yuǎn)離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小。實(shí)施例10一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，轉(zhuǎn)杯紡紗器中的輸纖通道1與分梳輥罩殼2相切的另一側(cè)與分梳輥罩殼的連接為弧形過渡7，具體為雙曲線過渡，分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，雙曲線過渡部分的兩端與分梳輥罩殼和輸纖通道的邊線分別相切，且為平滑的單次彎曲曲線，非波浪線；雙曲線過渡部分的弧長為7.5mm。當(dāng)消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器紡制的為粘膠短纖時(shí)，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為65mm，轉(zhuǎn)速為7000rpm，與分梳輥罩殼相連的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠(yuǎn)離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小。實(shí)施例11采用消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器制取紡紗產(chǎn)品，采用實(shí)施例5的轉(zhuǎn)杯紡紗器，來紡制34tex純棉紗。其中，采用棉條定量為4200tex，平均長度為29mm，細(xì)度為1.8dtex的棉纖維為原料。紡紗時(shí)，分梳輥直徑65mm，分梳輥轉(zhuǎn)速為6500rpm，轉(zhuǎn)杯轉(zhuǎn)速為80000rpm，捻系數(shù)為1300捻/m，牽伸倍數(shù)為124，引紗速度為61.54m/min，卷繞速度為59.69m/min，棉條喂給速度為0.5m/min。紡紗時(shí)，由分梳輥分梳腔向輸纖通道內(nèi)流進(jìn)的氣流流經(jīng)分梳輥與輸纖通道的連接處時(shí)，由于氣流流動(dòng)邊界平緩，氣流不會在輸纖通道入口處產(chǎn)生渦流，因此，從分梳輥鋸齒上剝?nèi)∠聛淼睦w維在輸纖通道內(nèi)運(yùn)動(dòng)時(shí)，不會受到渦流的干擾，纖維形態(tài)保持良好，經(jīng)上述步驟紡成紗線時(shí)，成紗斷裂強(qiáng)度為12.315cN/tex。對比例1采用不可消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器制取紡紗產(chǎn)品，(與實(shí)施例5的轉(zhuǎn)杯紡紗器區(qū)別為未增設(shè)與大氣相通旁路通道，且輸纖通道與分梳輥外罩殼相切的另一側(cè)與分梳輥外罩殼的連接為拐角過渡連接6)。其采用與實(shí)施例11相同的工藝參數(shù)。紡紗時(shí)，由分梳輥分梳腔向輸纖通道內(nèi)流進(jìn)的氣流流經(jīng)分梳輥與輸纖通道的連接處為拐角連接，會產(chǎn)生渦流，因此，從分梳輥鋸齒上剝?nèi)∠聛淼睦w維在輸纖通道內(nèi)運(yùn)動(dòng)時(shí)，會受到渦流的干擾，影響纖維形態(tài)，經(jīng)上述步驟紡成紗線時(shí)，成紗斷裂強(qiáng)度為11.962cN/tex。采用Solidworks建模軟件對實(shí)施例11與對比例1的轉(zhuǎn)杯紡紗器進(jìn)行建立模型，所建立模型中，采用gambit網(wǎng)格劃分軟件對所建立的模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，劃分的網(wǎng)格數(shù)量共為1503674個(gè)，模擬結(jié)果如圖3和圖4所示。采用本發(fā)明的轉(zhuǎn)杯紡紗器可以有效消除輸纖通道入口處的渦流，通過實(shí)施例11與對比例1兩者的模擬圖對比可以發(fā)現(xiàn)，纖維通過輸纖通道時(shí)，實(shí)施例11氣流的形態(tài)將更加良好，從而使纖維伸直度更高，紡成紗線時(shí)，成紗斷裂強(qiáng)度更高。另外，實(shí)施例11與對比例1兩種紡紗方法所得到的紗線的其他性能指標(biāo)如下表所示：表1兩種對比例中紗線的性能指標(biāo)紗線品種實(shí)施例11對比例1斷裂強(qiáng)度(cN/tex)12.3211.96≥3mm毛羽數(shù)/10m3675條干變異系數(shù)CVm(％)11.4512.65細(xì)節(jié)(-30％)/km114127粗節(jié)(+35％)/km2434棉結(jié)(+280％)/km23從表中可以看出，采用實(shí)施例11所紡的紗線的斷裂強(qiáng)度要比對比例1中要高，提高幅度為3.01％。實(shí)施例11中大于等于3mm的毛羽數(shù)量也比對比例1的要低很多，也就是在實(shí)施例11中的紗線結(jié)構(gòu)中，纖維露出紗體的數(shù)量要比對比例1要低，可間接說明在實(shí)施例11的紗線中，纖維伸直平行對更好，紗線結(jié)構(gòu)更為緊湊，彎鉤、屈曲等不規(guī)則纖維數(shù)量更少。實(shí)施例11中的紗線條干不勻檢驗(yàn)結(jié)果中，實(shí)施例11和對比例1中的紗線棉結(jié)(+280％)相差不多，但是紗線條干變異系數(shù)CVm(％)、細(xì)節(jié)(-30％)和粗節(jié)(+35％)等都有不同程度的下降。從總體上可以看出，實(shí)施例11中的紗線的質(zhì)量要優(yōu)于對比例1的紗線質(zhì)量。纖維在轉(zhuǎn)杯紡紗器的轉(zhuǎn)杯凝聚槽中的形態(tài)主要分為八類，如圖5所示。纖維在轉(zhuǎn)杯凝聚槽中的形態(tài)是采用示蹤纖維法和圖像掃描來得到。在紡紗時(shí)，采用帶有示蹤纖維的條子進(jìn)行喂入，待紡紗器運(yùn)行一段時(shí)間后，將機(jī)器關(guān)掉，并取出轉(zhuǎn)杯凝聚槽中的纖維環(huán)，然后用掃描儀進(jìn)行掃描得到纖維形態(tài)。采用實(shí)施例11和對比例1中的轉(zhuǎn)杯紡紗器各采集100根示蹤纖維形態(tài)，得到不同纖維所占的百分比如表2所示。表2不同纖維類別在兩種紡紗器的輸纖通道內(nèi)所占的比例從表中可以看出，在實(shí)施例11中，纖維類別為2-5的纖維數(shù)量所占比例比對比例1中的多，而纖維類別為6-8的纖維數(shù)量則所占比例比對比例1中少很多，也就是說在實(shí)施例11中，纖維纏繞成結(jié)，對折和繞圈的纖維較少，纖維伸直度較高，形態(tài)更好，所以在成紗中，紗線的斷裂強(qiáng)力較大，且毛羽數(shù)量較低。當(dāng)前第1頁1 2 3