8]如圖8所示，V相定子繞組分割為兩段子繞組，使得V相定子繞組具有四個彼此獨立的端子，分別為+Vl端子、+V2端子、+V3端子、-V端子。兩個端子分別為+V1、+V2的一段子繞組繞制在齒2、5上，兩個端子分別為+V3、-V的一段子繞組繞制在齒8、11上。開關S4電連接在端子+V2、+V3之間，開關S5電連接在端子+V1、+V3之間，開關S6電連接在端子+V2、-V之間。
[0049]如圖11所示，W相定子繞組分割為兩段子繞組，使得W相定子繞組具有四個彼此獨立的端子，分別為+Wl端子、+W2端子、+W3端子、-W端子。兩個端子分別為+Wl、+W2的一段子繞組繞制在齒3、6上，兩個端子分別為+W3、-W的一段子繞組繞制在齒9、12上。開關S7電連接在端子+W2、+W3之間，開關S8電連接在端子+Wl、+W3之間，開關S9電連接在端子+W2、-W之間。
[0050]如圖2所示，動力驅動系統(tǒng)Q還包括:控制電路70，用于接收換擋指令，并根據(jù)所述換擋指令控制開關裝置60的工作狀態(tài)，使得U、V、W三相定子繞組至少在兩種接線方式之間切換。U、V、W三相定子繞組以不同的接線方式連接時，電機30的性能不同。電機的性能是指:所述電機的轉速與輸出轉矩之間的關系或者電機的轉速與輸出功率之間的關系。
[0051]所述換擋指令、開關裝置60的工作狀態(tài)、U、V、W三相定子繞組的接線方式、電機30的性能具有對應關系。在本實施例中，控制電路70能夠接收兩種換擋指令，并能夠控制開關裝置60在兩種工作狀態(tài)之間切換，U、V、W三相定子繞組能夠在兩種接線方式之間切換，使得電機30能夠在兩種性能下交替工作。
[0052]當控制電路70接收到第一種換擋指令時，控制電路70控制開關裝置60處于第一種工作狀態(tài)。在所述第一種工作狀態(tài)下:
[0053]如圖5所示，開關SI閉合、開關S2、S3均斷開，使得U相定子繞組的各段子繞組之間串聯(lián)(參考圖6、圖14a所示)；
[0054]如圖8所示，開關S4閉合、開關S5、S6均斷開，使得V相定子繞組的各段子繞組之間串聯(lián)(參考圖9、圖14a所示)；
[0055]如圖11所示，開關S7閉合、開關S8、S9均斷開，使得W相定子繞組的兩段子繞組之間串聯(lián)(參考圖12、圖14a所示)。
[0056]在開關裝置60處于所述第一種工作狀態(tài)時，電機30的U、V、W三相定子繞組以第一種接線方式連接。在所述第一種接線方式下，同一相定子繞組的各段子繞組之間均串聯(lián)，且U、V、W三相定子繞組以星形接法連接。
[0057]當控制電路70接收到第二種換擋指令時，控制電路70控制開關裝置60處于第二種工作狀態(tài)。在所述第二種工作狀態(tài)下:
[0058]如圖5所示，開關SI斷開、開關S2、S3均閉合，使得U相定子繞組的各段子繞組之間并聯(lián)(參考圖7、圖14b所示)；
[0059]如圖8所示，開關S4斷開、開關S5、S6均閉合，使得V相定子繞組的各段子繞組之間并聯(lián)(參考圖10、圖14b所示)；
[0060]如圖11所示，開關S7斷開、開關S8、S9均閉合，使得W相定子繞組的各段子繞組之間并聯(lián)(參考圖13、圖14b所示)。
[0061]在開關裝置60處于所述第二種工作狀態(tài)時，電機30的U、V、W三相定子繞組以第二種接線方式連接。在所述第二種接線方式下，同一相定子繞組的各段子繞組之間均并聯(lián)，且U、V、W三相定子繞組仍以星形接法連接。
[0062]如圖15所示，電機的U、V、W三相定子繞組以所述第一、二種接線方式連接時，電機的轉速與輸出轉矩之間的關系均大致為:隨著電機轉速的增加，電機的輸出轉矩先保持不變再逐漸減小。U、V、W三相定子繞組以所述第一種接線方式連接時，電機的輸出轉矩最大值為200Nm ;U、V、W三相定子繞組以所述第二種接線方式連接時，電機的輸出轉矩最大值為10Nm0
[0063]如圖16所示，電機的U、V、W三相定子繞組以所述第一、二種接線方式連接時，電機的轉速與輸出功率之間的關系均大致為:隨著電機轉速的增加，電機的輸出功率先逐漸增大再保持不變。U、V、W三相定子繞組以所述第一種接線方式連接時，電機的輸出功率最大值為40kW ;U、V、W三相定子繞組以所述第二種接線方式連接時，電機的輸出功率最大值為
80 kffo
[0064]由圖15至圖16可知，當電機在相對較低的速度(不大于a,a小于4000rpm)下運行時，在電機轉速相同的條件下，電機在所述第一種接線方式下的輸出轉矩、輸出功率，大于電機在所述第二種接線方式下的輸出轉矩、輸出功率；當電機在相對較高的速度(大于a)下運行時，在電機轉速相同的條件下，電機在所述第二種接線方式下的輸出轉矩、輸出功率，大于電機在所述第一種接線方式下的輸出轉矩、輸出功率。
[0065]鑒于上述結論，如圖2所示，在本實施例中，當電機30在相對較低的速度下運行時，控制電路70會收到所述第一種換擋指令，并控制開關裝置60由所述第二種工作狀態(tài)切換至所述第一種工作狀態(tài)，使得三相定子繞組的接線方式由所述第二種接線方式切換至所述第一種接線方式，使得電機30的輸出轉矩、輸出功率均增大；
[0066]當電機30在相對較高的速度下運行時，控制電路70會收到所述第二種換擋指令，并控制開關裝置60由所述第一種工作狀態(tài)切換至所述第二種工作狀態(tài)，使得三相定子繞組的接線方式由所述第一種接線方式切換至所述第二種接線方式，使得電機30的輸出轉矩、輸出功率均增大。
[0067]這樣一來，電機30在不同的速度下運行時，在控制電路70和開關裝置60的控制作用下，電機30均能夠通過改變?nèi)喽ㄗ永@組的接線方式來增大電機30的輸出轉矩，以滿足在不同行駛條件下對轉矩的要求，實現(xiàn)了現(xiàn)有多檔變速器增大輸出轉矩的作用。
[0068]由上述分析可知，由于電機30能夠實現(xiàn)現(xiàn)有多檔變速器增大輸出轉矩的作用，因此，在本實施例中，變速器40可以設置為單檔變速器，而不用設置為多檔變速器。與多檔變速器相比，單檔變速器具有以下優(yōu)點:結構更為簡單、占用空間更小、成本降低；另外，無需設置專門的換擋執(zhí)行機構來執(zhí)行換擋操作。
[0069]在本實施例中，控制電路70集成在逆變器20內(nèi)。在其他實施例中，控制電路70也可以不集成在逆變器20內(nèi)。
[0070]在本實施例中，開關裝置60中的開關為半導體元件。所述半導體元件可以為MOSFET (Metal-Oxide-Semiconductor Field Effect Transistor,金屬氧化物半導體場效應晶體管)、IGBT (Insulated Gate Bipolar Transistor,絕緣柵雙極型晶體管)。所述半導體元件形成于低壓電路板上，控制電路70為邏輯電路，控制電路70與開關裝置60之間連接有低壓信號線(圖中虛線所示)，控制電路70發(fā)出的信號經(jīng)由低壓信號線來控制開關裝置60的工作狀態(tài)。
[0071]第二實施例
[0072]第二實施例與第一實施例之間的區(qū)別在于:如圖17所示，在第二實施例中，電機的U、V、W三相定子繞組中，各相定子繞組都分割為四段子繞組，使得各相定子繞組具有八個獨立的端子；另外，開關裝置的結構、以及與三相定子繞組的所有端子的電連接方式均與第一實施例不相同。
[0073]與第一實施例相同，在本實施例中，三相定子繞組仍能夠在兩種接線方式之間切換，且無論在哪一種接線方式下，三相定子繞組均以星形接法連接。其中，如圖17a所示，U、V、W三相定子繞組在第一種接線方式下，同一相定子繞組的各段子繞組之間串聯(lián)；如圖17b所示，U、V、W三相定子繞組在第二種接線方式下，同一相定子繞組的各段子繞組之間并聯(lián)。
[0074]在本實施例中，三相定子繞組在第一種接線方式下，電機的轉速與電機輸出轉矩、輸出功率之間的關系與第一實施例相同，在此不再贅述；三相定子繞組在第二種接線方式下，電機的轉速與電機輸出轉矩、輸出功率之間的關系可以根據(jù)電機的工作原理推知。
[0075]經(jīng)比較得知，三相定子繞組在兩種不同的接線方式下，電機輸出的最大轉矩、最大功率之間的大小關系如下:在第一種接線方式下，電機輸出轉矩的最大值為200Nm、輸出功率的最大值為40kW ;在第二種接線方式下，電機輸出轉矩的最大值為50Nm、輸出功率的最大值為160kW。
[0076]在本實施例中，當電機在相對較低的速度下運行時，在所述控制電路接收到換擋指令時，三相定子繞組的接線方式由所述第二種接線方式切換至所述第一種接線方式；當電機在相對較高的速度下運行時，在所述控制電路接收到換擋指令時，三相定子繞組的接線方式由所述第一種接線方式切換至所述第二種接線方式。
[0077]第三實施例
[0078]第三實施例與第一實施例之間的區(qū)別在于:如圖18所示，在第三實施例中，電機的U、v、w三相定子繞組均未被分割，即各相定子繞組均具有兩個獨立的端子；另外，開關裝置的結構、以及與三相定子繞組的所有端子的電連接方式均與第一實施例不相同。
[0079]與第一實施例相同，在本實