專利名稱：火花塞的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及可安裝在內(nèi)燃機(jī)中并且被構(gòu)造成用來點(diǎn)燃空氣 -燃料混合物的火花塞。
背景技術(shù)：
已經(jīng)在內(nèi)燃機(jī)中采用火花塞來進(jìn)行點(diǎn)火?；鸹ㄈǔ０?中心電極；將該中心電極保持在軸孔中的絕緣體；包圍并保持 該絕緣體的徑向外周的金屬殼；接地電極，其一端與金屬殼結(jié) 合并且另 一端在中心電極與接地電極之間限定火花放電間隙。 在中心電極與接地電極之間完成火花放電，從而點(diǎn)燃空氣-燃料 混合物。在火花塞中，為了防止由火花放電而產(chǎn)生電極磨損， 包含貴金屬作為主要成分的電極頭被結(jié)合到中心電極和接地電 極中的至少一方(例如，參見日本特開平5-159853號公報(bào))。
在曰本特開平5-159853號公報(bào)中描述的火花塞中，在中心 電極的前端面中鉆有孔，電極頭裝配在該孔中，之后將電極頭 和中心電極焊接在 一 起。在中心電極中埋設(shè)有諸如銅或銀等具 有高導(dǎo)熱性的金屬性芯(芯構(gòu)件)，該芯構(gòu)件接觸或被定位成靠 近裝配于所述孔中的電極頭。芯構(gòu)件能有效地改善在中心電極 的前端部的散熱性能。
然而，當(dāng)為了提高汽車發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出或節(jié)約燃料費(fèi)，減小 了火花塞的直徑以確保發(fā)動(dòng)機(jī)的設(shè)計(jì)自由度時(shí)，中心電極的直 徑也被減小。因此，導(dǎo)致芯構(gòu)件的截面面積變小。因此，可能 會(huì)降低散熱性能。此外，日本特開平5-159853號公報(bào)需要一個(gè) 額外的加工過程，以在中心電極的前端面中形成裝配電極頭的 孔。如果電極頭和中心電極在沒有形成該孔的情況下被結(jié)合在
4一起，則歸因于如上所述散熱性能下降，通過焊接這兩個(gè)元件 而形成的熔融接合部的散熱性能不夠。因此，該熔融接合部可 能在發(fā)動(dòng)機(jī)高負(fù)載時(shí)的高溫下氧化，因此降低電極頭的結(jié)合能 力。

發(fā)明內(nèi)容
鑒于上述情況做出本發(fā)明，本發(fā)明的一個(gè)目的在于提供一 種火花塞，其能夠充分地維持中心電極的前端部的散熱性能并 且可靠地防止在中心電極和結(jié)合到中心電極的前端部的電極頭 之間形成的熔融接合部發(fā)生氧化。
在第一方面中，本發(fā)明的上述目的可通過提供一種具有下
述特征的火花塞實(shí)現(xiàn)，該火花塞包括中心電才及，該中心電極 從其前端向其基端沿軸向延伸，并且包括電極基礎(chǔ)構(gòu)件和設(shè)置 在該電極基礎(chǔ)構(gòu)件內(nèi)部的芯構(gòu)件，該芯構(gòu)件具有比所述電極基 礎(chǔ)構(gòu)件的導(dǎo)熱性高的導(dǎo)熱性；電極頭，該電極頭包含作為主要 成分的貴金屬，所述電極頭經(jīng)由熔融接合部結(jié)合到所述中心電 極的前端部，所述電極頭和所述中心電才及在所述熔融接合部中 熔合，該熔融接合部從其前端向其基端沿軸向延伸；絕緣體， 該絕緣體具有沿軸向延伸的軸孔，該絕緣體在所述軸孔中將所 述中心電極保持在所述軸孔的前端側(cè)部上；金屬殼，該金屬殼 從其前端向其基端沿軸向延伸，并且包圍和保持所述絕緣體的 徑向外周；以及接地電極，該接地電極一端結(jié)合到所述金屬殼 的前端面并且另 一端限定所述電極頭和所述接地電極之間的火 花放電間隙；其中，滿足下面的關(guān)系(1 )和(2 ): d^2.1mm...(l);以及
-0.09xd + 0.33<Vb/ ( Va+ Vb ) <-0.2xd + 0.75…(2 )
其中d為所述中心電極在軸向上比所述熔融接合部的基端靠近所述中心電極的基端4 m m的位置處的外徑；Va和V b分別是 電極基礎(chǔ)構(gòu)件和芯構(gòu)件在從熔融接合部的基端到中心電極在軸 向上比熔融接合部的基端靠近中心電極的基端4mm的位置的區(qū) 域中的體積。
在第二方面中，本發(fā)明提供一種根據(jù)第一方面的火花塞， 其中，所述中心電極的所述芯構(gòu)件具有在800 °C下為 2 5 x 10_ 6 [ 1 / K ]以下的線膨脹系數(shù)。
在第三方面中，本發(fā)明提供一種根據(jù)第一或第二方面的火 花塞，其中，所述熔融接合部的基端處于在軸向上比所述金屬 殼的前端面靠近所述中心電極的前端lmm以上的位置處。
在第四方面中，本發(fā)明提供一種根據(jù)第一至第三方面中任 一方面的火花塞，其中，在軸向上限定在所述熔融接合部的基 端與所述芯構(gòu)件的前端之間的距離為0.5mm以下。
在第五方面中，本發(fā)明提供一種根據(jù)第一至第四方面中任 一方面的火花塞，其中，所述金屬殼的外周面具有固定螺紋部， 該固定螺鄉(xiāng)丈部具有可旋擰到內(nèi)燃機(jī)的內(nèi)螺紋固定螺紋孔上的螺 紋部，以及所述固定螺紋部具有12mm以下的7>稱直徑。
在根據(jù)本發(fā)明的第一方面的火花塞中，芯構(gòu)件的體積Vb與 中心電極的體積Va+Vb之比Vb/ ( Va + Vb )滿足-0.09xd + 0.33<Vb/ ( Va +Vb)，因此芯構(gòu)件能為中心電極提供充分的散 熱性能。這樣，芯構(gòu)件與中心電極的外徑d的體積比可以被設(shè) 定成使得熔融接合部的溫度達(dá)不到9 5 0 °C ,以完全地防止熔融 接合部被氧化，從而能防止歸因于熔融接合部的氧化而引起的 電極頭的丟失甚至脫落。
另外，在根據(jù)本發(fā)明的第一方面的火花塞中，芯構(gòu)件的體 積、Vb之比Vb/ ( Va +Vb)滿足Vb/ ( Va + Vb ) <—0,2xd+ 0.75, 因此可以減少在芯構(gòu)件和電極基礎(chǔ)構(gòu)件之間歸因于芯構(gòu)件與電極基礎(chǔ)構(gòu)件之間的熱膨脹差異而產(chǎn)生的應(yīng)力的增加。因此，能 夠控制中心電極的內(nèi)應(yīng)力，從而避免其不適當(dāng)?shù)卦龃螅瑥亩?防止電極基礎(chǔ)構(gòu)件發(fā)生破裂或變形。
此外，本發(fā)明的第一方面應(yīng)用于這樣的火花塞，其包括需
要高散熱性能的外徑d為2.1mm以下的中心電極，因此火花塞 能夠采用減小的尺寸和直徑，同時(shí)通過如上所述地設(shè)定芯構(gòu)件 的體積Vb之比Vb/ ( Va + Vb )充分地確保中心電極的足夠的散
熱性能。
根據(jù)本發(fā)明的第二方面，將線膨脹系數(shù)在800°C下為 25x10—"1/K]以下的材料用作芯構(gòu)件。因此，能夠減小歸因于 芯構(gòu)件和布置在芯構(gòu)件外側(cè)的電極基礎(chǔ)構(gòu)件之間的熱膨脹系數(shù) 差異而從芯構(gòu)件傳遞到電極基礎(chǔ)構(gòu)件上的應(yīng)力，因此能防止電 極基礎(chǔ)構(gòu)件發(fā)生破裂或變形。
另 一個(gè)考慮是，由于限定在接地電極和中心電極的電極頭 之間的火花放電間隙更加突出到內(nèi)燃機(jī)的燃燒室內(nèi)，因此能夠 提高空氣-燃料混合物的可點(diǎn)火性。另一方面，設(shè)置在這種火花 塞中的中心電極需要高的散熱性能。但是，如果中心電極具有 如上所述的高散熱性，則這種中心電極也能用于以下的火花塞 熔融接合部的基端位于在軸向上比金屬殼的前端面靠近火花塞 的前端1 m m以上的位置處，與根據(jù)本發(fā)明第三方面的火花塞中 的情況一樣，能提高可點(diǎn)火性同時(shí)充分地確保中心電極的散熱 性能。
根據(jù)本發(fā)明第四方面，在軸向上熔融接合部的基端與芯構(gòu) 件的前端之間限定的距離為0.5mm以下。因此，能進(jìn)一步提高 中心電極的散熱性能。
如果如上所述的具有改善的散熱性能的中心電極用于尺寸 減小的火花塞，尤其是與根據(jù)本發(fā)明的第五方面的火花塞的一樣的固定螺紋部的螺紋部的公稱直徑為12 m m以下的火花塞， 則能在保持絕緣性能的同時(shí)確保絕緣體的厚度。另外，防止出 現(xiàn)橫向的火花放電同時(shí)確保金屬殼的內(nèi)周邊與絕緣體的外周邊 之間的間隙，從而能得到更有利的效果。


圖l是根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方式的火花塞的局部剖視圖； 圖2是火花塞的中心電極的前端部附近的區(qū)域的放大剖視
圖3是電極基礎(chǔ)構(gòu)件在熔融接合部的基端與在軸向上比熔 融接合部的基端靠近中心電極的基端4mm的位置之間的區(qū)域 的剖視圖4是芯構(gòu)件在熔融接合部的基端與在軸向上比熔融接合 部的基端靠近中心電極的基端4mm的位置之間的區(qū)域的剖視 圖5是示出三種中心電極的圖，這三種中心電極在從熔融 接合部的基端至朝向基端側(cè)距離熔融接合部基端4mm的位置 的區(qū)域中芯構(gòu)件的體積不同；
圖6是示出中心電極的溫度分布根據(jù)中心電極的芯構(gòu)件的 體積Vb之比Vb/ ( Va + Vb )的差異而變化的圖7是示出熔融接合部中的凹坑(scooping)的發(fā)生率根據(jù) 中心電^l的外徑d而改變的圖8是示出熔融接合部中的凹坑的發(fā)生率根據(jù)熔融接合部 的溫度而改變的圖9是示出中心電極的芯構(gòu)件體積Vb之比Vb/ ( Va +Vb) 與熔融接合部的溫度之間的關(guān)系根據(jù)中心電極的外徑d不同而 不同的圖；圖10是示出中心電極的芯構(gòu)件體積Vb之比Vb/ ( Va +Vb) 與芯構(gòu)件和電極基礎(chǔ)構(gòu)件之間的最大應(yīng)力間的關(guān)系根據(jù)中心電 極的外徑d不同而不同的圖ll是示出中心電極的芯構(gòu)件體積Vb之比Vb/ ( Va +Vb) 與芯構(gòu)件和電極基礎(chǔ)構(gòu)件間的最大應(yīng)力之間的關(guān)系根據(jù)芯構(gòu)件 的線膨脹系數(shù)不同而不同的圖12是示出中心電極的芯構(gòu)件體積Vb之比Vb/ ( Va +Vb) 與熔融接合部的溫度之間的關(guān)系根據(jù)金屬殼的前端面與熔融接 合部的基端之間在軸向上的長度不同而不同的圖；以及
圖13是示出熔融接合部的溫度作為熔融接合部的基端和 芯構(gòu)件的前端之間在軸向上的距離的函數(shù)而改變的圖。
具體實(shí)施例方式
下面將參照附圖描述本發(fā)明的火花塞的實(shí)施方式。然而， 本發(fā)明并不限于此。首先參照圖1和圖2，將描述作為一個(gè)實(shí)施 例的火花塞100的結(jié)構(gòu)。圖1是火花塞100的局部剖視圖。圖2 是火花塞的中心電極的前端部附近區(qū)域的放大剖視圖。在下面 的說明中火花塞100的軸線O的方向(也稱為軸向)與圖l的 上下方向?qū)?yīng)，其中圖l的下端側(cè)與火花塞的前端側(cè)對應(yīng)，圖l 的上端側(cè)與火花塞的基端側(cè)對應(yīng)。
如圖1所示，火花塞100包括絕緣體10;保持絕緣體IO 的金屬殼50;沿軸線O的方向被保持在絕緣體10中的中心電極 20;具有焊接到金屬殼50的前端面57上的基部32和側(cè)面面對中 心電極20的前端部22的遠(yuǎn)端部31的接地電極30;以及設(shè)置在絕 緣體10的基端部的端子金屬件(terminal metal fitting ) 40。
首先，將描述用作火花塞IOO的絕緣構(gòu)件的絕緣體IO。如 本領(lǐng)域的技術(shù)人員所周知，絕緣體10通過燒結(jié)鋁等而形成，其具有圓筒形狀，在絕緣體10中形成有圍繞軸線O并沿著軸線O
的方向延伸的軸孔12。在軸線O方向的大致中央處形成有具有 最大外徑的凸緣部19?；藗?cè)主干(barrel)部18形成為比凸 緣部19靠近基端(即，圖l中的上端側(cè))。外徑小于基端側(cè)主干 部18的前端側(cè)主干部17形成為比凸緣部19靠近前端(即，圖l 中的下端側(cè))。另外，外徑小于前端側(cè)主干部17的支腿部13形 成為比前端側(cè)主干部17靠近前端。支力逸部13具有朝其前端減小 的直徑，當(dāng)火花塞100被安裝到內(nèi)燃機(jī)的缸蓋(engine head) 200時(shí)該支腿部13暴露到內(nèi)燃機(jī)的燃燒室。在支腿部13和主干 部17的前端側(cè)之間形成有臺(tái)階部15。
接著，將描述中心電極20。如圖2所示，中心電極20為桿 狀并且包括電極基礎(chǔ)構(gòu)件21和芯構(gòu)件25。電極基礎(chǔ)構(gòu)件包含鎳 或含有鎳作為其主要成分的合金，如INCONEL (商標(biāo)名)600 或601。芯構(gòu)件25埋設(shè)在電極基礎(chǔ)構(gòu)件21中并且包含銅或含有 銅作為其主要成分的合金，芯構(gòu)件25的導(dǎo)熱性比電極基礎(chǔ)構(gòu)件 21的導(dǎo)熱性高。通常，通過在形成為帶底的圓筒形狀的電極基 礎(chǔ)構(gòu)件21內(nèi)部填充芯構(gòu)件25,然后在從底側(cè)進(jìn)行擠壓模塑的同 時(shí)拉伸該填充后的部件來形成中心電才及20。芯構(gòu)件25在主干部 具有基本上固定的外徑，芯構(gòu)件2 5的直徑朝向前端側(cè)而減小。
中心電極20的前端部22比絕緣體10的前端部ll更朝向前 端側(cè)突出，且前端部22的直徑朝向前端而減小。含有作為主成 分的貴金屬的電極頭90結(jié)合到中心電極20的前端部22的前端 面。在本實(shí)施例中，包含在元件(例如，電才及頭90)中的"主 成分，，是指元件中含量為50 wt。/o以上的成分。電極頭能改善火 花塞的耐磨性。通過圍繞電極頭90和中心電極20的前端部22 之間的界面的整個(gè)圓周進(jìn)行激光焊接，將電極頭90和中心電極 20的前端部22焊接在一起。在激光焊接過程中的激光照射形成熔融接合部95,電極頭90和中心電極20的材料在該熔融接合部 中熔化并混合在一起，該熔融接合部954吏電才及頭90和中心電極 20可靠地接合在一起。在絕緣體10的前端部11中的軸孑L12的內(nèi) 周面與中心電極20面向軸孔12內(nèi)周面的外周面之間形成有微 間隙23。該間隙減小歸因于冷熱循環(huán)的中心電才及20的前端部22 膨脹而作用在絕緣體10的前端部11上的負(fù)荷。中心電極20在軸 孔12中朝向基端延伸，并經(jīng)由密封體4和陶瓷電阻3 (參見圖1 ) 電連接到位于基端側(cè)(即，圖l中的上端側(cè))上的端子金屬件 40。高壓線纜(未示出)經(jīng)由插頭(未示出)連接到端子金屬 件40，從而對端子金屬件40施加高壓。
下面，將描述接地電極30。接地電極30由具有高耐腐蝕性 的金屬制成。例如，諸如INCONEL (商標(biāo)名)600或601的鎳 合金用于接地電極30。接地電極30在垂直于其長度方向的截面 上具有大致矩形形狀。接地電極30的基部32通過焊接結(jié)合到金 屬殼50的前端面57j妄地電極30的遠(yuǎn)端部31彎曲使得遠(yuǎn)端部31 的一個(gè)側(cè)面面對中心電極20的前端部22。
下面，將描述金屬殼50。如圖l所示，金屬殼50為圓筒形 金屬殼，用于將火花塞100固定到內(nèi)燃機(jī)的缸蓋200上。僉屬殼 50將絕緣體IO保持在其中以從基端側(cè)主干部18的 一 部分至支 腿部13包圍絕緣體10。金屬殼50由低碳鋼制成，包括與火花塞 扳手(未示出)接合的工具接合部51和具有螺紋部的固定螺紋 部52,該螺紋部將旋擰到缸蓋200的設(shè)置在內(nèi)燃機(jī)的上部的固 定螺紋孔201中。
在金屬殼50的工具接合部51和固定螺紋部52之間形成有 凸緣狀密封部54。通過彎曲板體而形成的環(huán)形密封圏5被裝配 到螺紋頸口 59，該螺紋頸口布置在固定螺紋部52和密封部54 之間。當(dāng)火花塞100安裝到缸蓋200時(shí)，密封圏5被擠壓在密封部的支承面55和固定螺紋孔201的開口周緣部205之間并發(fā)生 變形，從而密封支承面55與開口周緣部205之間的空間。因此， 密封圏5能防止氣體通過固定螺紋孔2 01從發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)部泄露。 金屬殼50包括處于比工具接合部51靠近基端的位置的薄
具接合部51之間的薄彎曲部58。圓環(huán)形構(gòu)件6和7在從工具接合 部51至巻邊部53的區(qū)域處介于金屬殼50的內(nèi)周面和絕緣體IO 的基端側(cè)主干部18的外周面之間。環(huán)形構(gòu)件6和7之間的空間填 充有滑石粉9。通過使巻邊部53向內(nèi)彎曲并巻邊，通過環(huán)形構(gòu) 件6和7以及滑石粉9朝金屬殼50的前端側(cè)擠壓絕緣體10。結(jié)果， 絕緣體10的臺(tái)階部15經(jīng)由設(shè)置在臺(tái)階部15和臺(tái)階部56之間的 環(huán)狀板片密封墊(annular plate packing) 8被臺(tái)階部56支撐， 從而使金屬殼50和絕緣體10組合在一起，其中臺(tái)階部56形成在 金屬殼50的內(nèi)周上固定螺紋部52的位置處。此時(shí)，通過板片密 封墊8保持金屬殼5 0和絕緣體10之間的氣密性，并防止燃燒氣 體泄漏。在巻邊之后施加壓縮力使彎曲部58向外彎曲和變形， 滑石粉9的壓縮沖程起作用，從而改善金屬殼50內(nèi)部的氣密性。 在火花塞100中，中心電極20的前端部22和電極頭90通過 散熱而冷卻。也就是說，中心電極20或電極頭90的由于發(fā)動(dòng)機(jī) 工作而產(chǎn)生的熱量通過具有高導(dǎo)熱性的芯構(gòu)件25被傳導(dǎo)并被 釋放到中心電極20的基端側(cè)。散熱得以可靠地進(jìn)行，通過將電 極頭9 0和中心電極2 0結(jié)合在 一 起而形成的熔融接合部9 5沒有 到達(dá)容易發(fā)生氧化的溫度。為了可靠且高效地進(jìn)行散熱，在本 實(shí)施方式的火花塞100中，如下所述地設(shè)定中心電極20的組成 部件，即，電極基礎(chǔ)構(gòu)件21和芯構(gòu)件25的直徑和體積之間的關(guān) 系。
首先，在本實(shí)施方式中，利用基準(zhǔn)位置設(shè)定中心電極20的
12外徑d、電極基礎(chǔ)構(gòu)件21的體積Va和芯構(gòu)件25的體積Vb,該基 準(zhǔn)位置處于從熔融接合部95在軸線0的方向上的最基端位置 (也稱為熔融接合部95的基端)靠近在軸線O方向上的基端側(cè) 4mm的位置。原因在于，從下面所述的實(shí)施例l的結(jié)果來看， 在具有不同的電才及基礎(chǔ)構(gòu)件21和芯構(gòu)件25的體積比的中心電 極20的樣本之中，在比基準(zhǔn)位置(即，比熔融接合部95的基端 靠近中心電極的基端4 m m的位置)靠近火花塞的基端的區(qū)域中 沒有發(fā)現(xiàn)溫度分布有較大差異。換句話說，在軸線O方向上從 熔融接合部95的基端到朝向基端側(cè)距離熔融接合部基端4mm 的位置的區(qū)域中，電極基礎(chǔ)構(gòu)件21的體積Va與芯構(gòu)件25的體積 Vb之間的體積比顯著影響中心電極20的散熱性能。
在該實(shí)施方式中，如圖2所示，平面P(其截面由雙點(diǎn)劃線 P-P示出)被定義為經(jīng)過熔融接合部95的基端并與軸線0垂直 的平面。另外，平面Q (其截面由雙點(diǎn)劃線Q-Q示出)被定義 為經(jīng)過在軸線O的方向上朝向基端側(cè)距離平面P位置4 m m的位 置并與軸線O垂直的平面。下面，為了說明的目的，沿這些平 面P和Q切割中心電才及20。此時(shí)，體積Va^皮定義為沿平面P和Q 切割的中心電極20的電極基礎(chǔ)構(gòu)件21的體積，如圖3所示。同 樣，體積Vb被定義為沿平面P和Q切割的中心電極20的芯構(gòu)件 25的體積，如圖4所示。此外，如圖2所示，直徑d一皮定義為通 過沿平面Q切割而獲得的中心電極20的表面的直徑，即，中心 電極20在軸線O方向上在比熔融接合部95的基端靠近火花塞基 端4mm位置處的外徑。中心電極20的芯構(gòu)件25的體積Vb可以 通過下列步驟確定在中心電極的長度方向上以相等距離間隔 開的位置處(例如，以0.1mm的間隔)利用X射線射影對中心 電極進(jìn)行斷面分析；計(jì)算每一 個(gè)位置被芯構(gòu)件25覆蓋的面積； 以及計(jì)算該區(qū)域的積分值。在本實(shí)施方式中，基于下面描述的實(shí)施例2的結(jié)果，將中
心電極20的外徑(H殳定為2.1mm以下。原因在于，芯構(gòu)件25的 截面面積隨著中心電極20的外徑d增加而增加，且芯構(gòu)件25的 截面面積增大改善了其散熱性能。因此，尤其是當(dāng)中心電極20 的外徑d大于2.1mm時(shí)，能充分地防止熔融接合部95的氧化， 而不受電極基礎(chǔ)構(gòu)件21和芯構(gòu)件2 5的直徑或體積的限制。
在本實(shí)施方式中，基于下面描述的實(shí)施例3和4的結(jié)果，將 芯構(gòu)件25的體積Vb與中心電極20的體積￥& +Vb (即，電極基 礎(chǔ)構(gòu)件的體積Va和芯構(gòu)件的體積Vb的和)的比值Vb/( Va + Vb ) 設(shè)定為滿足以下關(guān)系(1)。
-0.09xd + 0.33< Vb/ ( Va + Vb ) ... ( 1 )
根據(jù)關(guān)系(1),通過芯構(gòu)件25能獲得足夠的散熱性能，且 熔融接合部95的溫度能達(dá)不到950。C。當(dāng)溫度低于950。C時(shí)，能 充分地防止熔融接合部95的氧化。因此，能防止電極頭90從中 心電極20上丟失(即，脫落)。
此外，在本實(shí)施方式中，基于下面描述的實(shí)施例5的結(jié)果， 將芯構(gòu)件25的體積Vb與中心電極20的體積Va + Vb的比值Vb/ (Va +Vb)設(shè)定為滿足以下關(guān)系(2)。
Vb/ ( Va+Vb) <-0.2xd+ 0.75... ( 2)
由銅或包含銅作為主要成分的合金制成的芯構(gòu)件25具有 比由鎳或包含鎳作為主要成分的合金制成的電極基礎(chǔ)構(gòu)件21 的線膨脹系數(shù)高的線膨脹系數(shù)。芯構(gòu)件25的體積Vb相對于中心 電極20的體積Va + Vb越大，因?yàn)闊崤蛎洸町惗饔糜诓贾迷谛?構(gòu)件25外側(cè)的電極基礎(chǔ)構(gòu)件21上的應(yīng)力越大。但是，如果滿足 表達(dá)式(2),能夠控制該應(yīng)力的增大，從而防止電極基礎(chǔ)構(gòu)件 21破裂或變形。
基于下面描述的實(shí)施例6的結(jié)果，通過采用線膨脹系數(shù)在800°C下為25xl(T6[l/k]以下的材料來制造芯構(gòu)件25。在本實(shí)施 方式中，采用銅。但是，除了銅之外，也可以采用滿足這個(gè)條 件的其他材料作為芯構(gòu)件25,滿足這個(gè)條件可以減小芯構(gòu)件25 由于芯構(gòu)件25與配置在芯構(gòu)件25外側(cè)的電極基礎(chǔ)構(gòu)件21的熱 膨脹差異而傳遞給電極基礎(chǔ)構(gòu)件21的應(yīng)力，從而防止電極基礎(chǔ) 構(gòu)件21破裂或變形。
在本實(shí)施方式中，在軸線0方向上熔融接合部95基端的位 置與金屬殼50的前端面57的位置之間的距離"A"(參見圖2)設(shè) 定為lmm或更大。原因在于，根據(jù)下面描述的實(shí)施例7的結(jié)果， 當(dāng)熔融接合部95基端的位置位于在軸線O方向上比金屬殼50的 前端面57靠近火花塞前端lmm或更大的位置處時(shí)，熔融接合部 95的溫度升高率趨于隨著比Vb/ ( Va +Vb)的變化而變得比在 熔融接合部95基端的位置位于在軸線O方向上比金屬殼50的前 端面57靠近火花塞前端小于lmm的位置處的情況下高。隨著限 定在接地電極30和中心電極20的電極頭90之間的火花放電間 隙突出到內(nèi)燃機(jī)的燃燒室中，能夠改善空氣_燃料混合物的可點(diǎn) 火性。根據(jù)實(shí)施例7的結(jié)果，當(dāng)熔融接合部95基端的位置位于 在軸線O方向上比金屬殼50的前端面57靠近火花塞前端lmm 或更大的位置處時(shí)，中心電極20需要更高的散熱性能。因此， 如果在如上所述的火花塞100中采用散熱性能得以改善的中心 電極20,能提高可點(diǎn)火性，同時(shí)充分地確保中心電極20的散熱 性能。
因此，雖然該實(shí)施方式的中心電極20的外徑d變薄，但是 能可靠地防止熔融接合部95的氧化。為了減小火花塞100的尺 寸，利用本實(shí)施方式的中心電極20使得在不改變絕緣體10厚度 的情況下可以減小該外徑，因此可以保持絕緣體IO的絕緣性 能。另外，與直徑以與如上所述相同的方式減小的金屬殼50內(nèi)周面的間隙是比較大的空間，從而防止橫向火花放電等的發(fā)生。 換句話說，就尺寸需要減小的火花塞而言，尤其是就固定螺紋
部的螺紋部的公稱外徑為M12 ( 12mm)或更小的火花塞而言， 利用本實(shí)施方式的中心電極20能發(fā)揮更有利的效果。
在火花塞100中，如下面描述的進(jìn)行評價(jià)試驗(yàn)，將中心電 極20的組成部件，即，電極基礎(chǔ)構(gòu)件21和芯構(gòu)件25的直徑或體 積之間的關(guān)系設(shè)定為，使得中心電極20或電才及頭90通過發(fā)動(dòng)機(jī) 運(yùn)行而接收的熱量能被可靠地朝向中心電極20的基端側(cè)釋放。
實(shí)施例1
首先，進(jìn)行評價(jià)試驗(yàn)以檢查芯構(gòu)件25的體積與中心電極20 的散熱性能之間的關(guān)系。如圖5所示，生產(chǎn)三種中心電極，它 們的不同之處在于包含在從熔融接合部的基端到朝向基端側(cè)距 離熔融接合部的基端4mm的位置的區(qū)域中的芯構(gòu)件的體積不 同，并制備分別采用這些中心電極的火花塞樣本l、 2和3。生 產(chǎn)樣本l的中心電極，同時(shí)對還沒有進(jìn)行擠壓模塑的電極基礎(chǔ) 構(gòu)件和芯構(gòu)件的尺寸和形狀進(jìn)行調(diào)節(jié)，使得上述部分中的芯構(gòu) 件的體積Vb與中心電極的體積Va + Vb之比Vb/ ( Va + Vb )被 設(shè)定為0.16。同樣，生產(chǎn)樣本2的中心電極，使得所述比Vb/( Va + Vb )被設(shè)定為0.28,以及生產(chǎn)樣本3的中心電極，使得所述 比Vb/(Va + Vb)被設(shè)定為0.49。中心電極的外徑d被設(shè)定為 1.9mm。
之后，在各樣本中埋設(shè)溫度傳感器，然后將各樣本安裝在 實(shí)際車輛中以進(jìn)行預(yù)定的運(yùn)行試一驗(yàn)，并測量中心電極的各部位
的溫度。作為該評價(jià)試驗(yàn)的結(jié)果，如圖6所示，針對各個(gè)樣本 獲得不同的中心電極溫度分布。如圖6所示，在比距離熔融接 合部的基端4 m m的位置附近的位點(diǎn)靠近火花塞基端的 一 側(cè)，各 樣本的中心電極示出為具有幾乎相同的溫度分布。但是，在比距離熔融接合部的基端4mm的位置附近的位點(diǎn)靠近火花塞前 端的一側(cè)，證實(shí)比Vb/ ( Va + Vb )越大，靠近熔融接合部的部 位的溫度越低。另外，包含在中心電極中的芯構(gòu)件的體積越大， 散熱性能越好，因此顯示出低溫。根據(jù)這個(gè)評價(jià)試驗(yàn)的結(jié)果， 發(fā)現(xiàn)中心電極的散熱性能依賴于在比距離熔融接合部基端 4 m m的位置附近的位點(diǎn)靠近火花塞前端的 一 側(cè)上所包含的芯 構(gòu)件的體積。在下面的實(shí)施例中，電極基礎(chǔ)構(gòu)件的體積Va和芯 構(gòu)件的體積V b被限定為在從熔融接合部的基端至距離熔融接 合部的基端4mm的位置的區(qū)域中的各自材料的體積。同樣，在 距離熔融接合部的基端4mm位置處的外徑用作中心電極的外 徑d。
實(shí)施例2
下面，對在距離熔融接合部95基端4mm的位置處的中心電 極2 0的外徑d與中心電極2 0的散熱性能之間的關(guān)系進(jìn)行評價(jià)試 驗(yàn)。制備幾種具有不同外徑d的中心電才及，這些外徑d在1.5mm 至2.6mm的范圍內(nèi)。每種各中心電極的數(shù)量為12。生產(chǎn)使用每 種中心電極的火花塞的樣本。之后，將各樣本安裝在發(fā)動(dòng)機(jī)中， 進(jìn)行耐久試驗(yàn)，其中利用2.5升6缸汽油發(fā)動(dòng)機(jī)將維持轉(zhuǎn)速為 6000rpm的狀態(tài)持續(xù)700小時(shí)。之后，檢測在各樣本的熔融接 合部中凹坑(磨損或缺口 )的發(fā)生率。這里，凹坑表示熔融接 合部的體積在耐久試— 驗(yàn)之后減小的狀態(tài)，這通過利用例如X射 線CT設(shè)備測量熔融接合部在進(jìn)行耐久試驗(yàn)之前和之后的體積 而被確定。根據(jù)在具有相同外徑d的12個(gè)中心電極之中出現(xiàn)凹 坑的樣本數(shù)量計(jì)算凹坑發(fā)生率，并圖示出凹坑發(fā)生率與外徑d 之間的關(guān)系(參見圖7)。
如圖7所示，證實(shí)了中心電極的外徑d越小，芯構(gòu)件在軸線 O方向上的截面面積越小。結(jié)果，如果中心電極的外徑d為2.1mm以下，則向基端側(cè)傳導(dǎo)和釋^:中心電4及前端側(cè)上的熱量 的散熱性能降低，且凹坑發(fā)生率升高。 實(shí)施例3
下面，進(jìn)行評1^介試-瞼以檢測溫度對熔融接合部95中凹坑發(fā) 生率的影響。在該評價(jià)試驗(yàn)中，制備結(jié)合有電極頭的中心電極 的樣本，進(jìn)行一千次循環(huán)，每一次循環(huán)包括以預(yù)定溫度加熱 熔融接合部兩分鐘；之后使樣本自然冷卻一分鐘。在這個(gè)試驗(yàn) 中，針對每個(gè)評價(jià)溫度制備10個(gè)樣本。確認(rèn)已被加熱的各樣本 的熔融接合部的狀態(tài)，根據(jù)觀察到凹坑的樣本的數(shù)量計(jì)算每個(gè) 評價(jià)溫度的凹坑發(fā)生率。結(jié)果，圖示出凹坑發(fā)生率與加熱溫度 之間的關(guān)系(參見圖8)。
如圖8所示，證實(shí)了熔融接合部的溫度越高，凹坑發(fā)生率 越高，且凹坑發(fā)生率在950。C或更高的溫度下急劇上升。
實(shí)施例4
從實(shí)施例2和3可知，即使中心電極20的外徑d為2.1mm以 下，如果熔融接合部95的溫度維持為低于950。C，則能抑制凹 坑發(fā)生率的升高。因此，進(jìn)行評價(jià)試驗(yàn)以確定通過組合中心電 極的外徑d和芯構(gòu)件的體積Vb之比Vb/ (Va +Vb)使熔融接合 部的溫度保持在950。C以下的條件。在該評〗介試-驗(yàn)中，通過如 下組合中心電才及的外徑d在1.5mm至2.1mm范圍內(nèi)芯構(gòu)件 的體積Vb之比Vb/ ( Va +Vb)在0.05至0.20的范圍內(nèi)，生產(chǎn)多 個(gè)中心電極。通過使用這些中心電極生產(chǎn)火花塞，在各火花塞 中埋設(shè)溫度傳感器以測量熔融接合部的溫度。各樣本均被安裝 在實(shí)際車輛中以進(jìn)行預(yù)定的運(yùn)行試驗(yàn)，并測量熔融接合部的溫
度(參見圖9)。
在該評價(jià)試驗(yàn)的結(jié)果中，通過將具有相同外徑d的中心電 極分成一組，確認(rèn)比Vb/ ( Va + Vb )與熔融接合部的溫度之間
18的關(guān)系。結(jié)果，如圖9所示，獲得近似直線，其示出比Vb/(Va + ￥1))越大，熔融接合部的溫度越低，并且這些近似直線具有 與各中心電極的外徑d相對應(yīng)的不同坡度。從這個(gè)圖中，得出 了關(guān)于比Vb/ ( Va + Vb )與外徑d之間的關(guān)系的數(shù)學(xué)表達(dá)式， 以確定在各近似直線上，熔融接合部的溫度#皮保持在9 5 0 。C以 下的部位。結(jié)果，獲得上述的關(guān)系式(l)。 實(shí)施例5
由銅或含有銅作為主要成分的合金制成的芯構(gòu)件2 5的線 膨脹系數(shù)比由鎳或含有鎳作為主要成分的合金制成的電極基礎(chǔ) 構(gòu)件21的線膨脹系數(shù)大。同樣，比Vb/ ( Va +Vb)越大，也就 是，包含在電極基礎(chǔ)構(gòu)件21中的芯構(gòu)件25的體積Vb增大，內(nèi)應(yīng) 力越大。因此，為了確定比Vb/ ( Va +Vb)和芯構(gòu)件25與電極 基礎(chǔ)構(gòu)件21之間產(chǎn)生的應(yīng)力之間的關(guān)系，根據(jù)場發(fā)射顯微鏡 (FEM)分析進(jìn)行評價(jià)。
生產(chǎn)分別具有外徑d為1.5mm、 1.9mm和2.1mm的中心電 極的模擬模型。然后進(jìn)行計(jì)算以獲得，當(dāng)每個(gè)模型中的比Vb/ (Va + Vb)在0至0.60的范圍內(nèi)逐漸變化時(shí)，預(yù)期將在芯構(gòu)件 和電極基礎(chǔ)構(gòu)件之間產(chǎn)生的應(yīng)力。這個(gè)應(yīng)力被計(jì)算為在芯構(gòu)件 與電極基礎(chǔ)構(gòu)件之間的邊界中產(chǎn)生最大應(yīng)力的部位的應(yīng)力(最 大應(yīng)力)。圖10是該分析結(jié)果的圖。
如圖IO所示，各模型預(yù)示出芯構(gòu)件與電極基礎(chǔ)構(gòu)件之間產(chǎn) 生的最大應(yīng)力具有固定值直到到達(dá)一特定點(diǎn)為止，也就是，當(dāng) 比Vb/(Va + Vb)逐漸增大時(shí)，最大應(yīng)力在超過該點(diǎn)后急劇增 大。因此，進(jìn)行計(jì)算，以得到一條近似直線L-L (圖10中由加 黑的虛線示出)，該條線連接在圖10中各模型的最大應(yīng)力突然 增大的點(diǎn)。在每個(gè)模型中，在比值Vb/ ( Va +Vb)比近似直線 L-L靠近左端(在圖中)的區(qū)域中，即，在比值Vb/ ( Va +Vb)比最大應(yīng)力突然增加的點(diǎn)的比值小的區(qū)域中，在芯構(gòu)件與電極
基礎(chǔ)構(gòu)件之間產(chǎn)生的最大應(yīng)力保持不變。基于該圖，從Vb/( Va + Vb)和d的關(guān)系式得到比近似直線L-L靠近左端的區(qū)域，結(jié) 果，獲得上述關(guān)系式(2)。 實(shí)施例6
另外，為了研究作為比Vb/ ( Va +Vb)的函數(shù)的應(yīng)力對芯 構(gòu)件25的線膨脹系數(shù)改變的依賴性(dependency),并且為了
與實(shí)施例5中相同的方式進(jìn)行FEM分析。在該分析中，準(zhǔn)備了 外徑d為1.9mm的中心電極的多個(gè)模擬模型，這些模型包括在 800。C下具有在范圍15xl(T6至30xl0—6[1/K]內(nèi)的不同線膨脹系 數(shù)的芯構(gòu)件。在每個(gè)模型中，當(dāng)比Vb/ ( Va + Vb )在0至0.60 的范圍內(nèi)逐漸變化時(shí)，計(jì)算預(yù)期將在芯構(gòu)件與電極基礎(chǔ)構(gòu)件之 間產(chǎn)生的應(yīng)力。以與上述實(shí)施例相同的方式，這個(gè)應(yīng)力一皮確定 為在芯構(gòu)件與電極基礎(chǔ)構(gòu)件之間的邊界中的最大應(yīng)力。圖ll是 該分析結(jié)果的圖。
如圖ll所示，芯構(gòu)件與電極基礎(chǔ)構(gòu)件之間的最大應(yīng)力隨著 模型的線膨脹系數(shù)增大而變大。當(dāng)比Vb/(Va + Vb)降到低于 近似為0.40的臨界值時(shí)，各模型均顯示為具有大致恒定的最大 應(yīng)力。當(dāng)芯構(gòu)件的體積Vb之比Vb/ ( Va +Vb)超過這個(gè)臨界值 時(shí)，各模型中Vb/ ( Va +Vb)值越大，最大應(yīng)力越高。線膨脹 系數(shù)為30x 10-s[1/K]的模型示出比其他模型增大的最大應(yīng)力增 長率(即，圖ll中的圖形的坡度)?；诖耍旧暾埖陌l(fā)明人 預(yù)期，通過將在800°C下線膨脹系數(shù)低于25x 10-6[1/K]的材料用 作芯構(gòu)件，能夠抑制在中心電極接收熱量時(shí)產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力的升 高。
實(shí)施例7中心電極20的前端部22或絕緣體10的前端部ll從金屬殼 50的前端面57突出的量越大，接收到的熱量越大。因此，為了 有效地防止熔融接合部95產(chǎn)生凹坑，需要具有改善的散熱性能 的中心電極。因此，關(guān)于比Vb/ ( Va +Vb)與熔融接合部95的 溫度之間的關(guān)系隨著熔融接合部95的基端從金屬殼50的前端 面57突出的長度的改變，即隨著熔融接合部95的基端的位置與 金屬殼50的前端面57的位置之間在軸線O方向上的距離"A" (參見圖2)的差異如何變化，進(jìn)行評價(jià)試驗(yàn)。在該評價(jià)試驗(yàn) 中，準(zhǔn)備了多個(gè)火花塞樣本，對于外徑d為1.9mm的中心電極， 通過組合形成為使得比Vb/ ( Va +Vb)在0.05至0.20的范圍內(nèi) 變化的芯構(gòu)件與形成為使得熔融接合部的基端從金屬殼的前端 面突出的長度在-0.5mm至4mm的范圍內(nèi)的熔融接合部，生產(chǎn) 這些樣本。在各樣本中埋設(shè)有溫度傳感器，以測量熔融接合部 的溫度。之后，將各樣本安裝在實(shí)際車輛中，并在進(jìn)行預(yù)定的 運(yùn)行試驗(yàn)同時(shí)測量熔融接合部的溫度(參見圖12 )。
在該評價(jià)試驗(yàn)的結(jié)果中，通過根據(jù)金屬殼的前端面與熔融 接合部的基端之間在軸線O方向上的長度(即，圖2中示出的距 離"A")差異，將比Vb/( Va +Vb)與熔融接合部的溫度之間的 關(guān)系分為若干組，對這些關(guān)系進(jìn)行確認(rèn)。結(jié)果，如圖12所示， 獲得了近似直線，其中比Vb/ ( Va +Vb)越大，熔融接合部的 溫度越低。另外，本申請的發(fā)明人發(fā)現(xiàn)金屬殼的前端面與熔融 接合部的基端之間在軸線O方向上的長度越大，每條近似直線 的坡度越陡。另外，本申請的發(fā)明人發(fā)現(xiàn)比Vb/ ( Va +Vb)的 差異并不會(huì)使得熔融接合部的溫度產(chǎn)生大差異，且在金屬殼的 前端面與熔融接合部的基端之間在軸線O方向上的長度小于 lmm的樣本中，溫度能夠被保持為在近似950。C沒有實(shí)質(zhì)的改 變。另一方面，而在具有l(wèi)mm或更大的長度的樣本中，比Vb/(Va + Vb)越大，熔融接合部的溫度能被控制為越低。換句話 說，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，如果熔融接合部的基端的位置位于比金屬殼的 前端面的位置在軸線0方向上靠近火花塞的前端1 m m或以上的 位置處，則中心電極的散熱性能能得到改善，利用比Vb/(Va + Vb)與中心電極的外徑d之間的關(guān)系根據(jù)上述關(guān)系式(1)和
(2)而固定的中心電極，能獲得非常有利的效果。 實(shí)施例8
接著，關(guān)于熔融接合部95的溫度隨著熔融接合部95的基端 與芯構(gòu)件25的前端之間在軸線0方向上的距離B (參見圖2)的 變化如何變化，進(jìn)行評價(jià)試驗(yàn)。在該評價(jià)試驗(yàn)中，準(zhǔn)備多個(gè)火 花塞樣本。這些樣本的外徑d為1.9mm,比Vb/(Va + Vb)為 0.26,且熔融接合部95的基端與芯構(gòu)件25的前端之間在軸線0 方向上的不同距離B (參見圖2)在0至0.9mm的范圍內(nèi)。在各 樣本中埋設(shè)有溫度傳感器，然后將各樣本安裝到實(shí)際車輛中進(jìn) 行預(yù)定的運(yùn)行試驗(yàn)，并測量熔融接合部的溫度(參見圖13)。
如圖13所示，本申請的發(fā)明人發(fā)現(xiàn)熔融接合部的溫度隨著 熔融接合部95的基端與芯構(gòu)件25的前端之間在軸線O方向上的 距離B(參見圖2)差異減小而下降，當(dāng)距離B為0.5mm以下時(shí)， 熔融接合部95的溫度突然下降到低于950°C的溫度。也就是說， 本申請的發(fā)明人發(fā)現(xiàn)當(dāng)熔融接合部的基端與芯構(gòu)件25的前端 之間在軸線O方向上的距離B設(shè)定為0.5 m m以下時(shí)，能獲得散 熱性能得到進(jìn)一步改善的中心電極。
當(dāng)然，也可以對本發(fā)明進(jìn)行各種1l"正。例如，作為中心電 極20的組成部件的電極基礎(chǔ)構(gòu)件21的材料和芯構(gòu)件25的材料 分別為鎳或包含鎳作為主要成分的合金和銅或包含銅作為主要 成分的合金。然而，除了上述金屬性材料之外的其他金屬性材 料也可以用于電4及基礎(chǔ)構(gòu)件21和芯構(gòu)件25。例如，可以結(jié)合4吏用在耐火花4員誄毛'l"生(spark wear resistance )方面^f尤異的金屬 (例如，鐵合金)和導(dǎo)熱性高于電極基礎(chǔ)構(gòu)件21的金屬(例如 銀合金)。
盡管根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施例給出了以上描述，本發(fā)明不限于 此。實(shí)質(zhì)上，當(dāng)然地，可以在不脫離所附的權(quán)利要求書的精神 和范圍的情況下，采用實(shí)現(xiàn)本發(fā)明公開的原理的各種方式。
本申請基于2007年11月21日提交的日本專利申請 No.2007-301852,該日本專利申請的全部內(nèi)容通過引用結(jié)合于 此。
權(quán)利要求
1. 一種火花塞，其包括中心電極，該中心電極從其前端向其基端沿軸向延伸，并且包括電極基礎(chǔ)構(gòu)件和設(shè)置在該電極基礎(chǔ)構(gòu)件內(nèi)部的芯構(gòu)件，該芯構(gòu)件具有比所述電極基礎(chǔ)構(gòu)件的導(dǎo)熱性高的導(dǎo)熱性；電極頭，該電極頭包含作為主要成分的貴金屬，所述電極頭經(jīng)由熔融接合部結(jié)合到所述中心電極的前端部，所述電極頭和所述中心電極在所述熔融接合部中熔合，該熔融接合部從其前端向其基端沿軸向延伸；絕緣體，該絕緣體具有沿軸向延伸的軸孔，該絕緣體在所述軸孔中將所述中心電極保持在所述軸孔的前端側(cè)部上；金屬殼，該金屬殼從其前端向其基端沿軸向延伸，并且包圍和保持所述絕緣體的徑向外周；以及接地電極，該接地電極一端結(jié)合到所述金屬殼的前端面并且另一端限定所述電極頭和所述接地電極之間的火花放電間隙；其中，滿足下面的關(guān)系(1)和(2)d≤2. 1mm...(1)；以及
2. 根據(jù)權(quán)利要求l所述的火花塞，其特征在于，所述中心電極的所述芯構(gòu)件具有在800。C下為25xlO,l/K]以下的線膨脹 系數(shù)。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的火花塞，其特征在于，所述熔 融接合部的基端處于在軸向上比所述金屬殼的前端面靠近所述 中心電極的前端1 m m以上的位置處。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的火花塞，其特征在于，在軸向 上限定在所述熔融接合部的基端與所述芯構(gòu)件的前端之間的距 離為0.5mm以下。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1或4所述的火花塞，其特征在于， 所述金屬殼的外周面具有固定螺紋部，該固定螺紋部具有可旋擰到內(nèi)燃機(jī)的內(nèi)螺紋固定螺紋孔上的螺紋部，以及 所述固定螺紋部具有12mm以下的公稱直徑。
全文摘要
一種火花塞，包括電極基礎(chǔ)構(gòu)件和芯構(gòu)件的中心電極；經(jīng)由熔融接合部結(jié)合到中心電極的電極頭；保持中心電極的絕緣體；保持絕緣體的金屬殼；以及結(jié)合到金屬殼的接地電極。滿足以下關(guān)系d≤2.1mm和-0.09×d+0.33＜Vb/(Va+Vb)＜-0.2×d+0.75，其中，d為中心電極在軸向上從熔融接合部的基端靠近中心電極的基端4mm的位置處的外徑，Va和Vb分別是電極基礎(chǔ)構(gòu)件和芯構(gòu)件在軸向上在熔融接合部的基端和上述位置之間的區(qū)域中的體積。
文檔編號H01T13/00GK101442186SQ20081017758
公開日2009年5月27日 申請日期2008年11月21日 優(yōu)先權(quán)日2007年11月21日
發(fā)明者中野雄一, 弓野次郎, 無笹守, 森部真衣, 鈴木彰 申請人:日本特殊陶業(yè)株式會(huì)社