技術(shù)特征：

1.一種循環(huán)流化床機(jī)組變負(fù)荷過程中給煤量合理性檢測系統(tǒng)，其特征在于，

所述系統(tǒng)包括：

揮發(fā)分燃燒模塊

汽水側(cè)蓄能模塊；

燃料側(cè)蓄能模塊；

經(jīng)濟(jì)給煤計(jì)算模塊；

給煤比較模塊；

所述經(jīng)濟(jì)給煤計(jì)算模塊與所述揮發(fā)分燃燒模塊、汽水側(cè)蓄能模塊、燃料側(cè)蓄能模塊連接；所述給煤比較模塊與所述經(jīng)濟(jì)給煤計(jì)算模塊連接；

其中，所述揮發(fā)分燃燒模塊用于計(jì)算揮發(fā)分燃燒釋放的能量；

所述汽水側(cè)蓄能模塊用于計(jì)算變負(fù)荷過程中汽水側(cè)能量變化；

所述燃料側(cè)蓄能模塊用于計(jì)算變負(fù)荷過程中燃料側(cè)能量變化；

所述經(jīng)濟(jì)給煤計(jì)算模塊用于計(jì)算變負(fù)荷過程中理論給煤量；

所述給煤比較模塊用于計(jì)算理論給煤量和實(shí)際給煤量的偏差，得到反饋信號。

2.采用權(quán)利要求1所述的檢測系統(tǒng)進(jìn)行循環(huán)流化床機(jī)組變負(fù)荷過程中給煤量合理性檢測方法，其特征在于，所述檢測方法包括：

步驟1)利用揮發(fā)分燃燒模塊計(jì)算揮發(fā)分燃燒釋放的能量；

步驟2)利用所述汽水側(cè)蓄能模塊計(jì)算變負(fù)荷過程中汽水側(cè)能量變化；

步驟3)利用所述燃料側(cè)蓄能模塊計(jì)算變負(fù)荷過程中燃料側(cè)能量變化；

步驟4)所述經(jīng)濟(jì)給煤計(jì)算模塊根據(jù)步驟1)、步驟2)和步驟3)計(jì)算的揮發(fā)分釋放的能量、汽水側(cè)和燃料側(cè)能量變化得出變負(fù)荷過程的理論給煤量；

步驟5)利用給煤比較模塊計(jì)算理論給煤量和實(shí)際給煤量的偏差，得到反饋信號。

3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的檢測方法，其特征在于，

步驟1)揮發(fā)分燃燒模塊計(jì)算步驟為：

步驟1.1)煤中揮發(fā)分主要成分包括CH₄,H₂,CO,焦油(CH_0.689O_0.014)和CO₂,H₂O，其中前四種為可燃物質(zhì)，在析出揮發(fā)分總量中的質(zhì)量份額按下式計(jì)算：

$M_{{\mathrm{CH}}_4}=0.201-0.469M_V+0.241M_V^2$

$M_{H_2}=0.157-0.868M_V+1.388M_V^2$

$M_{CO}=0.428-2.653M_V+4.845M_V^2$

$M_{{\mathrm{CH}}_{0.689}{O}_{0.014}}=-0.325+7.279M_V-12.88M_V^2$

式中M_V為燃料量量揮發(fā)分質(zhì)量分?jǐn)?shù),％；

步驟1.2)揮發(fā)分燃燒釋放熱量為：

Q_V(t)＝F(t)·∑M_iH_i

式中Q_V(t)為揮發(fā)分釋放熱量，單位為：MJ/s；H_i為各可燃成分熱值，取CH₄燃燒熱為50.016MJ/kg，H₂燃燒熱為124.2375MJ/kg，CO燃燒熱為10.077MJ/kg，焦油燃燒熱為37.0MJ/kg。

4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的檢測方法，其特征在于，

步驟2)汽水側(cè)蓄能模塊計(jì)算公式為：

${\mathrm{\ΔQ}}_w=C_b\frac{{\mathrm{dp}}_d}{dt}$

式中：△Q_w為汽水側(cè)蓄熱的改變量,kJ/s；C_b為汽水側(cè)蓄能系數(shù)，kJ/Mpa；p_d為汽包壓力，Mpa。

5.根據(jù)權(quán)利要求2所述的檢測方法，其特征在于，

所述步驟3)燃料側(cè)蓄能模塊計(jì)算過程如下

步驟3.1)爐膛內(nèi)碳顆粒質(zhì)量變化按下式計(jì)算：

$\mathrm{\Δ}B=\mathrm{\Σ}F-\mathrm{\Σ}R=f\left(t\right)\·C_{ar}-\frac{Q}{H}$

式中：△B為爐膛內(nèi)碳顆粒的質(zhì)量變化，kg/s；∑F為給煤補(bǔ)充爐膛內(nèi)碳顆粒的量，kg/s；∑R為燃燒消耗爐膛內(nèi)碳顆粒的量，kg/s；f(t)為給煤量，kg/s；C_ar為煤的含碳量，％；Q為碳顆粒燃燒釋放熱量，kJ/s；H為碳的燃燒發(fā)熱量，kJ/kg；

步驟3.2)燃料側(cè)蓄能變化量的計(jì)算方法如下式：

ΔQ_B＝ΔBH

式中：△Q_B為燃料側(cè)蓄熱的改變量，kJ/s。

6.根據(jù)權(quán)利要求2所述的檢測方法，其特征在于，

所述步驟4)包括以下步驟：

步驟4.1)在機(jī)組動態(tài)過程中，根據(jù)能量守恒可以得到理論需要給煤提供的熱量，如下式：

Q_f＝ΔQ_B+ΔQ_W+Q-Q_v

式中：Q_f為給煤提供的熱量，kJ/s；

步驟4.2)根據(jù)上式得到的Q_f和煤的熱值，可以得到經(jīng)濟(jì)給煤量：

$f_l=\frac{Q_f}{Q_{net}}$

式中：f_l為經(jīng)濟(jì)給煤量，kg/s；Q_net為對應(yīng)煤的低位發(fā)熱量，kJ/kg。

7.根據(jù)權(quán)利要求2所述的檢測方法，其特征在于，

所述步驟5)包括以下步驟：

步驟5.1)對比該動態(tài)過程中的實(shí)際給煤量，就可以得到經(jīng)濟(jì)給煤評價(jià)：

$b=\frac{f-f_l}{f_l}$

式中：f為實(shí)際給煤量，kg/s；b為經(jīng)濟(jì)給煤評價(jià)，％，其值等于0，說明動態(tài)過程中給煤量和風(fēng)量的配比較為精確；其值大于0，說明動態(tài)過程中給煤量和風(fēng)量的配比失衡，給煤量偏大，易造成后期主蒸汽參數(shù)超標(biāo)；其值小于0，說明動態(tài)過程中給煤量和風(fēng)量的配比失衡，給煤量偏小，易造成后期主蒸汽參數(shù)偏低；

步驟5.2)將b作為反饋信號，指導(dǎo)總風(fēng)量和給煤量配比。