專利名稱：自動(dòng)變速器的控制裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種自動(dòng)變速器的控制裝置。
背景技術(shù)：
目前，專利文獻(xiàn)I中公開有在油泵的排出側(cè)流路具備流量控制閥的裝置。在專利文獻(xiàn)I中，發(fā)揮作為流量控制閥功能的滑閥具有控制節(jié)流部，根據(jù)控制節(jié)流部的上游側(cè)及下游側(cè)的壓差，滑閥移動(dòng)，對設(shè)置于滑閥的側(cè)面并與油泵的吸入路連通的排泄孔的開口面積進(jìn)行調(diào)整。通常，滑閥通過彈簧等以關(guān)閉排泄孔的方式被施力。而且，若控制節(jié)流部上游側(cè)的壓與控制節(jié)流部下游側(cè)的壓的壓差比彈簧的彈力大，則滑閥以對排泄孔進(jìn)行開口的方式移動(dòng)。使用這種流量控制閥，通過使從油泵排出的工作油返回到油泵的吸入路，混入到 工作油的空氣的壓縮率較低的工作油的吸入量減少，油泵的排出效率提高。但是，若從油盤吸入到油泵的工作油混入的空氣增多，則油泵的排出量進(jìn)行波動(dòng)，壓差也進(jìn)行波動(dòng)。其結(jié)果，本來在排泄孔必須成為連通的情況下，當(dāng)因波動(dòng)而使壓差減小時(shí)，通過彈簧的彈力，滑閥以關(guān)閉排泄孔的方式移動(dòng)，排泄孔有可能成為非連通狀態(tài)。在這種情況下，混入刀工作油的空氣的壓縮率較低的工作油被吸入油泵，油泵內(nèi)的油中所占的空氣的體積增大，因此，油泵的排出量進(jìn)一步降低，例如，不能供給變速器等所需的油壓。與此相對，在專利文獻(xiàn)2中公開有，求出工作油內(nèi)的空氣混入量，考慮因空氣混入引起的排出量降低，使電動(dòng)油泵的轉(zhuǎn)速升高。專利文獻(xiàn)I :(日本)特開2004 - 183746號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2 :(日本)特開2002 - 340160號(hào)公報(bào)由于電動(dòng)油泵由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，因此，可自如地控制電動(dòng)油泵的轉(zhuǎn)速。但是，例如在通過發(fā)動(dòng)機(jī)等產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)而驅(qū)動(dòng)的機(jī)械式油泵中，存在如下問題，很難單獨(dú)對機(jī)械式油泵的轉(zhuǎn)速進(jìn)行控制，且難以防止上述的排出量的降低。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于解決這樣的問題點(diǎn)而提出的，其目的在于抑制因工作油中混入的空氣引起的機(jī)械式油泵的排出量下降。本發(fā)明某一方式的自動(dòng)變速器的控制裝置，對自動(dòng)變速器進(jìn)行控制，該自動(dòng)變速器具備機(jī)械式油泵，其通過發(fā)動(dòng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)被傳遞而驅(qū)動(dòng)；吸入路，其用于吸入到所述機(jī)械式油泵的工作油的流動(dòng)；排出路，其用于從所述機(jī)械式油泵排出的所述工作油的流動(dòng)，且具有節(jié)流部；連通路，其對所述機(jī)械式油泵進(jìn)行旁通，并將所述吸入路與在所述工作油的流動(dòng)方向、所述節(jié)流部的上游側(cè)的所述排出路連通；流量控制機(jī)構(gòu)，其具有滑閥，該滑閥在所述工作油的流動(dòng)方向的所述節(jié)流部的上游側(cè)的油壓與在所述工作油的流動(dòng)方向的所述節(jié)流部的下游側(cè)的油壓的壓差比規(guī)定值大的情況下，將所述連通路設(shè)為連通狀態(tài)，當(dāng)所述壓差在所述規(guī)定值以下的情況下，將所述連通路設(shè)為非連通狀態(tài)，該自動(dòng)變速器的控制裝置具備油溫檢測裝置，其檢測所述工作油的油溫；發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩計(jì)算裝置，其計(jì)算出所述發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩；主壓(9 4壓)設(shè)定裝置，當(dāng)所述發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩越高該主壓設(shè)定裝置就將主
壓設(shè)定得越高；第一轉(zhuǎn)速檢測裝置，其檢測所述自動(dòng)變速器的輸出軸側(cè)的轉(zhuǎn)速；主壓修正裝置，在所述油溫為因所述工作油中混入的空氣而使所述連通路從連通狀態(tài)向非連通狀態(tài)切換的規(guī)定油溫以上，且所述發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩為因所述工作油中混入的空氣而使所述連通路從連通狀態(tài)向非連通狀態(tài)切換的規(guī)定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩以下的情況下，所述輸出軸側(cè)的轉(zhuǎn)速越大，該主壓修正裝置就使所述主壓越大。根據(jù)該方式，即使在工作油中混入的空氣的情況下，也能夠使流量控制機(jī)構(gòu)正常地工作，并能夠抑制機(jī)械式油泵排出量的下降。根據(jù)本發(fā)明，即使在工作油中混入的空氣的情況下，能夠抑制機(jī)械式油泵排出量 的下降。


圖I是本發(fā)明第一實(shí)施方式的自動(dòng)變速器的控制裝置的概略構(gòu)成圖；圖2是更詳細(xì)地表示圖I的自動(dòng)變速器的變速控制油壓回路及變速器控制器的圖；圖3是表示本發(fā)明第一實(shí)施方式的流量控制機(jī)構(gòu)的概略圖；圖4是表示本發(fā)明第一實(shí)施方式的油壓控制的流程圖；圖5是在本發(fā)明第一實(shí)施方式中計(jì)算出所需主壓的圖；圖6是表示發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、油溫、差動(dòng)轉(zhuǎn)速以及所需主壓之間關(guān)系的圖；圖7是表示發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、油溫、差動(dòng)轉(zhuǎn)速以及所需主壓之間關(guān)系的圖；圖8是表示第二實(shí)施方式的油壓控制的流程圖。符號(hào)說明5發(fā)動(dòng)機(jī)11變速控制油壓回路12變速器控制器(發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩計(jì)算裝置、主壓設(shè)定裝置、主壓修正裝置)18油溫傳感器(油溫檢測裝置)19發(fā)動(dòng)機(jī)控制器(第二轉(zhuǎn)速檢測裝置)21機(jī)械式油泵30流量控制機(jī)構(gòu)31吸入路32排出路34連通路35節(jié)流部41 滑閥50車速傳感器(第一轉(zhuǎn)速檢測裝置)
具體實(shí)施方式
下面，參照附圖對本發(fā)明的第一實(shí)施方式進(jìn)行說明。圖I表示本發(fā)明第一實(shí)施方式的自動(dòng)變速器的控制裝置的例子。自動(dòng)變速器為發(fā)動(dòng)機(jī)橫置的例如FF式的自動(dòng)變速器。圖示的自動(dòng)變速器為V型帶式無級(jí)變速器I。該V型帶式無級(jí)變速器I將初級(jí)帶輪2及次級(jí)帶輪3按照兩者的V型槽排列的方式配置，并將V型帶4掛設(shè)于這些帶輪2、3的V型槽。將驅(qū)動(dòng)源即發(fā)動(dòng)機(jī)5與初級(jí)帶輪2同軸配置，在該發(fā)動(dòng)機(jī)5與初級(jí)帶輪2之間，從發(fā)動(dòng)機(jī)5的側(cè)按順序設(shè)置有具有鎖止機(jī)構(gòu)的液力變矩器6及前進(jìn)后退切換機(jī)構(gòu)7。前進(jìn)后退切換機(jī)構(gòu)7以雙小齒輪行星齒輪組7a為主要的構(gòu)成元件，其太陽齒輪經(jīng)由液力變矩器6與發(fā)動(dòng)機(jī)5結(jié)合，并使行星齒輪架與初級(jí)帶輪2結(jié)合。前進(jìn)后退切換機(jī)構(gòu)7還具備直接連結(jié)雙小齒輪行星齒輪組7a的太陽齒輪及行星齒輪架之間的前進(jìn)離合器7b 及固定齒圈的后退制動(dòng)器7c，在聯(lián)接前進(jìn)離合器7b時(shí)將從發(fā)動(dòng)機(jī)5經(jīng)由液力變矩器6的輸入旋轉(zhuǎn)直接傳遞給初級(jí)帶輪2，在聯(lián)接后退制動(dòng)器7c時(shí)將從發(fā)動(dòng)機(jī)5經(jīng)由液力變矩器6的輸入旋轉(zhuǎn)在反向減速下向初級(jí)帶輪2傳遞。向初級(jí)帶輪2的旋轉(zhuǎn)經(jīng)由V型帶4傳遞給次級(jí)帶輪3，次級(jí)帶輪3的旋轉(zhuǎn)之后經(jīng)輸出軸8、齒輪組9及差速器齒輪裝置10向未圖示的車輪傳遞。為了在上述的動(dòng)力傳遞中可改變初級(jí)帶輪2與次級(jí)帶輪3之間的旋轉(zhuǎn)傳動(dòng)比(變速比)，初級(jí)帶輪2及次級(jí)帶輪3的形成V型槽的凸緣中將一方設(shè)為固定凸緣2a、3a，將另一方的凸緣2b、3b設(shè)為可向軸線方向位移的可動(dòng)凸緣。這些可動(dòng)凸緣2b、3b分別將以詳細(xì)而言如后述控制的主壓作為初始?jí)寒a(chǎn)生的初級(jí)帶輪壓Ppri及次級(jí)帶輪壓Psec向初級(jí)帶輪室2c及次級(jí)帶輪室3c供給,從而作用于固定凸緣2a、3a，由此，可使V型帶4與帶輪凸緣摩擦卡合，可進(jìn)行初級(jí)帶輪2與次級(jí)帶輪3間的上述動(dòng)力傳遞。另外，在本實(shí)施方式中，特別將初級(jí)帶輪室2c及次級(jí)帶輪室3c的受壓面積設(shè)為相同，以使帶輪2、3的一方不會(huì)成為大徑，由此，實(shí)現(xiàn)V型帶式無級(jí)變速器的小型化。另外，在變速時(shí)，根據(jù)與如后述的目標(biāo)變速比對應(yīng)產(chǎn)生的初級(jí)帶輪壓Ppri及次級(jí)帶輪壓Psec間的壓差變更兩帶輪2、3的V型槽寬度，通過使V型帶4相對于這些帶輪2、3的卷掛圓弧徑連續(xù)地變化，能夠?qū)崿F(xiàn)目標(biāo)變速比。初級(jí)帶輪壓Ppri及次級(jí)帶輪壓Psec的輸出和在選擇前進(jìn)行駛檔時(shí)應(yīng)聯(lián)接的前進(jìn)離合器7b及選擇后退行駛檔時(shí)應(yīng)聯(lián)接的后退制動(dòng)器7c的聯(lián)接油壓的輸出均由變速控制油壓回路11控制，該變速控制油壓回路11對來自變速器控制器12的信號(hào)進(jìn)行響應(yīng)而進(jìn)行該控制。向變速器控制器12輸入以下的信號(hào)，即、來自檢測初級(jí)帶輪轉(zhuǎn)速Npri的初級(jí)帶輪旋轉(zhuǎn)傳感器13的信號(hào)、來自檢測次級(jí)帶輪轉(zhuǎn)速Nsec的次級(jí)帶輪旋轉(zhuǎn)傳感器14的信號(hào)、來自檢測次級(jí)帶輪壓Psec的次級(jí)帶輪壓傳感器15的信號(hào)、來自檢測加速踏板踏入量APO的油門開度傳感器16的信號(hào)、來自斷路開關(guān)17的選擇檔位信號(hào)、來自檢測變速工作油溫TMP的油溫傳感器18的信號(hào)、與來自管理發(fā)動(dòng)機(jī)5的控制的發(fā)動(dòng)機(jī)控制器19的變速器輸入轉(zhuǎn)矩相關(guān)的信號(hào)(發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速及燃料噴射時(shí)間)、來自車速傳感器50的信號(hào)。圖2是更詳細(xì)地表示圖I的自動(dòng)變速器的變速控制油壓回路11及變速器控制器12的圖，下面，首先對變速控制油壓回路11進(jìn)行說明。在該回路配置有發(fā)動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)的機(jī)械式油泵21。
機(jī)械式油泵21設(shè)置于從液力變矩器6的輸出軸在徑方向離開的位置，在機(jī)械式油泵21的軸上安裝有第一鏈輪。第一鏈輪與安裝于液力變矩器6的輸出軸的第二鏈輪經(jīng)由鏈條連結(jié)，液力變矩器6的輸出軸的旋轉(zhuǎn)通過鏈條傳遞。由此，機(jī)械式油泵21的驅(qū)動(dòng)軸旋轉(zhuǎn)，機(jī)械式油泵21吸入工作油，排出壓力升高的工作油。機(jī)械式油泵21的驅(qū)動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速根據(jù)液力變矩器6的輸出軸即發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的轉(zhuǎn)速而變化。若液力變矩器6的輸出軸的轉(zhuǎn)速增大，則機(jī)械式油泵21的驅(qū)動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速也增大，機(jī)械式油泵21的排出量也增大。不將機(jī)械式油泵21的驅(qū)動(dòng)軸與液力變矩器6的輸出軸設(shè)置于同軸上，而通過將機(jī)械式油泵21配置于從液力變矩器6的輸出軸離開的位置，能夠減小機(jī)械式油泵21的驅(qū)動(dòng)軸的直徑，能夠使機(jī)械式油泵21小型化。由于使機(jī)械式油泵21小型化時(shí)摩擦減小，因此，效率提高。在圖2的變速控制油壓回路11中，進(jìn)一步設(shè)置有流量控制機(jī)構(gòu)30。圖3表示流量控制機(jī)構(gòu)30之一例。變速控制油壓回路11具備用于吸入到機(jī)械式油泵21的工作油流動(dòng)的吸入路 31、用于從機(jī)械式油泵21排出的工作油流動(dòng)的排出路32、與排出路32并聯(lián)配置且與排出路32連通的壓力室33、對機(jī)械式油泵21進(jìn)行旁通并經(jīng)由壓力室33將排出路32和吸入路31連通的連通路34。流量控制機(jī)構(gòu)30設(shè)置于壓力室33內(nèi)。在排出路32形成有從排出路32的內(nèi)壁向排出路32內(nèi)突出的節(jié)流部35。節(jié)流部35對從機(jī)械式油泵21排出的工作油進(jìn)行減壓。排出路32與油路22連通。在壓力室33通過后述的滑閥41形成有第一室36和第二室37。第一室36通過第一連通口 38與在工作油的流動(dòng)方向的節(jié)流部35上游側(cè)的排出路32連通，導(dǎo)入節(jié)流部35上游側(cè)的油壓。另外，第二室37通過第二連通口 39與在工作油的流動(dòng)方向的節(jié)流部35下游側(cè)的排出路32連通，導(dǎo)入節(jié)流部35下游側(cè)的油壓。另外，在第一室36的側(cè)面形成有連通路34的開口部40。流量控制機(jī)構(gòu)30具備在壓力室33的內(nèi)壁滑動(dòng)的滑閥41和以第一室36的體積減小的方式對滑閥41施力的彈簧42?；y41具備向第一室36突出的止動(dòng)器43。在劃分第二室37的滑閥41的端面41a安裝有彈簧42的一端部。彈簧42的另一端部安裝于與滑閥41的端面41a面對面的第二室37的側(cè)面37a。止動(dòng)器43在滑閥41通過彈簧42的彈力移動(dòng)的情況下，與第一室36的側(cè)面36a抵接，限制滑閥41的移動(dòng)。滑閥41利用第一室36與第二室37的壓差及彈簧42的彈力在壓力室33的內(nèi)壁滑動(dòng)。在第一室36與第二室37的壓差較小的情況下，滑閥41通過彈簧42的彈力向圖3的左側(cè)即上游側(cè)移動(dòng)。該情況下，滑閥41閉塞連通路34的開口部40。若第一室36與第二室37的壓差較大，則對抗于彈簧42的彈力滑閥41向圖3的右側(cè)即下游側(cè)移動(dòng)。由此，連通路34的開口部40向第一室36開口。連通路34在開口部40沒有被滑閥41閉塞的情況下，開口部40經(jīng)由第一室36將吸入路31和節(jié)流部35上游側(cè)的排出路32連通。另外，優(yōu)選的是，連通路34與靠近機(jī)械式油泵21的吸入口的部位連通。由此,在工作油中混入空氣的情況下,機(jī)械式油泵21中的工作油的油壓升高，能夠壓縮空氣并抑制排出量的波動(dòng)。進(jìn)而，通過使經(jīng)由連通路34返回的工作油返回到機(jī)械式油泵21的吸入口附近，不需要機(jī)械式油泵21的較大的吸入力就能夠向機(jī)械式油泵21內(nèi)吸入連通路34內(nèi)的工作油。即，不增大機(jī)械式油泵21的容量就能夠增加排出量。從機(jī)械式油泵21排出并經(jīng)由排出路32送入油路22的工作油，通過壓力調(diào)節(jié)閥23被調(diào)壓成規(guī)定的主壓。油路22的主壓，一方面通過減壓閥24調(diào)壓并作為次級(jí)帶輪壓Psec向次級(jí)帶輪室3c供給,另一方面通過變速控制閥25調(diào)壓并作為初級(jí)帶輪壓Ppri向初級(jí)帶輪室2c供給。另外，壓力調(diào)節(jié)閥23通過向電磁鐵23a的電流控制主壓，減壓閥24通過向電磁鐵24a的電流控制次級(jí)帶輪壓Psec。另外，主壓的一部分經(jīng)由調(diào)壓閥向液力變矩器6等供給。在機(jī)械式油泵21的排出量一定的情況下，通過對液力變矩器6等供給的油壓進(jìn)行節(jié)流，能夠提高主壓。變速控制閥25具有中立位置25a、增壓位置25b、減壓位置25c，為了切換這些閥位置而將變速控制閥25與變速連桿26的中程連結(jié)，該變速連桿26的一端連結(jié)作為變速執(zhí)行機(jī)構(gòu)的步進(jìn)電動(dòng)機(jī)27,另一端連結(jié)初級(jí)帶輪的可動(dòng)凸緣2b。步進(jìn)電動(dòng)機(jī)27成為從基準(zhǔn)位 置前進(jìn)與目標(biāo)變速比對應(yīng)的階躍數(shù)的操作位置，通過這種步進(jìn)電動(dòng)機(jī)27的操作以變速連桿26與可動(dòng)凸緣2b的連結(jié)部為支點(diǎn)擺動(dòng)，使變速控制閥25從中立位置25a變成增壓位置25b或減壓位置25c。由此，初級(jí)帶輪壓Ppri將主壓作為初始?jí)憾M(jìn)行增壓，或者通過排泄進(jìn)行減壓，通過與次級(jí)帶輪壓Psec的壓差發(fā)生變化，產(chǎn)生向Hi側(cè)變速比的升檔或向Lo側(cè)變速比的降檔，進(jìn)行向目標(biāo)變速比的變速動(dòng)作。該變速的行進(jìn)經(jīng)由初級(jí)帶輪的可動(dòng)凸緣2b反饋給變速連桿26的對應(yīng)端，以變速連桿26與步進(jìn)電動(dòng)機(jī)27的連結(jié)部為支點(diǎn)，將變速控制閥25從增壓位置25b或從減壓位置25c向返回中立位置25a的方向擺動(dòng)。由此，在達(dá)到目標(biāo)變速比時(shí)，變速控制閥25返回中立位置25a,能夠保持目標(biāo)變速比。壓力調(diào)節(jié)閥23的電磁鐵電流、減壓閥24的電磁鐵電流及步進(jìn)電動(dòng)機(jī)27的變速指令(階躍數(shù)Step)與是否向如圖I所示的前進(jìn)離合器7b及后退制動(dòng)器7c供給聯(lián)接油壓的控制均由變速器控制器12決定，變速器控制器12如圖2所示由壓力控制部12a及變速控制部12b構(gòu)成。壓力控制部12a決定壓力調(diào)節(jié)閥23的電磁鐵電流及減壓閥24的電磁鐵電流，變速控制部12b按如下方式?jīng)Q定步進(jìn)電動(dòng)機(jī)27的驅(qū)動(dòng)階躍數(shù)Astep。即，首先，變速控制部12b使用通過次級(jí)帶輪轉(zhuǎn)速Nsec求出的車速及加速踏板踏入量APO以預(yù)定的變速圖為基礎(chǔ)求出目標(biāo)輸入轉(zhuǎn)速，用次級(jí)帶輪轉(zhuǎn)速Nsec除以目標(biāo)輸入轉(zhuǎn)速，求出與運(yùn)行狀態(tài)(車速及加速踏板踏入量ΑΡ0)相應(yīng)的目標(biāo)變速比。然后，通過由次級(jí)帶輪轉(zhuǎn)速Nsec除初級(jí)帶輪轉(zhuǎn)速Npri來運(yùn)算實(shí)際變速比(到達(dá)變速比)，根據(jù)實(shí)際變速比相對于目標(biāo)變速比的偏差進(jìn)行干擾補(bǔ)償，同時(shí)求出用于使實(shí)際變速比以目標(biāo)變速速度漸進(jìn)目標(biāo)變速比的變速比指令。而且，求出用于實(shí)現(xiàn)該變速比指令的步進(jìn)電動(dòng)機(jī)27的階躍數(shù)(步進(jìn)電動(dòng)機(jī)27的動(dòng)作位置)Astep，通過將其指令給步進(jìn)電動(dòng)機(jī)27，能夠通過上述的變速動(dòng)作實(shí)現(xiàn)目標(biāo)變速比。變速器控制器12由CPU、R0M、RAM等構(gòu)成。存儲(chǔ)于ROM的程序通過CPU讀出，從而執(zhí)行油壓控制等。接著，對流量控制機(jī)構(gòu)30的動(dòng)作進(jìn)行詳細(xì)說明。在機(jī)械式油泵21的驅(qū)動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速較小且機(jī)械式油泵21的排出量較少的情況下，由于節(jié)流部35的壓損失較小，因此，節(jié)流部35的上游側(cè)和節(jié)流部35的下游側(cè)的壓差較小，第一室36和第二室37的壓差也較小。因此，滑閥41利用彈簧42的彈力以第一室36的體積減小的方式移動(dòng)，止動(dòng)器43與第一室36的端面抵接。在該情況下，滑閥41閉塞連通路34的開口部40，不與第一室36和連通路34連通。若機(jī)械式油泵21的驅(qū)動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速變大，則機(jī)械式油泵21的排出量增多，伴隨于此，節(jié)流部35的上游側(cè)和節(jié)流部35的下游側(cè)的壓差增大，第一室36和第二室37的壓差也增大。而且，滑閥41對抗于彈簧42的彈力以第一室36的體積增大的方式移動(dòng)。若第一室36和第二室37的壓差比規(guī)定值大，則連通路34的開口部40開口，將第一室36和連通路34連通。規(guī)定值為預(yù)先設(shè)定的值，為切換連通路34的開口部40是否開口的值。在第一室36和第二室37的壓差為規(guī)定值以下的情況下，連通路34的開口部40由滑閥41閉塞。通過第一室36與連通路34連通，從機(jī)械式油泵21排出且油壓升高的工作油的一部分返回到機(jī)械式油泵21的吸入路31。因此，使用小型的機(jī)械式油泵21，能夠使排出量增加。另外，由于混入到工作油的空氣的壓縮率較低的工作油的吸入量減少，因此，能夠增加機(jī)械式油泵21的排出量。 但是，在這種機(jī)械式油泵21中，若從油盤吸入的工作油中混入的空氣增多，則從機(jī)械式油泵21排出的工作油的流量減少，排出量的波動(dòng)增大。另外，第一室36的油壓的波動(dòng)的相位和第二室37的油壓的波動(dòng)的相位由于節(jié)流部35、第一連通口 38及第二連通口 39等的影響，會(huì)產(chǎn)生偏差。因此，若排出量的波動(dòng)增大，則第一室36的油壓和第二室37的油壓的壓差的波動(dòng)進(jìn)一步增大。其結(jié)果是，本來壓差比規(guī)定值大，在滑閥41必須以第一室36與連通路34連通的方式移動(dòng)的情況下，由于壓差的變化量增大，因此，壓差會(huì)比規(guī)定值小，滑閥41會(huì)閉塞開口部40。若滑閥41閉塞開口部40，則不能使從機(jī)械式油泵21排出的油壓較高的工作油經(jīng)由連通路34返回到機(jī)械式油泵21。另外，由于壓縮有混入的空氣壓縮的工作油不能導(dǎo)入到機(jī)械式油泵21，因此，機(jī)械式油泵21中的工作油的油壓降低，向工作油混入的空氣膨脹。由于這些機(jī)械式油泵21的排出量進(jìn)一步下降。由此，第一室36和第二室37的壓差比規(guī)定值進(jìn)一步減小，滑閥41完全閉塞開口部40。這樣，若工作油中混入空氣，則機(jī)械式油泵21的排出量下降，不能供給所需的油壓。另外，在機(jī)械式油泵21的排出量增多，連通路34的開口部40打開的情況下，若工作油中混入的空氣量增多，則從機(jī)械式油泵21排出的工作油的流量減少，排出量的波動(dòng)增大。因此，第一室36和第二室37的壓差的波動(dòng)增大，在第一室36和第二室37的壓差較小時(shí)，滑閥41利用彈簧42的彈力移動(dòng)，閉塞連通路34的開口部40。即使在該情況下，機(jī)械式油泵21的排出量下降，也不能供給所需的油壓。這種現(xiàn)象例如在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速及差速器齒輪的轉(zhuǎn)速(下面稱為差動(dòng)轉(zhuǎn)速。)增大且空氣混入量增加的情況下，會(huì)產(chǎn)生油溫升高消泡劑的消泡作用減小。這是由于若發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速增大，則例如浸潰于工作油中的初級(jí)帶輪2等的旋轉(zhuǎn)部件的轉(zhuǎn)速也增大，攪拌工作油卷入了較多的空氣。另外，若油溫升高，消泡劑的消泡作用減小，則工作油中混入的空氣的余量增多。進(jìn)而，例如在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩減小且主壓較低的情況下也會(huì)產(chǎn)生。若主壓降低，則排出路32的油壓也降低，排出路32的工作油中混入的空氣的壓縮量減少，每單位體積所占的空氣的比例升高。在本實(shí)施方式中，在能夠產(chǎn)生上述現(xiàn)象的情況下，通過使主壓升高，壓縮工作油中混入的空氣，抑制機(jī)械式油泵21的排出量的波動(dòng)，抑制機(jī)械式油泵21的排出量的下降。接著，使用如圖4所示的流程圖對通過本實(shí)施方式的變速器控制器12執(zhí)行的油壓控制進(jìn)行說明。在步驟SlOO中，通過油溫傳感器18檢測油溫，從與變速器輸入轉(zhuǎn)矩相關(guān)的信號(hào)讀出發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速。另外，基于來自油門開度傳感器16的信號(hào)計(jì)算出發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩。進(jìn)而，基于車速傳感器50的信號(hào)計(jì)算出差動(dòng)轉(zhuǎn)速。在步驟SlOl中，計(jì)算出要求主壓。要求主壓為用于向初級(jí)帶輪2、次級(jí)帶輪3供給油壓所需的主壓或?yàn)槔缬糜跐M足液力變矩器6的轉(zhuǎn)矩容量所需的主壓。發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩越高，例如用于V型帶4的滑動(dòng)所需的主壓越高。因此,發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩越高,要求主壓越高。在步驟S102中，判定檢測出的油溫是否在規(guī)定油溫以上。檢測的油溫在規(guī)定油溫以上的情況下，進(jìn)入步驟S103。另外，檢測的油溫低于規(guī)定油溫的情況下，進(jìn)入步驟S107。規(guī)定油溫在伴隨油溫上升向工作油混入的空氣量增加的情況下，滑閥41將連通路34的開·口部40完全關(guān)閉，其為不能使開口部40開口的油溫。即，在油溫比規(guī)定油溫低的情況下，從機(jī)械式油泵21排出的油壓的波動(dòng)不會(huì)增大，滑閥41不會(huì)由于油壓的波動(dòng)而關(guān)閉連通路34的開口部40。在步驟S103中，判定計(jì)算出的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩是否在規(guī)定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩以下。在計(jì)算出的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩在規(guī)定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩以下的情況下，進(jìn)入步驟S104。另外，在計(jì)算出的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩比規(guī)定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩大的情況下，進(jìn)入步驟S107。若發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩增大，則為了抑制V型帶4的滑動(dòng)而主壓升高。因此，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩較大的情況下，由于排出路32的油壓升高，充分壓縮向工作油混入的空氣，因此，能夠抑制排出量的波動(dòng)。換言之，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩較小的情況下，排出路32的油壓降低，向工作油混入的空氣膨脹，排出量的波動(dòng)增大。規(guī)定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩在伴隨發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩減小工作油中混入的空氣膨脹的情況下為不能抑制波動(dòng)的轉(zhuǎn)矩。即，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩比規(guī)定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩大的情況下，從機(jī)械式油泵21排出的油壓的波動(dòng)不會(huì)增大，滑閥41不會(huì)因油壓的波動(dòng)而關(guān)閉連通路34的開口部40。另外，在此，基于發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩進(jìn)行了判定，但也可基于向V型帶式無級(jí)變速器I的輸入轉(zhuǎn)矩或初級(jí)帶輪的輸入轉(zhuǎn)矩等進(jìn)行判定。即使油溫升溫至規(guī)定油溫以上，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩比規(guī)定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩大的情況下，根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩設(shè)定主壓，由于抑制從機(jī)械式油泵21排出的油壓的波動(dòng)，因此，滑閥41不會(huì)因波動(dòng)而關(guān)閉連通路34的開口部40。另外，即使發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩在規(guī)定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩以下，在油溫低于規(guī)定油溫的情況下，由于混入工作油的空氣混入量較少，因此，機(jī)械式油泵21的排出量的波動(dòng)較小，滑閥41不會(huì)因波動(dòng)而關(guān)閉連通路34的開口部40。因此，只有油溫在規(guī)定油溫以上，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩在規(guī)定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩以下的情況下，才會(huì)進(jìn)入步驟S104。在步驟S104中，判定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速是否大于第一規(guī)定轉(zhuǎn)速。而且，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速大于第一規(guī)定轉(zhuǎn)速的情況下，進(jìn)入步驟S105。另外，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速在第一規(guī)定轉(zhuǎn)速以下的情況下，進(jìn)入步驟S107。即使滑閥41由于排出量的波動(dòng)而關(guān)閉開口部40的情況下，第一規(guī)定轉(zhuǎn)速也會(huì)是關(guān)閉開口部40引起的排出量的下降量為允許值的速度。即，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速在第一規(guī)定轉(zhuǎn)速以下的情況下，即使滑閥41關(guān)閉開口部40，排出量的下降量也會(huì)在允許值以下。在排出量的下降量在允許值以下的情況下，供給到V型帶式無級(jí)變速器I、液力變矩器6等的油壓不會(huì)不足。第一規(guī)定轉(zhuǎn)速為根據(jù)機(jī)械式油泵21的排出性能而設(shè)定的值。
如圖5所示，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速增大，或以發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速A，滑閥41打開開口部40后，由于機(jī)械式油泵21的排出量的波動(dòng)，滑閥41關(guān)閉開口部40的情況下，排出量下降。在圖5中，用虛線表示開口部40打開之后，滑閥41因排出量的波動(dòng)而關(guān)閉開口部40的情況的機(jī)械式油泵21的排出量。在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速比第一規(guī)定轉(zhuǎn)速大的情況下，當(dāng)滑閥41因排出量的波動(dòng)而關(guān)閉開口部40時(shí)，機(jī)械式油泵21的排出量的下降量比允許值大。因此，不能對V型帶無級(jí)變速器I或液力變矩器6等供給需要的油壓。另一方面，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速在第一規(guī)定轉(zhuǎn)速以下的情況下，即使滑閥41由于排出量的波動(dòng)而關(guān)閉了開口部40，由于機(jī)械式油泵21的排出量的下降量在允許值以下，也能夠?qū)型帶無級(jí)變速器I或液力變矩器6等供給需要的油壓。在步驟S104中，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速在第一規(guī)定轉(zhuǎn)速以下的情況下，進(jìn)入步驟S107，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速比第一規(guī)定轉(zhuǎn)速大的情況下，進(jìn)入步驟S105。
在步驟S105中，基于檢測到的油溫、讀出的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、計(jì)算出的差動(dòng)轉(zhuǎn)速，并根據(jù)圖6、圖7所示的圖計(jì)算出需要的主壓。圖6、圖7是表示發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、油溫、差動(dòng)轉(zhuǎn)速、所需主壓之間的關(guān)系的圖。圖6是油溫比較高的情況的圖，圖7是油溫比圖6的油溫低的情況的圖。在圖6、7中，作為一個(gè)例子，記載有對應(yīng)三個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的線，在各圖的左側(cè)、中央、右側(cè)的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速分別為相等的轉(zhuǎn)速。所需主壓隨發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的增大而增大，隨差動(dòng)轉(zhuǎn)速的增大而增大，隨油溫的增高而增大。圖6、7所示的圖為一個(gè)例子，該樣的圖對應(yīng)于油溫而具有多個(gè)。在圖6、圖7中，所需主壓設(shè)定有下限值，但是，下限值為不產(chǎn)生V型帶4的滑動(dòng)并通過前進(jìn)后退切換機(jī)構(gòu)7的前進(jìn)離合器7a等產(chǎn)生需要的油壓的主壓。在步驟S106中，比較步驟SlOl中計(jì)算出的要求主壓和步驟S105中計(jì)算出的所需主壓。而且，將較大的值作為最終主壓進(jìn)行設(shè)定。主壓除用作供給于初級(jí)帶輪2及次級(jí)帶輪3的油壓之外，例如為了在液力變矩器6中作出所需的轉(zhuǎn)矩容量而使用。因此，為了在V型帶無級(jí)變速器I或液力變矩器6等中生成所需油壓，將所需的較大的主壓作為最終主壓而設(shè)定。在油溫比規(guī)定油溫低的情況、發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩比規(guī)定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩大的情況、或發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速在第一規(guī)定轉(zhuǎn)速以下的情況下，滑閥41不會(huì)因波動(dòng)而關(guān)閉連通路34的開口部40，或者，即使滑閥41關(guān)閉了開口部40，由于機(jī)械式油泵21的排出量的下降量較小，在步驟S107中，將SlOl中計(jì)算出的主壓作為最終主壓而設(shè)定。在步驟S108中，基于設(shè)定的最終主壓，控制主壓。當(dāng)所需主壓作為最終主壓設(shè)定時(shí)，例如通過壓力調(diào)節(jié)閥23等對例如供給到液力變矩器6等供給的油壓進(jìn)行節(jié)流，提高主壓。由此，機(jī)械式油泵21的排出路32的油壓提高，能夠抑制排出量的波動(dòng)。另外，機(jī)械式油泵21也可作為包含上述的流量控制機(jī)構(gòu)30等的一個(gè)組件而構(gòu)成。對本發(fā)明的第一實(shí)施方式的效果進(jìn)行說明。在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩為規(guī)定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩以下，且油溫為規(guī)定油溫以上的情況下，差動(dòng)轉(zhuǎn)速越大則所需主壓越大。由此，在差動(dòng)轉(zhuǎn)速變大，包含于工作油中空氣量增多的情況下，使排出路32的工作油的油壓增大，壓縮工作油中包含的空氣，抑制機(jī)械式油泵21的排出量的波動(dòng)。其結(jié)果，第一室36和第二室37的壓差比規(guī)定值大時(shí)，滑閥41正常動(dòng)作，連通路34的開口部40開口。而且，由于工作油的一部分返回到機(jī)械式油泵21，抑制機(jī)械式油泵21的排出量的下降，能夠?qū)⑺栌蛪汗┙o到例如V型帶無級(jí)變速器I (與本發(fā)明第一、六方面對應(yīng)的效果)。另外，通過使滑閥41正常動(dòng)作，使由機(jī)械式油泵21排出的工作油的一部分返回到機(jī)械式油泵21，由此，能夠增大機(jī)械式油泵21內(nèi)的工作油的油壓，并能夠?qū)烊氲綑C(jī)械式油泵21內(nèi)的工作油的空氣進(jìn)行壓縮。因此，能夠抑制機(jī)械式油泵21的排出量的波動(dòng)(與本發(fā)明第一方面對應(yīng)的效果)。即使在工作油中包含的空氣較多的情況下，也能夠使滑閥41正常動(dòng)作，通過流量控制機(jī)構(gòu)30使油壓較高的工作油返回到機(jī)械式油泵21，能夠使用小型的機(jī)械式油泵21供給希望的排出量。通過使用小型的機(jī)械式油泵21，能夠使機(jī)械式油泵21的效率優(yōu)良。另夕卜，由于混入工作油的空氣的壓縮率較低的工作油的吸入量較少，因此，能夠使機(jī)械式油泵21的排出量增多(與本發(fā)明第一方面對應(yīng)的效果)。發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速越大,越增大所需主壓。由此,在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速增大,工作油中所含的空 氣量增多的情況下，排出路32的工作油的油壓增大。其結(jié)果，抑制機(jī)械式油泵21的排出量的波動(dòng)，抑制機(jī)械式油泵21的排出量的下降，能夠?qū)⑺璧挠蛪汗┙o到例如V型帶無級(jí)變速器I (與本發(fā)明第二方面對應(yīng)的效果)。發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速比第一規(guī)定轉(zhuǎn)速大，滑閥41因排出量的波動(dòng)而關(guān)閉開口部40，從而僅在機(jī)械式油泵的排出量的下降量比允許值大的情況下，計(jì)算出所需主壓，使主壓上升，防止不必要地提高主壓，能夠避免燃料消耗率的惡化，最終，能夠通過機(jī)械式油泵21的小型化提高車輛的燃料消耗率(與本發(fā)明第三方面對應(yīng)的效果)。由于油溫越高，越增大所需主壓的上升量，從而即使在伴隨油溫的上升工作油中混入的空氣量增多的情況下，也能夠抑制機(jī)械式油泵21的排出量的波動(dòng)(與本發(fā)明第五方面對應(yīng)的效果)。接著，對本發(fā)明的第二實(shí)施方式進(jìn)行說明。第二實(shí)施方式的油壓控制與第一實(shí)施方式不同。在此，對與第一實(shí)施方式不同之處進(jìn)行說明。使用圖8對本實(shí)施方式的油壓控制進(jìn)行說明。步驟S200至步驟S203為與第一實(shí)施方式的步驟SlOO至步驟S103相同的控制，因此，在此省略其說明。在步驟S204中，判定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速是否在第二規(guī)定轉(zhuǎn)速以上。而且，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為第二規(guī)定轉(zhuǎn)速以上的情況下，進(jìn)入步驟S205。另外，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速比第二規(guī)定轉(zhuǎn)速小的情況下，進(jìn)入步驟S207。第二規(guī)定轉(zhuǎn)速為第一室36的油壓和第二室37的油壓的壓差在規(guī)定值以上的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，比第一實(shí)施方式的第一規(guī)定轉(zhuǎn)速小。第二規(guī)定轉(zhuǎn)速與第一實(shí)施方式的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速A對應(yīng)。對于機(jī)械式油泵21而言，發(fā)動(dòng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)經(jīng)由第一鏈輪、第二鏈輪等傳遞。因此，若發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速增大，則機(jī)械式油泵21的驅(qū)動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速也增大，機(jī)械式油泵21的排出量增多。而且，若發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速在第二規(guī)定轉(zhuǎn)速以上，則第一室36的油壓和第二室37的油壓的壓差成為規(guī)定值以上，使連通路34的開口部40開口。另一方面，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速比第二規(guī)定轉(zhuǎn)速小的情況下，連通路34的開口部40通過滑閥41而閉塞。另外，在此，基于發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速進(jìn)行判定，但并不限定于此，也可以基于液力變矩器6的輸出軸的轉(zhuǎn)速等進(jìn)行判定。步驟S205至步驟S208為與第一實(shí)施方式的步驟S105至步驟S108相同的控制，因此，在此省略其說明。對本發(fā)明的第二實(shí)施方式的效果進(jìn)行說明。在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速比第二規(guī)定轉(zhuǎn)速小的情況下，第一室36的油壓和第二室37的油壓的壓差不會(huì)比規(guī)定值大，連通路34的開口部40通過滑閥41閉塞。在這種情況下，算不出所需主壓。由此，防止不必要地提高主壓，能夠提高燃料的消耗率(與本發(fā)明第四方面對應(yīng)的效果)。在上述實(shí)施方式中，通過車速傳感器檢測差動(dòng)轉(zhuǎn)速，基于差動(dòng)轉(zhuǎn)速計(jì)算出主壓，但在發(fā)動(dòng)機(jī)縱向設(shè)置的例如FR式的自動(dòng)變速器的情況下，也可以基于停車齒輪的轉(zhuǎn)速計(jì)算 出所需主壓。停車齒輪在自動(dòng)變速器內(nèi)浸入到工作油中，或者例如在車輛加速時(shí)、轉(zhuǎn)彎時(shí)等 車輛傾斜的情況下浸入到工作油中。因此，停車齒輪的轉(zhuǎn)速越大工作油中所含的空氣量越多。因此，通過基于停車齒輪的轉(zhuǎn)速計(jì)算出所需主壓，能夠抑制機(jī)械式油泵的排出量的下降?；趶能囁賯鞲衅?0輸出的信號(hào)計(jì)算出差動(dòng)轉(zhuǎn)速，但也可以基于從次級(jí)帶輪旋轉(zhuǎn)傳感器14等輸出的信號(hào)計(jì)算出差動(dòng)轉(zhuǎn)速。當(dāng)然，本發(fā)明不限定于上述的實(shí)施方式，也包括在其技術(shù)思想的范圍內(nèi)進(jìn)行的各種變更、改進(jìn)。
權(quán)利要求
1.一種自動(dòng)變速器的控制裝置，對自動(dòng)變速器進(jìn)行控制，該自動(dòng)變速器具備 機(jī)械式油泵，其通過發(fā)動(dòng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)被傳遞而驅(qū)動(dòng)； 吸入路，其用于吸入到所述機(jī)械式油泵的工作油的流動(dòng)； 排出路，其用于從所述機(jī)械式油泵排出的所述工作油的流動(dòng)，且具有節(jié)流部； 連通路，其對所述機(jī)械式油泵進(jìn)行旁通，并將所述吸入路與在所述工作油的流動(dòng)方向、所述節(jié)流部的上游側(cè)的所述排出路連通； 流量控制機(jī)構(gòu)，其具有滑閥，該滑閥在所述工作油的流動(dòng)方向的所述節(jié)流部的上游側(cè)的油壓與在所述工作油的流動(dòng)方向的所述節(jié)流部的下游側(cè)的油壓的壓差比規(guī)定值大的情況下，將所述連通路設(shè)為連通狀態(tài)，當(dāng)所述壓差在所述規(guī)定值以下的情況下，將所述連通路設(shè)為非連通狀態(tài)， 其特征在于，該自動(dòng)變速器的控制裝置具備 油溫檢測裝置，其檢測所述工作油的油溫； 發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩計(jì)算裝置，其計(jì)算出所述發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩； 主壓設(shè)定裝置，當(dāng)所述發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩越高該主壓設(shè)定裝置就將主壓設(shè)定得越高； 第一轉(zhuǎn)速檢測裝置，其檢測所述自動(dòng)變速器的輸出軸側(cè)的轉(zhuǎn)速； 主壓修正裝置，在所述油溫為因所述工作油中混入的空氣而使所述連通路從連通狀態(tài)向非連通狀態(tài)切換的規(guī)定油溫以上，且所述發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩為因所述工作油中混入的空氣而使所述連通路從連通狀態(tài)向非連通狀態(tài)切換的規(guī)定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩以下的情況下，所述輸出軸側(cè)的轉(zhuǎn)速越大，該主壓修正裝置就使所述主壓越大。
2.如權(quán)利要求I所述的自動(dòng)變速器的控制裝置，其特征在于， 具備檢測所述自動(dòng)變速器的輸入軸側(cè)的轉(zhuǎn)速的第二轉(zhuǎn)速檢測裝置， 所述輸入軸側(cè)的轉(zhuǎn)速越大，所述主壓修正裝置就使所述主壓越大。
3.如權(quán)利要求2所述的自動(dòng)變速器的控制裝置，其特征在于， 在所述自動(dòng)變速器的輸入軸側(cè)的轉(zhuǎn)速比第一規(guī)定轉(zhuǎn)速大的情況下，所述主壓修正裝置使所述主壓變大， 所述第一規(guī)定轉(zhuǎn)速為如下的轉(zhuǎn)速，即、因所述工作油中混入的空氣而使所述連通路從連通狀態(tài)切換為非連通狀態(tài)的所述機(jī)械式油泵的排出量的下降量為不產(chǎn)生油壓不足的允許值的轉(zhuǎn)速。
4.如權(quán)利要求2所述的自動(dòng)變速器的控制裝置，其特征在于， 在所述自動(dòng)變速器的輸入軸側(cè)的轉(zhuǎn)速為所述壓差比所述規(guī)定值大的第二規(guī)定轉(zhuǎn)速以上的情況下，所述主壓修正裝置使所述主壓變大。
5.如權(quán)利要求I 4中任一項(xiàng)所述的自動(dòng)變速器的控制裝置，其特征在于， 所述油溫越高，所述主壓修正裝置就使所述主壓越大。
6.如權(quán)利要求I 4中任一項(xiàng)中所述的自動(dòng)變速器的控制裝置，其特征在于， 所述第一轉(zhuǎn)速檢測裝置檢測差速器齒輪的轉(zhuǎn)速。
7.如權(quán)利要求I 4中任一項(xiàng)中所述的自動(dòng)變速器的控制裝置，其特征在于， 所述第一轉(zhuǎn)速檢測裝置檢測停車齒輪的轉(zhuǎn)速。
8.如權(quán)利要求5所述的自動(dòng)變速器的控制裝置，其特征在于， 所述第一轉(zhuǎn)速檢測裝置檢測差速器齒輪的轉(zhuǎn)速。
9.如權(quán)利要求5所述的自動(dòng)變速器的控制裝置，其特征在于，所述第一轉(zhuǎn)速檢測裝置檢測停車齒輪的轉(zhuǎn)速。
全文摘要
本發(fā)明提供一種自動(dòng)變速器的控制裝置，即使在工作油中混入空氣的情況下也抑制機(jī)械式油泵的排出量的下降。該自動(dòng)變速器的控制裝置具有流量控制機(jī)構(gòu)，若設(shè)置于從機(jī)械式油泵排出的工作油流動(dòng)的排出路的節(jié)流部的上游側(cè)與下游側(cè)的壓差比規(guī)定值大時(shí)，該流量控制機(jī)構(gòu)將從機(jī)械式油泵排出的工作油的一部分導(dǎo)入機(jī)械式油泵，其中，在工作油的油溫為規(guī)定油溫以上(S102)且發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩在規(guī)定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩以下(S103)的情況下，通過差動(dòng)轉(zhuǎn)速越大使主壓越大(S105)，從而壓縮工作油中混入的空氣。
文檔編號(hào)F16H59/42GK102840321SQ20121018602
公開日2012年12月26日 申請日期2012年6月7日 優(yōu)先權(quán)日2011年6月20日
發(fā)明者中村新, 渡邊正樹, 室田和哉, 小妻大輔, 佐佐木利則 申請人:加特可株式會(huì)社