專利名稱：：圓錐滾子軸承、圓錐滾子軸承裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種在汽車(chē)或產(chǎn)業(yè)機(jī)械的差動(dòng)齒輪裝置等中所使用的圓錐滾子軸承。
背景技術(shù)：
：圓錐滾子軸承由于與球軸承相比，具有高負(fù)載能力、高剛性這樣的特性，因此被用于需要這種特性的汽車(chē)的差動(dòng)齒輪裝置或驅(qū)動(dòng)橋裝置等車(chē)輛用小齒輪軸支撐裝置中。但是，由于還有轉(zhuǎn)矩(損失)大的缺點(diǎn)，因此提出過(guò)對(duì)內(nèi)外圈的滾道面或圓錐滾子的滾動(dòng)面實(shí)施凸面加工而減少滾動(dòng)摩擦的方案(例如參照J(rèn)P特開(kāi)2003—130059號(hào)公報(bào)及JP特開(kāi)2001—65574號(hào)公報(bào)。)。上述以往例中，通過(guò)規(guī)定滾道面或滾動(dòng)面的凸面加工的形狀來(lái)實(shí)現(xiàn)了圓錐滾子軸承的性能提高。但是，尚未進(jìn)行過(guò)如下嘗試，即著眼于將凸面加工量化，且通過(guò)規(guī)定該凸面加工量，來(lái)減少圓錐滾子軸承的轉(zhuǎn)矩。另一方面，雖然差動(dòng)齒輪裝置等中的圓錐滾子軸承的轉(zhuǎn)矩的主要因素為圓錐滾子的滾動(dòng)粘性阻力及油的攪拌阻力，然而如何減少它們的對(duì)策尚不清楚。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明是鑒于這種情況而成的，其目的在于，考慮多方面的因素，有效地減少圓錐滾子軸承的轉(zhuǎn)矩。本發(fā)明的圓錐滾子軸承，具備外圈、內(nèi)圈、夾設(shè)于它們之間的多個(gè)圓錐滾子、以及該圓錐滾子的保持器，其特征是當(dāng)將滾子數(shù)目設(shè)為Z、將滾子有效長(zhǎng)度設(shè)為L(zhǎng)WR、將滾子平均直徑設(shè)為DW、將滾子的PCD(PitchCircleDiameter:節(jié)園直徑)設(shè)為dm時(shí)，以zDW/(兀dm)表示的滾子填充率處于0.70.92的范圍，而且以LWR/DW表示的相對(duì)于滾子直徑的滾子長(zhǎng)度處于1.11.7的范圍，并且在將上述外圈的凸面加工半徑設(shè)為RCO、將滾道長(zhǎng)度設(shè)為L(zhǎng)RO、將上述內(nèi)圈的凸面加工半徑設(shè)為RCI、將滾道長(zhǎng)度設(shè)為L(zhǎng)RI時(shí)，外圈凸面加工參數(shù)(=RCO/LRO)為30150，并且內(nèi)圈凸面加工參數(shù)(=RCI/LRI)為50260。在這種圓錐滾子軸承中，通過(guò)在將滾子填充率維持在較小的范圍中的同時(shí)，縮小滾子長(zhǎng)度/滾子直徑，可以減少油的攪拌阻力及滾動(dòng)粘性阻力。另外，利用上述的凸面加工參數(shù)的設(shè)定，可以減少滾動(dòng)粘性阻力。從而，可以有效地減少轉(zhuǎn)矩。另外，本發(fā)明的圓錐滾子軸承，具備外圈、內(nèi)圈、夾設(shè)于它們之間的多個(gè)圓錐滾子、以及該圓錐滾子的保持器，其特征是當(dāng)將滾子數(shù)目設(shè)為z、將滾子有效長(zhǎng)度設(shè)為L(zhǎng)WR、將滾子平均直徑設(shè)為DW、將滾子PCD設(shè)為dm時(shí)，以zDW/(Tidm)表示的滾子填充率處于0.70.92的范圍，而且以LWR/DW表示的相對(duì)于滾子直徑的滾子長(zhǎng)度處于1.11.7的范圍，并且對(duì)上述外圈及內(nèi)圈的各滾道面及上述圓錐滾子的滾動(dòng)面實(shí)施凸面加工，全凸面加工量(=外圈的凸面加工量+內(nèi)圈的凸面加工量+滾子的凸面加工量x2)在50nm以上。外圈凸面加工率(=外圈凸面加工量/全凸面加工量)在40%以上，滾子凸面加工率(=(滾子的凸面加工量x2)/全凸面加工量)在20%以下。在這種圓錐滾子軸承中，通過(guò)在將滾子填充率維持在較小的范圍中的同時(shí)，縮小滾子長(zhǎng)度/滾子直徑，可以減少油的攪拌阻力及滾動(dòng)粘性阻力。另夕卜，在上述圓錐滾子軸承中，當(dāng)將內(nèi)圈的內(nèi)徑設(shè)為d、將上述外圈的外徑設(shè)為D時(shí)，也可以使?jié)L子直徑參數(shù)(2DW/(D—d))處于0.440.52的范圍。該場(chǎng)合下，由于與同尺寸的以往產(chǎn)品相比，滾子直徑更大，因此軸承內(nèi)部的自由空間體積增加，油更容易在軸承內(nèi)部流過(guò)，可以減少攪拌阻力。另外，也可以構(gòu)成在上述圓錐滾子軸承的內(nèi)外圈間的軸向一端側(cè)設(shè)置有抑制油的流入的油流入抑制機(jī)構(gòu)的圓錐滾子軸承裝置。該油流入抑制機(jī)構(gòu)也可以如下形成，即在保持器的小徑側(cè)端部，形成從靠近外圈的位置開(kāi)始沿徑向方向延伸的環(huán)狀部，且使其內(nèi)周側(cè)端部與上述內(nèi)圈靠近，從而在與該內(nèi)圈之間構(gòu)成迷宮式密封。另外，也可以通過(guò)將不構(gòu)成圓錐滾子軸承的其他構(gòu)件作為油流入抑制機(jī)構(gòu)來(lái)設(shè)置，而構(gòu)成圓錐滾子軸承裝置。例如，也可以在軸承套上設(shè)置迷宮。該場(chǎng)合下，抑制油向軸承內(nèi)部的流入，減少滾動(dòng)粘性阻力或油的攪拌阻力。由此減少轉(zhuǎn)矩。另外，在上述圓錐滾子軸承中，也可以將外圈接觸角設(shè)為25度30度的范圍。該場(chǎng)合下，由于泵作用增大，促進(jìn)油的排出，因此減少油的攪拌阻力。由此減少轉(zhuǎn)矩。另外，在上述圓錐滾子軸承中，也可以將內(nèi)圈凸面加工率(=內(nèi)圈的凸面加工量/全凸面加工量)設(shè)為10%以上。該場(chǎng)合下，可以減少內(nèi)圈滾道面與滾動(dòng)面的接觸面上的軸向兩端部附近的接觸負(fù)荷。由此，即使在所謂的邊緣載荷(edgeload)發(fā)生作用的場(chǎng)合下，也可以減少其作用，防止該軸承壽命的降低。另外，本發(fā)明的車(chē)輛用小齒輪軸支撐裝置是在小齒輪軸的小齒輪側(cè)及其相反一側(cè)分別配置有圓錐滾子軸承，且在小齒輪側(cè)設(shè)置有具有油流入抑制機(jī)構(gòu)的圓錐滾子軸承裝置。在這種車(chē)輛用小齒輪軸支撐裝置中，可以利用油流入抑制機(jī)構(gòu)(例如迷宮式密封)來(lái)抑制油容易流入的頭側(cè)的圓錐滾子軸承中的油的流入，且減少轉(zhuǎn)矩。圖1是涉及本發(fā)明一個(gè)實(shí)施方式的頭側(cè)的圓錐滾子軸承的軸向剖視圖。圖2是涉及本發(fā)明一個(gè)實(shí)施方式的尾側(cè)的圓錐滾子軸承的軸向剖視圖。圖3是表示內(nèi)圈的輪廓及凸面加工(復(fù)合凸面加工的場(chǎng)合)的形狀的圖。圖4是典型地表示對(duì)內(nèi)圈的滾道面實(shí)施的凸面加工(復(fù)合凸面加工的場(chǎng)合)的形狀的圖。圖5是表示內(nèi)圈的輪廓及凸面加工(完全凸面加工的場(chǎng)合)的形狀的圖。圖6是典型地表示對(duì)內(nèi)圈的滾道面實(shí)施的凸面加工(完全凸面加工的場(chǎng)合)的形狀的圖。圖7是表示圓錐滾子的截面上半部分的輪廓及凸面加工的形狀的圖。圖8是典型地表示對(duì)圓錐滾子的滾動(dòng)面實(shí)施的凸面加工的形狀的圖。圖9是表示外圈的輪廓及凸面加工的形狀的圖。圖10是典型地表示對(duì)外圈的滾道面實(shí)施的凸面加工的形狀的圖。圖11是表示了全凸面加工量與圓錐滾子軸承的轉(zhuǎn)矩比之間的關(guān)系的分布圖。圖12是表示了外圈凸面加工率與圓錐滾子軸承的轉(zhuǎn)矩比之間的關(guān)系的分布圖。圖13是表示了凸面加工率與圓錐滾子軸承的轉(zhuǎn)矩比之間的關(guān)系的分布圖。圖14是表示了內(nèi)圈凸面加工率與圓錐滾子軸承的轉(zhuǎn)矩比之間的關(guān)系的分布圖。圖15是表示相對(duì)于頭側(cè)處轉(zhuǎn)速的轉(zhuǎn)矩的變化的曲線圖(實(shí)施例1、2、比較例1)。圖16是表示相對(duì)于尾側(cè)處轉(zhuǎn)速的轉(zhuǎn)矩的變化的曲線圖(實(shí)施例1、2、比較例1)。圖17是表示相對(duì)于轉(zhuǎn)速的轉(zhuǎn)矩的變化的曲線圖(實(shí)施例3、比較例2)。圖18是表示相對(duì)于轉(zhuǎn)速的轉(zhuǎn)矩的變化的曲線圖(實(shí)施例4、比較例3)。圖19是差動(dòng)齒輪裝置的剖視圖。具體實(shí)施方式下面，參照附圖并對(duì)本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。圖19是采用了本實(shí)施方式的圓錐滾子軸承的、作為車(chē)輛用小齒輪軸支撐裝置的汽車(chē)的差動(dòng)齒輪裝置100的剖視圖。該差動(dòng)齒輪裝置100在外殼110內(nèi)具備由未圖示的驅(qū)動(dòng)軸旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)的小齒輪軸120、及差動(dòng)變速機(jī)構(gòu)130。在小齒輪軸120的前端設(shè)置小齒輪121，其與差動(dòng)變速機(jī)構(gòu)130的內(nèi)齒輪131咬合。小齒輪軸120由小齒輪121側(cè)(以下稱作頭側(cè)。)的圓錐滾子軸承m、和其相反一側(cè)(以下稱作尾側(cè)。)的圓錐滾子軸承1T相對(duì)于外殼110自由旋轉(zhuǎn)地被支撐。另夕卜，在外殼110上，形成有用于向一對(duì)圓錐滾子軸承1H、1T之間如圖中箭頭所示那樣導(dǎo)入油而潤(rùn)滑該軸承的滾道面的潤(rùn)滑油供給路lll。這里，對(duì)上述差動(dòng)齒輪裝置100的潤(rùn)滑動(dòng)作進(jìn)行說(shuō)明。在外殼110的底部貯存有用于潤(rùn)滑差動(dòng)齒輪裝置100的內(nèi)部整體的潤(rùn)滑油(未圖示)。差動(dòng)變速機(jī)構(gòu)130的內(nèi)齒輪131，在車(chē)輛為前進(jìn)驅(qū)動(dòng)的狀態(tài)下被沿圖中的箭頭所示的方向旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)，且利用該內(nèi)齒輪131的旋轉(zhuǎn)，將貯存于外殼110的底部的潤(rùn)滑油向上方濺起。所濺起的潤(rùn)滑油穿過(guò)潤(rùn)滑油供給路111，被導(dǎo)向一對(duì)圓錐滾子軸承1H、1T間，且向該軸承內(nèi)供給。穿過(guò)了頭側(cè)的圓錐滾子軸承1H內(nèi)的潤(rùn)滑油返回到外殼110的底部。另夕卜，穿過(guò)了尾側(cè)的圓錐滾子軸承1T內(nèi)的潤(rùn)滑油，穿過(guò)未圖示的回流路而返回到外殼110的底部。這樣，油在差動(dòng)齒輪裝置100的內(nèi)部循環(huán)。圖1及圖2分別為頭側(cè)的圓錐滾子軸承1H及尾側(cè)的圓錐滾子軸承1T的軸向剖視圖。各圖中，圓錐滾子軸承1H、1T具備在外周形成有由圓錐面構(gòu)成的內(nèi)圈滾道面11的內(nèi)圈10;在內(nèi)周形成有由圓錐面構(gòu)成的外圈滾道面21的外圈20;夾設(shè)于內(nèi)外圈間，且在外周形成有由圓錐面構(gòu)成的滾動(dòng)面31的自由滾動(dòng)的多個(gè)圓錐滾子30;將這些圓錐滾子30在周向上以規(guī)定間隔保持的保持器40。另外，圓錐滾子軸承1H、1T中，在內(nèi)圈10的大徑側(cè)(圖的右方)及小徑側(cè)(圖的左方)，分別形成有限制圓錐滾子30的沿軸向的移動(dòng)的大徑鍔部12及小徑鍔部13。另外，在圖1所示的頭側(cè)的圓錐滾子軸承1H中，在從小徑鍔部13到內(nèi)圈IO左端的部分上，形成有外徑小于小徑鍔部13的圓筒狀部14。另一方面，在保持器40的小徑側(cè)(圖的左方)端部，形成有從靠近外圈20的位置開(kāi)始向徑向內(nèi)側(cè)延伸的環(huán)狀部41。該環(huán)狀部41的內(nèi)周側(cè)端部靠近內(nèi)圈10的圓筒狀部14的外周面及小徑鍔部13的側(cè)面，由此構(gòu)成迷宮式密封S。通過(guò)像這樣在保持器40和內(nèi)圈10之間構(gòu)成有迷宮式密封S，可以抑制油從圖的左側(cè)向軸承內(nèi)部流入的情況。而且，在尾側(cè)的圓錐滾子軸承1T上，未設(shè)置有這種迷宮式密封。假設(shè)，在頭側(cè)的圓錐滾子軸承1H上未設(shè)置有如上所述的迷宮式密封S，則大量的油會(huì)從正面?zhèn)?圖19中的圓錐滾子軸承1H的左側(cè))及背面?zhèn)?相同的右側(cè))向該圓錐滾子軸承1H供給，且對(duì)于流入的油的量而言，頭側(cè)的圓錐滾子軸承1H的一方多于尾側(cè)的圓錐滾子軸承1T。從而，在頭側(cè)的圓錐滾子軸承1H中，油的攪拌阻力變大。另一方面，尾側(cè)的圓錐滾子軸承1T，在低溫起動(dòng)時(shí)很難被供給油，由此會(huì)有容易發(fā)熱膠著的問(wèn)題。為此，在頭側(cè)的圓錐滾子軸承1H上設(shè)置上述迷宮式密封S，抑制油的流入，并減小該圓錐滾子軸承1H的油的攪拌阻力，并將沒(méi)有迷宮式密封S原本流入到頭側(cè)的圓錐滾子軸承1H的油的一部分，向尾側(cè)的圓錐滾子軸承1T供給。由此，可以提高尾側(cè)的圓錐滾子軸承1T的潤(rùn)滑，且難以發(fā)生發(fā)熱膠著。而且，在油向尾側(cè)的圓錐滾子軸承1T的供給程度過(guò)度時(shí)，只要在該圓錐滾子軸承1T上也設(shè)置適度的迷宮式密封即可。下面，對(duì)具體的設(shè)計(jì)方案進(jìn)行說(shuō)明。要減小圓錐滾子軸承1H、1T的轉(zhuǎn)矩，有效的做法是減小油的攪拌阻力及滾動(dòng)粘性阻力。首先，為減小攪拌阻力，只要將流入到軸承內(nèi)部的油快速地排出即可。為此，設(shè)置促進(jìn)油的流出的機(jī)構(gòu)。具體來(lái)說(shuō)，減小圓錐滾子的填充率，確保圓錐滾子間的周向間隙很大。但是，由于如果減小填充率則負(fù)載能力會(huì)降低，因此為了彌補(bǔ)這一點(diǎn)，增大滾子直徑(平均直徑)。另外，通過(guò)縮短滾子的長(zhǎng)度，實(shí)現(xiàn)與油接觸的面積的減少。此外，增大外圈接觸角而促進(jìn)泵作用。另一方面，由于認(rèn)為抑制油的流入本身有助于攪拌阻力的減小，因此至少在頭側(cè)的圓錐滾子軸承1H上，作為流入抑制機(jī)構(gòu)如上所述地設(shè)置迷宮式密封S。另外，由于減小上述的填充率、及增大滾子直徑而縮短長(zhǎng)度(即使其短粗化)都會(huì)導(dǎo)致滾動(dòng)面積的削減，因此可以期待滾動(dòng)粘性阻力的降低。此外，可以認(rèn)為通過(guò)對(duì)滾道面或滾動(dòng)面實(shí)施凸面加工，減小滾動(dòng)粘性阻力。此外，雖然作為車(chē)輛用小齒輪軸支撐裝置的一個(gè)例子對(duì)差動(dòng)齒輪裝置進(jìn)行了說(shuō)明，但對(duì)于同樣作為小齒輪軸支撐的驅(qū)動(dòng)橋裝置的場(chǎng)合，也是相同的構(gòu)成。這里，對(duì)于一般的凸面加工的觀點(diǎn)，以內(nèi)圈為例迸行說(shuō)明。圖3是將對(duì)內(nèi)圈滾道面11實(shí)施了凸面加工的內(nèi)圈10的軸向的截面上的輪廓，夸大表示凸面加工的圖。圖中，對(duì)于與圓錐滾子30(圖l、圖2)的滾動(dòng)面31(圖1、圖2)滾動(dòng)接觸的內(nèi)圈滾道面11，實(shí)施有略微向徑向外側(cè)突出的凸面加工。該凸面加工是以圓弧作為上底的梯形形狀的復(fù)合凸面加工。以下，對(duì)內(nèi)圈10的凸面加工量(以下也稱作內(nèi)圈凸面加工量。)的算出方法進(jìn)行說(shuō)明。圖3中，當(dāng)將內(nèi)圈10的在軸向上的內(nèi)圈滾道面11的寬度設(shè)為SK、將內(nèi)圈滾道面11的錐角設(shè)為P、將內(nèi)圈滾道面1的兩端部所形成的圖示的倒角尺寸設(shè)為L(zhǎng)l、L2時(shí)，滾道長(zhǎng)度LRI可以由下述計(jì)算式(1)得到。LRI=SK/cos卩一(Ll+L2)...(1)這里，將LRI，=0.6LRI的長(zhǎng)度LRI，從滾道長(zhǎng)度LRI的中間點(diǎn)起如圖所示地截取，將與LRI'的尺寸兩端對(duì)應(yīng)的內(nèi)圈滾道面ll上的點(diǎn)設(shè)為A'及B，。而且，該場(chǎng)合下的A，、B，雖然處于比圓弧的端點(diǎn)Ae、Be更內(nèi)側(cè)，但A，、B，也可以分別與圓弧的端點(diǎn)Ae、Be—致。圖4是典型地表示了圖3所示的內(nèi)圈滾道面11的滾道長(zhǎng)度LRI的端點(diǎn)A和端點(diǎn)B之間的凸面加工的截面形狀的圖。圖4中，通過(guò)長(zhǎng)度LRI'上的凸面加工的弦G'的中點(diǎn)C2'和凸面加工的圓弧中心O的直線M與弦G，正交，且通過(guò)長(zhǎng)度LRI，上的凸面加工圓弧中心點(diǎn)C1。此外，將從該凸面加工圓弧中心點(diǎn)Cl起到滾道長(zhǎng)度LRI上的凸面加工的弦G的中點(diǎn)C2為止的距離設(shè)為內(nèi)圈凸面加工量CRI。而且，內(nèi)圈凸面加工的形狀不僅可以是如圖4所示的以圓弧為上底的梯形形狀，還可以是除了單一的圓弧形狀以外，由多個(gè)圓弧形成的形狀、對(duì)數(shù)凸面加工、橢圓凸面加工等各種凸面加工形狀，在這些所有的凸面加工形狀中，可以適用上述的凸面加工量的觀點(diǎn)。另外，上述凸面加工的觀點(diǎn)或凸面加工量的定義對(duì)于滾子及外圈也可以同樣地適用。而且，將在滾道長(zhǎng)度(滾動(dòng)面長(zhǎng)度)的范圍中將多個(gè)形狀組合而成的凸面加工稱作復(fù)合凸面加工，將在滾道長(zhǎng)度的范圍中由單一的圓弧形狀構(gòu)成的凸面加工稱作完全凸面加工。下面，對(duì)完全凸面加工的場(chǎng)合的凸面加工的觀點(diǎn)、和基于它的凸面加工量的觀點(diǎn)進(jìn)行說(shuō)明。圖5是將對(duì)內(nèi)圈滾道面11實(shí)施了完全凸面加工的內(nèi)圈10的軸向截面上的輪廓，夸大表示凸面加工的圖。圖中，滾道長(zhǎng)度LRI與圖3的場(chǎng)合下的計(jì)算式(1)相同。LRI=SK/cos卩一(Ll+L2)另一方面，圖6是典型地表示了圖5所示的內(nèi)圈滾道面11的滾道長(zhǎng)度LRI的端點(diǎn)A和端點(diǎn)B之間的凸面加工的截面形狀的圖。圖6中，通過(guò)滾道長(zhǎng)度LRI上的凸面加工的弦G的中點(diǎn)C2和凸面加工的圓弧中心0的直線M與弦G正交，且穿過(guò)滾道長(zhǎng)度LRI上的凸面加工圓弧中心點(diǎn)Cl。本發(fā)明人等將該凸面加工圓弧中心點(diǎn)Cl與中點(diǎn)C2的距離設(shè)為內(nèi)圈凸面加工量CRI。即，當(dāng)如圖所示將凸面加工圓弧的半徑設(shè)為RCI時(shí)，內(nèi)圈凸面加工量CRI可以由下述計(jì)算式(2)求得。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage12</formula>…(2)圖7是表示圓錐滾子30的軸向截面上的上半部分的輪廓的圖。圖7中，在圓錐滾子30的外周面上，設(shè)有近似直線狀的滾動(dòng)面31、從滾動(dòng)面31的軸向兩端平滑地下降而形成的倒角部32a、33a。倒角部32a、33a形成為相對(duì)于圓錐滾子30的小徑側(cè)端面32及大徑側(cè)端面33平滑地連續(xù)。對(duì)于看起來(lái)為直線狀的滾動(dòng)面31實(shí)施有略微向外徑方向突出的凸面加工。圖8是典型地僅表示圖7中的滾動(dòng)面31的滾子有效長(zhǎng)度LWR的端點(diǎn)A與端點(diǎn)B之間的凸面加工形狀的圖。本發(fā)明人等將圓錐滾子30的凸面加工量(以下也稱作滾子凸面加工量。)規(guī)定為由滾動(dòng)面31的滾子有效長(zhǎng)度LWR確定的凸面加工的圓弧中心點(diǎn)與其弦之間的距離。以下，對(duì)滾子加工量的算出方法進(jìn)行說(shuō)明。圖7中，當(dāng)將圓錐滾子30的在中心軸方向上的滾動(dòng)面31的寬度設(shè)為L(zhǎng)、將滾動(dòng)面31的錐角設(shè)為y、將在滾動(dòng)面31的兩端部所形成的倒角部32a、33a的曲面的圖示的尺寸設(shè)為Sl、S2時(shí)，上述的滾子有效長(zhǎng)度LWR可以由下述計(jì)算式(3)得到。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage12</formula>…(3)上述計(jì)算式(3)中的S1、S2根據(jù)軸承的尺寸而確定為一定的寬度。圖8中，通過(guò)滾子有效長(zhǎng)度LWR上的凸面加工的弦G的中點(diǎn)C2和凸面加工的圓弧中心0的直線M與弦G正交，且通過(guò)滾子有效長(zhǎng)度LWR上的凸面加工圓弧中心點(diǎn)Cl。本發(fā)明人等將該凸面加工圓弧中心點(diǎn)Cl與中點(diǎn)C2的距離設(shè)為滾子凸面加工量CR。g口，當(dāng)如圖所示地將凸面加工圓弧的半徑設(shè)為RC時(shí)，滾子凸面加工量CR可以由下述計(jì)算式(4)求得。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage13</formula>此外，圖9是將對(duì)外圈滾道面21實(shí)施了完全凸面加工的外圈20的軸向截面上的輪廓，夸大表示凸面加工的圖。圖9中，在外圈20的內(nèi)周面上，設(shè)有與圓錐滾子30的滾動(dòng)面31滾動(dòng)接觸的外圈滾道面21。對(duì)該外圈滾道面21實(shí)施有向徑向內(nèi)側(cè)突出的完全凸面加工。另外，從外圈滾道面21的兩端部朝向外圈22的軸端面，分別設(shè)有倒角部22a、23a。這些倒角部22a、23a形成為相對(duì)于外圈20的小內(nèi)徑側(cè)端面22及大內(nèi)徑側(cè)端面23平滑地連續(xù)。本發(fā)明人等將外圈20的凸面加工量(以下也稱作外圈凸面加工量。)規(guī)定為由外圈滾道面21的滾道長(zhǎng)度LRO確定的凸面加工的圓弧中心點(diǎn)與其弦之間的距離即CRO。以下，對(duì)外圈凸面加工量CRO的算出方法進(jìn)行說(shuō)明。圖9中，當(dāng)將外圈20的在軸向上的外圈滾道面21的寬度設(shè)為SB、將外圈滾道面21的錐角設(shè)為ou將在外圈滾道面21的兩端部所形成的倒角部22a、23a的曲面的圖示的尺寸設(shè)為C7、CLO時(shí)，上述的滾道長(zhǎng)度LRO可以由下述計(jì)算式(5)得到。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage13</formula>而且，上述計(jì)算式(5)中，C7、CLO根據(jù)軸承的尺寸而確定為一定的值。另一方面，圖10是典型地表示了圖9所示的外圈滾道面21的滾道長(zhǎng)度LRO的端點(diǎn)A與端點(diǎn)B之間的凸面加工的截面形狀的圖。圖10中，通過(guò)滾道長(zhǎng)度LRO上的凸面加工的弦G的中點(diǎn)C2和凸面加工的圓弧中心O的直線M與弦G正交，且通過(guò)滾道長(zhǎng)度LRO上的凸面加工圓弧中心點(diǎn)C1。本發(fā)明人等將該凸面加工圓弧中心點(diǎn)Cl與中點(diǎn)C2之間的距離設(shè)為外圈凸面加工量CRO。即，當(dāng)如圖所示將凸面加工圓弧的半徑設(shè)為RCO時(shí)，外圈凸面加工量CRO可以由下述計(jì)算式(6)求得。CRO=RCO—{RCO2_(LRO/2)2}1/2…(6)如上所述，可以求得實(shí)施了完全凸面加工時(shí)的圓錐滾子及內(nèi)外圈的凸面加工量。而且，對(duì)于實(shí)施了完全凸面加工的圓錐滾子30及內(nèi)外圈10、20而言，當(dāng)然可以基于上述的一般的凸面加工的觀點(diǎn)來(lái)算出凸面加工量。艮口，只要與圖3中求得長(zhǎng)度LRI'的方式相同地，圓錐滾子30的場(chǎng)合下，導(dǎo)出相對(duì)于LWR的LWR，，另夕卜，外圈20的場(chǎng)合下，導(dǎo)出相對(duì)于LRO的LRO'，在求得圓弧中心點(diǎn)后求出凸面加工量即可。像這樣基于一般的凸面加工量的觀點(diǎn)來(lái)求出的凸面加工量，與基于完全凸面加工量的觀點(diǎn)(圖3、圖4)求得的值大致一致。然后，由如上所述地求得的外圈20的凸面加工半徑RCO、滾道長(zhǎng)度LRO，將(RCO/LRO)定義為外圈凸面加工參數(shù)。另外，由內(nèi)圈10的凸面加工半徑RCI、滾道長(zhǎng)度LRI，將(RCI/LRI)定義為內(nèi)圈凸面加工參數(shù)。此外，本發(fā)明人等根據(jù)上述的滾子凸面加工量、內(nèi)圈凸面加工量、外圈凸面加工量，且基于下述計(jì)算式(7)、(8)、(9)、(10)，算出了全部凸面加工量、外圈凸面加工率、滾子凸面加工率、內(nèi)圈凸面加工率。全凸面加工量=外圈凸面加工量+內(nèi)圈凸面加工量+滾子凸面加工量x2…(7)外圈凸面加工率=外圈凸面加工量/全凸面加工量…(8)滾子凸面加工率二滾子凸面加工量x2)/全凸面加工量…(9)內(nèi)圈凸面加工率=內(nèi)圈凸面加工量/全凸面加工量…(10)然后，說(shuō)明本發(fā)明人等利用實(shí)驗(yàn)測(cè)定了基于本發(fā)明實(shí)施方式的圓錐滾子軸承的轉(zhuǎn)矩，并對(duì)上述凸面加工參數(shù)、全凸面加工量及各凸面加工率之間的關(guān)系進(jìn)行驗(yàn)證的結(jié)果。首先，作為圓錐滾子軸承的轉(zhuǎn)矩的測(cè)定方法，例如采用軸承試驗(yàn)裝置，將作為實(shí)施例品的圓錐滾子軸承設(shè)置于試驗(yàn)裝置中后，使內(nèi)外圈的一方旋轉(zhuǎn)，測(cè)定了作用于內(nèi)外圈的另一方上的轉(zhuǎn)矩。作為試驗(yàn)條件，采用上述實(shí)施方式中所示構(gòu)成的圓錐滾子軸承(JIS30306對(duì)應(yīng)品)，潤(rùn)滑油采用差動(dòng)齒輪裝置用齒輪油，作為模擬的預(yù)壓負(fù)荷提供軸向載荷4kN，且在轉(zhuǎn)速300[r/min]、2000[r/min]兩種轉(zhuǎn)速下進(jìn)行。另外，作為試驗(yàn)時(shí)的潤(rùn)滑條件，在轉(zhuǎn)速為300[r/min]時(shí)，僅在試驗(yàn)前適量涂布常溫的潤(rùn)滑油，以后不再供給油，來(lái)進(jìn)行了試驗(yàn)。另一方面，在轉(zhuǎn)速為2000[r/min]時(shí)，在每分鐘0.5升循環(huán)供給油溫323K(50°C)的潤(rùn)滑油的同時(shí)進(jìn)行了試驗(yàn)。將潤(rùn)滑油的供給方法根據(jù)轉(zhuǎn)速而設(shè)為不同的方法是為了僅供給各個(gè)轉(zhuǎn)速下所需的最小限度的潤(rùn)滑油量，且盡可能消除在潤(rùn)滑油過(guò)多地供給的場(chǎng)合下產(chǎn)生的潤(rùn)滑油的攪拌阻力的影響，抽除由滾動(dòng)摩擦造成的轉(zhuǎn)矩。對(duì)于用于本試驗(yàn)的上述圓錐滾子軸承而言，準(zhǔn)備其全凸面加工量及各凸面加工率被設(shè)定為各種不同的值的實(shí)施例品，且對(duì)各個(gè)實(shí)施例品測(cè)定轉(zhuǎn)矩，并掌握全凸面加工量及各凸面加工率與轉(zhuǎn)矩的關(guān)系，確定了使轉(zhuǎn)矩減少的值的范圍。圖11是表示了全凸面加工量與測(cè)定的圓錐滾子軸承的轉(zhuǎn)矩比(轉(zhuǎn)矩/規(guī)定值)之間的關(guān)系的分布圖。從該圖中可以清楚地看到在全凸面加工量小于50pm的場(chǎng)合下，轉(zhuǎn)矩比在較寬范圍內(nèi)分散，但隨著全凸面加工量增加，分散的轉(zhuǎn)矩比之中的最大值顯示出逐漸降低的傾向。此外判明當(dāng)全凸面加工量在50pm以上時(shí)，轉(zhuǎn)矩比與全凸面加工量小于50pm的場(chǎng)合相比，在更低值的范圍內(nèi)穩(wěn)定地分布。而且，當(dāng)全凸面加工量大于100pm時(shí)，滾子的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)變得不穩(wěn)定，轉(zhuǎn)矩增加。所以，全凸面加工量?jī)?yōu)選為100pm以下。此外，圖12是表示了外圈凸面加工率與圓錐滾子軸承的轉(zhuǎn)矩比之間的關(guān)系的分布圖。從該圖中可以清楚地看到在外圈凸面加工率小于40%的場(chǎng)合下，隨著外圈凸面加工率增加，轉(zhuǎn)矩比中的最大值顯示出逐漸降低的傾向。此外判明，在外圈凸面加工率為40%以上的場(chǎng)合下，轉(zhuǎn)矩比與外圈凸面加工率小于40%的場(chǎng)合相比，在更低值的范圍內(nèi)穩(wěn)定地分布。而且，當(dāng)外圈凸面加工率大于85%時(shí)，在內(nèi)圈與滾子之間作用有邊緣載荷的場(chǎng)合下導(dǎo)致壽命降低。從而，外圈凸面加工率優(yōu)選為85%以下。圖13是表示了滾子凸面加工率與圓錐滾子軸承的轉(zhuǎn)矩比之間的關(guān)系的分布圖。從該圖中可以清楚地看到在滾子凸面加工率大于20%的場(chǎng)合下，隨著滾子凸面加工率減少，轉(zhuǎn)矩值中的最大值顯示出逐漸降低的傾向。此外判明，在滾子凸面加工率為20%以下的場(chǎng)合下，轉(zhuǎn)矩值與滾子凸面加工率大于20%的場(chǎng)合相比，在更低值的范圍內(nèi)穩(wěn)定地分布。而且，當(dāng)滾子凸面加工率小于5%時(shí)，會(huì)導(dǎo)致由接觸面積增加造成的轉(zhuǎn)矩的增加、由邊緣載荷的產(chǎn)生造成的壽命降低。從而，滾子凸面加工率優(yōu)選為5%以上。圖14是表示了內(nèi)圈凸面加工率與圓錐滾子軸承的轉(zhuǎn)矩比之間的關(guān)系的分布圖。從該圖中可以清楚地看到相對(duì)于內(nèi)圈凸面加工率的變化，轉(zhuǎn)矩比在大致一定的范圍內(nèi)穩(wěn)定。即，沒(méi)有認(rèn)定內(nèi)圈凸面加工率相對(duì)于圓錐滾子軸承的轉(zhuǎn)矩比，存在顯著的相關(guān)。但是，對(duì)于內(nèi)圈凸面加工率而言，通過(guò)將其設(shè)定為10%以上，可以減少與內(nèi)圈滾道面ll、滾動(dòng)面31的接觸面上的軸向兩端部附近的接觸載荷。由此，即使在作用有邊緣載荷的場(chǎng)合下，也可以減少其作用，防止該軸承壽命的降低。而且，當(dāng)使內(nèi)圈凸面加工率設(shè)為大于55%時(shí)，根據(jù)與全凸面加工量的關(guān)系，會(huì)減小外圈凸面加工率，且轉(zhuǎn)矩增加。從而，內(nèi)圈凸面加工率優(yōu)選為55%以下。如上所示，對(duì)于圓錐滾子軸承的轉(zhuǎn)矩比即轉(zhuǎn)矩、與全凸面加工量及各凸面加工率的關(guān)系進(jìn)行實(shí)驗(yàn)性測(cè)定并檢驗(yàn)的結(jié)果得到了如下的見(jiàn)解，即作為凸面加工量，通過(guò)滿足全凸面加工量在50^im以上、外圈凸面加工率在40%以上、滾子凸面加工率在20%以下的條件，可以減小圓錐滾子軸承的轉(zhuǎn)矩。下面，將設(shè)定了具體的數(shù)值的圓錐滾子軸承的實(shí)施例1、2(分別為頭側(cè)及尾側(cè))及比較例1(頭側(cè)及尾側(cè))的數(shù)據(jù)示于表1中。關(guān)于凸面加工，在表中所示的凸面加工量'率的范圍內(nèi)，實(shí)施例1中滿足前述的條件(全凸面加工量在50pm以上，外圈凸面加工率在40%以上，滾子凸面加工率在20%以下)。另一方面，將比較例1設(shè)定為不滿足該條件的凸面加工的數(shù)值范圍。此外，將涉及頭側(cè)的實(shí)施例3及比較例2、涉及尾側(cè)的實(shí)施例4及比較例3的數(shù)據(jù)分別示于表2中。而且，表l、2中的表示長(zhǎng)度的數(shù)值的單位為mm。另外，在表1及2中，實(shí)施例1是內(nèi)外圈都被實(shí)施了完全凸面加工(滾道面的截面形狀僅為圓弧)的例子，其他的實(shí)施例及比較例是僅對(duì)外圈實(shí)施了完全凸面加工，而對(duì)內(nèi)圈實(shí)施了復(fù)合凸面加工(以圓弧作為上底的梯形形狀)。[表l]<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>滾子有效長(zhǎng)度LWR[mm]20.50014.70320.81515.25832.77122.789油流入抑制機(jī)構(gòu)(迷宮構(gòu)造)有有有無(wú)無(wú)無(wú)內(nèi)圈凸面加工種類兀生兀生復(fù)合有a靈口復(fù)合復(fù)合[表2]<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>另外，對(duì)于表l的實(shí)施例l、2及比較例1，將測(cè)定轉(zhuǎn)矩的結(jié)果表示于圖15、圖16中。圖15是針對(duì)頭側(cè)的圓錐滾子軸承的曲線圖，圖16是針對(duì)尾側(cè)的圓錐滾子軸承的曲線圖。作為轉(zhuǎn)矩測(cè)定條件，軸向載荷為4kN，轉(zhuǎn)速為2504000[r/min]，潤(rùn)滑油為齒輪油75W_90，油溫為50°C，油量為以使軸承背面?zhèn)缺挥屯耆錆M的方式供給。另外，對(duì)于表2的實(shí)施例3及比較例2，將測(cè)定轉(zhuǎn)矩的結(jié)果表示于圖17中。另外，對(duì)于表2的實(shí)施例4及比較例3，將測(cè)定轉(zhuǎn)矩的結(jié)果表示于圖18中。根據(jù)圖15、16，對(duì)于頭側(cè)的轉(zhuǎn)矩而言，在整個(gè)2504000[r/min]的轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，與比較例l相比，實(shí)施例l、2中明顯降低。另夕卜，對(duì)于尾側(cè)的轉(zhuǎn)矩，與比較例l相比，實(shí)施例l、2中也降低，特別是設(shè)置有油流入抑制機(jī)構(gòu)的實(shí)施例1中明顯降低。另外，圖17中，對(duì)于頭側(cè)的轉(zhuǎn)矩而言，在整個(gè)5003000[r/min]的轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，與比較例2相比，實(shí)施例3中也明顯降低。另外，圖18中，對(duì)于尾側(cè)的轉(zhuǎn)矩而言，在整個(gè)5003000[r/min]的轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，與比較例3相比，實(shí)施例4中也顯著降低。如上所示，在實(shí)施例14的全部中，與比較例相比，可以實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)矩的降低。所以，當(dāng)針對(duì)表1及表2的數(shù)據(jù)當(dāng)中的規(guī)定的項(xiàng)目來(lái)比較實(shí)施例與比較例的數(shù)值范圍時(shí)，則如以下的表3所示。[表3]<table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table>根據(jù)表3，對(duì)于滾子長(zhǎng)度/直徑、滾子直徑參數(shù)、外圈凸面加工參數(shù)及內(nèi)圈凸面加工參數(shù)而言，可以清楚地看出實(shí)施例與比較例的數(shù)值差。特別是，對(duì)于滾子長(zhǎng)度/直徑、外圈凸面加工參數(shù)及內(nèi)圈凸面加工參數(shù)而言，實(shí)施例與比較例的差很明顯，說(shuō)明是對(duì)于轉(zhuǎn)矩減少的支配性的因素?？梢越忉尀椋脤?duì)其中的凸面加工參數(shù)的上述數(shù)值范圍的設(shè)定，降低滾動(dòng)粘性阻力。從而，從與如前所述地規(guī)定全凸面加工量、外圈凸面加工率及滾子凸面加工率的做法不同的視點(diǎn)出發(fā)，即，通過(guò)用外圈凸面加工參數(shù)及內(nèi)圈凸面加工參數(shù)來(lái)規(guī)定凸面加工，可以降低滾動(dòng)粘性阻力，實(shí)現(xiàn)由此帶來(lái)的轉(zhuǎn)矩的降低。但是，關(guān)于上述凸面加工參數(shù)，考慮到上述數(shù)值范圍的上下若干的容許范圍以及與比較例的數(shù)值差，可以理解如下的范圍是為了實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)矩降低而應(yīng)當(dāng)設(shè)定的范圍，即外圈凸面加工參數(shù)(RCO/LRO)為30150，內(nèi)圈凸面加工參數(shù)(RCI/LRI)為50260。另一方面，在表3中，關(guān)于滾子填充率，實(shí)施例的數(shù)值范圍包含比較例的數(shù)值范圍，在兩者中雖然沒(méi)有顯著的差別，然而一般來(lái)說(shuō)很明顯增大填充率會(huì)導(dǎo)致轉(zhuǎn)矩的增大。但是，填充率與負(fù)載能力也有關(guān)系，并非簡(jiǎn)單地減小即可，而是與滾子長(zhǎng)度/直徑有密切的關(guān)系。從而可以理解為在將滾子填充率維持在盡可能小的范圍中的同時(shí)減小滾子長(zhǎng)度/直徑的做法，會(huì)帶來(lái)轉(zhuǎn)矩(由油的攪拌阻力及滾動(dòng)粘性阻力引起的轉(zhuǎn)矩)的降低效果。具體來(lái)說(shuō)，滾子填充率(z，DW/(7Tdm))作為包含表3的實(shí)施例的數(shù)值范圍的范圍，優(yōu)選設(shè)為0.70.92。將下限設(shè)為0.7是因?yàn)椋?dāng)小于它時(shí)，軸承的負(fù)載能力或剛性就會(huì)不足。另外，將上限設(shè)為0.92是因?yàn)椋绻笥谒?，則泵作用不足，油的排出效果降低，油的攪拌阻力和滾動(dòng)粘性阻力無(wú)法充分地降低。另外，滾子長(zhǎng)度/滾子直徑(LWR/DW)作為包含表3的實(shí)施例的數(shù)值范圍的范圍，優(yōu)選設(shè)為1.11.7。將下限設(shè)為1.1是因?yàn)?，如果小于它，則滾子直徑變大，滾動(dòng)粘性阻力變大。將上限設(shè)為1.7是因?yàn)?，如果大于它，則滾子直徑變小，負(fù)載能力變小。另一方面，關(guān)于滾子直徑參數(shù)(2DW/(D—d))，作為包含表3的實(shí)施例的數(shù)值范圍的范圍，優(yōu)選設(shè)為0.440.52。將下限設(shè)為0.44是因?yàn)椋?dāng)小于它時(shí)，軸承內(nèi)部的自由空間體積減少，油難以流動(dòng)，油的攪拌阻力的降低效果變得不充分。另外，將上限設(shè)為0.52是因?yàn)?，?dāng)大于它時(shí)，滾子直徑相對(duì)于軸承尺寸(內(nèi)外圈直徑)過(guò)大，軸承整體的形狀平衡不理想，難以適用于一般機(jī)器中。另夕卜，對(duì)于滿足由分布圖(圖11圖14)得知的前述的條件(全凸面加工量在50pm以上，外圈凸面加工率在40%以上，滾子凸面加工率在20%以下)的實(shí)施例1及2、和不滿足條件的比較例1而言，根據(jù)在圖15、圖16中轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生明顯的差別的事實(shí)，在這里也可以確認(rèn)，通過(guò)滿足該條件，最終可以降低轉(zhuǎn)矩。另外認(rèn)為，利用迷宮來(lái)抑制油的流入也有助于轉(zhuǎn)矩降低。另外還認(rèn)為，將外圈接觸角a增大到28.811度而實(shí)現(xiàn)對(duì)油的排出促進(jìn)，也會(huì)對(duì)于轉(zhuǎn)矩降低產(chǎn)生效果。而且，該外圈接觸角a為在該值的前后的25度30度時(shí)，可以期待相同的效果。權(quán)利要求1.一種圓錐滾子軸承，具備外圈、內(nèi)圈、夾設(shè)于它們之間的多個(gè)圓錐滾子、以及該圓錐滾子的保持器，該圓錐滾子軸承的特征是，當(dāng)將滾子數(shù)目設(shè)為z、將滾子有效長(zhǎng)度設(shè)為L(zhǎng)WR、將滾子平均直徑設(shè)為DW、將滾子的節(jié)園直徑設(shè)為dm時(shí)，以z·DW/(π·dm)表示的滾子填充率處于0.7～0.92的范圍，而且以LWR/DW表示的相對(duì)于滾子直徑的滾子長(zhǎng)度處于1.1～1.7的范圍，并且，在將上述外圈的凸面加工半徑設(shè)為RCO、將滾道長(zhǎng)度設(shè)為L(zhǎng)RO、將上述內(nèi)圈的凸面加工半徑設(shè)為RCI、將滾道長(zhǎng)度設(shè)為L(zhǎng)RI時(shí)，以RCO/LRO表示的外圈凸面加工參數(shù)為30～150，并且以RCI/LRI表示的內(nèi)圈凸面加工參數(shù)為50～260。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的圓錐滾子軸承，其特征在于，當(dāng)將上述內(nèi)圈的內(nèi)徑設(shè)為d、將上述外圈的外徑設(shè)為D時(shí)，以2DW/(D—d)來(lái)表示的滾子直徑參數(shù)處于0.440.52的范圍。3.根據(jù)權(quán)利要求l所述的圓錐滾子軸承，其特征在于，外圈接觸角為25度30度的范圍。4.根據(jù)權(quán)利要求l所述的圓錐滾子軸承，其特征在于，以內(nèi)圈的凸面加工量/全凸面加工量來(lái)表示的內(nèi)圈凸面加工率在10%以上。5.—種圓錐滾子軸承裝置，其特征在于，在權(quán)利要求1所述的圓錐滾子軸承的內(nèi)外圈間的軸向一端側(cè)，設(shè)置有抑制油的流入的油流入抑制機(jī)構(gòu)。6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的圓錐滾子軸承裝置，其特征在于，上述油流入抑制機(jī)構(gòu)如下形成，S卩在上述保持器的小徑側(cè)端部，形成從靠近上述外圈的位置開(kāi)始沿徑向內(nèi)側(cè)延伸的環(huán)狀部，且使其內(nèi)周側(cè)端部與上述內(nèi)圈靠近，從而在與該內(nèi)圈之間構(gòu)成迷宮式密封。7.—種車(chē)輛用小齒輪軸支撐裝置，其特征在于，在小齒輪軸的小齒輪側(cè)及其相反一側(cè)分別配置有圓錐滾子軸承，且在小齒輪側(cè)設(shè)有權(quán)利要求5所述的圓錐滾子軸承裝置。8.—種車(chē)輛用小齒輪軸支撐裝置，其特征在于，在小齒輪軸的小齒輪側(cè)及其相反一側(cè)分別配置有圓錐滾子軸承，且在小齒輪側(cè)設(shè)有權(quán)利要求6所述的圓錐滾子軸承裝置。全文摘要本發(fā)明涉及一種圓錐滾子軸承，通過(guò)使?jié)L子填充率處于0.7～0.92的范圍，而且相對(duì)于滾子直徑的滾子長(zhǎng)度處于1.1～1.7的范圍，來(lái)降低油的攪拌阻力及滾動(dòng)粘性阻力，從而降低轉(zhuǎn)矩。另外，通過(guò)實(shí)施如下的凸面加工，來(lái)降低滾動(dòng)粘性阻力，并降低轉(zhuǎn)矩，即在將外圈凸面加工半徑設(shè)為RCO、將滾道長(zhǎng)度設(shè)為L(zhǎng)RO、將內(nèi)圈凸面加工半徑設(shè)為RCI、將滾道長(zhǎng)度設(shè)為L(zhǎng)RI時(shí)，外圈凸面加工參數(shù)(＝RCO/LRO)為30～150，并且內(nèi)圈凸面加工參數(shù)(＝RCI/LRI)為50～260。文檔編號(hào)F16C33/30GK101334064SQ20081013353公開(kāi)日2008年12月31日申請(qǐng)日期2005年4月14日優(yōu)先權(quán)日2004年4月14日發(fā)明者千葉博行,原田昌寬,川口幸志,戶田一壽,松山博樹(shù),百百路博文,荻野清,高橋讓申請(qǐng)人:株式會(huì)社捷太格特