專利名稱：可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，所述可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置具備:可變?nèi)萘勘?，其將從多個(gè)吸入端口吸入的工作液從多個(gè)排出端口排出，以向變速器供給工作液；和運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元，其將所述可變?nèi)萘勘们袚Q成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)或者部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為所述多個(gè)吸入端口與所述多個(gè)排出端口完全切斷的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為所述多個(gè)吸入端口的至少一個(gè)與所述多個(gè)排出端口的至少一個(gè)連通的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。
背景技術(shù)：
相關(guān)可變?nèi)萘勘猛ㄟ^下述的專利文獻(xiàn)I被公知。在用發(fā)動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)機(jī)動(dòng)車的變速器用可變?nèi)萘勘玫那闆r下，由于像葉輪泵那樣的容積型泵的排出流量與轉(zhuǎn)速成比例，因此，如果想要在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速低的范圍內(nèi)確保必要的排出流量，則在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速高的范圍內(nèi)排出流量變得過剩，存在驅(qū)動(dòng)可變?nèi)萘勘玫膭?dòng)力被白白消耗從而發(fā)動(dòng)機(jī)的燃料消耗量增加的問題。因此，關(guān)于下述專利文獻(xiàn)I所記載的發(fā)明，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速不足預(yù)定值的范圍內(nèi)使可變?nèi)萘勘迷谌萘窟\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下運(yùn)轉(zhuǎn)，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為預(yù)定值以上的范圍內(nèi)使可變?nèi)萘勘迷诎肴萘窟\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下運(yùn)轉(zhuǎn)，由此，實(shí)現(xiàn)發(fā)動(dòng)機(jī)的燃料消耗量的節(jié)減。現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1:日本特開2011-163258號(hào)公報(bào)如圖8的(A)所示，允許機(jī)油泵的半容量運(yùn)轉(zhuǎn)僅限于下述情況:在半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下的機(jī)油的排出流量即使提供變速器的變速、泄漏以及潤(rùn)滑所消耗的機(jī)油的流量，也還是能夠確保預(yù)定值以上的富余流量。機(jī)油泵處于半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)時(shí)的機(jī)油的排出流量由機(jī)油泵的規(guī)格決定，但如圖8的(B)所示，在變速、泄漏以及潤(rùn)滑所消耗的實(shí)際的機(jī)油流量比計(jì)算值大的情況下，或者如圖8的(C)所示，在半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下的機(jī)油的排出流量因機(jī)油泵的個(gè)體性能的差異等而比預(yù)想小的情況下，在半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下富余流量不足或者變得無法完全確保，因此有可能影響變速器的變速功能和潤(rùn)滑功能。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明鑒于上述情況而完成，本發(fā)明的目的在于，當(dāng)機(jī)油泵處于半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)時(shí)，通過可靠地判定出排出流量的不足而切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，來確保變速器的變速功能和潤(rùn)滑功能。為了達(dá)成上述目的，根據(jù)第一方面所記載的發(fā)明提出一種可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，其特征在于，所述可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置具備:可變?nèi)萘勘?，其將從多個(gè)吸入端口吸入的工作液從多個(gè)排出端口排出，以向變速器供給工作液；和運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元，其將所述可變?nèi)萘勘们袚Q成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)或者部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為所述多個(gè)吸入端口與所述多個(gè)排出端口完全切斷的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為所述多個(gè)吸入端口的至少一個(gè)與所述多個(gè)排出端口的至少一個(gè)連通的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置具備打滑判定單元，所述打滑判定單元用于判定在所述變速器設(shè)置的液壓離合器的打滑，當(dāng)所述運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元判定為所述液壓離合器打滑時(shí)，所述運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元禁止所述部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。并且，根據(jù)第二方面所記載的發(fā)明，在第一方面的結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上提出了一種可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，其特征在于，當(dāng)所述液壓離合器的輸入側(cè)與輸出側(cè)之間的旋轉(zhuǎn)差為第一閾值以上的狀態(tài)持續(xù)第一預(yù)定時(shí)間以上時(shí)，所述打滑判定單元判定為所述液壓離合器打滑。并且，根據(jù)第三方面所記載的發(fā)明，在第二方面的結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上提出了一種可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，其特征在于，所述打滑判定單元對(duì)所述液壓離合器的輸入側(cè)與輸出側(cè)之間的旋轉(zhuǎn)差為比所述第一閾值大的第二閾值以上的次數(shù)、以及所述旋轉(zhuǎn)差為所述第一閾值以上的狀態(tài)持續(xù)比所述第一預(yù)定時(shí)間短的第二預(yù)定時(shí)間以上的次數(shù)進(jìn)行計(jì)數(shù)，當(dāng)所述次數(shù)達(dá)到預(yù)定次數(shù)時(shí)，所述打滑判定單元判定為所述液壓離合器打滑。另外，實(shí)施方式中的鎖止離合器44與本發(fā)明的液壓離合器對(duì)應(yīng)，實(shí)施方式中的機(jī)油泵OP與本發(fā)明的可變?nèi)萘勘脤?duì)應(yīng)，實(shí)施方式中的帶式無級(jí)變速器T與本發(fā)明的變速器對(duì)應(yīng)，實(shí)施方式的連續(xù)打滑計(jì)時(shí)器的計(jì)數(shù)時(shí)間與本發(fā)明的第一預(yù)定時(shí)間對(duì)應(yīng)，實(shí)施方式的微小打滑計(jì)時(shí)器的計(jì)數(shù)時(shí)間與本發(fā)明的第二預(yù)定時(shí)間對(duì)應(yīng)。根據(jù)第一方面的結(jié)構(gòu)，能夠?qū)⒖勺內(nèi)萘勘们袚Q成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)或者部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述可變?nèi)萘勘脤亩鄠€(gè)吸入端口吸入的工作液從多個(gè)排出端口排出，以向變速器供給工作液，所述全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為多個(gè)吸入端口與多個(gè)排出端口完全切斷的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為多個(gè)吸入端口中的至少一個(gè)與多個(gè)排出端口中的至少一個(gè)連通的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。當(dāng)打滑判定單元判定為在變速器設(shè)置的液壓離合器打滑時(shí)，運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元禁止部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，因此，在部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)中工作液的排出量不足而無法阻止液壓離合器的打滑的情況下，從部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)以防止液壓離合器的打滑和耐久性降低，并且能夠確保變速器的變速功能和潤(rùn)滑功能。并且，根據(jù)第二方面的結(jié)構(gòu)，當(dāng)液壓離合器的輸入側(cè)和輸出側(cè)之間的旋轉(zhuǎn)差為第一閾值以上的狀態(tài)持續(xù)第一預(yù)定時(shí)間以上時(shí)，判定為液壓離合器打滑，因此，能夠可靠地判定出液壓離合器的連續(xù)打滑。并且，根據(jù)第三方面的結(jié)構(gòu)，對(duì)液壓離合器的輸入側(cè)和輸出側(cè)之間的旋轉(zhuǎn)差為比第一閾值大的第二閾值以上的次數(shù)、以及旋轉(zhuǎn)差為第一閾值以上的狀態(tài)持續(xù)比第一預(yù)定時(shí)間短的第二預(yù)定時(shí)間以上的次數(shù)進(jìn)行計(jì)數(shù)，當(dāng)所述次數(shù)達(dá)到預(yù)定次數(shù)時(shí)，判定為液壓離合器打滑，因此，能夠可靠地判定出液壓離合器的瞬間打滑反復(fù)發(fā)生的情況。


圖1是機(jī)動(dòng)車的驅(qū)動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的概略圖。圖2是示出帶式無級(jí)變速器的液壓回路的一部分的圖。圖3是機(jī)油泵全容量運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的作用說明圖。圖4是機(jī)油泵半容量運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的作用說明圖。圖5是機(jī)油泵運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置的控制系統(tǒng)的模塊圖。
圖6是說明機(jī)油泵的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置的作用的時(shí)序圖。圖7是說明機(jī)油泵的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置的作用的流程圖。圖8的(A) (C)是允許機(jī)油泵的半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的條件的說明圖。標(biāo)號(hào)說明16A:吸入端口16B:吸入端口17A:排出端口17B:排出端口44:鎖止離合器(液壓離合器)M3:打滑判定單元M4:運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元OP:機(jī)油泵(可變?nèi)萘勘?T:帶式無級(jí)變速器(變速器)
具體實(shí)施例方式下面，基于圖1 圖7對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說明。首先，基于圖1對(duì)帶式無級(jí)變速器T的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。發(fā)動(dòng)機(jī)E的驅(qū)動(dòng)力經(jīng)由變矩器31、前進(jìn)后退切換機(jī)構(gòu)32、帶式無級(jí)變速器T、減速器33、差速器D、以及左右的足軸34、34傳遞至左右的驅(qū)動(dòng)輪W、W。變矩器31具備:泵輪37，其固定于與發(fā)動(dòng)機(jī)E的曲軸35連接的前罩36 ;渦輪39，其固定于輸出軸38 ;導(dǎo)輪43，其配置于泵輪37以及渦輪39之間，并經(jīng)由單向離合器40以及導(dǎo)輪軸41而與箱體42連接；以及鎖止離合器44，其能夠?qū)⑶罢?6與渦輪39直接連結(jié)。在鎖止離合器44解除卡合的狀態(tài)下，借助于在泵輪37、渦輪39、以及導(dǎo)輪43之間循環(huán)的工作流體使曲軸35的驅(qū)動(dòng)力增大扭矩并傳遞至輸出軸38，在鎖止離合器44卡合的狀態(tài)下，曲軸35的驅(qū)動(dòng)力直接傳遞至輸出軸38。前進(jìn)后退切換機(jī)構(gòu)32由雙行星輪式的行星齒輪機(jī)構(gòu)45、前進(jìn)離合器46、以及倒車制動(dòng)器47構(gòu)成。行星齒輪機(jī)構(gòu)45具備:太陽齒輪48 ;齒圈49 ;行星輪架50 ;以及多個(gè)內(nèi)側(cè)行星齒輪51…以及外側(cè)行星齒輪52…，所述多個(gè)內(nèi)側(cè)行星齒輪51…以及外側(cè)行星齒輪52…被行星輪架50支承為可旋轉(zhuǎn)自如并且相互嚙合的同時(shí)，與太陽齒輪48以及齒圈49嚙合。帶式無級(jí)變速器T的主軸54同軸地嵌合于輸出軸38的外周，主軸54經(jīng)由前進(jìn)離合器46能夠與輸出軸38結(jié)合。并且，行星齒輪機(jī)構(gòu)45的行星輪架50與主軸54連接，齒圈49經(jīng)由倒車制動(dòng)器47能夠與箱體42結(jié)合。因此，當(dāng)使前進(jìn)后退切換機(jī)構(gòu)32的前進(jìn)離合器46卡合時(shí)，變矩器31的輸出軸38的旋轉(zhuǎn)被直接傳遞至帶式無級(jí)變速器T的主軸54，確立前進(jìn)變速檔。并且，當(dāng)使前進(jìn)后退切換機(jī)構(gòu)32的倒車制動(dòng)器47卡合從而使行星輪架50與箱體42結(jié)合時(shí)，變矩器31的輸出軸38的旋轉(zhuǎn)被減速，且變?yōu)榉崔D(zhuǎn)而傳遞至帶式無級(jí)變速器T的主軸54，確立后退變速檔。帶式無級(jí)變速器T由以下部分構(gòu)成:驅(qū)動(dòng)帶輪56，其設(shè)置在主軸54 ;從動(dòng)帶輪57，其設(shè)置在中間軸55 ;以及金屬傳動(dòng)帶58，其卷繞于驅(qū)動(dòng)帶輪56以及從動(dòng)帶輪57。驅(qū)動(dòng)帶輪56具備固定側(cè)帶輪半體59以及 可動(dòng)側(cè)帶輪半體60，通過控制被供給至帶輪油室61的液壓能夠控制槽寬。并且，從動(dòng)帶輪57具備固定側(cè)帶輪半體62以及可動(dòng)側(cè)帶輪半體63，通過控制被供給至帶輪油室64的液壓能夠控制槽寬。因此，通過使被供給至驅(qū)動(dòng)帶輪56以及從動(dòng)帶輪57的帶輪油室61、64的液壓發(fā)生變化，能夠連續(xù)地控制變速比，并且能夠防止驅(qū)動(dòng)帶輪56以及從動(dòng)帶輪57與金屬傳動(dòng)帶58之間的打滑。減速器33具備:第一減速齒輪65，其被固定設(shè)置于帶式無級(jí)變速器T的中間軸55 ;第二減速齒輪67，其被固定設(shè)置于減速軸66并與第一減速齒輪65嚙合；以及最終驅(qū)動(dòng)齒輪68，其固定設(shè)置于減速軸66，最終驅(qū)動(dòng)齒輪68與在差動(dòng)器D的殼體固定設(shè)置的最終從動(dòng)齒輪69嚙合。發(fā)動(dòng)機(jī)E的曲軸35與機(jī)油泵OP經(jīng)由主動(dòng)鏈輪70、環(huán)狀傳動(dòng)鏈71、以及從動(dòng)鏈輪72連接。機(jī)油泵OP所排出的機(jī)油作為工作液供給至變矩器31、前進(jìn)離合器46、倒車制動(dòng)器47、帶輪油室61、64等，并且作為機(jī)油供給至被潤(rùn)滑部。在圖2中，示出了帶式無級(jí)變速器T的液壓回路的一部分。由多個(gè)葉輪泵構(gòu)成的可變?nèi)萘康臋C(jī)油泵OP具備:橢圓形狀的定子11 ;轉(zhuǎn)子12，其配置于定子11的內(nèi)部；泵軸13，其將轉(zhuǎn)子12支承為可旋轉(zhuǎn)自如；多個(gè)葉片14…，其被支承為在轉(zhuǎn)子12的周圍沿徑向出沒自如并與定子11的內(nèi)表面滑動(dòng)接觸；多個(gè)工作室15…，其由定子11、轉(zhuǎn)子12、以及葉片14…劃分出來；第一、第二吸入端口 16A、16B，其能夠與容積擴(kuò)大的工作室15…連通；以及第一、第二排出端口 17A、17B，其能夠與容積縮小的工作室15…連通。當(dāng)利用發(fā)動(dòng)機(jī)E的驅(qū)動(dòng)力使轉(zhuǎn)子12沿箭頭方向旋轉(zhuǎn)時(shí)，機(jī)油從第一吸入端口 16A被吸入到容積擴(kuò)大的工作室15，隨著轉(zhuǎn)子12的旋轉(zhuǎn)，機(jī)油從容積縮小的工作室15排出到第一排出端口 17A。同樣地，機(jī)油從第二吸入端口 16B被吸入到容積擴(kuò)大的工作室15，隨著轉(zhuǎn)子12的旋轉(zhuǎn)，機(jī)油從容積縮小的工作室15排出到第二排出端口 17B。從油箱18延伸出的油路Pl分支成兩股油路P2、P3，一方的油路P2與第一吸入端口 16A連接，并且另一方的油路P3與第二吸入端口 16B連接。從第一排出端口 17A延伸出的油路P4、P5與帶 式無級(jí)變速器T的帶輪油室、液壓離合器以及液壓制動(dòng)器等液壓致動(dòng)器(actuator)19連接，在油路P4和油路P5之間，夾裝有將機(jī)油泵OP的排出壓調(diào)節(jié)成主壓力的調(diào)壓閥20。泵換檔閥21具備:滑柱23，其被彈簧22施力；端口 21a，其與經(jīng)由換檔電磁閥24傳遞來調(diào)節(jié)壓的油路P6相連；端口 21b，其經(jīng)由油路P7與油路Pl相連；端口 21c，其經(jīng)由油路P8與第二排出端口 17B相連，端口 21d，其經(jīng)由油路P9與油路P4相連；以及端口 21e，其與傳遞來調(diào)節(jié)壓的油路PlO相連。接下來，對(duì)切換機(jī)油泵OP的容量的液壓回路的作用進(jìn)行說明。如圖3所示，當(dāng)機(jī)油泵OP進(jìn)行全容量運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，由常開電磁閥構(gòu)成的換檔電磁閥24消磁而打開，調(diào)節(jié)壓傳遞至泵換檔閥21的右端的端口 21a。這時(shí)，調(diào)節(jié)壓也傳遞至泵換檔閥21的左端的端口 21e，但泵換檔閥21的滑柱23借助于彈簧22的彈壓力向左移動(dòng)。其結(jié)果是，端口 21c和端口 21d彼此連通，機(jī)油泵OP的第二排出端口 17B通過油路P8—端口 21c—端口 21d—油路P9這一路徑與油路P4連通，由此，第一、第二排出端口17AU7B所排出的機(jī)油在油路P4合流，并且經(jīng)由調(diào)壓閥20以及油路P5而被供給至液壓致動(dòng)器19和被潤(rùn)滑部。如圖4所示，當(dāng)機(jī)油泵OP進(jìn)行半容量運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，由常開電磁閥構(gòu)成的換檔電磁閥24勵(lì)磁而關(guān)閉，調(diào)節(jié)壓向泵換檔閥21的端口 21a的傳遞被切斷，因此，傳遞至泵換檔閥21的左端的端口 21e的調(diào)節(jié)壓克服彈簧22的彈壓力，從而滑柱23向右移動(dòng)。其結(jié)果是，端口 21b和端口 21c彼此連通，機(jī)油泵OP的第二排出端口 17B通過油路P8—端口 21c—端口 21b—油路P7這一路徑與油路Pl連通，由此，第二排出端口 17B所排出的機(jī)油返回到第一、第二吸入端口 16A、16B側(cè)，只有第一排出端口 17A所排出的機(jī)油被供給至油路P4。由機(jī)油泵OP的半容量運(yùn)轉(zhuǎn)所產(chǎn)生的液壓與全容量運(yùn)轉(zhuǎn)所產(chǎn)生的液壓同樣地被供給至液壓致動(dòng)器19和被潤(rùn)滑部。如圖5所示，將機(jī)油泵OP在半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)和全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)之間進(jìn)行切換的電子控制單元U具備:半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)排出流量計(jì)算單元Ml、必要排出流量計(jì)算單元M2、打滑判定單元M3以及運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元M4。半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)排出流量計(jì)算單元Ml基于由發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速傳感器Sa檢測(cè)到的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、和由變速器油溫傳感器Sc檢測(cè)到的變速器油溫，計(jì)算出機(jī)油泵OP處于半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)時(shí)的機(jī)油的排出流量。機(jī)油泵OP被發(fā)動(dòng)機(jī)E的曲軸35驅(qū)動(dòng)，因此該排出流量與發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速成比例。并且，當(dāng)油溫上升使得機(jī)油的粘性變低時(shí)，機(jī)油泵OP中的機(jī)油的泄漏量增力口。因此，機(jī)油泵OP在半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下的機(jī)油的排出流量能夠基于發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速以及油溫計(jì)算出。必要排出流量計(jì)算單元M2基于車輛的規(guī)格和車輛的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，計(jì)算出為了提供給帶式無級(jí)變速器T的變速、泄漏、以及潤(rùn)滑等機(jī)油泵OP當(dāng)前所必需的必要排出流量。打滑判定單元M3根據(jù)由發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速傳感器Sa檢測(cè)到的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速(即，變矩器31的輸入轉(zhuǎn)速)、以及由渦輪轉(zhuǎn)速傳感器Sb檢測(cè)到的變矩器31的渦輪39的轉(zhuǎn)速(即，變矩器31的輸出轉(zhuǎn)速)，并按照“(輸入轉(zhuǎn)速一輸出轉(zhuǎn)速)/輸入轉(zhuǎn)速”計(jì)算出變矩器31的打滑率ETR。運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元M4構(gòu)成為:對(duì)由半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)排出流量計(jì)算單元Ml計(jì)算出的機(jī)油泵OP的排出流量、和由必要排出流量計(jì)算單元M2計(jì)算出的機(jī)油泵OP的必要排出流量進(jìn)行比較，并基于該比較結(jié)果對(duì)換檔電磁閥24進(jìn)行控制，由此，運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元M4將機(jī)油泵OP的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)或者半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。即，若從機(jī)油泵OP的必要流量中減去在半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下的實(shí)際流量而得的差量超過預(yù)先設(shè)定的富余流量，則使機(jī)油泵OP為半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，若所述差量未超過預(yù)先設(shè)定的富余流量，則使機(jī)油泵OP為全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，由此，將用于驅(qū)動(dòng)機(jī)油泵OP的驅(qū)動(dòng)力抑制為最小限度的同時(shí)確保了必要的排出流量。但是，當(dāng)機(jī)油泵OP處于半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)時(shí)，在打滑判定單元M3判定為鎖止離合器44打滑的情況下，判定為機(jī)油泵OP的排出容量不足，禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn)并強(qiáng)制地切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)。下面，基于圖6以及圖7對(duì)其作用進(jìn)行詳細(xì)說明。在圖6的時(shí)序圖中，示出了如下情況的一個(gè)例子:從禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的控制非工作狀態(tài)過渡到允許半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的控制執(zhí)行狀態(tài)，然后再過渡到禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的控制非工作狀態(tài)。首先，若發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速不足閾值、車輛的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)(車速和發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速)處于鎖止離合器44的卡合區(qū)域、且半容量運(yùn)轉(zhuǎn)允許標(biāo)記為“I”而允許半容量運(yùn)轉(zhuǎn)，則在這三個(gè)條件全成立的時(shí)刻tl穩(wěn)定計(jì)時(shí)器開始計(jì)時(shí)，在穩(wěn)定計(jì)時(shí)器倒計(jì)時(shí)的時(shí)刻t2過渡到控制執(zhí)行狀態(tài)。
過渡到控制執(zhí)行狀態(tài)后，當(dāng)在時(shí)刻t3變矩器31的實(shí)際打滑率相對(duì)于目標(biāo)打滑率的偏差超過第一閾值時(shí)，微小打滑計(jì)時(shí)器和連續(xù)打滑計(jì)時(shí)器開始計(jì)時(shí)，當(dāng)在時(shí)刻t4偏差超過比所述第一閾值大的第二閾值時(shí)，LC打滑標(biāo)記變?yōu)椤癐”且LC打滑計(jì)數(shù)器的計(jì)數(shù)值變?yōu)椤?1”，而不受計(jì)時(shí)器的計(jì)時(shí)的影響，當(dāng)在時(shí)刻t5所述偏差低于第一閾值時(shí)，所述微小打滑計(jì)時(shí)器還未倒計(jì)時(shí)，因此LC打滑標(biāo)記維持在“0”，而且，連續(xù)打滑計(jì)時(shí)器還未倒計(jì)時(shí)，因此不禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn)。當(dāng)在接下來的時(shí)刻t6變矩器31的實(shí)際打滑率相對(duì)于目標(biāo)打滑率的偏差超過第一閾值時(shí)，微小打滑計(jì)時(shí)器和連續(xù)打滑計(jì)時(shí)器開始計(jì)時(shí)，當(dāng)在所述偏差低于第一閾值的時(shí)刻t8之前的時(shí)刻t7微小打滑計(jì)時(shí)器倒計(jì)時(shí)時(shí)，LC打滑標(biāo)記變?yōu)椤?I ”，LC打滑計(jì)數(shù)器的計(jì)數(shù)值變?yōu)椤?”。在所述偏差低于第一閾值的時(shí)刻t8，連續(xù)打滑計(jì)時(shí)器還未倒計(jì)時(shí)，因此不禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。當(dāng)在接下來的時(shí)刻t9變矩器31的實(shí)際打滑率相對(duì)于目標(biāo)打滑率的偏差超過第一閾值時(shí)，微小打滑計(jì)時(shí)器和連續(xù)打滑計(jì)時(shí)器開始計(jì)時(shí)，當(dāng)在所述偏差低于第一閾值的時(shí)刻tl2之前的時(shí)刻tlO微小打滑計(jì)時(shí)器倒計(jì)時(shí)時(shí)，LC打滑標(biāo)記變?yōu)椤?”，LC打滑計(jì)數(shù)器的計(jì)數(shù)值變?yōu)椤?”。當(dāng)在所述偏差低于第一閾值的時(shí)刻tl2之前的時(shí)刻til連續(xù)打滑計(jì)時(shí)器倒計(jì)時(shí)時(shí)，在該時(shí)間點(diǎn)半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記變?yōu)椤?I”而禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn)，從控制執(zhí)行狀態(tài)過渡到控制非工作狀態(tài)。如上所述，在圖6的時(shí)序圖的例子中，鎖止離合器44連續(xù)地打滑從而連續(xù)打滑計(jì)時(shí)器倒計(jì)時(shí)，因此，在該時(shí)間點(diǎn)(時(shí)刻til)禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn)并切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。而且，在圖6的時(shí)序圖的例子中，在每當(dāng)鎖止離合器44發(fā)生微小打滑就進(jìn)行正計(jì)數(shù)的LC打滑計(jì)數(shù)器的計(jì)數(shù)值變?yōu)椤?”的時(shí)候，鎖止離合器44連續(xù)地打滑而切換到全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，但若在此以前LC打滑計(jì)數(shù)器的計(jì)數(shù)值達(dá)到閥值“4”，那么即使鎖止離合器44未連續(xù)地打滑，也會(huì)在該時(shí)間點(diǎn)從半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。接下來，基于圖7的流程圖對(duì)上述作用進(jìn)行更詳細(xì)的說明。首先，在步驟SI中讀入LC打滑標(biāo)記的上次值，若在步驟S2中半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記為“I”而機(jī)油泵OP的半容量運(yùn)轉(zhuǎn)被禁止，則在步驟S3中使半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記照原樣維持在“1”，并且半容量運(yùn)轉(zhuǎn)允許標(biāo)記為“O”。當(dāng)在所述步驟S2中半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記為“O”而機(jī)油泵OP的半容量運(yùn)轉(zhuǎn)被允許時(shí)，若在步驟S4中LC打滑計(jì)數(shù)器為閾值(=4)以上而禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn)，則在所述步驟S3中使半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記為“1”，并且使半容量運(yùn)轉(zhuǎn)許可標(biāo)記為“O”。當(dāng)在所述步驟S4中LC打滑計(jì)數(shù)器不足閾值(=4)而允許半容量運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，如果在步驟S5中處于全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)、或在步驟S6中發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為高轉(zhuǎn)速、或者在步驟S7中處于鎖止離合器44的卡合區(qū)域外的話，則在步驟S8中設(shè)置穩(wěn)定計(jì)時(shí)器，在步驟S9中使LC打滑標(biāo)記為“O”(鎖止離合器44未打滑)，在步驟SlO中使半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記維持為“0”，并且使半容量運(yùn)轉(zhuǎn)允許標(biāo)記為“ I ”。若在所述步驟S5中處于半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，且在所述步驟S6中發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為低轉(zhuǎn)速，并且在所述步驟S7中處于鎖止離合器44的卡合區(qū)域內(nèi)，且在步驟Sll中該狀態(tài)僅持續(xù)了穩(wěn)定計(jì)時(shí)器所計(jì)時(shí)的時(shí)間，則在步驟S12以后判定為鎖止離合器44打滑，若在所述步驟Sll中穩(wěn)定計(jì)時(shí)器沒有倒計(jì)時(shí)，則在所述步驟S9中使LC打滑標(biāo)記為“0”，在所述步驟SlO中使半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記維持在“O”，并且使半容量運(yùn)轉(zhuǎn)允許標(biāo)記為“ I ”。若在所述步驟S12中“變矩器31的目標(biāo)打滑率一實(shí)際打滑率<第一閾值”，因而鎖止離合器44沒有發(fā)生微小打滑，則在步驟S13中設(shè)置微小打滑計(jì)時(shí)器，在步驟S14設(shè)置連續(xù)打滑計(jì)時(shí)器，在步驟S15使LC打滑標(biāo)記為“0”，在步驟S16使半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記維持在“0”，并且使半容量運(yùn)轉(zhuǎn)允許標(biāo)記為“ I ”。當(dāng)在所述步驟S12中并不是“變矩器31的目標(biāo)打滑率一實(shí)際打滑率<第一閾值”，因而鎖止離合器44發(fā)生微小打滑時(shí)，若在步驟S17中“ I實(shí)際打滑率一目標(biāo)打滑率I <第二閾值”，即、若鎖止離合器44的打滑為中等程度，則在步驟S18中微小打滑計(jì)時(shí)器等待倒計(jì)時(shí)，并在步驟S19使LC打滑標(biāo)記為“I”(發(fā)生打滑)。另外，若在所述步驟S17中并不是“ I實(shí)際打滑率一目標(biāo)打滑率I <第二閾值”，即、若鎖止離合器44發(fā)生大的打滑，則在所述步驟S19直接使LC打滑計(jì)數(shù)器增加計(jì)數(shù)。進(jìn)而，若在步驟S20連續(xù)打滑計(jì)時(shí)器倒計(jì)時(shí)而發(fā)生連續(xù)打滑，則在所述步驟S3使半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記為“1”，并且使半容量運(yùn)轉(zhuǎn)允許標(biāo)記為“0”，中止半容量運(yùn)轉(zhuǎn)而切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)。另外，在所述步驟S20連續(xù)打滑計(jì)時(shí)器未倒計(jì)時(shí)的情況下，若在步驟S21中LC打滑標(biāo)記的上次值為“O”且本次值為“ I ”，則在步驟S22中使LC打滑計(jì)時(shí)器增加計(jì)數(shù)。如上所述，當(dāng)打滑判定單元M3判定為鎖止離合器44打滑時(shí)，運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元M4禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn)，因此，在半容量運(yùn)轉(zhuǎn)中工作液的排出量不足而無法阻止鎖止離合器44的打滑的情況下，能夠從半容量運(yùn)轉(zhuǎn)切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)以防止鎖止離合器44的打滑和耐久性的降低，并且能夠確保帶式無級(jí)變速器T的變速功能和潤(rùn)滑功能。這時(shí)，不僅在鎖止離合器44的微小打滑持續(xù)由連續(xù)打滑計(jì)時(shí)器所計(jì)時(shí)的比較長(zhǎng)的時(shí)間時(shí)判定為鎖止離合器44打滑，而且，在鎖止離合器44的微小打滑持續(xù)由微小打滑計(jì)時(shí)器所計(jì)時(shí)的比較短的時(shí)間時(shí)，和在鎖止離合器44發(fā)生大的打滑時(shí)，LC打滑計(jì)數(shù)器也都增加計(jì)數(shù)，并且當(dāng)LC打滑計(jì)數(shù)器的計(jì)數(shù)值達(dá)到閾值(=4)時(shí)判定為鎖止離合器44打滑，因此，無論鎖止離合器44以何種形態(tài)打滑的情況下，都能夠準(zhǔn)確地判定鎖止離合器44的打滑。以上對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行了說明，在不脫離其要旨的范圍內(nèi)能夠?qū)Ρ景l(fā)明進(jìn)行各種設(shè)計(jì)變形。例如，本發(fā)明的可變?nèi)萘勘貌幌薅ㄓ趯?shí)施方式中的葉輪泵，也可以是齒輪泵或次擺線泵。并且，本發(fā)明的部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)不限定于半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，也可以是容量比全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)小的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。并且，本發(fā)明的變速器不限定于實(shí)施方式中的帶式無級(jí)變速器T，能夠替換成任意形式的變速器。并且，本發(fā)明的液壓離合器不限定于實(shí)施方式中的變矩器31的鎖止離合器44，也可以是設(shè)置于變速器的變速離合器等任意的離合器或制動(dòng)器。
權(quán)利要求
1.一種可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，所述可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置具備:可變?nèi)萘勘?0P)，其將從多個(gè)吸入端口(16A、16B)吸入的工作液從多個(gè)排出端口(17A、17B)排出，以向變速器(T)供給工作液；和運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元(M4)，其將所述可變?nèi)萘勘?OP)切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)或者部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為所述多個(gè)吸入端口( 16A、16B)與所述多個(gè)排出端口( 17A、17B)完全切斷的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為所述多個(gè)吸入端口(16A、16B)的至少一個(gè)與所述多個(gè)排出端口(17A、17B)的至少一個(gè)連通的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)， 所述可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置的特征在于， 所述可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置具備打滑判定單元(M3)，所述打滑判定單元(M3)用于判定在所述變速器(T)設(shè)置的液壓離合器(44)的打滑，當(dāng)所述打滑判定單元(M3)判定為所述液壓離合器(44)打滑時(shí)，所述運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元(M4)禁止所述部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，其特征在于， 當(dāng)所述液壓離合器(44)的輸入側(cè)與輸出側(cè)之間的旋轉(zhuǎn)差為第一閾值以上的狀態(tài)持續(xù)第一預(yù)定時(shí)間以上時(shí)，所述打滑判定單元(M3)判定為所述液壓離合器(44)打滑。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，其特征在于， 所述打滑判定單元(M3)構(gòu)成為，對(duì)所述液壓離合器(44)的輸入側(cè)與輸出側(cè)之間的旋轉(zhuǎn)差為比所述第一閾值大的第二閾值以上的次數(shù)、以及所述旋轉(zhuǎn)差為所述第一閾值以上的狀態(tài)持續(xù)比所述第一預(yù)定時(shí)間短的第二預(yù)定時(shí)間以上的次數(shù)進(jìn)行計(jì)數(shù)，當(dāng)所述次數(shù)達(dá)到預(yù)定次數(shù)時(shí)，所述打滑判定單元(M3)判定為所述液壓離合器(44)打滑。
全文摘要
一種可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，當(dāng)可變?nèi)萘勘锰幱诎肴萘窟\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)時(shí)，通過可靠地判定出排出流量的不足而切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，來確保變速器的變速功能和潤(rùn)滑功能。能將用于向變速器(T)供給工作液的可變?nèi)萘勘?OP)切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)或者半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。當(dāng)打滑判定單元(M3)判定為在變速器(T)設(shè)置的鎖止離合器(44)打滑時(shí)，運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元(M4)禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，因此，在半容量運(yùn)轉(zhuǎn)中工作液的排出量不足而無法阻止鎖止離合器(44)的打滑的情況下，能夠從半容量運(yùn)轉(zhuǎn)切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)來防止鎖止離合器(44)的打滑和耐久性的降低，并且能夠確保變速器(T)的變速功能和潤(rùn)滑功能。
文檔編號(hào)F04C14/00GK103216445SQ20131002362
公開日2013年7月24日 申請(qǐng)日期2013年1月22日 優(yōu)先權(quán)日2012年1月23日
發(fā)明者西山惠以地, 石川知朗, 畝山俊和, 小島三千夫 申請(qǐng)人:本田技研工業(yè)株式會(huì)社