專利名稱：可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，所述可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置具備:可變?nèi)萘勘?，其將從多個(gè)吸入端口吸入的工作液從多個(gè)排出端口排出，以向變速器供給工作液；和運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元，其將所述可變?nèi)萘勘们袚Q成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)或者部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為所述多個(gè)吸入端口與所述多個(gè)排出端口完全切斷的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為所述多個(gè)吸入端口的至少一個(gè)與所述多個(gè)排出端口的至少一個(gè)連通的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。
背景技術(shù)：
相關(guān)可變?nèi)萘勘猛ㄟ^下述的專利文獻(xiàn)I被公知。
在用發(fā)動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)機(jī)動(dòng)車的變速器用可變?nèi)萘勘玫那闆r下，由于像葉輪泵那樣的容積型泵的排出流量與轉(zhuǎn)速成比例，因此，如果想要在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速低的范圍內(nèi)確保必要的排出流量，則在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速高的范圍內(nèi)排出流量變得過剩，存在驅(qū)動(dòng)可變?nèi)萘勘玫膭?dòng)力被白白消耗從而發(fā)動(dòng)機(jī)的燃料消耗量增加的問題。
因此，關(guān)于下述專利文獻(xiàn)I所記載的發(fā)明，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速不足預(yù)定值的范圍內(nèi)使可變?nèi)萘勘迷谌萘窟\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下運(yùn)轉(zhuǎn)，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為預(yù)定值以上的范圍內(nèi)使可變?nèi)萘勘迷诎肴萘窟\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下運(yùn)轉(zhuǎn)，由此，實(shí)現(xiàn)發(fā)動(dòng)機(jī)的燃料消耗量的節(jié)減。
現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
專利文獻(xiàn)1:日本特開2011-163258號(hào)公報(bào)
如圖8的(A)所示，允許機(jī)油泵的半容量運(yùn)轉(zhuǎn)僅限于下述情況:在半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下的機(jī)油的排出流量即使提供變速器的變速、泄漏以及潤(rùn)滑所消耗的機(jī)油的流量，也還是能夠確保預(yù)定值以上的富余流量。機(jī)油泵處于半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)時(shí)的機(jī)油的排出流量由機(jī)油泵的規(guī)格決定，但如圖8的(B)所示，在變速、泄漏以及潤(rùn)滑所消耗的實(shí)際的機(jī)油流量比計(jì)算值大的情況下，或者如圖8的(C)所示，在半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下的機(jī)油的排出流量因機(jī)油泵的個(gè)體性能的差異等而比預(yù)想小的情況下，在半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下富余流量不足或者變得無法完全確保，因此有可能影響變速器的變速功能和潤(rùn)滑功能。發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明鑒于上述情況而完成，本發(fā)明的目的在于，當(dāng)機(jī)油泵處于半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)時(shí)，通過可靠地判定出排出流量的不足而切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，來確保變速器的變速功能和潤(rùn)滑功能。
為了達(dá)成上述目的，根據(jù)第一方面所記載的發(fā)明，提出一種可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，其特征在于，所述可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置具備:可變?nèi)萘勘?，其將從多個(gè)吸入端口吸入的工作液從多個(gè)排出端口排出，以向變速器供給工作液；和運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元，其將所述可變?nèi)萘勘们袚Q成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)或者部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為所述多個(gè)吸入端口與所述多個(gè)排出端口完全切斷的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為所述多個(gè)吸入端口的至少一個(gè)與所述多個(gè)排出端口的至少一個(gè)連通的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置具備發(fā)熱判定單元，所述發(fā)熱判定單元用于判定在所述變速器設(shè)置的液壓離合器的發(fā)熱，當(dāng)所述運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元判定為所述液壓離合器發(fā)熱時(shí)，所述運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元禁止所述部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。
并且，根據(jù)第二方面所記載的發(fā)明，在第一方面的結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上提出了一種可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，其特征在于，所述發(fā)熱判定單元檢測(cè)所述液壓離合器的發(fā)熱量，并且當(dāng)所述發(fā)熱量為預(yù)定值以上時(shí)判定為液壓離合器發(fā)熱。
并且，根據(jù)第三方面所記載的發(fā)明，在第一方面的結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上提出了一種可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，其特征在于，所述發(fā)熱判定單元測(cè)知所述液壓離合器的摩擦件的表面溫度，并且當(dāng)所述表面溫度為預(yù)定值以上時(shí)判定為液壓離合器發(fā)熱。
并且，根據(jù)第四方面所記載的發(fā)明，在第一方面 第三方面中的任一方面的結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上提出了一種可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，其特征在于，自所述發(fā)熱判定單元判定為所述液壓離合器的發(fā)熱消除起經(jīng)過預(yù)定時(shí)間后，所述運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元允許所述部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。
另外，實(shí)施方式中的鎖止離合器44與本發(fā)明的液壓離合器對(duì)應(yīng)，實(shí)施方式中的機(jī)油泵OP與本發(fā)明的可變?nèi)萘勘脤?duì)應(yīng)，實(shí)施方式中的帶式無級(jí)變速器T與本發(fā)明的變速器對(duì)應(yīng)。
根據(jù)第一方面的結(jié)構(gòu)，能夠?qū)⒖勺內(nèi)萘勘们袚Q成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)或者部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述可變?nèi)萘勘脤亩鄠€(gè)吸入端口吸入的工作液從多個(gè)排出端口排出，以向變速器供給工作液，所述全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為多個(gè)吸入端口與多個(gè)排出端口完全切斷的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為多個(gè)吸入端口中的至少一個(gè)與多個(gè)排出端口中的至少一個(gè)連通的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。當(dāng)發(fā)熱判定單元判定為在變速器設(shè)置的液壓離合器發(fā)熱時(shí)，是可變?nèi)萘勘玫呐懦鋈萘坎蛔愣沟靡簤弘x合器打滑的時(shí)候，因此，這時(shí)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元將可變?nèi)萘勘脧牟糠秩萘窟\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，由此，能夠使可變?nèi)萘勘玫呐懦鋈萘吭黾右苑乐挂蛞簤弘x合器的打滑導(dǎo)致的耐久性降低，并且能夠確保變速器的變速功能和潤(rùn)滑功倉(cāng)泛。
并且，根據(jù)第二方面的結(jié)構(gòu)，當(dāng)液壓離合器的發(fā)熱量為預(yù)定值以上時(shí)判定為液壓離合器發(fā)熱，因此，能夠可靠地判定出成為液壓離合器打滑的原因的可變?nèi)萘勘玫呐懦鋈萘康牟蛔恪?br> 并且，根據(jù)第三方面的結(jié)構(gòu)，當(dāng)液壓離合器的摩擦件的表面溫度為預(yù)定值以上時(shí)判定為液壓離合器發(fā)熱，因此，能夠可靠地判定出成為液壓離合器打滑的原因的可變?nèi)萘勘玫呐懦鋈萘康牟蛔恪?br> 并且，根據(jù)第四方面的結(jié)構(gòu)，自發(fā)熱判定單元判定為液壓離合器的發(fā)熱消除起經(jīng)過預(yù)定時(shí)間后，運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元允許可變?nèi)萘勘玫牟糠秩萘窟\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，因此，在液壓離合器的打滑消除并且溫度充分降低后才恢復(fù)到部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，由此，能夠?qū)⒁簤弘x合器的再發(fā)熱防范于未然。


圖1是機(jī)動(dòng)車的驅(qū)動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的概略圖。
圖2是示出帶式無級(jí)變速器的液壓回路的一部分的圖。
圖3是機(jī)油泵全容量運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的作用說明圖。
圖4是機(jī)油泵半容量運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的作用說明圖。
圖5是機(jī)油泵的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置的控制系統(tǒng)的模塊圖。
圖6是說明機(jī)油泵的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置的作用的時(shí)序圖。
圖7是說明機(jī)油泵的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置的作用的流程圖。
圖8的(A) (C)是允許機(jī)油泵的半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的條件的說明圖。
標(biāo)號(hào)說明
16A:吸入端口
16B:吸入端口
17A:排出端口
17B:排出端口
44:鎖止離合器(液壓離合器)
M3:發(fā)熱判定單元
M4:運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元
OP:機(jī)油泵(可變?nèi)萘勘?
T:帶式無級(jí)變速器(變速器)具體實(shí)施方式
下面，基于圖1 圖7對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說明。
首先，基于圖1對(duì)帶式無級(jí)變速器T的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。發(fā)動(dòng)機(jī)E的驅(qū)動(dòng)力經(jīng)由變矩器31、前進(jìn)后退切換機(jī)構(gòu)32、帶式無級(jí)變速器T、減速器33、差速器D以及左右的足軸34、34傳遞至左右的驅(qū)動(dòng)輪W、W。
變矩器31具備:泵輪37，其固定于與發(fā)動(dòng)機(jī)E的曲軸35連接的前罩36 ;渦輪39，其固定于輸出軸38 ;導(dǎo)輪43，其配置于泵輪37以及渦輪39之間，并經(jīng)由單向離合器40以及導(dǎo)輪軸41而與箱體42連接；以及鎖止離合器44，其能夠?qū)⑶罢?6與渦輪39直接連結(jié)。在鎖止離合器44解除卡合的狀態(tài)下，借助 于在泵輪37、渦輪39、以及導(dǎo)輪43之間循環(huán)的工作流體使曲軸35的驅(qū)動(dòng)力增大扭矩并傳遞至輸出軸38，在鎖止離合器44卡合的狀態(tài)下，曲軸35的驅(qū)動(dòng)力直接傳遞至輸出軸38。
前進(jìn)后退切換機(jī)構(gòu)32由雙行星輪式的行星齒輪機(jī)構(gòu)45、前進(jìn)離合器46、以及倒車制動(dòng)器47構(gòu)成。行星齒輪機(jī)構(gòu)45具備:太陽(yáng)齒輪48 ;齒圈49 ;行星輪架50 ;以及多個(gè)內(nèi)側(cè)行星齒輪51…以及外側(cè)行星齒輪52…，所述多個(gè)內(nèi)側(cè)行星齒輪51…以及外側(cè)行星齒輪52…被行星輪架50支承為可旋轉(zhuǎn)自如并且相互嚙合的同時(shí)，與太陽(yáng)齒輪48以及齒圈49嚙合。帶式無級(jí)變速器T的主軸54同軸地嵌合于輸出軸38的外周，主軸54經(jīng)由前進(jìn)離合器46能夠與輸出軸38結(jié)合。并且，行星齒輪機(jī)構(gòu)45的行星輪架50與主軸54連接，齒圈49經(jīng)由倒車制動(dòng)器47能夠與箱體42結(jié)合。
因此，當(dāng)使前進(jìn)后退切換機(jī)構(gòu)32的前進(jìn)離合器46卡合時(shí)，變矩器31的輸出軸38的旋轉(zhuǎn)被直接傳遞至帶式無級(jí)變速器T的主軸54，確立前進(jìn)變速檔。并且，當(dāng)使前進(jìn)后退切換結(jié)構(gòu)32的倒車制動(dòng)器47卡合從而使行星輪架50與箱體42結(jié)合時(shí)，變矩器31的輸出軸38的旋轉(zhuǎn)被減速，且變?yōu)榉崔D(zhuǎn)而傳遞至帶式無級(jí)變速器T的主軸54，確立后退變速檔。
帶式無級(jí)變速器T由以下部分構(gòu)成:驅(qū)動(dòng)帶輪56，其設(shè)置在主軸54 ;從動(dòng)帶輪57，其設(shè)置在中間軸55 ;以及金屬傳動(dòng)帶58，其卷繞于驅(qū)動(dòng)帶輪56以及從動(dòng)帶輪57。驅(qū)動(dòng)帶輪56具備固定側(cè)帶輪半體59以及可動(dòng)側(cè)帶輪半體60，通過控制被供給至帶輪油室61的液壓能夠控制槽寬。并且，從動(dòng)帶輪57具備固定側(cè)帶輪半體62以及可動(dòng)側(cè)帶輪半體63，通過控制被供給至帶輪油室64的液壓能夠控制槽寬。因此，通過使被供給至驅(qū)動(dòng)帶輪56以及從動(dòng)帶輪57的帶輪油室61、64的液壓發(fā)生變化，能夠連續(xù)地控制變速比，并且能夠防止驅(qū)動(dòng)帶輪56以及從動(dòng)帶輪57與金屬傳動(dòng)帶58之間的打滑。
減速器33具備:第一減速齒輪65，其被固定設(shè)置于帶式無級(jí)變速器T的中間軸55 ;第二減速齒輪67，其被固定設(shè)置于減速軸66并與第一減速齒輪65嚙合；以及最終驅(qū)動(dòng)齒輪68，其被固定設(shè)置于減速軸66，最終驅(qū)動(dòng)齒輪68與在差動(dòng)器D的殼體固定設(shè)置的最終從動(dòng)齒輪69嚙合。
發(fā)動(dòng)機(jī)E的曲軸35與機(jī)油泵OP經(jīng)由主動(dòng)鏈輪70、環(huán)狀傳動(dòng)鏈71、以及從動(dòng)鏈輪72連接。機(jī)油泵OP所排出的機(jī)油作為工作液供給至變矩器31、前進(jìn)離合器46、倒車制動(dòng)器47、帶輪油室61、64等，并且作為潤(rùn)滑油供給至被潤(rùn)滑部。
在圖2中，示出了帶式無級(jí)變速器T的液壓回路的一部分。由多個(gè)葉輪泵構(gòu)成的可變?nèi)萘康臋C(jī)油泵OP具備:橢圓形狀的定子11 ;轉(zhuǎn)子12，其配置于定子11的內(nèi)部；泵軸13，其將轉(zhuǎn)子12支承為可旋轉(zhuǎn)自如；多個(gè)葉片14…，其被支承為在轉(zhuǎn)子12的周圍沿徑向出沒自如并與定子11的內(nèi)表面滑動(dòng)接觸；多個(gè)工作室15…，其由定子11、轉(zhuǎn)子12、以及葉片14…劃分出來；第一、第二吸入端口 16A、16B，其能夠與容積擴(kuò)大的工作室15…連通；以及第一、第二排出端口 17A、17B，其能夠與容積縮小的工作室15…連通。
當(dāng)利用發(fā)動(dòng)機(jī)E的驅(qū)動(dòng)力使轉(zhuǎn)子12沿箭頭方向旋轉(zhuǎn)時(shí)，機(jī)油從第一吸入端口 16A被吸入到容積擴(kuò)大的工作室15，隨著轉(zhuǎn)子12的旋轉(zhuǎn)，機(jī)油從容積縮小的工作室15排出到第一排出端口 17A。同樣地，機(jī)油從第二吸入端口 16B被吸入到容積擴(kuò)大的工作室15，隨著轉(zhuǎn)子12的旋轉(zhuǎn)，機(jī)油從容積縮小的工作室15排出到第二排出端口 17B。
從油箱18延伸出的油路Pl分支成兩股油路P2、P3，一方的油路P2與第一吸入端口 16A連接，并且另一方的油路P3與第二吸入端口 16B連接。從第一排出端口 17A延伸出的油路P4、P5與帶式無級(jí)變速器T的帶輪油室、液壓離合器以及液壓制動(dòng)器等液壓致動(dòng)器(actuator)19連接，在油路P4和油路P5之間，夾裝有將機(jī)油泵OP的排出壓調(diào)節(jié)成主壓力的調(diào)壓閥20。
泵換檔閥21具備:滑柱23，其被彈簧22施力；端口 21a，其與經(jīng)由換檔電磁閥24傳遞來調(diào)節(jié)壓的油路P6相連；端口 21b，其經(jīng)由油路P7與油路Pl相連；端口 21c，其經(jīng)由油路P8與第二排出端口 17B相連，端口 21d，其經(jīng)由油路P9與油路P4相連；以及端口 21e，其與傳遞來調(diào)節(jié)壓的油路PlO相連。
接下來，對(duì)切換機(jī)油泵OP的容量的液壓回路的作用進(jìn)行說明。
如圖3所示，當(dāng)機(jī)油泵OP進(jìn)行全容量運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，由常開電磁閥構(gòu)成的換檔電磁閥24消磁而打開，調(diào)節(jié)壓傳遞至泵換檔閥21的右端的端口 21a。這時(shí)，調(diào)節(jié)壓也傳遞至泵換檔閥21的左端的端口 21e，但泵換檔閥21的滑柱23借助于彈簧22的彈壓力向左移動(dòng)。
其結(jié)果是，端口 21c和端口 21d彼此連通，機(jī)油泵OP的第二排出端口 17B通過油路P8—端口 21c —端口 21d—油路P9這一路徑與油路P4連通，由此，第一、第二排出端口17AU7B所排出的機(jī)油在油路P4合流，并且經(jīng)由調(diào)壓閥20以及油路P5而被供給至液壓致動(dòng)器19和被潤(rùn)滑部。
如圖4所示，當(dāng)機(jī)油泵OP進(jìn)行半容量運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，由常開電磁閥構(gòu)成的換檔電磁閥24勵(lì)磁而關(guān)閉，調(diào)節(jié)壓向泵換檔閥21的端口 21a的傳遞被切斷，因此，傳遞至泵換檔閥21的左端的端口 21e的調(diào)節(jié)壓克服彈簧22的彈壓力，從而滑柱23向右移動(dòng)。
其結(jié)果是，端口 21b和端口 21c彼此連通，機(jī)油泵OP的第二排出端口 17B通過油路P8—端口 21c—端口 21b—油路P7這一路徑與油路Pl連通，由此，第二排出端口 17B所排出的機(jī)油返回到第一、第二吸入端口 16A、16B側(cè)，只有第一排出端口 17A所排出的機(jī)油被供給至油路P4。由機(jī)油泵OP的半容量運(yùn)轉(zhuǎn)所產(chǎn)生的液壓與全容量運(yùn)轉(zhuǎn)所產(chǎn)生的液壓同樣地被供給至液壓致動(dòng)器19和被潤(rùn)滑部。
如圖5所示，將機(jī)油泵OP在半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)和全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)之間進(jìn)行切換的電子控制單元U具備:半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)排出流量計(jì)算單元Ml、必要排出流量計(jì)算單元M2、發(fā)熱判定單元M3以及運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元M4。
半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)排出流量計(jì)算單元Ml基于由發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速傳感器Sa檢測(cè)到的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、和由變速器油溫傳感器Sc檢測(cè)到的變速器油溫，計(jì)算出機(jī)油泵OP處于半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)時(shí)的機(jī)油的排出流量。機(jī)油泵OP被發(fā)動(dòng)機(jī)E的曲軸35驅(qū)動(dòng)，因此該排出流量與發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速成比例。并且，當(dāng)油溫上升使得機(jī)油的粘性變低時(shí)，機(jī)油泵OP中的機(jī)油的泄漏量增力口。因此，機(jī)油泵OP在半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下的機(jī)油的排出流量能夠基于發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速以及油溫計(jì)算出。
必要排出流量計(jì)算單元M2基于車輛的規(guī)格和車輛的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，計(jì)算出為了提供給帶式無級(jí)變速器T的變速、泄漏、以及潤(rùn)滑等液壓泵OP當(dāng)前所必需的必要排出流量。
發(fā)熱判定單元M3根據(jù)如下參數(shù)來判定鎖止離合器44的發(fā)熱:由發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速傳感器Sa檢測(cè)到的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速(S卩，變矩器31的輸入轉(zhuǎn)速)；由渦輪轉(zhuǎn)速傳感器Sb檢測(cè)到的變矩器31的渦輪39的轉(zhuǎn)速(即，變矩器31的輸出轉(zhuǎn)速);由變速器油溫傳感器Sc檢測(cè)到的變速器油溫；以及機(jī)油泵OP的排出液壓的指令值。更具體地說，鎖止離合器44的發(fā)熱根據(jù)鎖止離合器44的發(fā)熱量、和鎖止離合器44的摩擦片(facing)的表面溫度進(jìn)行判定。
鎖止離合器44的發(fā)熱量能夠根據(jù)鎖止離合器44的轉(zhuǎn)矩容量和鎖止離合器44的旋轉(zhuǎn)差計(jì)算出，所述 鎖止離合器44的轉(zhuǎn)矩容量根據(jù)機(jī)油泵OP的排出液壓的指令值以及由變速器油溫傳感器Sc檢測(cè)到的變速器油溫計(jì)算出，所述鎖止離合器44的旋轉(zhuǎn)差根據(jù)由發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速傳感器Sa檢測(cè)到的變矩器31的輸入轉(zhuǎn)速以及由渦輪轉(zhuǎn)速傳感器Sb檢測(cè)到的變矩器31的輸出轉(zhuǎn)速計(jì)算出。
并且，鎖止離合器44的摩擦片的表面溫度能夠根據(jù)所述鎖止離合器44的發(fā)熱量和鎖止離合器44的冷卻量計(jì)算出。鎖止離合器44的冷卻量能夠根據(jù)供給至鎖止離合器44的機(jī)油的流量計(jì)算出，機(jī)油的流量能夠根據(jù)機(jī)油泵OP的轉(zhuǎn)速、即由發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速傳感器Sa檢測(cè)到的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速計(jì)算出。
運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元M4構(gòu)成為:對(duì)由半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)排出流量計(jì)算單元Ml計(jì)算出的機(jī)油泵OP的排出流量、和由必要排出流量計(jì)算單元M2計(jì)算出的機(jī)油泵OP的必要排出流量進(jìn)行比較，并基于該比較結(jié)果對(duì)換檔電磁閥24進(jìn)行控制，從而運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元M4將機(jī)油泵OP的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)或者半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。即，若從機(jī)油泵OP的必要流量中減去在半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下的實(shí)際流量而得的差量超過預(yù)先設(shè)定的富余流量，則使機(jī)油泵OP為半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，若所述差量未超過預(yù)先設(shè)定的富余流量，則使機(jī)油泵OP為全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，由此，將用于驅(qū)動(dòng)機(jī)油泵OP的驅(qū)動(dòng)力抑制為最小限度的同時(shí)確保了必要的排出流量。
但是，當(dāng)機(jī)油泵OP處于半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)時(shí)，在發(fā)熱判定單元M3判定為由鎖止離合器44的打滑導(dǎo)致發(fā)熱的情況下，判定為由于機(jī)油泵OP的排出容量不足因此無法使鎖止離合器44維持在不發(fā)生打滑的卡合狀態(tài)，禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn)并強(qiáng)制地切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)。下面，基于圖6以及圖7對(duì)其作用進(jìn)行詳細(xì)說明。
在圖6的時(shí)序圖中，首先，在處于鎖止離合器(LC)高溫半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記為“O”(不禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn))且半容量運(yùn)轉(zhuǎn)允許標(biāo)記為“O”(不允許半容量運(yùn)轉(zhuǎn))的狀態(tài)時(shí)，若在時(shí)刻tl從機(jī)油泵OP在半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下的實(shí)際流量中減去必要流量而得的差量超過預(yù)先設(shè)定的富余流量，則半容量運(yùn)轉(zhuǎn)允許標(biāo)記變?yōu)椤癐”(允許半容量運(yùn)轉(zhuǎn))，機(jī)油泵OP從全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換成半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。
這時(shí)，當(dāng)機(jī)油泵OP由于某些原因在半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下的排出容量不足而使得鎖止離合器44連續(xù)發(fā)生微小的打滑時(shí)，鎖止離合器44的發(fā)熱量增加，并且鎖止離合器44的摩擦片的表面溫度增加。其結(jié)果是，當(dāng)在時(shí)刻t2鎖止離合器44的發(fā)熱量超過帶有滯后的閾值H1、且在時(shí)刻t3鎖止離合器44的摩擦片的表面溫度超過帶有滯后的閾值Hi時(shí)，LC高溫半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記變?yōu)椤癐”(禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn))，并且半容量運(yùn)轉(zhuǎn)許可標(biāo)記變?yōu)椤癘”(不允許半容量運(yùn)轉(zhuǎn))，由此，機(jī)油泵OP從半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。
其結(jié)果是，機(jī)油泵OP的排出容量增加，足夠量的工作液以及潤(rùn)滑油被供給至鎖止離合器44，由此，抑制鎖止離合器44的打滑并且促進(jìn)冷卻，鎖止離合器44的發(fā)熱量以及摩擦片的表面溫度降低。然后，當(dāng)在時(shí)刻t4鎖止離合器44的發(fā)熱量低于帶有滯后的閾值Lo、且在時(shí)刻t5鎖止離合器44的摩擦片的表面溫度低于帶有滯后的閾值Lo時(shí),在該時(shí)刻t5半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)再允許計(jì)時(shí)器開始計(jì)時(shí)。
然后，當(dāng)經(jīng)過預(yù)定時(shí)間而在時(shí)刻t6半容量運(yùn)轉(zhuǎn)再允許計(jì)時(shí)器進(jìn)行倒計(jì)時(shí)時(shí)，LC高溫半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記變?yōu)椤癘”(不禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn))、并且半容量運(yùn)轉(zhuǎn)允許標(biāo)記變?yōu)椤癐”(允許半容量運(yùn)轉(zhuǎn))，由此，機(jī)油泵OP從全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換成半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。
接下來，基于圖7的流程圖對(duì)上述作用進(jìn)行更詳細(xì)的說明。
首先，若在步驟SI中鎖止離合器44未發(fā)熱，則在步驟S2中使鎖止離合器(LC)發(fā)熱標(biāo)記為“O”(未發(fā)熱)，若在所述步驟SI中鎖止離合器44發(fā)熱，則在步驟S3中使LC發(fā)熱標(biāo)記為“I”(發(fā)熱)。若在接下來的步驟S4中鎖止離合器44的表面為低溫，則在步驟S5中使鎖止離合器(LC)高溫標(biāo)記為“O”(低溫)，若在所述步驟S4中鎖止離合器44的摩擦片為高溫，則在步驟S6中使LC高溫標(biāo)記為“I”(高溫)。
當(dāng)在接下來的步驟S7中機(jī)油泵OP處于半容量運(yùn)轉(zhuǎn)中時(shí)(圖6中的時(shí)刻tl 時(shí)刻t3)，若在步驟S8中LC發(fā)熱標(biāo)記以及LC高溫標(biāo)記都為“ I ”且鎖止離合器44發(fā)熱，則在步驟S9中設(shè)置半容量運(yùn)轉(zhuǎn)再允許計(jì)時(shí)器，在步驟SlO中使LC高溫半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記為“1”，從半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。
當(dāng)在所述步驟S7中機(jī)油泵OP處于全容量運(yùn)轉(zhuǎn)中而不是半容量運(yùn)轉(zhuǎn)中時(shí)(圖6中的時(shí)刻tl之前以及時(shí)刻t3 時(shí)刻t6)，若在步驟Sll中LC高溫半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記為“O”(不禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn))(圖6中的時(shí)刻tl之前)，則在步驟S12中維持LC高溫半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記為“O”。
當(dāng)在所述步驟11中LC高溫半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記為“I”(禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn))時(shí)(圖6中的時(shí)刻t3 時(shí)刻t6)，若在步驟S13中LC發(fā)熱標(biāo)記以及LC高溫標(biāo)記不是都為“O”(圖6中的時(shí)刻t3 時(shí)刻t5)，則在步驟S14中維持LC高溫半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記為“ I”(禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn))。
當(dāng)在所述步驟S13中LC發(fā)熱標(biāo)記以及LC高溫標(biāo)記都為“O”時(shí)(圖6中的時(shí)刻t5 時(shí)刻t6)，若在步驟S15中半容量運(yùn)轉(zhuǎn)再允許計(jì)時(shí)器處于計(jì)數(shù)中，則在所述步驟S14中維持LC高溫半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記為“I”(禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn))，若在所述步驟S15中半容量運(yùn)轉(zhuǎn)再允許計(jì)時(shí)器沒有倒計(jì)時(shí)，則在步驟S16中使LC高溫半容量運(yùn)轉(zhuǎn)禁止標(biāo)記為“O”(不禁止半容量運(yùn)轉(zhuǎn))。
像上述那樣，當(dāng)發(fā)熱判定單元M3判定為變速器T的變矩器31的鎖止離合器44發(fā)熱時(shí)，是機(jī)油泵OP的排出容量不足而使得鎖止離合器44打滑的時(shí)候，因此，這時(shí)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元M4將機(jī)油泵OP從半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，由此，能夠使機(jī)油泵OP的排出容量增加來防止鎖止離合器44的耐久性降低，并且能夠確保帶式無級(jí)變速器T的變速功能和潤(rùn)滑功能。
并且，當(dāng)鎖止離合器44的發(fā)熱量為預(yù)定值以上時(shí)，或者當(dāng)鎖止離合器44的摩擦片的表面溫度為預(yù)定值以上時(shí)，發(fā)熱判定單元M3判定為鎖止離合器44發(fā)熱，因此，能夠可靠地判定出成為鎖止離合器44打滑的原因的機(jī)油泵OP的排出容量的不足。
而且，從發(fā)熱判定單元M3判定為鎖止離合器44的發(fā)熱消除起經(jīng)過預(yù)定時(shí)間后，運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元M4允許機(jī)油泵OP重新開始半容量運(yùn)轉(zhuǎn)，因此，鎖止離合器44的打滑消除且溫度充分降低后才恢復(fù)到半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，由此，能夠?qū)㈡i止離合器44的再發(fā)熱防范于未然。
以上對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行了說明，但在不脫離其要旨的范圍內(nèi)能夠?qū)Ρ景l(fā)明進(jìn)行各種設(shè)計(jì)變形。
例如，本發(fā)明的可變?nèi)萘勘貌幌薅ㄓ趯?shí)施方式中的葉輪泵，也可以是齒輪泵或次擺線泵。
并且，本發(fā)明的部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)不限定于半容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，也可以是容量比全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)小的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。
并且，本發(fā)明的變速器不限定于實(shí)施方式中的帶式無級(jí)變速器T，能夠替換成任意形式的變速器。
并且，本發(fā)明的液壓離合器不限定于實(shí)施方式中的變矩器31的鎖止離合器44，也可以是設(shè)置于變速器的變速離合器等任意的離合器或制動(dòng)器。
并且，在實(shí)施方式中，根據(jù)鎖止離合器44的發(fā)熱量和鎖止離合器44的冷卻量計(jì)算出鎖止離合器44的摩擦片的溫度，但不限定于此，也可以根據(jù)各種參數(shù)進(jìn)行推定，也可以安裝傳感器進(jìn)行檢測(cè)。另外，權(quán)利要求書中的“測(cè)知”包括計(jì)算、推定以及檢測(cè)。
權(quán)利要求
1.一種可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，所述可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置具備:可變?nèi)萘勘?0P)，其將從多個(gè)吸入端口(16A、16B)吸入的工作液從多個(gè)排出端口(17A、17B)排出，以向變速器(T)供給工作液；和運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元(M4)，其將所述可變?nèi)萘勘?OP)切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)或者部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為所述多個(gè)吸入端口( 16A、16B)與所述多個(gè)排出端口( 17A、17B)完全切斷的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，所述部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為所述多個(gè)吸入端口(16A、16B)的至少一個(gè)與所述多個(gè)排出端口(17A、17B)的至少一個(gè)連通的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)， 所述可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置的特征在于， 所述可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置具備發(fā)熱判定單元(M3)，所述發(fā)熱判定單元(M3)用于判定在所述變速器(T)設(shè)置的液壓離合器(44)的發(fā)熱，當(dāng)所述發(fā)熱判定單元(M3)判定為所述液壓離合器(44)發(fā)熱時(shí)，所述運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元(M4)禁止所述部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，其特征在于， 所述發(fā)熱判定單元(M3)檢測(cè)所述液壓離合器(44)的發(fā)熱量，并且當(dāng)所述發(fā)熱量為預(yù)定值以上時(shí)判定為液壓離合器(44)發(fā)熱。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，其特征在于， 所述發(fā)熱判定單元(M3)測(cè)知所述液壓離合器(44)的摩擦件的表面溫度，并且當(dāng)所述表面溫度為預(yù)定值以上時(shí)判定為液壓離合器(44)發(fā)熱。
4.根據(jù)權(quán)利要求1 權(quán)利要求3中的任一項(xiàng)所述的可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，其特征在于， 自所述發(fā)熱判定單元(M3)判定為所述液壓離合器(44)的發(fā)熱消除起經(jīng)過預(yù)定時(shí)間后，所述運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元(M4)允許所述部分容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。
全文摘要
一種可變?nèi)萘勘玫倪\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換裝置，當(dāng)可變?nèi)萘勘锰幱诎肴萘窟\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)時(shí)，通過可靠地判定出排出流量的不足而切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，來確保變速器的變速功能和潤(rùn)滑功能。發(fā)熱判定單元(M3)判定為在變速器(T)設(shè)置的鎖止離合器(44)發(fā)熱時(shí)，是可變?nèi)萘勘?OP)的排出容量不足而使得鎖止離合器打滑的時(shí)候，因此，這時(shí)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換單元(M4)將可變?nèi)萘勘脧陌肴萘窟\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)切換成全容量運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，由此，能夠使可變?nèi)萘勘玫呐懦鋈萘吭黾右苑乐规i止離合器的耐久性降低，并且能夠確保變速器的變速功能和潤(rùn)滑功能。并且，從判定為鎖止離合器的發(fā)熱消除起經(jīng)過預(yù)定時(shí)間后，允許可變?nèi)萘勘玫陌肴萘窟\(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，因此，能夠?qū)㈡i止離合器的再發(fā)熱防范于未然。
文檔編號(hào)F04C14/00GK103216444SQ20131002255
公開日2013年7月24日 申請(qǐng)日期2013年1月22日 優(yōu)先權(quán)日2012年1月23日
發(fā)明者西山惠以地, 石川知朗, 小島三千夫, 畝山俊和 申請(qǐng)人:本田技研工業(yè)株式會(huì)社