本發(fā)明涉及一種包含被配置在內(nèi)燃機(jī)的排氣通道中的nox吸留還原型催化劑的排氣凈化裝置的控制裝置。

背景技術(shù)：

作為通過與理論空燃比相比而較高的過稀空燃比的混合氣體來進(jìn)行運(yùn)轉(zhuǎn)的內(nèi)燃機(jī)的排氣凈化裝置，已知一種具備被配置在該內(nèi)燃機(jī)的排氣通道中的nox吸留還原型催化劑(nsr(noxstoragereduction:nox吸留還原)催化劑)的內(nèi)燃機(jī)的排氣凈化裝置。在這種排氣凈化裝置中，內(nèi)燃機(jī)的排氣中所包含的nox被吸留在nsr催化劑中。而且，通過在nsr催化劑的nox吸留量成為預(yù)定的閾值以上時(shí)執(zhí)行將排氣的空燃比設(shè)為過濃空燃比的處理(燃料過量供給處理)，從而對(duì)nsr催化劑中所吸留的nox進(jìn)行還原及凈化。

然而，當(dāng)執(zhí)行上述的燃料過量供給處理時(shí)，在nsr催化劑中nox被還原之時(shí)，有時(shí)會(huì)生成一氧化二氮(n2o)。n2o被認(rèn)為會(huì)帶來二氧化碳(co2)的約300倍的溫室效應(yīng)，從而期望極力抑制其排放。針對(duì)于這種需求，從而提出了一種如下的方法，即，在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)對(duì)從nsr催化劑流出的n2o的量進(jìn)行預(yù)測(cè)，并且在該預(yù)測(cè)值超過預(yù)定值的情況下，在使nsr催化劑升溫后執(zhí)行燃料過量供給處理，或者使執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)的排氣的空燃比降低(例如，參照專利文獻(xiàn)1)。

在先技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1：日本特開2004-211676號(hào)公報(bào)

專利文獻(xiàn)2：日本特開2012-127295號(hào)公報(bào)

專利文獻(xiàn)3：日本特開2002-188429號(hào)公報(bào)

專利文獻(xiàn)4：日本特開2015-034504號(hào)公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

發(fā)明所要解決的課題

上述的現(xiàn)有技術(shù)為基于如下見解而獲得的，即，在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)的nsr催化劑的溫度較低時(shí)，與較高時(shí)相比在nsr催化劑中所生成的n2o容易變多的見解；以及在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)的排氣的空燃比較高時(shí)，與較低時(shí)相比在nsr催化劑中所生成的n2o容易變多的見解。

然而，本申請(qǐng)發(fā)明人經(jīng)過認(rèn)真的實(shí)驗(yàn)及驗(yàn)證，結(jié)果獲得了新的見解，即，在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)nsr催化劑中所生成的n2o的量與朝向nsr催化劑流入的排氣的空燃比之間的相關(guān)關(guān)系，成為在nsr催化劑的溫度較高時(shí)與較低時(shí)處于不同趨勢(shì)的相關(guān)關(guān)系。

本發(fā)明為基于上述的新的見解而被完成的發(fā)明，其目的在于，在具備被配置在內(nèi)燃機(jī)的排氣通道中的nsr催化劑的排氣凈化裝置的控制裝置中，盡可能地減少在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)nsr催化劑中所生成的n2o的量。

用于解決課題的方法

本申請(qǐng)發(fā)明人獲得了如下見解，即，在nsr催化劑的溫度成為小于預(yù)定溫度的條件下，與排氣的空燃比較高時(shí)相比，當(dāng)排氣的空燃比較低時(shí)，在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)nsr催化劑中所生成的n2o的量較少，另一方面，在nsr催化劑的溫度成為所述預(yù)定溫度以上的條件下，與排氣的空燃比較低時(shí)相比，當(dāng)排氣的空燃比較高時(shí)，在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)nsr催化劑中所生成的n2o的量較少?；谠撘娊?，在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)的nsr催化劑的溫度小于預(yù)定溫度的情況下，與在所述預(yù)定溫度以上的情況相比，通過執(zhí)行燃料過量供給處理以使朝向nsr催化劑流入的排氣的空燃比變低，從而能夠?qū)sr催化劑中所生成的n2o的量抑制為較少。

因此，本發(fā)明采用如下方式，即，對(duì)從燃料供給裝置供給到排氣中的燃料的量進(jìn)行控制，以使得在nsr催化劑的溫度小于預(yù)定溫度時(shí)，與nsr催化劑的溫度為所述預(yù)定溫度以上時(shí)相比，在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)朝向nsr催化劑流入的排氣的空燃比變低。

詳細(xì)而言，本發(fā)明為一種被應(yīng)用于排氣凈化裝置中的排氣凈化裝置的控制裝置，所述排氣凈化裝置具備：nsr催化劑，其被配置在內(nèi)燃機(jī)的排氣通道中；燃料供給裝置，其對(duì)朝向所述nsr催化劑流入的排氣中供給燃料。該控制裝置具備：nsr溫度取得單元，其取得所述nsr催化劑的溫度、即nsr溫度；nox吸留量取得單元，其取得所述nsr催化劑中所吸留的nox的量、即nox吸留量；控制單元，其在由所述nsr溫度取得單元所取得的nsr溫度為所述nsr催化劑的活性開始溫度以上的狀態(tài)下，在由所述nox吸留量取得單元所取得的nox吸留量為預(yù)定的閾值以上時(shí)，執(zhí)行燃料過量供給處理以使朝向所述nsr催化劑流入的排氣的空燃比成為與理論空燃比相比而較低的過濃空燃比，所述燃料過量供給處理為，通過從所述燃料供給裝置供給燃料，從而對(duì)所述nsr催化劑中所吸留的nox進(jìn)行還原及凈化的處理。而且，在由所述nsr溫度取得單元所取得的nsr溫度屬于如下的暖機(jī)溫度范圍內(nèi)的情況下，所述控制單元對(duì)從所述燃料供給裝置所供給的燃料的量進(jìn)行控制，以使得在由所述nsr溫度取得單元所取得的nsr溫度小于預(yù)定溫度時(shí)，與由所述nsr溫度取得單元所取得的nsr溫度為所述預(yù)定溫度以上時(shí)相比，執(zhí)行所述燃料過量供給處理時(shí)朝向所述nsr催化劑流入的排氣的空燃比變低，其中，所述暖機(jī)溫度范圍為，所述nox吸留還原型催化劑的活性開始溫度以上且小于所述nox吸留還原型催化劑的活性結(jié)束溫度的溫度范圍。

此處所稱的“活性開始溫度”為，nsr催化劑的nox凈化性能活性開始的nsr溫度。此外，“活性結(jié)束溫度”為，nsr催化劑的nox凈化性能可發(fā)揮所期望的nox凈化性能的最低的nsr溫度。

根據(jù)上述的排氣凈化裝置的控制裝置，在nsr溫度屬于所述暖機(jī)溫度范圍的情況下，由于nsr溫度小于預(yù)定溫度時(shí)，與nsr溫度為預(yù)定溫度以上時(shí)相比，執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)朝向nsr催化劑流入的排氣的空燃比變低，因此能夠?qū)⒃趎sr催化劑中生成的n2o的量抑制為較少，并且能夠?qū)sr催化劑中所吸留的nox進(jìn)行還原及凈化。

接著，本發(fā)明所涉及的控制裝置也可以應(yīng)用于如下的排氣凈化裝置中，所述排氣凈化裝置除了具備nsr催化劑以及燃料供給裝置以外，還具備被配置在與nsr催化劑相比靠下游的排氣通道中的選擇還原型催化劑(scr(selectivecatalyticreduction)催化劑)。也可以采用如下方式，即，在該情況下，本發(fā)明所涉及的控制裝置具備取得scr催化劑的溫度、即scr溫度的scr溫度取得單元。而且，也可以采用如下方式，即，即使在由所述nsr溫度取得單元所取得的nsr溫度屬于所述暖機(jī)溫度范圍、并且由所述nox吸留量取得單元所取得的nox吸留量為所述預(yù)定的閾值以上的情況下，在由所述scr溫度取得單元所取得的scr溫度小于所述scr催化劑的活性開始溫度時(shí)，所述控制單元也不執(zhí)行所述燃料過量供給處理。此處所稱的“scr催化劑的活性開始溫度”為，scr催化劑的nox凈化性能活性開始的溫度。

在nsr溫度屬于nsr催化劑的所述暖機(jī)溫度范圍的情況下，當(dāng)nsr催化劑的nox吸留量達(dá)到所述預(yù)定的閾值以上時(shí)，在執(zhí)行燃料過量供給處理以使朝向nsr催化劑流入的排氣的空燃比成為適合于抑制n2o的生成的空燃比時(shí)，nsr催化劑中所吸留的nox中的、未被該nsr催化劑凈化而從該nsr催化劑流出的nox的量有可能會(huì)增加。這時(shí)，如果scr溫度為該scr催化劑的活性開始溫度以上，則未被nsr催化劑凈化的nox會(huì)通過scr催化劑而被凈化。另一方面，如果scr溫度小于該scr催化劑的活性開始溫度，則未被nsr催化劑凈化的nox將不會(huì)通過scr催化劑而被凈化。對(duì)此，在nsr溫度屬于所述暖機(jī)溫度范圍、并且nsr催化劑的nox吸留量成為所述預(yù)定的閾值以上的情況下，如果在scr溫度小于該scr催化劑的活性開始溫度時(shí)不執(zhí)行燃料過量供給處理，則能夠抑制未被nsr催化劑及scr催化劑凈化的nox量的增加。

另外，在nsr溫度屬于所述暖機(jī)溫度范圍、并且nsr催化劑的nox吸留量為所述預(yù)定的閾值以上的情況下，當(dāng)scr溫度成為小于scr催化劑的活性開始溫度的狀態(tài)持續(xù)時(shí)，由于不執(zhí)行燃料過量供給處理的期間會(huì)變長，因此nsr催化劑的nox吸留能力有可能會(huì)飽和。因此，也可以采用如下方式，即，在由所述nsr溫度取得單元所取得的nsr溫度屬于所述暖機(jī)溫度范圍的情況下，如果在由所述nox吸留量取得單元所取得的nox吸留量成為了所述預(yù)定的閾值以上時(shí)由所述scr溫度取得單元所取得的scr溫度小于scr催化劑的活性開始溫度，則本發(fā)明的控制單元執(zhí)行用于使scr催化劑升溫的升溫處理，直至由所述scr溫度取得單元所取得的scr溫度成為scr催化劑的活性開始溫度以上，之后，執(zhí)行燃料過量供給處理。根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，在成為nsr溫度屬于所述暖機(jī)溫度范圍、并且nsr催化劑的nox吸留量為所述預(yù)定的閾值以上的狀態(tài)下，能夠抑制不執(zhí)行燃料過量供給處理的期間變長的情況。其結(jié)果為，nsr催化劑的nox吸留能力不容易飽和。

此外，本發(fā)明所涉及的控制裝置還可以應(yīng)用于如下的排氣凈化裝置，所述排氣凈化裝置除了具備nsr催化劑及燃料供給裝置以外，還具備：scr催化劑，其被配置在與nsr催化劑相比靠下游的排氣通道中；添加劑供給裝置，其向scr催化劑供給作為氨(nh3)或nh3的前驅(qū)體的添加劑。也可以采用如下方式，即，在該情況下，本發(fā)明所涉及的控制裝置還具備：scr溫度取得單元，其取得scr溫度；nh3吸附量取得單元，其取得scr催化劑中所吸附的nh3的量、即nh3吸附量。而且，在由所述nsr溫度取得單元所取得的nsr溫度為nsr催化劑的活性開始溫度以上、并且由所述scr溫度取得單元所取得的scr溫度為scr催化劑的活性開始溫度以上的情況下，如果在由nox吸留量取得單元所取得的nox吸留量成為了所述預(yù)定的閾值以上時(shí)由所述nh3吸附量取得單元所取得的nh3吸附量小于預(yù)定量，則所述控制單元執(zhí)行從所述添加劑供給裝置供給添加劑的處理、即nh3補(bǔ)給處理，以使scr催化劑的nh3吸附量成為所述預(yù)定量以上，并在該nh3補(bǔ)給處理結(jié)束后執(zhí)行燃料過量供給處理。此處所稱的“預(yù)定量”相當(dāng)于，為了在scr催化劑中對(duì)執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)所能夠從nsr催化劑流出的量的nox進(jìn)行還原及凈化而所需的最低的nh3的量。

在nsr溫度為該nsr催化劑的活性開始溫度以上、并且scr溫度成為該scr催化劑的活性開始溫度以上的狀態(tài)下執(zhí)行燃料過量供給處理的情況下，如前文所述，對(duì)從燃料供給裝置被供給的燃料的量進(jìn)行控制，以使朝向nsr催化劑流入的排氣的空燃比成為適合于抑制n2o的生成的空燃比。雖然在該情況下，未被nsr催化劑完全凈化的nox會(huì)通過scr催化劑而被凈化，但是如果這時(shí)的scr催化劑的nh3吸附量少于所述預(yù)定量，則有可能未被nsr催化劑完全凈化的nox的一部分即使通過scr催化劑也不會(huì)被凈化。對(duì)此，如上所述，如果在執(zhí)行nh3補(bǔ)給處理之后執(zhí)行燃料過量供給處理，則在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)在nsr催化劑中未被凈化而從nsr催化劑流出的nox會(huì)在scr催化劑中更切實(shí)地被凈化。其結(jié)果為，在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)，能夠抑制未被nsr催化劑及scr催化劑凈化而從nsr催化劑流出的nox量的增加，并且能夠?qū)2o的生成量抑制為較少。

然而，當(dāng)在scr溫度為scr催化劑的活性開始溫度以上的情況下，在scr溫度升高至某種程度時(shí)，存在scr溫度越升高則scr催化劑能夠吸附的nh3的量(以下稱為“nh3吸附容量”)越減少的傾向。因此，當(dāng)scr溫度以scr催化劑的nh3吸附容量少于所述預(yù)定量的程度而升高時(shí)，即使從添加劑供給裝置向scr催化劑供給添加劑，也無法增加scr催化劑的nh3吸附量。由此，在scr溫度以scr催化劑的nh3吸附容量小于所述預(yù)定量的程度而升高時(shí)，需要對(duì)朝向nsr催化劑流入的nox中的、每單位時(shí)間內(nèi)從nsr催化劑穿過的nox的量(nox穿過量)進(jìn)行運(yùn)算，并且在每單位時(shí)間內(nèi)向scr催化劑供給如下的量的添加劑，即，使nh3的量相對(duì)于該nox穿過量的當(dāng)量比成為預(yù)定比的量的添加劑。但是，如上所述，在以朝向nsr催化劑流入的排氣的空燃比成為適合于抑制n2o的生成的空燃比的方式執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)，有可能nsr催化劑中所吸留的nox中的、未被nsr催化劑而從該nsr催化劑流出的nox的量會(huì)增加。因此，在以朝向nsr催化劑流入的排氣的空燃比成為適合于抑制n2o的生成的空燃比的方式而執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)，存在與所述nox穿過量相比而較多的量的nox朝向scr催化劑流入的可能。當(dāng)在這種狀態(tài)下，朝向scr催化劑供給如下的量的添加劑，即，使nh3的量相對(duì)于所述nox穿過量的當(dāng)量比成為所述預(yù)定比的量的添加劑時(shí)，有可能朝向scr催化劑被供給的nh3的量相對(duì)于用于對(duì)朝向scr催化劑流入的nox進(jìn)行還原所需的nh3的量而變少。伴隨于此，有可能在scr催化劑中未被凈化而從scr流出的nox的量會(huì)增加。因此，也可以采用如下方式，即，在scr溫度為吸附界限溫度以上的情況下，本發(fā)明的控制單元執(zhí)行用于對(duì)所述添加劑供給裝置進(jìn)行控制的當(dāng)量比控制，以使得在燃料過量供給處理未被執(zhí)行時(shí)向scr催化劑供給如下的量的添加劑，即，使nh3的量相對(duì)于nox穿過量的當(dāng)量比成為預(yù)定比的量的添加劑，并且，在燃料過量供給處理被執(zhí)行時(shí)向scr催化劑供給如下的量的添加劑，即，使nh3的量相對(duì)于nox穿過量的當(dāng)量比成為大于預(yù)定比的量的添加劑。此處所稱的“吸附界限溫度”為，scr催化劑的nh3吸附容量變?yōu)樯儆谒鲱A(yù)定量的最低的scr溫度。根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，即使在scr溫度高于吸附界限溫度的狀態(tài)下執(zhí)行燃料過量供給處理，也能夠抑制未被nsr催化劑及scr催化劑凈化的nox量的增加，并且能夠抑制n2o的生成。

此處，在排氣凈化裝置具備nsr催化劑和scr催化劑的結(jié)構(gòu)中，在nsr溫度為nsr催化劑的活性結(jié)束溫度以上的情況下，在nsr催化劑的nox吸留量成為了所述預(yù)定的閾值以上時(shí)，執(zhí)行燃料過量供給處理。這時(shí)，當(dāng)以使朝向nsr催化劑流入的排氣的空燃比成為適合于凈化nox的空燃比的方式而對(duì)從燃料供給裝置被供給的燃料的量進(jìn)行控制時(shí)，能夠有效地凈化nsr催化劑中所吸留的nox。但是，即使在nsr溫度為該nsr催化劑的活性結(jié)束溫度以上的情況下，當(dāng)執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)朝向nsr催化劑流入的排氣的空燃比被設(shè)為適合于nox的凈化的空燃比時(shí)，有可能在nsr催化劑中會(huì)生成少量的n2o。因此，在由所述nsr溫度取得單元所取得的nsr溫度為所述nsr催化劑的活性結(jié)束溫度以上的情況下，本發(fā)明的控制單元對(duì)從所述燃料供給裝置被供給的燃料的量進(jìn)行控制，以使得在由所述scr溫度取得單元所取得的scr溫度為scr催化劑的活性開始溫度以上時(shí)，與由所述scr溫度取得單元所取得的scr溫度小于scr催化劑的活性開始溫度時(shí)相比，執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)朝向nsr催化劑流入的排氣的空燃比變高。根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，在nsr溫度為該nsr催化劑的活性結(jié)束溫度以上的情況下，能夠抑制未被scr催化劑凈化而從scr催化劑流出的nox量的增加，并且能夠?qū)⑸蒼2o的機(jī)會(huì)抑制為較少。

發(fā)明效果

根據(jù)本發(fā)明，在具備被配置在內(nèi)燃機(jī)的排氣通道中的nsr催化劑的排氣凈化裝置的控制裝置中，能夠盡可能減少在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)nsr催化劑中所生成的n2o的量。

附圖說明

圖1為表示在第一實(shí)施方式中應(yīng)用了本發(fā)明的內(nèi)燃機(jī)與其排氣系統(tǒng)的概要結(jié)構(gòu)的圖。

圖2為表示nsr溫度tnsr與從nsr催化劑被排出的排氣的n2o濃度之間的相關(guān)關(guān)系的圖。

圖3為表示在第一實(shí)施方式中執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)通過ecu而被執(zhí)行的處理程序的流程圖。

圖4為表示在第二實(shí)施方式中應(yīng)用了本發(fā)明的內(nèi)燃機(jī)與其排氣系統(tǒng)的概要結(jié)構(gòu)的圖。

圖5為表示在第二實(shí)施方式中執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)通過ecu而被執(zhí)行的處理程序的流程圖。

圖6為表示在第二實(shí)施方式的改變例中執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)通過ecu而被執(zhí)行的處理程序的流程圖。

圖7為表示在第二實(shí)施方式的改變例中執(zhí)行當(dāng)量比控制時(shí)通過ecu而被執(zhí)行的處理程序的流程圖。

具體實(shí)施方式

下面，基于附圖對(duì)本發(fā)明的具體的實(shí)施方式進(jìn)行說明。關(guān)于本實(shí)施方式中所記載的構(gòu)成部件的尺寸、材質(zhì)、形狀、相對(duì)配置等，只要沒有特別地記載，則并不表示將發(fā)明的技術(shù)范圍僅限定于此的含義。

實(shí)施方式1

首先，基于圖1至圖3而對(duì)本發(fā)明的第一實(shí)施方式進(jìn)行說明。圖1為表示應(yīng)用了本發(fā)明的內(nèi)燃機(jī)與其排氣系統(tǒng)的概要結(jié)構(gòu)的圖。圖1所示的內(nèi)燃機(jī)1為，具備朝向未圖示的氣缸內(nèi)噴射燃料的燃料噴射閥2的壓縮點(diǎn)火式的內(nèi)燃機(jī)(柴油發(fā)動(dòng)機(jī))。另外，內(nèi)燃機(jī)1還可以為，通過與理論空燃比相比而較高的過稀空燃比的混合氣體而被運(yùn)轉(zhuǎn)的火花點(diǎn)火式的內(nèi)燃機(jī)。

內(nèi)燃機(jī)1與排氣通道3連接。排氣通道3為在內(nèi)燃機(jī)1的氣缸內(nèi)被燃燒的氣體(排氣)所流通的通道。在排氣通道3的中途設(shè)置有排氣凈化裝置。排氣凈化裝置具備被配置在排氣通道3中的nsr催化劑4和被配置在與該nsr催化劑4相比靠上游的排氣通道3中的燃料添加閥6。

nsr催化劑4由被氧化鋁等的涂層所覆蓋的蜂窩狀結(jié)構(gòu)體、被負(fù)載在涂層上的貴金屬(鉑、鈀、銠等)、和被負(fù)載在涂層上的nox吸留劑(鋇、鋰等)而構(gòu)成。以上述方式而構(gòu)成的nsr催化劑4在朝向該nsr催化劑4流入的排氣的空燃比為過稀空燃比時(shí)，對(duì)排氣中的nox進(jìn)行吸留(此處所稱的吸留包含化學(xué)性地對(duì)nox進(jìn)行吸留的方式以及物理性地對(duì)nox進(jìn)行吸附的方式)。此外，在朝向該nsr催化劑4流入的排氣的氧濃度較低、并且未燃燃料的濃度較高時(shí)(即，朝向該nsr催化劑4流入的排氣的空燃比為過濃空燃比時(shí))，nsr催化劑4使吸留的nox脫離并且通過未燃燃料而將脫離的nox還原為氮(n2)或氨(nh3)。燃料添加閥6為向在與nsr催化劑4相比靠上游的排氣通道3流動(dòng)的排氣中添加燃料的裝置，其相當(dāng)于本發(fā)明所涉及的“燃料供給裝置”。另外，燃料供給裝置還可以通過使燃料從排氣過程中的氣缸的燃料噴射閥2進(jìn)行噴射而實(shí)現(xiàn)。

在與所述nsr催化劑4相比靠上游的排氣通道3中，設(shè)置有輸出與朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比相關(guān)的電信號(hào)的第一a/f傳感器9、輸出與朝向nsr催化劑4流入的排氣中所包含的nox的濃度相關(guān)的電信號(hào)的第一nox傳感器10、輸出與朝向nsr催化劑4流入的排氣的溫度相關(guān)的電信號(hào)的第一溫度傳感器11。此外，在與所述nsr催化劑4相比靠下游的排氣通道3中，設(shè)置有輸出與從nsr催化劑4流出的排氣的溫度相關(guān)的電信號(hào)的第二溫度傳感器12、輸出與從nsr催化劑4流出的排氣的空燃比相關(guān)的電信號(hào)的第二a/f傳感器13、輸出與從nsr催化劑4流出的排氣的nox濃度相關(guān)的電信號(hào)的第二nox傳感器14。

在以上述方式而構(gòu)成的內(nèi)燃機(jī)1中，同時(shí)設(shè)置有ecu8。ecu8為，由cpu、rom、ram、后備ram等構(gòu)成的電子控制單元。在ecu8上，除了上述的第一a/f傳感器9、第一nox傳感器10、第一溫度傳感器11、第二溫度傳感器12、第二a/f傳感器13以及第二nox傳感器14以外，還電連接有加速器位置傳感器17、曲軸位置傳感器18、空氣流量計(jì)19等各種傳感器，并且被輸入有這些各種傳感器的輸出信號(hào)。另外，加速器位置傳感器17為，輸出與加速踏板的操作量(加速器開度)相關(guān)的電信號(hào)的傳感器。曲軸位置傳感器18為，輸出與內(nèi)燃機(jī)1的內(nèi)燃機(jī)輸出軸(曲軸)的旋轉(zhuǎn)位置相關(guān)的電信號(hào)的傳感器?？諝饬髁坑?jì)19為，輸出與內(nèi)燃機(jī)1的吸入空氣量相關(guān)的電信號(hào)的傳感器。

此外，ecu8與上述的燃料噴射閥2、燃料添加閥6、尿素添加閥7等各種設(shè)備電連接，并且能夠基于上述的各種傳感器的輸出信號(hào)而對(duì)這些各種設(shè)備進(jìn)行控制。例如，ecu8基于根據(jù)曲軸位置傳感器18的輸出信號(hào)而被運(yùn)算出內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速、與加速器位置傳感器17的輸出信號(hào)(加速器開度)，而對(duì)燃料噴射閥2的燃料噴射量、燃料噴射正時(shí)進(jìn)行控制。此外，在nsr催化劑4的溫度(nsr溫度)成為活性開始溫度以上的狀態(tài)下，在所述nsr催化劑4中所吸留的nox的量(nox吸留量)為預(yù)定的閾值以上時(shí)，ecu8執(zhí)行燃料過量供給處理，所述燃料過量供給處理為，通過使燃料從所述燃料添加閥6向排氣中進(jìn)行添加，從而使朝向所述nsr催化劑4流入的排氣變?yōu)檠鯘舛容^低、且未燃燃料的濃度較高的氣體(過濃空燃比的氣體)的處理。下面，對(duì)本實(shí)施方式中的燃料過量供給處理的執(zhí)行方法進(jìn)行說明。

在燃料過量供給處理中，通常而言，對(duì)從燃料添加閥6添加到排氣中的燃料量進(jìn)行控制，以使朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比成為適合于nsr催化劑4中所吸留的nox的還原及凈化的過濃空燃比。具體而言，當(dāng)nsr溫度為活性結(jié)束溫度(例如，nsr催化劑4處于過濃氣氛時(shí)的nox凈化率成為80％以上的溫度、即約350℃)以上時(shí)，對(duì)燃料添加閥6的燃料添加量進(jìn)行控制以使朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比成為過濃程度比較大的基準(zhǔn)過濃空燃比(例如，約13.5)。此外，在nsr溫度為活性開始溫度(例如，nsr催化劑4處于過濃氣氛時(shí)的nox凈化率成為20％以上的溫度、即約200℃)以上、并且屬于小于所述活性結(jié)束溫度的暖機(jī)溫度范圍時(shí)，對(duì)燃料添加閥6的燃料添加量進(jìn)行控制，以使朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比為與基準(zhǔn)過濃空燃比相比過濃程度較小的過濃空燃比、并且成為nsr溫度越低則過濃程度越小的過濃空燃比。

然而，如nsr溫度屬于暖機(jī)溫度范圍的情況那樣，在nsr催化劑4處于暖機(jī)過程中的情況下，有可能在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)nsr催化劑4中所吸留的nox的一部分未被還原為氮(n2)而生成n2o。

此處，本申請(qǐng)發(fā)明人在nsr溫度屬于暖機(jī)溫度范圍的情況下，在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)使nsr催化劑4中所生成的n2o的生成量成為較少的方面確立有效的方法時(shí)，實(shí)施了認(rèn)真的實(shí)驗(yàn)以及驗(yàn)證，結(jié)果獲得了如下見解，即，關(guān)于執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)nsr催化劑4中所生成的n2o的量，如果nsr溫度小于預(yù)定溫度(例如，約250℃)，則與朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比較高時(shí)(過濃程度較小時(shí))相比，朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比較低時(shí)(過濃程度較大時(shí))執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)nsr催化劑4中所生成的n2o的量較少，另一方面，如果nsr溫度為所述預(yù)定溫度以上時(shí)，則與排氣的空燃比較低時(shí)(過濃程度較大時(shí))相比，排氣的空燃比較高時(shí)(過濃程度較小時(shí))執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)nsr催化劑4中所生成的n2o的量較少。因此，在nsr溫度屬于暖機(jī)溫度范圍的情況下，如果執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比被設(shè)為如上所述那樣的適合于凈化nox的空燃比，則存在nsr催化劑4中所生成的n2o的量變多的可能性。

因此，在本實(shí)施方式的燃料過量供給處理中，在nsr溫度屬于所述暖機(jī)溫度范圍的情況下，對(duì)燃料添加閥6的燃料添加量進(jìn)行控制，以使得在nsr溫度小于所述預(yù)定溫度時(shí)，與nsr溫度為所述預(yù)定溫度以上時(shí)相比，朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比變低。詳細(xì)而言，在nsr溫度屬于暖機(jī)溫度范圍的狀態(tài)下，在nsr溫度成為小于所述預(yù)定溫度的條件下執(zhí)行燃料過量供給處理的情況下，對(duì)燃料添加閥6的燃料添加量進(jìn)行控制，以使得朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比成為與適合于凈化nox的空燃比相比而較低的第一過濃空燃比。此外，在nsr溫度屬于暖機(jī)溫度范圍的狀態(tài)下，在nsr溫度成為所述預(yù)定溫度以上的條件下執(zhí)行燃料過量供給處理的情況下，對(duì)燃料添加閥6的燃料添加量進(jìn)行控制，以使得朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比成為與適合于凈化nox的空燃比相比而較高的空燃比，即與所述第一過濃空燃比相比而較高的第二過濃空燃比。

此處，在圖2中圖示了nsr溫度與從nsr催化劑4被排出的排氣的n2o濃度之間的關(guān)系。圖2中的橫軸表示nsr溫度tnsr，圖2中的縱軸表示從nsr催化劑4被排出的排氣的n2o濃度。此外，圖2中的實(shí)線表示朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比為第一過濃空燃比a/fr1時(shí)的關(guān)系。另一方面，圖2中的單點(diǎn)劃線表示朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比為第二過濃空燃比a/fr2時(shí)的關(guān)系。另外，圖2中的tnsr1表示nsr催化劑4的活性開始溫度，圖2中的tnsr2表示nsr催化劑4的活性結(jié)束溫度。而且，圖2中的tthr表示上述的預(yù)定溫度。

如圖2所示，在nsr溫度tnsr屬于暖機(jī)溫度范圍、且nsr溫度tnsr小于預(yù)定溫度tthr的情況下，與朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比為第二過濃空燃比a/fr2時(shí)相比，朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比為第一過濃空燃比a/fr1時(shí)從nsr催化劑4被排出的排氣的n2o濃度變低。另一方面，在nsr溫度tnsr屬于暖機(jī)溫度范圍、且nsr溫度tnsr為預(yù)定溫度tthr以上的情況下，與朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比為第一過濃空燃比a/fr1時(shí)相比，朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比為第二過濃空燃比a/fr2時(shí)從nsr催化劑4被排出的排氣的n2o濃度變低。

因此，在nsr溫度tnsr屬于暖機(jī)溫度范圍的情況下，如果在nsr溫度tnsr小于所述預(yù)定溫度tthr時(shí)，將在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比設(shè)為第一過濃空燃比a/fr1，并且，在nsr溫度tnsr為所述預(yù)定溫度tthr以上時(shí)，將在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比設(shè)為第二過濃空燃比a/fr2，則能夠?qū)sr催化劑4中所生成的n2o的量抑制為較少。

另外，上述的第一過濃空燃比a/fr1為，在nsr溫度tnsr為活性開始溫度tnsr1以上且小于所述預(yù)定溫度tthr時(shí)，在nsr催化劑4的nox凈化率不低于所需的下限值的范圍內(nèi)，認(rèn)為n2o的生成量變得最少的空燃比。另一方面，上述的第二過濃空燃比a/fr2為，在nsr溫度tnsr為所述預(yù)定溫度tthr以上且小于活性結(jié)束溫度tnsr2時(shí)，在nsr催化劑4的nox凈化率不低于所需的下限值的范圍內(nèi)，認(rèn)為n2o的生成量變得最少的空燃比。當(dāng)以上述方式而設(shè)定第一過濃空燃比a/fr1以及第二過濃空燃比a/fr2時(shí)，能夠抑制在nsr催化劑4中未被凈化而從nsr催化劑流出的nox的量變得過多的情況，并且能夠?qū)⒃趎sr催化劑4中所生成的n2o的量抑制為較少。另外，滿足上述的條件的第一過濃空燃比a/fr1以及第二過濃空燃比a/fr2預(yù)先通過實(shí)驗(yàn)而求出。

下面，根據(jù)圖3而對(duì)本實(shí)施方式中的燃料過量供給處理的執(zhí)行順序進(jìn)行說明。圖3為表示在內(nèi)燃機(jī)1的運(yùn)轉(zhuǎn)過程中以預(yù)定的周期而執(zhí)行ecu8的處理程序的流程圖。該處理程序預(yù)先被儲(chǔ)存在ecu8的rom等中。

在圖3的處理程序中，ecu8首先在s101的處理中取得nsr溫度tnsr。此處設(shè)為，nsr溫度tnsr以第一溫度傳感器11的測(cè)量值與第二溫度傳感器12的測(cè)量值之差、以及排氣流量(吸入空氣量(空氣流量計(jì)19的測(cè)量值)與燃料噴射量的總和)作為參數(shù)而被運(yùn)算出。另外，也可以采用如下方式，即，nsr溫度tnsr以第二溫度傳感器12的測(cè)量值與排氣流量作為參數(shù)而被運(yùn)算出。以此方式，通過由ecu8執(zhí)行s101的處理，從而實(shí)現(xiàn)了本發(fā)明所涉及的“nsr溫度取得單元”。

在s102的處理中，ecu8對(duì)在所述s101的處理中所取得的nsr溫度tnsr是否為活性開始溫度tnsr1以上進(jìn)行判斷。由于在s102的處理中作出了否定判斷的情況下，nsr催化劑4的nox凈化性能未處于活性，因此ecu8結(jié)束本處理程序的執(zhí)行。另一方面，在s102的處理中作出了肯定判斷的情況下，ecu8進(jìn)入s103的處理。

在s103的處理中，ecu8取得nsr催化劑4的nox吸留量anox。nsr催化劑4的nox吸留量anox通過對(duì)從前一次的燃料過量供給處理結(jié)束的時(shí)刻起每單位時(shí)間內(nèi)nsr催化劑4中所吸留的nox量進(jìn)行累計(jì)的方法而被另行求出。每單位時(shí)間內(nèi)nsr催化劑4中所吸留的nox量相當(dāng)于每單位時(shí)間內(nèi)朝向nsr催化劑4流入的nox量與每單位時(shí)間內(nèi)從nsr催化劑4流出的nox量之差。而且，每單位時(shí)間內(nèi)朝向nsr催化劑4流入的nox量可以通過對(duì)第一nox傳感器10的測(cè)量值(朝向nsr催化劑4流入的排氣的nox濃度)與排氣流量進(jìn)行乘法運(yùn)算而求出。此外，每單位時(shí)間內(nèi)從nsr催化劑4流出的nox量可以通過對(duì)第二nox傳感器14的測(cè)量值與排氣流量進(jìn)行乘法運(yùn)算而求出。另外，也可以采用如下方式，即，每單位時(shí)間內(nèi)朝向nsr催化劑4流入的nox的量以內(nèi)燃機(jī)1的運(yùn)轉(zhuǎn)條件(內(nèi)燃機(jī)負(fù)載或內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速等)作為參數(shù)而被推測(cè)出。如此，通過有ecu8執(zhí)行s103的處理，從而實(shí)現(xiàn)了本發(fā)明所涉及的“nox吸留量取得單元”。

在s104的處理中，ecu8對(duì)在所述s103的處理中所取得的nox吸留量anox是否為預(yù)定的閾值anoxthr以上進(jìn)行判斷。此處所稱的預(yù)定的閾值anoxthr為，當(dāng)nsr催化劑4的nox吸留量anox成為該預(yù)定的閾值anoxthr以上的狀態(tài)下內(nèi)燃機(jī)1停止時(shí)，認(rèn)為在下一次啟動(dòng)后nsr催化劑4有可能變得無法發(fā)揮所需的nox吸留能力的值。由于在s104的處理中作出了否定判斷的情況下，無需執(zhí)行燃料過量供給處理，因此ecu8結(jié)束本處理程序的執(zhí)行。另一方面，在s104的處理中作出了肯定判斷的情況下，ecu8進(jìn)入s105的處理。

在s105的處理中，ecu8對(duì)在所述s101的處理中所取得的nsr溫度tnsr是否為活性結(jié)束溫度tnsr2以上進(jìn)行判斷。在s105的處理中作出了肯定判斷的情況下，可視為nsr催化劑4的nox凈化性能處于充分活性。因此，ecu8進(jìn)入s106的處理，并執(zhí)行燃料過量供給處理，以使得朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比(a/f)成為前述的基準(zhǔn)過濃空燃比a/frst。詳細(xì)而言，ecu8以從內(nèi)燃機(jī)1被排出的排氣的空燃比(第一nox傳感器10的測(cè)量值)與所述基準(zhǔn)過濃空燃比a/frst之差、以及排氣流量作為參數(shù)，而對(duì)使朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比成為所述基準(zhǔn)過濃空燃比a/frst所需的燃料添加量進(jìn)行運(yùn)算。接下來，ecu8基于所述燃料添加量而對(duì)燃料添加閥6進(jìn)行控制，從而執(zhí)行燃料過量供給處理。在該情況下，能夠?qū)sr催化劑4中所吸留的nox有效地進(jìn)行還原及凈化。另外，s106的處理中的燃料過量供給處理既可以在經(jīng)過了預(yù)先規(guī)定的期間的時(shí)刻處結(jié)束，或者也可以在第二a/f傳感器13的測(cè)量值變低至所述基準(zhǔn)過濃空燃比a/frst以下的時(shí)刻處結(jié)束。

由于在所述s105的處理中作出了否定判斷的情況下，nsr溫度tnsr屬于暖機(jī)溫度范圍，因此當(dāng)執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比被設(shè)為適合于凈化nox的空燃比時(shí)，如前文所述那樣n2o的生成量有可能會(huì)增加。因此，在s107之后的處理中，ecu8抑制n2o的生成并且執(zhí)行燃料過量供給處理。

首先，在s107的處理中，ecu8對(duì)在所述s101的處理中所取得的nsr溫度tnsr是否為預(yù)定溫度tthr以上進(jìn)行判斷。在s107的處理中作出了肯定判斷的情況下，nsr溫度tnsr屬于預(yù)定溫度tthr以上且小于活性結(jié)束溫度tnsr2的溫度范圍。如前文所述的圖2的說明中所述，與朝向nsr催化劑4流入的排氣的過濃程度較大的情況相比，在朝向nsr催化劑4流入的排氣的過濃程度較小的情況下，在預(yù)定溫度tthr以上且小于活性結(jié)束溫度tnsr2的溫度范圍內(nèi)nsr催化劑4中所生成的n2o的量減少。因此，在所述s107的處理中作出了肯定判斷的情況下，ecu8進(jìn)入s108的處理并執(zhí)行燃料過量供給處理，以使得朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比成為與適合于凈化nox的空燃比相比而過濃程度較大的第二過濃空燃比a/fr2。此處，如前文所述，由于第二過濃空燃比a/fr2為，在nsr溫度tnsr為預(yù)定溫度tthr以上且小于活性結(jié)束溫度tnsr2時(shí)，在nsr催化劑4的nox凈化率不低于所需的下限值的范圍內(nèi)n2o的生成量變?yōu)樽钌俚目杖急龋虼四軌蛞种圃趎sr催化劑4中未被凈化而從nsr催化劑流出的nox的量變得過多的情況，并且能夠?qū)sr催化劑4中所生成的n2o的量抑制為較少。另外，所述s108的處理中的燃料過量供給處理既可以在經(jīng)過了預(yù)先規(guī)定的期間的時(shí)刻處結(jié)束，或者也可以在第二a/f傳感器13的測(cè)量值變低至所述第二過濃空燃比a/fr2以下的時(shí)刻處結(jié)束。

另一方面，在所述s107的處理中作出了否定判斷的情況下，nsr溫度tnsr屬于活性開始溫度tnsr1以上且小于預(yù)定溫度tthr的溫度范圍內(nèi)。如前文所述的圖2的說明中所述，與朝向nsr催化劑4流入的排氣的過濃程度較小的情況相比，在朝向nsr催化劑4流入的排氣的過濃程度較大的情況下，在活性開始溫度tnsr1以上且小于預(yù)定溫度tthr的溫度范圍內(nèi)nsr催化劑4中所生成的n2o的量較少。因此，ecu8進(jìn)入s109的處理，并執(zhí)行燃料過量供給處理，以使得朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比成為與適合于凈化nox的空燃比相比而較低的第一過濃空燃比a/fr1。此處，如前文所述，由于第一過濃空燃比a/fr1為，在nsr溫度tnsr為活性開始溫度tnsr1以上且小于預(yù)定溫度tthr時(shí)，nsr催化劑4的nox凈化率不低于所需的下限值的范圍內(nèi)n2o的生成量變?yōu)樽钌俚目杖急龋虼四軌蛞种圃趎sr催化劑4中未被凈化而從nsr催化劑流出的nox的量變得過多的情況，并且能夠?qū)sr催化劑4中所生成的n2o的量抑制為較少。另外，所述s109的處理中的燃料過量供給處理既可以在經(jīng)過了預(yù)先規(guī)定的期間的時(shí)刻處結(jié)束，或者也可以在第二a/f傳感器13的測(cè)量值變低至所述第一過濃空燃比a/fr1的時(shí)刻處結(jié)束。

另外，通過有ecu8執(zhí)行圖3的處理程序的s102、s104-s109的處理，從而實(shí)現(xiàn)了本發(fā)明所涉及的“控制單元”。

根據(jù)以上敘述的實(shí)施方式，在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)，能夠抑制在nsr催化劑4中未被凈化而從nsr催化劑流出的nox量的過度的增加，并且能夠?qū)sr催化劑4中所生成的n2o的量盡可能抑制為較少。

實(shí)施方式2

接著，基于圖4至圖5對(duì)本發(fā)明的第二實(shí)施方式進(jìn)行說明。此處對(duì)與前述的第一實(shí)施方式不同的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明，而對(duì)相同的結(jié)構(gòu)省略說明。

前述的第一實(shí)施方式與本實(shí)施方式的不同點(diǎn)在于，在除了nsr催化劑4以外還具備被配置在與該nsr催化劑4相比靠下游的排氣通道3中的scr催化劑5的排氣凈化裝置中，即使在nsr催化劑4屬于暖機(jī)溫度范圍內(nèi)的情況下，在scr催化劑5處于惰性狀態(tài)時(shí)，也不執(zhí)行燃料過量供給處理。

圖4為表示本實(shí)施方式中的內(nèi)燃機(jī)與其排氣系統(tǒng)的概要結(jié)構(gòu)的圖。如圖4所示，實(shí)施方式中的排氣凈化裝置除了nsr催化劑4及燃料添加閥6以外，還具備被配置在與nsr催化劑4相比靠下游的排氣通道3中的scr催化劑5、和被配置在nsr催化劑4與scr催化劑5之間的排氣通道3中的添加閥7。

scr催化劑5通過由堇青石或fe-cr-al系的耐熱鋼所組成的蜂窩狀結(jié)構(gòu)體、對(duì)蜂窩狀結(jié)構(gòu)體進(jìn)行覆蓋的氧化鋁系或沸石系的涂層、被負(fù)載在涂層上的貴金屬(鉑、鈀等)而構(gòu)成。以上述方式而構(gòu)成的scr催化劑5對(duì)排氣中所包含的nh3進(jìn)行吸附，并且將被吸附的nh3作為還原劑而對(duì)排氣中的nox進(jìn)行還原及凈化。

添加閥7為，用于向排氣中添加作為nh3或nh3的前驅(qū)體的添加劑的閥裝置。雖然作為所述添加劑，可以使用尿素水溶液或nh3氣體等，但在本實(shí)施方式中設(shè)為使用尿素水溶液的方式(以下將添加閥7記為“尿素添加閥7”)。從尿素添加閥7被添加的尿素水溶液在排氣中或scr催化劑5中被熱分解，并且在scr催化劑5中被水解，從而生成nh3。以上述方式而生成的nh3被吸附在scr催化劑5上。另外，尿素添加閥7相當(dāng)于本發(fā)明所涉及的“添加劑供給裝置”。

此外，在與scr催化劑5相比靠下游的排氣通道3中，設(shè)置有輸出與從scr催化劑5流出的排氣的nox濃度相關(guān)的電信號(hào)的第三nox傳感器15、和輸出與從scr催化劑5流出的排氣的溫度相關(guān)的電信號(hào)的第三溫度傳感器16。這些傳感器的輸出信號(hào)被輸入到ecu8中。

在圖4所示的結(jié)構(gòu)中，在nsr溫度tnsr屬于暖機(jī)溫度范圍內(nèi)的情況下，在nsr催化劑4的nox吸留量anox達(dá)到所述預(yù)定的閾值anoxthr以上時(shí)，如果按照與前述的第一實(shí)施方式相同的順序而執(zhí)行燃料過量供給處理，則未在nsr催化劑4中被完全凈化的nox將在scr催化劑5中被凈化。其結(jié)果為，能夠抑制未被nsr催化劑4以及scr催化劑5凈化的nox量的增加。然而，當(dāng)在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)的scr催化劑5的溫度(scr溫度)tscr小于該scr催化劑5的活性開始溫度tscr1時(shí)，未被nsr催化劑4完全凈化的nox在scr催化劑5中也不會(huì)被凈化。

因此，在本實(shí)施方式中采用如下方式，即，即使在nsr溫度tnsr屬于暖機(jī)溫度范圍內(nèi)、且nsr催化劑4的nox吸留量anox在所述預(yù)定的閾值anoxthr以上的情況下，當(dāng)scr溫度tscr小于scr催化劑5的活性開始溫度tscr1時(shí)，也不執(zhí)行燃料過量供給處理。根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，nsr溫度tnsr屬于暖機(jī)溫度范圍內(nèi)的情況下的燃料過量供給處理以scr溫度tscr為該scr催化劑5的活性開始溫度tscr1以上為前提而被執(zhí)行。因此，即使將執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比設(shè)定為nsr催化劑4的nox凈化率低于前述的下限值的空燃比，也能夠抑制未被排氣凈化裝置凈化的nox的量的增加。由此，本實(shí)施方式中的第一過濃空燃比a/fr1被設(shè)定為，nsr溫度tnsr處于nsr催化劑4的活性開始溫度tnsr1以上且小于預(yù)定溫度tthr的溫度范圍時(shí)，nsr催化劑4中所生成的n2o的量變?yōu)樽钌俚目杖急?例如，約13.5)。同樣地，本實(shí)施方式中的第二過濃空燃比a/fr2被設(shè)定為，在nsr溫度tnsr為預(yù)定溫度tthr以上且小于nsr催化劑4的活性結(jié)束溫度tnsr2時(shí)，nsr催化劑4中所生成的n2o的量變?yōu)樽钌俚目杖急?例如，約14.0)。當(dāng)以上述方式而設(shè)定第一過濃空燃比a/fr1以及第二過濃空燃比a/fr2時(shí)，能夠在抑制執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)未被排氣凈化裝置凈化的nox的量的增加的同時(shí)，更切實(shí)地將nsr催化劑4中所生成的n2o的量抑制為較少。

然而，在nsr溫度tnsr屬于所述暖機(jī)溫度范圍內(nèi)、并且nsr催化劑4的nox吸留量anox為所述預(yù)定的閾值anoxthr以上的狀態(tài)下，當(dāng)排氣溫度成為比較低的內(nèi)燃機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)持續(xù)時(shí)，由于scr溫度tscr的上升速度變慢，因此有可能會(huì)使不執(zhí)行燃料過量供給處理的期間變長。在這種情況下，nsr催化劑4的nox吸留能力有可能會(huì)飽和。因此，在本實(shí)施方式中，在nsr溫度tnsr屬于所述暖機(jī)溫度范圍的狀態(tài)下，如果nsr催化劑4的nox吸留量anox達(dá)到了所述預(yù)定的閾值anoxthr以上時(shí)的scr溫度tscr小于scr催化劑5的活性開始溫度tscr1，則執(zhí)行使scr催化劑5升溫的處理(升溫處理)，直至scr溫度tscr上升至scr催化劑5的活性開始溫度tscr1以上，并在該升溫處理結(jié)束后執(zhí)行燃料過量供給處理。根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，在nsr催化劑4的nox吸留量anox為所述預(yù)定的閾值anoxthr以上的狀態(tài)下，能夠抑制不執(zhí)行燃料過量供給處理的期間變長的情況。伴隨于此，還能夠抑制nsr催化劑4的nox吸留能力飽和的情況。

此處，作為上述的升溫處理的執(zhí)行方法，可以使用通過從燃料添加閥6向nsr催化劑4中供給燃料，從而使nsr催化劑4中發(fā)生燃料的氧化反應(yīng)，并通過該反應(yīng)熱而使朝向scr催化劑5流入的排氣的溫度上升的方法。但是，當(dāng)執(zhí)行升溫處理時(shí)朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比成為理論空燃比以下時(shí)，nsr催化劑4中所吸留的nox有可能會(huì)不必要地脫離。因此，在執(zhí)行升溫處理時(shí)對(duì)從燃料添加閥6朝向nsr催化劑4被供給的燃料量進(jìn)行控制，以使朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比高于理論空燃比。當(dāng)通過這種方法而執(zhí)行升溫處理時(shí)，能夠在不會(huì)使nsr催化劑4中所吸留的nox不必要地脫離的條件下，使scr催化劑5升溫。另外，在排氣凈化裝置具備對(duì)scr催化劑5進(jìn)行電加熱的加熱器的情況下，也可以利用通過加熱器而對(duì)scr催化劑5進(jìn)行加熱的方法來執(zhí)行升溫處理。

此外，在nsr溫度tnsr屬于所述暖機(jī)溫度范圍的狀態(tài)下，即使nsr催化劑4的nox吸留量anox達(dá)到了所述預(yù)定的閾值anoxthr以上時(shí)的scr溫度tscr為scr催化劑5的活性開始溫度tscr1以上，但是只要scr催化劑5的nh3吸附量anh3較少，則也有可能出現(xiàn)在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)nsr催化劑4中未被凈化而從nsr催化劑流出的nox的一部分在scr催化劑5中也不被凈化的情況。對(duì)此，在本實(shí)施方式中采用如下方式，即，在燃料過量供給處理的執(zhí)行條件(nsr溫度tnsr為nsr催化劑4的活性開始溫度tnsr1以上、且scr溫度tscr為scr催化劑5的活性開始溫度tscr1以上、并且nsr催化劑4的nox吸留量anox為預(yù)定的閾值anoxthr以上)成立時(shí)，如果scr催化劑5的nh3吸附量anh3小于預(yù)定量anh3thr，則執(zhí)行從尿素添加閥7供給尿素水溶液的處理(nh3補(bǔ)給處理)，以使scr催化劑5的nh3吸附量anh3成為所述預(yù)定量anh3thr以上，并在該nh3補(bǔ)給處理結(jié)束后執(zhí)行燃料過量供給處理。此處所稱的“預(yù)定量anh3thr”為，在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)認(rèn)為從nsr催化劑4流出的nox的量變得最多的條件下，為了通過scr催化劑5而對(duì)從nsr催化劑4流出的nox的全部量進(jìn)行凈化而所需的nh3量。這種預(yù)定量anh3thr預(yù)先通過使用了實(shí)驗(yàn)等的適當(dāng)處理而被求出。根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，能夠更切實(shí)地在scr催化劑5中對(duì)執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)未被nsr催化劑4凈化而從nsr催化劑流出的nox進(jìn)行凈化。

下面，根據(jù)圖5的流程圖對(duì)本實(shí)施方式中的燃料過量供給處理的執(zhí)行順序進(jìn)行說明。圖5為表示在內(nèi)燃機(jī)1的運(yùn)轉(zhuǎn)過程中ecu8以預(yù)定的周期所執(zhí)行的處理程序的流程圖。該處理程序被預(yù)先存儲(chǔ)在ecu8的rom等中。另外，對(duì)與前述的第一實(shí)施方式中的圖3的處理程序相同的處理標(biāo)注相同的符號(hào)。

在圖5的處理程序中，ecu8首先在s201的處理中取得nsr溫度tnsr和scr溫度tscr。nsr溫度tnsr通過與前述的第一實(shí)施方式相同的方法而取得。另一方面，scr溫度tscr以第二溫度傳感器12的測(cè)量值與第三溫度傳感器16的測(cè)量值之差、以及排氣流量作為參數(shù)而被運(yùn)算出。作為其他方法，scr溫度tscr也可以以第三溫度傳感器16的測(cè)量值與排氣流量作為參數(shù)而被運(yùn)算出。通過利用這種方法而由ecu8取得scr溫度tscr，從而實(shí)現(xiàn)了本發(fā)明所涉及的“scr溫度取得單元”。

ecu8在執(zhí)行了所述s201的處理之后，執(zhí)行s102至s104的處理。而且，在s104的處理中作出了肯定判斷的情況下，ecu8進(jìn)入s202的處理，并對(duì)在所述s201的處理中所取得的scr溫度tscr是否為scr催化劑5的活性開始溫度tscr1以上進(jìn)行判斷。在s202的處理中作出了肯定判斷的情況下，ecu8進(jìn)入s203的處理。

在s203的處理中，ecu8取得scr催化劑5的nh3吸附量anh3。scr催化劑5的nh3吸附量anh3通過以下的方法而另行求出，并被寫入到ram或者后備ram的預(yù)定的存儲(chǔ)區(qū)域內(nèi)。scr催化劑5的nh3吸附量可以通過對(duì)從每單位時(shí)間內(nèi)朝向scr催化劑5被供給的nh3的量中減去每單位時(shí)間內(nèi)的nh3消耗量(在scr催化劑5中有利于nox的還原的nh3的量)以及每單位時(shí)間內(nèi)的nh3滑移量(穿過scr催化劑5的nh3的量)而得到的值進(jìn)行累計(jì)而求出。每單位時(shí)間內(nèi)朝向scr催化劑5被供給的nh3的量以每單位時(shí)間內(nèi)從尿素添加閥7被添加的尿素水溶液的量作為參數(shù)而被運(yùn)算出。每單位時(shí)間內(nèi)的nh3消耗量以每單位時(shí)間內(nèi)朝向scr催化劑5流入的nox的量(nox流入量)與scr催化劑5的nox凈化率作為參數(shù)而被運(yùn)算出。這時(shí)，每單位時(shí)間內(nèi)的nox流入量通過對(duì)第二nox傳感器14的測(cè)量值與排氣流量進(jìn)行乘法運(yùn)算從而求出。另一方面，scr催化劑5的nox凈化率以排氣流量與scr溫度tscr作為參數(shù)而被運(yùn)算出。另外，scr催化劑的nox凈化率、排氣流量、scr溫度之間的相關(guān)關(guān)系預(yù)先通過實(shí)驗(yàn)而被求出。此外，每單位時(shí)間內(nèi)的nh3滑移量以nh3吸附量的前一次的運(yùn)算值、scr溫度、排氣流量作為參數(shù)而被求出。通過利用這種方法而由ecu8取得nh3吸附量，從而實(shí)現(xiàn)了本發(fā)明所涉及的“nh3吸附量取得單元”。

ecu8在執(zhí)行了所述s203的處理之后進(jìn)入s204的處理，并對(duì)在所述s203的處理中所取得的nh3吸附量anh3是否為前述的預(yù)定量anh3thr以上進(jìn)行判斷。在s204的處理中作出了否定判斷的情況下，ecu8進(jìn)入s205的處理，并執(zhí)行上述的nh3補(bǔ)給處理。這時(shí)，從尿素添加閥7被供給的尿素水溶液的量被設(shè)定為，將在所述s203的處理中所取得的nh3吸附量anh3與所述預(yù)定量anh3thr之差(＝anh3thr-anh3)換算成尿素水溶液的量后所得到的量。

ecu8在執(zhí)行了所述s205的處理之后進(jìn)入s206的處理。另外，在所述s204的處理中作出了肯定判斷的情況下，ecu8跳過所述s205的處理而進(jìn)入s206的處理。在s206的處理中，ecu8對(duì)在所述s201的處理中所取得的nsr溫度tnsr是否為nsr催化劑4的活性結(jié)束溫度tnsr2以上進(jìn)行判斷。

在所述s206的處理中作出了肯定判斷的情況下，ecu8進(jìn)入s207的處理，并執(zhí)行燃料過量供給處理，以使朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比成為第三過濃空燃比a/fr3。此處所稱的“第三過濃空燃比a/fr3”為，與前述的基準(zhǔn)過濃空燃比a/frst相比而較高的空燃比，即為適合于抑制n2o的生成的空燃比。在nsr溫度tnsr為nsr催化劑4的活性結(jié)束溫度tnsr2以上的情況下，如前述的第一實(shí)施方式所述，通過將執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比設(shè)為適合于nox的凈化的基準(zhǔn)過濃空燃比a/frst，從而能夠有效地對(duì)nsr催化劑4中所吸留的nox進(jìn)行凈化。然而，即使在nsr溫度tnsr為nsr催化劑4的活性結(jié)束溫度tnsr2以上的情況下，但是如果在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比被設(shè)為所述基準(zhǔn)過濃空燃比a/frst，則也有可能會(huì)在nsr催化劑4中生成少量的n2o。對(duì)此，如果朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比被設(shè)為適合于抑制n2o的生成的第三過濃空燃比a/fr3，則能夠更切實(shí)地對(duì)nsr催化劑4中所生成的n2o的量進(jìn)行抑制。而且，nsr催化劑4中所吸留的nox中的、在nsr催化劑4中未被凈化而從nsr催化劑4流出的nox在scr催化劑5中會(huì)被凈化。其結(jié)果為，能夠抑制未被nsr催化劑4以及scr催化劑5凈化的nox量的增加，并且能夠更切實(shí)地將nsr催化劑4中所生成的n2o的量抑制為較少。另外，在所述s207的處理中的燃料過量供給處理既可以在經(jīng)過了預(yù)先規(guī)定的期間的時(shí)刻處結(jié)束，或者也可以在第二a/f傳感器13的測(cè)量值變低至所述第三過濃空燃比a/fr3以下的時(shí)刻處結(jié)束。

此外，在所述s206的處理中作出了否定判斷的情況下，ecu8執(zhí)行s107至s109的處理。這時(shí)，雖然在s108的處理、或者s109的處理中，為了使朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比成為第一過濃空燃比a/fr1或第二過濃空燃比a/fr2而執(zhí)行燃料過量供給處理，但是這時(shí)的第一過濃空燃比a/fr1與第二過濃空燃比a/fr2如前文所述那樣被設(shè)定為nsr催化劑4中所生成的n2o的量變?yōu)樽钌俚目杖急?。因此，在?zhí)行s108的處理、或者s109的處理時(shí)，能夠更切實(shí)地將nsr催化劑4中所生成的n2o的量抑制為較少。而且，由于在執(zhí)行s108的處理、或者s109的處理時(shí)，未被nsr催化劑4凈化而從nsr催化劑流出的nox通過scr催化劑5而被凈化，因此能夠抑制未被nsr催化劑4以及scr催化劑5凈化的nox量的增加。

此外，在所述s202的處理中作出了否定判斷的情況下，ecu8進(jìn)入s105的處理。而且，在s105的處理中作出了肯定判斷的情況下，ecu8以與前述的第一實(shí)施方式相同的方式而執(zhí)行s106的處理。另一方面，在s105的處理中作出了否定判斷的情況下，雖然在nsr溫度tnsr屬于所述暖機(jī)溫度范圍的狀態(tài)下，nsr催化劑4的nox吸留量anox達(dá)到預(yù)定的閾值anoxthr以上，但是成為了scr催化劑5的nox凈化性能不處于活性的狀態(tài)。雖然在這種狀態(tài)下，通過與前述的第一實(shí)施方式相同的方法而執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)，能夠?qū)sr催化劑4中的n2o的生成抑制為較少，但是在包含nsr催化劑4及scr催化劑5的排氣凈化裝置中未被凈化的nox的量有可能會(huì)增加。因此，在本實(shí)施方式中采用如下方式，即，在s105的處理中作出了否定判斷的情況下，不執(zhí)行燃料過量供給處理，而執(zhí)行上述的升溫處理。具體而言，ecu8首先在s208的處理中，開始執(zhí)行升溫處理。接下來，ecu8進(jìn)入s209的處理，并再次取得scr溫度tscr。而且，ecu8進(jìn)入s210的處理，并對(duì)在所述s209的處理中所取得的scr溫度tscr是否上升到了scr催化劑5的活性開始溫度tscr1以上進(jìn)行判斷。在s210的處理中作出了否定判斷的情況下，ecu8返回所述s209的處理。另一方面，在s210的處理中作出了肯定判斷的情況下，ecu8在s211的處理中使升溫處理結(jié)束，之后，進(jìn)入所述s203的處理。當(dāng)以這種順序執(zhí)行升溫處理時(shí)，在nsr溫度tnsr屬于所述暖機(jī)溫度范圍內(nèi)、且nsr催化劑4的nox吸留量anox成為所述預(yù)定的閾值anoxthr以上的狀態(tài)下，scr催化劑5成為惰性狀態(tài)的時(shí)間變短。其結(jié)果為，能夠抑制nsr催化劑4的nox吸留能力飽和的情況。

根據(jù)上述的實(shí)施方式，在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)，能夠?qū)⒃诎琻sr催化劑4以及scr催化劑5的排氣凈化裝置中未被凈化的nox量抑制為較少，同時(shí)能夠更切實(shí)地使nsr催化劑4中所生成的n2o的量減少。

實(shí)施方式2的改變例

當(dāng)scr溫度tscr成為與scr催化劑5的活性開始溫度tscr1相比而較高的吸附界限溫度tscrmax以上時(shí)，scr催化劑5的nh3吸附容量與所述預(yù)定量anh3thr相比而變少。因此，在scr溫度tscr為所述吸附界限溫度tscrmax以上的情況下，需要根據(jù)每單位時(shí)間內(nèi)朝向scr催化劑5流入的nox量，而對(duì)每單位時(shí)間內(nèi)從尿素添加閥7朝向排氣中被添加的尿素水溶液的量進(jìn)行控制。這時(shí)，雖然考慮到根據(jù)第二nox傳感器14的測(cè)量值對(duì)每單位時(shí)間內(nèi)朝向scr催化劑5流入的nox量進(jìn)行運(yùn)算的方法，但當(dāng)?shù)诙ox傳感器14的位置與尿素添加閥7的位置靠近時(shí)，在通過上述的方法被求出的量的nox通過尿素添加閥7的附近之前，從尿素添加閥7添加與該nox量相適應(yīng)的量的尿素水溶液較為困難。因此，在scr溫度tscr為所述吸附界限溫度tscrmax以上時(shí)，需要對(duì)每單位時(shí)間內(nèi)朝向nsr催化劑4流入的nox中的、每單位時(shí)間內(nèi)穿過nsr催化劑4的nox的量(nox穿過量)anoxslp進(jìn)行預(yù)測(cè)，并且對(duì)尿素添加閥7進(jìn)行控制，以使相對(duì)于該nox穿過量anoxslp的nh3量的當(dāng)量比er成為預(yù)定比erst(例如，1)的量的尿素水溶液朝向scr催化劑5被供給。

然而，如前述的第二實(shí)施方式中所述，在執(zhí)行燃料過量供給處理以使得朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比成為適合于抑制n2o的生成的空燃比的情況下，有可能出現(xiàn)nsr催化劑4中所吸留的nox的一部分在該nsr催化劑4中未被凈化而流入scr催化劑5的情況。因此，在scr溫度tscr為所述吸附界限溫度tscrmax以上的狀態(tài)下，執(zhí)行燃料過量供給處理以使朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比成為適合于抑制n2o的生成的空燃比時(shí)，有可能出現(xiàn)與所述nox穿過量anoxslp相比而較多的量的nox朝向scr催化劑5流入的情況。因此，在本改變例中采用如下方式，即，在scr溫度tscr為所述吸附界限溫度tscrmax以上的情況下，執(zhí)行用于對(duì)尿素添加閥7進(jìn)行控制的當(dāng)量比控制，以使得在燃料過量供給處理未被執(zhí)行時(shí)，將與所述預(yù)定比相對(duì)應(yīng)的量的尿素水溶液朝向scr催化劑5進(jìn)行供給，并且在燃料過量供給處理被執(zhí)行時(shí)，將與對(duì)應(yīng)于所述預(yù)定比的量相比而較多的量的尿素水溶液朝向scr催化劑5進(jìn)行供給。

下面，根據(jù)圖6、7而對(duì)本改變例的燃料過量供給處理的執(zhí)行順序與當(dāng)量比控制的執(zhí)行順序進(jìn)行說明。圖6為表示在執(zhí)行燃料過量供給處理時(shí)由ecu8所執(zhí)行的處理程序的流程圖。另外，在圖6中，對(duì)與前述的第二實(shí)施方式的圖5相同的處理標(biāo)注相同的符號(hào)。

首先，在圖6的處理程序中，ecu8在執(zhí)行了s202的處理之后執(zhí)行s301的處理。在s301的處理中，ecu8對(duì)在s201的處理中所取得的scr溫度tscr是否小于所述吸附界限溫度tscrmax進(jìn)行判斷。由于在s301的處理中作出了肯定判斷的情況下，可以視作scr催化劑5的nh3吸附容量為所述預(yù)定量anh3thr以上，因此ecu8以與前述的第二實(shí)施方式相同的方式而執(zhí)行s203以后的處理。另一方面，由于在s301的處理中作出了否定判斷的情況下，可以視作scr催化劑5的nh3吸附容量小于所述預(yù)定量anh3thr，因此ecu8跳過s203至s205的處理而進(jìn)入s206的處理。在該情況下，針對(duì)于scr催化劑5的尿素水溶液的供給依照?qǐng)D7所示的處理程序而被實(shí)施。

圖7所示的處理程序?yàn)樵趦?nèi)燃機(jī)1的運(yùn)轉(zhuǎn)過程中由ecu8以預(yù)定的周期而執(zhí)行的處理程序，并預(yù)先被存儲(chǔ)于ecu8的rom等中。

在圖7的處理程序中，ecu8首先在s401的處理中取得scr溫度tscr。scr溫度tscr的取得方法與前述的圖5、6的處理程序的s201的處理相同。ecu8在執(zhí)行了s401的處理之后進(jìn)入s402的處理。

在s402的處理中，ecu8對(duì)在所述s401的處理中所取得的scr溫度tscr是否為所述吸附界限溫度tscrmax以上進(jìn)行判斷。由于在s402的處理中作出了否定判斷的情況下，無需執(zhí)行當(dāng)量比控制，因此ecu8結(jié)束本處理程序的執(zhí)行。另一方面，由于在s402的處理中作出了肯定判斷的情況下，需要執(zhí)行當(dāng)量比控制，因此ecu8進(jìn)入s403以后的處理。

在s403的處理中，ecu8對(duì)nox穿過量anoxslp進(jìn)行運(yùn)算。此處，nox穿過量anoxslp與nsr催化劑4的nox吸留量anox、nsr溫度tnsr、朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比以及排氣流量相關(guān)。因此，將這些相關(guān)關(guān)系預(yù)先以映射圖或函數(shù)式的形態(tài)存儲(chǔ)于rom中。而且，ecu8以nox吸留量anox、nsr溫度tnsr、朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比以及排氣流量作為引數(shù)而推導(dǎo)出nox穿過量anoxslp。通過利用這種方法而由ecu8對(duì)nox穿過量anoxslp進(jìn)行運(yùn)算，從而實(shí)現(xiàn)了本發(fā)明所涉及的“運(yùn)算單元”。

在s404的處理中，ecu8對(duì)燃料過量供給處理是否處于執(zhí)行過程中進(jìn)行判斷。作為該判斷方法，可以使用參照在燃料過量供給處理開始時(shí)被設(shè)為開啟(on)、并且在過濃處理結(jié)束時(shí)被設(shè)為關(guān)閉(off)的標(biāo)記的方法。

由于在所述s404的處理中作出了肯定判斷的情況下，在scr溫度tscr為scr催化劑5的活性開始溫度tscr1以上的狀態(tài)下執(zhí)行燃料過量供給處理，因此可以視作朝向nsr催化劑4流入的排氣的空燃比成為適合于抑制n2o的生成的空燃比。在該情況下，在朝向scr催化劑5流入的排氣中，除了如上所述而包含所述nox穿過量anoxslp以外，還包含nsr催化劑4中所吸留的nox的一部分。因此，在所述s404的處理中作出了肯定判斷的情況下，ecu8進(jìn)入s405的處理，并對(duì)尿素添加閥7進(jìn)行控制，以使相對(duì)于所述nox穿過量anoxslp的nh3量的當(dāng)量比er成為與所述預(yù)定比erst相比而較大的比er1的量的尿素水溶液朝向scr催化劑5供給。這時(shí)的比er1預(yù)先通過利用了實(shí)驗(yàn)等的適當(dāng)操作而被求出。

此外，在所述s404的處理中作出了否定判斷的情況下，ecu8進(jìn)入s406的處理，并對(duì)尿素添加閥7進(jìn)行控制，以使得nh3量相對(duì)于所述nox穿過量anoxslp的當(dāng)量比er成為所述預(yù)定比erst的量的尿素水溶液朝向scr催化劑5被供給。

根據(jù)上述的改變例，即使在于scr溫度tscr成為所述吸附界限溫度tscrmax以上的狀態(tài)下執(zhí)行了燃料過量供給處理的情況下，也能夠?qū)υ诎琻sr催化劑4以及scr催化劑5的排氣凈化裝置中未被凈化的nox量的增加進(jìn)行抑制，同時(shí)還能夠?qū)2o的生成量抑制為較少。

另外，雖然在前述的第一實(shí)施方式以及第二實(shí)施方式中，作為本發(fā)明所涉及的燃料供給裝置而列舉出了使用燃料添加閥6的示例，但也可以通過使用從排氣行程中的氣缸的燃料噴射閥2噴射燃料的方法，來實(shí)現(xiàn)本發(fā)明所涉及的燃料供給裝置。

符號(hào)說明

1內(nèi)燃機(jī)；

2燃料噴射閥；

3排氣通道；

4nsr催化劑；

5scr催化劑；

6燃料添加閥；

7尿素添加閥；

8ecu；

9第一a/f傳感器；

10第一nox傳感器；

11第一溫度傳感器；

12第二溫度傳感器；

13第二a/f傳感器；

14第二nox傳感器；

15第三nox傳感器；

16第三溫度傳感器。