本公開涉及一種直接向發(fā)動機的燃燒室噴射燃料的燃料噴射噴嘴。

背景技術(shù)：

常規(guī)建議的燃料噴射噴嘴包括噴嘴體和針狀件，并且針狀件容納在噴嘴體中(例如，參見JP2010-174819A)。呈圓錐形并與針狀件的端部接合或脫離的座面設(shè)置在噴嘴體的端側(cè)上。噴孔的各自的入口開在袋狀室的內(nèi)周面上，這些噴孔設(shè)置在噴嘴體的所述端側(cè)上。外徑逐漸減小的兩個圓錐面形成在針狀件的該端部處。上述燃料噴射噴嘴使針狀件的端部從座面脫離以將燃料噴射到燃燒室中，其中燃料從燃料通道的上游流動穿過袋狀室進(jìn)入到噴孔中。

對于對燃料和空氣的空氣-燃料混合物自點火的柴油機燃燒而言，需要減少冷卻損失和排煙量。為了減少冷卻損失，需要削弱燃料通過燃料噴射噴嘴的噴孔噴射到燃燒室的噴霧穿透力。因此，燃料噴霧不能容易地到達(dá)燃燒室的壁面以減少從燃燒室壁面到冷卻介質(zhì)的熱輻射量。從而，能夠減少發(fā)動機的冷卻損失。為了減少排煙量，需要加強燃料的噴霧穿透力。因此，燃料噴霧到達(dá)得更遠(yuǎn)，燃燒室內(nèi)的空氣利用率由此得到提高，從而能夠獲得良好的燃燒狀態(tài)。因此，能夠減少排煙量。

如果針狀件的升程量大于閾值，則當(dāng)噴霧穿透力削弱時排煙量趨向于增大。如果針狀件的升程量小于閾值，則當(dāng)噴霧穿透力加強時冷卻損失趨向于增大。因此，當(dāng)針狀件的升程量大于閾值時，噴霧穿透力需要加強，當(dāng)針狀件的升程量小于閾值時，噴霧穿透力需要削弱。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本公開解決上述問題中的至少一個。因此，本公開的一個目的是提供一種燃料噴射噴嘴，其能夠在針狀件的升程量大于閾值時加強噴霧穿透力，并且能夠在針狀件的升程量小于閾值時削弱噴霧穿透力。

為了實現(xiàn)本公開的目的，提供一種用于發(fā)動機的包括噴嘴體和針狀件的燃料噴射噴嘴。噴嘴體為筒形，其包括多個噴孔、燃料通道、圓錐形的座面和袋狀室。燃料通過多個噴孔噴射到發(fā)動機的燃燒室中。燃料通道形成在多個噴孔的上游側(cè)。座面限定出燃料通道。袋狀室設(shè)置在燃料通道的下游側(cè)。多個噴孔圓周向布置，其包括分別位于袋狀室內(nèi)周面上的入口。針狀件容納在噴嘴體內(nèi)以沿噴嘴體的軸向往復(fù)移動，針狀件包括環(huán)形座部和圓錐形末端伸出部。座部與座面接合或脫離以關(guān)閉或打開燃料通道。末端伸出部位于座部的下游側(cè)，并且當(dāng)座部與座面接合時，該末端伸出部分被定位在袋狀室中。假定：φDy是所述多個噴孔中的每個的噴孔直徑沿軸向的軸向分量；L0是當(dāng)針狀件關(guān)閉燃料通道時從多個噴孔的入口中的每個的中心到整個針狀件一端的軸向距離；L是針狀件的升程量，當(dāng)針狀件的升程量小于預(yù)設(shè)的閾值時滿足關(guān)系：│L-L0│＞φDy/2，當(dāng)針狀件的升程量大于該閾值時滿足關(guān)系：│L-L0│≤φDy/2。

附圖說明

從下面參照附圖的詳細(xì)描述中，本公開的上述和其它目的、特征和優(yōu)點將變得更加直觀。在附圖中：

圖1是示出根據(jù)一實施例的燃料噴射噴嘴的截面圖；

圖2是示出該實施例的燃料噴射噴嘴的主要部分的圖；

圖3是示出該實施例的燃料噴射噴嘴的主要部分的圖；

圖4A是根據(jù)該實施例示意性示出燃料在袋狀室流動情形的截面圖；

圖4B是根據(jù)該實施例示意性示出燃料在袋狀室流動情形的截面圖；

圖5是根據(jù)該實施例示出用于針狀件升程量的閾值的圖；

圖6是根據(jù)該實施例示出用于針狀件升程量的閾值的圖；

圖7是根據(jù)該實施例示出用于針狀件升程量的閾值的圖；

圖8是根據(jù)該實施例示出從燃料噴射噴嘴噴射燃料的噴射角變化的時序圖。

具體實施方式

以下將參照附圖描述實施例。

下面將解釋實施例的燃料噴射噴嘴的結(jié)構(gòu)。圖1至圖8示出了本公開的實施例。本實施例的燃料噴射閥設(shè)置成對應(yīng)于用于使諸如汽車類的車輛行進(jìn)的發(fā)動機的每個氣缸。采用直噴式柴油機作為該發(fā)動機。

燃料噴射閥包括將燃料直接噴射到發(fā)動機的燃燒室中的燃料噴射噴嘴1。燃料噴射噴嘴1包括沿其軸向往復(fù)運動的針狀件2和具有圓柱形形狀容納該針狀件2的噴嘴體3。針狀件2包括圓柱形的主體部4、環(huán)形的座部5和圓錐形的末端伸出部6。復(fù)位彈簧的推動力施加給該針狀件2。噴嘴體3包括噴孔7和袋狀室8。噴孔7和袋狀室8設(shè)置在噴嘴體3一端側(cè)上的袋狀部分9處。設(shè)置能夠與座部5接合的座面10來用于噴嘴體3。燃料儲存室12設(shè)置在噴嘴體3中，其中高壓燃料從諸如供給泵或共軌之類的高壓產(chǎn)生部件通過燃料孔11引入到該燃料儲存室12中。

袋狀室8位于燃料通道13的下游側(cè)。該袋狀室8為分配室，其將通過燃料通道13環(huán)狀流動的燃料融合在一起并臨時存儲這些燃料，然后將燃料均勻地分配和供應(yīng)給噴孔7。袋狀室8的內(nèi)周面包括以噴嘴體3的軸線為中心的圓柱形周壁表面，和以噴嘴體3軸線上的袋中心為中心的球面形底壁表面。座面10為圓錐形，其內(nèi)徑朝著端側(cè)逐漸減小。驅(qū)動針狀件2以打開閥的致動器與噴嘴體3連接。采用螺線管致動器或壓電式致動器作為該致動器。省略對復(fù)位彈簧和致動器的描述。

針狀件2與噴嘴體3的座面10接合或脫離以關(guān)閉或打開位于噴孔7上游側(cè)的燃料通道13。主體部4由噴嘴體3的導(dǎo)向孔14支撐，從而能夠在導(dǎo)向孔14上往復(fù)滑動。主體部4包括在主體部4和噴嘴體3之間限定出燃料通道13的外周面。在主體部4的端部處形成有呈圓錐形、其外徑朝向端側(cè)逐漸減小的斜面15。座部5形成在斜面15和末端伸出部6的圓錐面16之間。如圖2所示，座部5的座直徑為φd。

末端伸出部6具有以其軸線為中心的圓錐形形狀。當(dāng)座部5與座面10接合時，該末端伸出部6位于袋狀室8中。末端伸出部6從座部5朝向針狀件2的端側(cè)伸出。末端伸出部6的末端17相當(dāng)于整個針狀件的末端，并且其被構(gòu)造為底切部件，用來防止與袋狀室8的底壁表面干涉。該末端17為平坦面，具有以針狀件2的軸線作為其中心的圓形形狀。末端伸出部6的該末端17可以是圓錐面的頂點。燃料通道13形成在針狀件2和座面10之間，以及形成在針狀件2和噴嘴體3的內(nèi)周面之間。燃料通道13位于袋狀室8的上游側(cè)。燃料通道13位于燃料儲存室12的下游側(cè)。

在燃料噴射噴嘴1中，當(dāng)座部5與座面10接合時，燃料通道13關(guān)閉。因此，燃料不會通過噴孔7噴射到燃燒室中。在燃料噴射噴嘴1中，當(dāng)座部5從座面10升起時，燃料通道13打開。因此，燃料被從燃料通道13引入到與噴孔7連通的袋狀室8中。從而，燃料通過噴孔7噴射到燃燒室中。在燃料噴射噴嘴1中，當(dāng)針狀件2開始提升時，針狀件通過低提升時期LS和高提升時期LL向上移動到完全提升位置。因此，在燃料噴射噴嘴1中，在整個燃料噴射周期，針狀件2的升程量從完全閉合位置改變到完全提升位置。低提升時期LS是在小升程量中的燃料噴射時期，因而針狀件2的升程量小于閾值。高提升時期LL是在大升程量中的燃料噴射時期，因而針狀件2的升程量大于閾值。

下面將描述本實施例的燃料噴射噴嘴的特征。噴孔7在圓柱形的具有底部的袋狀部分9的內(nèi)部和外部之間連通。例如，可以設(shè)置6至12個噴孔7。在本實施例中，設(shè)置了10個噴孔7。噴嘴體3的軸線稱作噴嘴軸線Y。每個噴孔7的軸線稱作噴孔軸線HL。噴孔7設(shè)置為徑向向外延伸，以噴嘴軸線Y上的預(yù)定位置為其中心。這些噴孔7在圓周方向以規(guī)則的間隔形成，從而燃料噴霧F1，F(xiàn)2有效地散布到各個燃燒室中。所有的噴孔7都具有相同的夾在噴孔軸線HL和噴嘴軸線Y之間的夾角。所有的噴孔7都具有相同的噴孔直徑和相同的噴孔通道長度。

每個噴孔7都包括在袋狀部分9的內(nèi)周面上開口的噴孔入口31和在袋狀部分9的外周面上開口的噴孔出口32。每個噴孔7都是直的噴孔，其通道面積從噴孔入口31到噴孔出口32沒有變化。在圖2至圖4B中，每個噴孔7都相對于垂直于噴嘴軸線Y的徑向向下傾斜一預(yù)定的角度。每個噴孔入口31的中心都形成在袋狀室8的周壁表面和底壁表面之間的邊界處。袋狀室8包括在脊線31處的入口側(cè)開口，這里所述脊線為環(huán)形，形成在座面10的下游端。袋狀室8中的空間容積根據(jù)針狀件2的升程量而改變。具體地，當(dāng)針狀件2沿向上的方向提升時，袋狀室8的空間容積變大。

當(dāng)針狀件2的升程量小于閾值時的時間被稱作針狀件2的低提升時間。形成在座面10和座部5之間的座部5周圍的通道面積被稱作座通道面積α。噴孔7的通道面積的總和被稱作噴孔總通道面積β。燃料噴射噴嘴1被構(gòu)造成使得在針狀件2的低提升時間形成在座面10和座部5之間的座通道面積α小于噴孔總通道面積β，其中噴孔總通道面積β是噴孔7的通道面積的總和。座通道面積α是在針狀件2的低提升時間貫穿整個燃料噴射在噴嘴體3中形成的燃料通道中的最小通道面積MA。

當(dāng)針狀件2的升程量大于閾值時的時間被稱作針狀件2的高提升時間。燃料噴射噴嘴1被構(gòu)造成使得在針狀件2的高提升時間座通道面積α大于噴孔總通道面積β。噴孔總通道面積β是在針狀件2的高提升時間貫穿整個燃料噴射的最小通道面積MA。該最小通道面積MA是形成在噴嘴體3中的燃料通道中的最小通道面積，特別是在從燃料儲存室12到每個噴孔出口32的燃料通道面積中的最小通道面積。

在針狀件2的低提升時間和高提升時間，本實施例的燃料噴射噴嘴1規(guī)定了末端伸出部6的末端17和每個噴孔入口31的中心之間的軸向距離L0。噴孔7的噴孔直徑φD沿軸向的軸向分量為φDy。當(dāng)針狀件2關(guān)閉閥時，從每個噴孔入口31的中心到末端伸出部6的末端17的軸向距離為L0。針狀件2的升程量為L。

在針狀件2的低提升時間，滿足│L-L0│＞φDy/2的關(guān)系。另一方面，在針狀件2的高提升時間，滿足│L-L0│≤φDy/2的關(guān)系。應(yīng)當(dāng)指出的是在針狀件2的低提升時間針狀件2的低升程量相比于在針狀件2的高提升時間針狀件2的高升程量，采取了更大的值。

將參照圖5至圖7詳細(xì)描述用于針狀件升程量的上述閾值。如圖5所示，對應(yīng)于低提升時期LS(在該時期，座通道面積α小于噴孔總通道面積β)和高提升時期LL(在該時期，座通道面積α大于噴孔總通道面積β)之間邊界的針狀件2的升程量被設(shè)置為閾值。圖5中的縱軸表示針狀件的升程量，圖5中的橫軸表示α和β之間的大小關(guān)系。具體地，當(dāng)α和β之間的關(guān)系表示為α＜β時，針狀件的升程量是小于閾值的低升程量，燃料噴射量是小于預(yù)定值的小噴射量。當(dāng)α和β之間的關(guān)系表示為α＞β時，針狀件的升程量是大于閾值的高升程量，燃料噴射量是大于預(yù)定值的大噴射量。

如圖6所示，對應(yīng)于座通道面積α是噴嘴內(nèi)部通道的最小通道面積MA的提升范圍和噴孔總通道面積β是噴嘴內(nèi)部通道的最小通道面積MA的提升范圍之間的邊界的針狀件的升程量可以設(shè)置為閾值。圖6中的縱軸表示針狀件的升程量，圖6中的橫軸表示MA＝α和MA＝β之間的關(guān)系。具體地，當(dāng)MA和α之間的關(guān)系表示為MA＝α?xí)r，針狀件的升程量是小于閾值的低升程量，燃料噴射量是小于預(yù)定值的小噴射量。當(dāng)MA和β之間的關(guān)系表示為MA＝β時，針狀件的升程量是大于閾值的高升程量，燃料噴射量是大于預(yù)定值的大噴射量。

如圖7所示，當(dāng)針狀件2從其完全閉合位置提升至中間提升位置占用的時間為TM，并且針狀件2從其完全閉合位置提升至完全提升位置占用的時間為TF時，可以將對應(yīng)于TM的針狀件的升程量設(shè)為閾值。在圖7中縱軸表示針狀件的升程量，橫軸表示針狀件2從其完全閉合位置提升至完全提升位置所逝去的時間。在這種情況下，測量從針狀件2開始提升的時間到從α＜β轉(zhuǎn)換成α＞β的時間，可以將該測量的時間設(shè)定為TM。測量從針狀件2開始提升的時間到從MA＝α轉(zhuǎn)換成MA＝β的時間，可以將該測量的時間設(shè)定為TM。

因此，在從T0到TM的時期，針狀件的升程量是小于閾值的低升程量，燃料噴射量是小于預(yù)定值的小噴射量。在從TM到TF的時期，針狀件的升程量是大于閾值的高升程量，燃料噴射量是大于預(yù)定值的大噴射量。例如，根據(jù)末端伸出部6的容積、袋狀室8的空間容積、噴孔的總通道面積或針狀件的提升速度，可以將上述閾值改變到較大的針狀件升程量側(cè)或改變到較小的針狀升程量側(cè)。在本實施例中，將閾值設(shè)定為完全升程量的50％。當(dāng)然，也可以將閾值設(shè)定為完全升程量的30-70％范圍內(nèi)的任意值。

以下將參照圖1和圖4A解釋在針狀件2的低提升時間，燃料在袋狀室8內(nèi)的流動情形。當(dāng)座部5從座面10脫離時座部5移動到的側(cè)被稱為沿軸向的上側(cè)。當(dāng)座部5與座面10接合時座部5移動到的側(cè)被稱為沿軸向的下側(cè)。在針狀件2的低提升時間，將L、L0和φDy之間的關(guān)系設(shè)定為滿足│L-L0│＞φDy/2。從噴孔入口31的中心位置沿噴嘴軸線Y的方向下降φDy/2的位置稱為基準(zhǔn)位置。在這種情況下，在針狀件2的低提升時間，末端伸出部6的末端17位于該基準(zhǔn)位置的下側(cè)。在這種情形下，α和β之間的關(guān)系表示為α＜β，并且MA＝α。

因此，座通道面積α是最小通道面積MA，燃料從燃料通道13流入到袋狀室8中的流動速度要快于高提升時間。由于噴孔總通道面積β大于座通道面積α，因此燃料穿過噴孔7內(nèi)部的流動速度和噴孔出口流動速度均慢于高提升時間。相比于燃料通道13，袋狀室8的通道面積快速擴展。在這種情形下，從上游側(cè)的燃料通道13流入到袋狀室8中的大部分燃料沿著末端伸出部6的表面流動。接下來，從末端伸出部6的末端脫落下來的燃料沿著噴嘴軸線Y流入到下游側(cè)上袋狀室8的底壁表面，并且在袋狀室8的底壁表面上與袋狀室8的外周成銳角地稍微彎曲。隨后，在袋狀室8底壁表面上打漩的燃料從袋狀室的下側(cè)流到上側(cè)，并稍微彎曲向袋狀室8的外周以便穿過各自的噴孔入口31流入到噴孔7中。

另一方面，從燃料通道13流入到袋狀室8中的一部分燃料沿著袋狀室8的周壁表面流到袋狀室8的下側(cè)。然后，已經(jīng)流入到袋狀室8下側(cè)的燃料與袋狀室8的外周成銳角地稍微彎曲，以便通過各自的噴孔入口31流入到噴孔7中。因此，從袋狀室8的下側(cè)流向上側(cè)的燃料和從袋狀室8的上側(cè)流向下側(cè)的燃料在每個噴孔入口31處彼此相互碰撞。結(jié)果，在通過每個噴孔7內(nèi)側(cè)的燃料中產(chǎn)生湍流。由于在通過每個噴孔7內(nèi)側(cè)的燃料中產(chǎn)生湍流，因此對于從各個噴孔7噴射到燃燒室的燃料的噴射特征，如圖4A所示和圖8中實線表示的，能夠獲得這樣的噴射特征：即燃料噴霧F1的噴射角大于燃料噴霧F2的噴射角，且燃料噴霧F1的噴霧穿透力小于燃料噴霧F2的噴霧穿透力。

以下將參照圖1和圖4B解釋在針狀件2的高提升時間，燃料在袋狀室8內(nèi)的流動情形。在針狀件2的高提升時間，將L、L0和φDy之間的關(guān)系設(shè)定為滿足│L-L0│≤φDy/2。沿噴嘴軸線Y的方向從噴孔入口31的中心位置上升φDy/2的位置被稱為上基準(zhǔn)位置。沿噴嘴軸線Y的方向從噴孔入口31的中心位置下降φDy/2的位置被稱為下基準(zhǔn)位置。在這種情形下，在針狀件2的高提升時間，末端伸出部6的末端17位于上基準(zhǔn)位置和下基準(zhǔn)位置之間的范圍內(nèi)。在這種情形下，α和β之間的關(guān)系表示為α＞β，并且MA＝β。

因此，噴孔總通道面積β是最小通道面積MA，燃料從燃料通道13流入到袋狀室8的流動速度要慢于低提升時間。由于噴孔總通道面積β小于座通道面積α，因此穿過每個噴孔7內(nèi)側(cè)的燃料流動速度和噴孔出口流動速度均快于低提升時間。相比于袋狀室8，噴孔總通道面積β快速減小。在這種情形下，從燃料通道13流入到袋狀室8中的大部分燃料從末端伸出部6的表面和靠近袋狀室8入口的脊線33處脫落。然后，從末端伸出部6的表面和脊線33處脫落的燃料在袋狀室8內(nèi)以大直徑緩和彎曲到外側(cè)，以便穿過各自的噴孔入口31流入到噴孔7中。因此，不會在通過每個噴孔7內(nèi)側(cè)的燃料中產(chǎn)生湍流。相對于燃料從每個噴孔7噴射到燃燒室的噴射特征，如圖4B所示和圖8中實線表示的，能夠獲得這樣的特征：即燃料噴霧F2的噴射角小于燃料噴霧F1的噴射角，且燃料噴霧F2的噴霧穿透力大于燃料噴霧F1的噴霧穿透力。因此，在針狀件2的高提升時間能夠?qū)崿F(xiàn)強大的噴霧穿透力。在針狀件2的低提升時間，該噴霧穿透力被削弱。

以下將報告用于本實施例的實驗結(jié)果。將要解釋當(dāng)針狀件從其完全閉合位置提升至完全提升位置時，燃料的噴射角如何改變的實驗研究。實驗結(jié)果如圖8的圖表所示。顯而易見的是，從圖8的圖表中可以看出在針狀件2的低提升時期LS，相比于傳統(tǒng)的燃料噴射噴嘴，本實施例的燃料噴射噴嘴1趨向于具有更寬的角度和更低的穿透噴射。圖中還示出了在針狀件2的高提升時期LL，相比于本實施例的燃料噴射噴嘴1，傳統(tǒng)的燃料噴射噴嘴趨向于具有更寬的角度和更低的穿透噴射。

圖8中的縱軸表示燃料的噴射角度，橫軸表示當(dāng)針狀件2從其完全閉合位置提升至完全提升位置所逝去的時間。針狀件2從其完全閉合位置提升至中間提升位置所占用的時間為TM，針狀件2從其完全閉合位置提升至完全提升位置所占用的時間為TF。圖8中的實線代表本實施例的燃料噴射噴嘴1的特征線CN，圖8中的短虛線代表傳統(tǒng)的燃料噴射噴嘴的特征線EN。

因此，在針狀件2的低提升時間能夠削弱噴霧穿透力。因此，能夠在針狀件2的低提升時間減少冷卻損失。在針狀件2的高提升時間能夠增強燃料的噴霧穿透力。因此，能夠在針狀件2的高提升時間減少排煙量。由此，本實施例的燃料噴射噴嘴1能夠獲得既減少冷卻損失又減少排煙量的效果。

以下將描述本實施例的變例。在本實施例中，已經(jīng)描述了本公開應(yīng)用于噴射高壓燃料的燃料噴射噴嘴1中，其中所述高壓燃料從供給泵或共軌直接引入到發(fā)動機的燃燒室中。然而，本公開也可應(yīng)用于這樣的燃料噴射噴嘴：即燃料從諸如管線燃料泵或分配式燃料泵之類的燃料噴射泵被直接壓送入燃料儲存室。當(dāng)燃料儲存室內(nèi)的燃料壓力超過彈簧的推動力時，針狀件打開閥門，燃料噴射噴嘴直接向直接噴射型發(fā)動機噴射燃料。

在本實施例中，已經(jīng)描述了本公開的實施例應(yīng)用于針狀件2在燃料噴射時從其完全閉合位置提升至完全提升位置這種類型的燃料噴射噴嘴1。然而，本公開也可以應(yīng)用于升程量可變的燃料噴射噴嘴1中，其中在發(fā)動機所需要的噴射量小于預(yù)定值的小噴射量的情形下，針狀件2從其完全閉合位置提升至低提升位置，在發(fā)動機所需要的噴射量大于預(yù)定值的大噴射量的情形下針狀件2從其完全閉合位置提升至高提升位置。即使是在針狀件2從其完全閉合位置提升至完全提升位置這種類型的燃料噴射噴嘴1中，如果致動器的通電時期短，則盡管針狀件2從其完全閉合位置實現(xiàn)完全提升，但針狀件2也僅能提升至其低提升位置。

在本實施例中，已經(jīng)描述了本公開的實施例應(yīng)用于具有恒定的針狀件提升速度的燃料噴射噴嘴1中。然而，本公開也可以應(yīng)用于在針狀件的提升過程中針狀件的提升速度改變的燃料噴射噴嘴中。此外，本公開可以應(yīng)用于針狀件2階段式提升的燃料噴射噴嘴1中。在本實施例中，燃料噴射噴嘴1構(gòu)造為燃料噴射噴嘴1的針狀件2直接通過螺線管致動器或壓電致動器的驅(qū)動力驅(qū)動打開閥門，并且通過彈簧的推動力關(guān)閉閥門。然而，也可以采用螺線管閥或壓電致動器作為驅(qū)動針狀件2以打開/關(guān)閉閥門的致動器，這里所述螺線管閥或壓電致動器可以調(diào)節(jié)直接設(shè)置在針狀件2上方的控制室中的燃料壓力以控制針狀件2的打開/關(guān)閉操作。

在本實施例中，采用直接噴射式柴油發(fā)動機作為直接噴射型發(fā)動機?；蛘?，也可以采用直接噴射式汽油發(fā)動機作為直接噴射型發(fā)動機。在本實施例中，噴孔入口31的中心位于袋狀室8的內(nèi)周面和底壁表面之間的邊界處?；蛘?，噴孔入口31的中心可以僅位于袋狀室8的周壁表面上。此外，噴孔入口31的中心也可以僅位于袋狀室8的底壁表面上。整個針狀件的前端形狀可以是球面形、截頭圓錐形或圓錐形。本公開不限于如上所述的實施例，可以將其實踐于各種變例中。

總之，根據(jù)上述實施例的燃料噴射噴嘴1可以如下描述。

在本公開的一方面中，當(dāng)針狀件升程量小于閾值時，L、L0和φDy滿足│L-L0│＞φDy/2的關(guān)系。因此，當(dāng)針狀件升程量小于閾值時，在通過各個噴孔內(nèi)部的燃料流中易于產(chǎn)生湍流，通過噴孔噴射到燃燒室中的燃料噴霧穿透力變?nèi)酢Ａ硪环矫?，?dāng)針狀件升程量大于閾值時，L、L0和φDy滿足│L-L0│≤φDy/2的關(guān)系。因此，當(dāng)針狀件的升程量大于閾值時，在通過各個噴孔內(nèi)部的燃料流中不易產(chǎn)生湍流，通過噴孔噴射到燃燒室中的噴霧穿透力增強。因此，當(dāng)針狀件的升程量大于閾值時噴霧穿透力能夠增強。當(dāng)針狀件的升程量小于閾值時噴霧穿透力能夠削弱。其細(xì)節(jié)已經(jīng)參照附圖在上述實施例中詳細(xì)說明。

盡管已經(jīng)結(jié)合實施例描述了本公開，但應(yīng)當(dāng)理解的是本公開不限于所述實施例和結(jié)構(gòu)。本公開旨在覆蓋各種變型和等效布置。此外，盡管已經(jīng)有了各種結(jié)合和構(gòu)造，但包含更多、更少或單個元件的其他的結(jié)合和構(gòu)造也在本公開的實質(zhì)和范圍內(nèi)。