本發(fā)明涉及能源回收利用領(lǐng)域,具體涉及一種液態(tài)高爐渣?;迫〗褂土呀獯呋瘎┑姆椒ㄅc裝置。
背景技術(shù):
高爐渣是鋼鐵生產(chǎn)過程的主要副產(chǎn)品,含熱量豐富,每生產(chǎn)1噸生鐵要副產(chǎn)0.3~0.6噸爐渣,每噸渣約含有(1.26~1.88)×106kJ的顯熱。爐渣所含有的余熱量高但其品味較低,目前,還沒有找到有效的回收與利用途徑。
水淬工藝是目前高爐渣處理應(yīng)用最廣泛的方式,水渣后續(xù)的使用路徑成熟,但基本沒有熔渣顯熱的回收,造成巨量的能源和水資源浪費(fèi)。高爐渣的干式顯熱回收技術(shù)具有良好的前景,按照爐渣?;绞剑墒搅;ㄖ饕L(fēng)淬法和離心?;ā?/p>
無論是風(fēng)淬或是離心?;夹g(shù),其?;绞捷^單一,能耗大,?;怀浞?,?;释ǔT?0%以下。且均采用空氣作為換熱介質(zhì),換熱系數(shù)低,影響換熱速率和氣渣比,進(jìn)而造成空壓機(jī)設(shè)備大型化和工藝的經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)降低。此外,高爐渣干式粒化技術(shù),前提之一是保證高爐渣在進(jìn)行顯熱回收處理后,可作為一種資源繼續(xù)使用,否則巨量的高爐渣堆積對(duì)企業(yè)是難以承受的。液態(tài)高爐渣是一種多元金屬熔體,經(jīng)干法粒化后形成的爐渣顆粒,除作為水泥行業(yè)的添加劑使用外,還可以用做生物質(zhì)焦油降解的催化劑,對(duì)焦油的裂解具有一定的催化效果,但由于其主要活性成分氧化鐵含量偏低,一定程度上降低了其催化活性。
技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素:
針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)的不足,本發(fā)明提供了一種離心粒化、機(jī)械破碎、風(fēng)淬和水冷相結(jié)合的粒化裝置與方法,以期實(shí)現(xiàn)液態(tài)熔渣的高效?;c迅速換熱,從而保證產(chǎn)品?;?0%以上,耗水量控制在100kg/噸渣以下,?;a(chǎn)物可作為生物質(zhì)焦油裂解的高效催化劑。為實(shí)現(xiàn)上述發(fā)明目的,本發(fā)明采用下述技術(shù)方案予以實(shí)現(xiàn):
本發(fā)明提供一種液態(tài)高爐渣?;迫〗褂土呀獯呋瘎┑姆椒ㄅc裝置,其特征在于,該?;b置頂部開有液態(tài)液態(tài)高爐渣進(jìn)口和高溫空氣出口,中部設(shè)有錐形?;鳎涣;b置內(nèi)壁設(shè)有溢流式水冷壁,錐形?;髋c溢流式水冷壁之間設(shè)有噴灑裝置,溢流式水冷壁下部開有粒化渣粒出口;所述錐形?;魃喜繛殄F形,下部為圓柱形,圓柱表面開有多個(gè)小孔,小孔下方裝有多個(gè)破碎葉片,錐形?;鞯撞块_有高壓空氣進(jìn)口;
所述錐形?;麇F角α為30°~90°,錐形?;飨虏繄A柱表面開有直徑在2~4mm之間的小孔,開孔率為30%,小孔與破碎葉片間相互交錯(cuò)排列,破碎葉片與圓柱表面間夾角β為30°~60°。
本發(fā)明還提供了一種利用上述裝置進(jìn)行液態(tài)高爐渣?;迫〗褂土呀獯呋瘎┑姆椒ǎ涮卣髟谟谒ㄒ韵虏襟E:
(1)?;跋蛞簯B(tài)高爐渣中添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)10%~20%的鐵礦粉;
(2)所述與鐵礦粉混合后的液態(tài)高爐渣落到高速旋轉(zhuǎn)的錐形粒化器表面,在離心力和重力的作用下沿錐面迅速延展形成薄膜向下流動(dòng);
(3)由錐形粒化器表面小孔射出的高壓氣流,將液態(tài)渣風(fēng)淬成小顆粒液滴,向溢流式水冷壁面運(yùn)動(dòng)時(shí)與高速旋轉(zhuǎn)的破碎葉片相碰撞,在機(jī)械力的沖擊作用下被二次破碎成更小顆粒,同時(shí)被螺旋上升的氣流進(jìn)一步風(fēng)淬?;?/p>
(4)所述?;蟮男☆w粒渣落到溢流式水冷壁表面后,持續(xù)與水冷壁表面流動(dòng)的水膜換熱進(jìn)一步冷卻,并沿水冷壁下滑至底部出口;
(5)?;a(chǎn)生的具有一定壓力的高溫空氣與水蒸氣的混合氣體進(jìn)入余熱回收裝置進(jìn)行熱回收。
進(jìn)一步的,?;^程中,可開啟噴灑裝置向粒化渣粒表面噴灑催化劑粉末。
與現(xiàn)有技術(shù)相比,本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)和積極效果是:
(1)將離心?;C(jī)械破碎、風(fēng)淬和水冷方式結(jié)合,既實(shí)現(xiàn)液態(tài)熔渣的高效粒化與迅速換熱,又能夠保證產(chǎn)品粒化率90%以上,耗水量控制在100kg/噸渣以下;
(2)采用風(fēng)淬與水冷相結(jié)合的冷卻方式,加快高溫?;囊?固態(tài)相變,極大縮減了?;睦鋮s所需空間,?;b置結(jié)構(gòu)緊湊,克服了傳統(tǒng)離心?;蝻L(fēng)淬設(shè)備占地面積大的缺點(diǎn),可滿足高爐底部空間有限的要求;
(3)采用流動(dòng)的水膜將?;斔统隽;b置,避免了渣粒之間的相互粘結(jié);
(4)粒化爐渣顆粒經(jīng)水冷后表面多孔,可用作生物質(zhì)等裂解焦油分解的催化劑,增加了顯熱回收后產(chǎn)品的附加值。
附圖說明
圖1是液態(tài)高爐渣粒化裝置
圖2 高爐渣用于生物質(zhì)焦油降解催化性能評(píng)價(jià)
附圖中:1液態(tài)高爐渣進(jìn)口;2高溫空氣水蒸氣出口;3 錐形?;鳎?溢流式水冷壁;5噴灑裝置;6 ?;3隹冢?小孔;8破碎葉片;9高壓空氣進(jìn)口。
具體實(shí)施方式
實(shí)施例1
如圖1所示,本發(fā)明提供一種液態(tài)高爐渣粒化裝置,該?;b置頂部開有液態(tài)高爐渣進(jìn)口1和高溫空氣水蒸氣出口2,中部設(shè)有錐形?;?;?;b置內(nèi)壁設(shè)有溢流式水冷壁4,錐形?;?與溢流式水冷壁4之間設(shè)有噴灑裝置5,溢流式水冷壁4下部開有?;3隹?;所述錐形?;?上部為錐形,下部為圓柱形,圓柱表面開有多個(gè)小孔7,并裝有多個(gè)破碎葉片8,錐形?;鞯撞块_有高壓空氣進(jìn)口9;
所述錐形粒化器3錐角為60°,錐形?;?下部圓柱表面開有直徑在2mm的小孔7,開孔率為30%,小孔7與破碎葉片8間相互交錯(cuò)排列,破碎葉片8與圓柱表面夾角為45°。
本發(fā)明還提供了一種利用上述裝置進(jìn)行液態(tài)高爐渣粒化制取焦油裂解催化劑的方法,其特征在于它包括以下步驟:
(1)粒化前向液態(tài)高爐渣中添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)20%的鐵礦粉;
(2)所述與鐵礦粉混合后的液態(tài)高爐渣落到高速旋轉(zhuǎn)的錐形?;鞅砻?,在離心力和重力的作用下沿錐面迅速延展形成薄膜向下流動(dòng);
(3)由錐形粒化器表面小孔射出的高壓氣流,將液態(tài)渣風(fēng)淬成小顆粒液滴,向溢流式水冷壁面運(yùn)動(dòng)時(shí)與高速旋轉(zhuǎn)的破碎葉片相碰撞,在機(jī)械力的沖擊作用下被二次破碎成更小顆粒,同時(shí)被螺旋上升的氣流進(jìn)一步風(fēng)淬?;?;
(4)所述?;蟮男☆w粒渣落到溢流式水冷壁表面后,持續(xù)與水冷壁表面流動(dòng)的水膜換熱進(jìn)一步冷卻,并沿水冷壁下滑至底部出口;
(5)?;a(chǎn)生的具有一定壓力的高溫空氣與水蒸氣的混合氣體進(jìn)入余熱回收裝置進(jìn)行熱回收。
對(duì)?;a(chǎn)物進(jìn)行收集篩分后,粒化率達(dá)95%,?;w粒直徑在2mm以下的達(dá)80%,介于2到4mm之間的占18%,渣纖維含量在2%左右。選取粒徑在2mm以下的?;鳛樯镔|(zhì)裂解的催化劑,在900℃下與生物質(zhì)進(jìn)行共裂解,裂解產(chǎn)物分布如圖2所示:
可以看出,與生物質(zhì)單獨(dú)裂解相比,采用本方法制備的高爐渣顆粒作為裂解催化劑時(shí),裂解產(chǎn)物中氣體產(chǎn)率明顯增加,焦油含量則急劇下降,表明高爐渣對(duì)焦油的降解轉(zhuǎn)化效果明顯,焦油大部分轉(zhuǎn)化為氣體。由實(shí)驗(yàn)結(jié)果還可以看出,采用本方法制備的高爐渣顆粒的催化活性,與常規(guī)催化劑煅燒白云石相近。
以上實(shí)施例僅用以說明本發(fā)明的技術(shù)方案,而非對(duì)其進(jìn)行限制;盡管參照前述實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)的說明,對(duì)于本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來說,依然可以對(duì)前述實(shí)施例所記載的技術(shù)方案進(jìn)行修改,或者對(duì)其中部分技術(shù)特征進(jìn)行等同替換;而這些修改或替換,并不使相應(yīng)技術(shù)方案的本質(zhì)脫離本發(fā)明所要求保護(hù)的技術(shù)方案的精神和范圍。