本發(fā)明涉及鋼鐵工業(yè)的燒結(jié)領(lǐng)域，尤其涉及一種雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法。

背景技術(shù)：

在鋼鐵生產(chǎn)過程中，燒結(jié)工序能耗僅次于煉鐵工序，占鋼鐵生產(chǎn)總能耗的10％～12％，而在燒結(jié)工序中，以燒結(jié)機煙氣和冷卻機廢氣顯熱的形式排入大氣的熱量占燒結(jié)工序總能耗的50％左右。由于燒結(jié)環(huán)冷機廢氣的溫度不高，大致為150～450℃，加上此前余熱回收技術(shù)的局限，燒結(jié)環(huán)冷機廢氣余熱回收項目長期只在少數(shù)大型鋼廠獲得應(yīng)用。

近年來，隨著低溫余熱回收技術(shù)的發(fā)展，鋼鐵行業(yè)的余熱回收項目的成本和投資大幅度降低，同時余熱回收裝置的效率顯著提高，大批中小型鋼鐵企業(yè)也紛紛上馬余熱回收項目，燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐得到了大量應(yīng)用，尤其是在當(dāng)前資源日益緊張和環(huán)保要求越來越高的形勢下，更能凸顯其經(jīng)濟效益和社會效益。

對于燒結(jié)環(huán)冷機余熱回收系統(tǒng)來說，環(huán)冷機余熱回收段取風(fēng)量(煙氣量)是最基本的輸入條件，也是余熱回收系統(tǒng)運行的主要監(jiān)測參數(shù)之一，然而，由于燒結(jié)環(huán)冷機余熱回收系統(tǒng)需求占地面積較大，而實際場地條件大多都比較有限(尤其是改造項目)，對于雙取風(fēng)單通道(環(huán)冷機高溫段和環(huán)冷機低溫段兩段取風(fēng))系統(tǒng)來說，很難保證兩段取風(fēng)管道都能有較長的直管段，實際工程中經(jīng)常會出現(xiàn)其中一根取風(fēng)管道較長，而另一根取風(fēng)管道較短的情況。而另外一方面，由于煙氣量(風(fēng)量)較大，導(dǎo)致環(huán)冷機取風(fēng)管道管徑很大(大型環(huán)冷機的取風(fēng)管道管徑甚至高達(dá)3～4m)，而流量計量對于前后直管段的長度有著比較嚴(yán)格的要求，如此一來工程現(xiàn)場很難滿足取風(fēng)管道(尤其是較短那根取風(fēng)管道)的流量計量要求，這必然會導(dǎo)致取風(fēng)流量測量結(jié)果大大偏離真實值，從而失去有效性。

因此，針對目前在工程上廣泛應(yīng)用的雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機余熱回收系統(tǒng)，構(gòu)建一個燒結(jié)環(huán)冷機取風(fēng)流量測量方法，在現(xiàn)場不具備直接測量的條件下通過其他參數(shù)間接獲取雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐的取風(fēng)流量，為余熱鍋爐的運行監(jiān)視和操作調(diào)整提供可靠數(shù)據(jù)，具有重要的實用意義。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

針對上述問題，本發(fā)明提供一種能夠獲取雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐取風(fēng)流量的雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法。

為達(dá)到上述目的，本發(fā)明雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法，包括，選取環(huán)冷機兩根取風(fēng)管道中的其中一根取風(fēng)管道作為第一取風(fēng)管道，另一根管道作為第二取風(fēng)管道；

測量第一取風(fēng)管道的取風(fēng)流量；

計算第二取風(fēng)管道的取風(fēng)流量，具體包括以下步驟：

根據(jù)余熱鍋爐汽水側(cè)運行參數(shù)獲得余熱鍋爐的有效利用熱；

根據(jù)測量的實際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量獲得標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量；

根據(jù)余熱鍋爐有效利用熱、標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量、余熱鍋爐保熱系數(shù)、余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度、余熱鍋爐出口煙氣溫度、燒結(jié)環(huán)冷機第一取風(fēng)管道取風(fēng)溫度、燒結(jié)環(huán)冷機第二取風(fēng)管道取風(fēng)溫度以循環(huán)迭代的計算方式，求解標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量；

根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量計算實際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量。

較佳的，雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法，余熱鍋爐為單壓余熱鍋爐，所述根據(jù)余熱鍋爐汽水側(cè)運行參數(shù)獲得余熱鍋爐的有效利用熱，利用的計算式為：

Q_l＝D_gr(h_gr-h_gs)，其中，

Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；

D_gr為余熱鍋爐過熱蒸汽流量，kg/h

h_gr為余熱鍋爐過熱蒸汽焓值，kJ/kg；

h_gs為余熱鍋爐給水焓值，kJ/kg；

或余熱鍋爐為雙壓余熱鍋爐，所述根據(jù)余熱鍋爐汽水側(cè)運行參數(shù)獲得余熱鍋爐的有效利用熱，利用的計算式為：

Q_l＝D_gr1(h_gr1-h_gs)+D_gr2(h_gr2-h_gs)，其中，

Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；

D_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；

h_gr1為高壓段過熱蒸汽焓值，kJ/kg；

D_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量，kg/h；

h_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽焓值，kJ/kg；

h_gs為余熱鍋爐給水焓值，kJ/kg。

較佳的，雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法，所述根據(jù)測量的實際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量獲得標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量，計算式為：

其中，

V₁⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

V₁為實際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

p_a為當(dāng)?shù)卮髿鈮?，Pa；

p_f,1為燒結(jié)環(huán)冷機第一取風(fēng)管道取風(fēng)壓力，Pa；

t_f,1為燒結(jié)環(huán)冷機第一取風(fēng)管道取風(fēng)溫度，℃。

較佳的，雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法，所述根據(jù)余熱鍋爐有效利用熱、標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量、余熱鍋爐保熱系數(shù)、余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度、余熱鍋爐出口煙氣溫度、燒結(jié)環(huán)冷機第一取風(fēng)管道取風(fēng)溫度、燒結(jié)環(huán)冷機第二取風(fēng)管道取風(fēng)溫度以循環(huán)迭代的計算方式，求解標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量，具體步驟為：

1)設(shè)定一標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量V₂⁰；

2)根據(jù)設(shè)定的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量V₂⁰獲得標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量利用的計算式為：

其中，

為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，Nm³/h；

V₁⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

V₂⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量，Nm³/h

3)計算取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比k，利用的計算式為：

其中，

k為取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比，—；

Q_l為鍋爐有效利用熱，kJ/h；

為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，Nm³/h；

為余熱鍋爐保熱系數(shù)；

h_gk,in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

h_gk,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

4)計算燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值、燒結(jié)環(huán)冷機第一取風(fēng)管道取風(fēng)焓值以及燒結(jié)環(huán)冷機第二取風(fēng)管道取風(fēng)焓值，利用的計算式為：

$H_{in}=(1-k)h_{gk,in}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,in}$

$H_1=(1-k)h_{gk,1}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,1}$

其中，

H_in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值，kJ/Nm³；

H₁為燒結(jié)環(huán)冷機第一取風(fēng)管道取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；

H₂為燒結(jié)環(huán)冷機第二取風(fēng)管道取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；

k為取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比，—；

h_gk,in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

h_gk,1為燒結(jié)環(huán)冷機第一取風(fēng)管道取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為燒結(jié)環(huán)冷機第一取風(fēng)管道取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

h_gk,2為燒結(jié)環(huán)冷機第二取風(fēng)管道取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為燒結(jié)環(huán)冷機第二取風(fēng)管道取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

5)計算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量利用的計算式為

其中，

為計算得到的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，Nm³/h；

V₁⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

H_in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值，kJ/Nm³；

H₁為燒結(jié)環(huán)冷機第一取風(fēng)管道取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；

H₂為燒結(jié)環(huán)冷機第二取風(fēng)管道取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；

6)預(yù)設(shè)一閾值ε，將計算獲得的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量和設(shè)定的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量V₂⁰進(jìn)行比較：

若則獲得標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量；

若則將和V₂⁰的平均值作為新的設(shè)定的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量，返回步驟1)；

較佳的，雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法，所述根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量計算實際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量，計算式為：

其中，

V₂為實際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

V₂⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量，Nm³/h；

p_a為當(dāng)?shù)卮髿鈮海琍a；

p_f,2為燒結(jié)環(huán)冷機第二取風(fēng)管道取風(fēng)壓力，Pa；

t_f,2為燒結(jié)環(huán)冷機第二取風(fēng)管道取風(fēng)溫度，℃。

較佳的，雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法，所述第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量對應(yīng)高溫段取風(fēng)流量，第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量對應(yīng)低溫段取風(fēng)流量；或，所述第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量對應(yīng)低溫段取風(fēng)流量，第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量對應(yīng)高溫段取風(fēng)流量。

本發(fā)明雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐取風(fēng)流量測量方法，用于雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐取風(fēng)流量的測量，通過余熱鍋爐運行數(shù)據(jù)間接獲取雙取風(fēng)單通道燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐的取風(fēng)流量，在現(xiàn)場不具備流量計量所要求的直管段條件，進(jìn)而導(dǎo)致取風(fēng)流量無法直接測量或者測量精度無法保證的情況下尤為有效，結(jié)果可為余熱鍋爐的運行監(jiān)視和操作調(diào)整提供可靠數(shù)據(jù)，具有重要的實用意義。

附圖說明

圖1是燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐余熱回收工藝流程圖；A臺車運行方向，B進(jìn)料，1余熱鍋爐,2環(huán)冷機高溫段，3環(huán)冷機低溫段，4環(huán)冷機高溫段取風(fēng)管道，5環(huán)冷機低溫段取風(fēng)管道，6余熱鍋爐排煙管道。

圖2是燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐余熱回收工藝流程圖；A臺車運行方向，B進(jìn)料，1余熱鍋爐,2環(huán)冷機高溫段，3環(huán)冷機低溫段，4環(huán)冷機高溫段取風(fēng)管道，5環(huán)冷機低溫段取風(fēng)管道，6余熱鍋爐排煙管道。

具體實施方式

下面結(jié)合說明書附圖對本發(fā)明做進(jìn)一步的描述。

實施例一

所述第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量對應(yīng)高溫段取風(fēng)流量，第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量對應(yīng)低溫段取風(fēng)流量，測量方法為：

1、采集燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐的運行數(shù)據(jù)，包括：環(huán)冷機高溫段取風(fēng)流量、環(huán)冷機高溫段取風(fēng)溫度、環(huán)冷機高溫段取風(fēng)壓力、環(huán)冷機低溫段取風(fēng)溫度、環(huán)冷機低溫段取風(fēng)壓力、余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度、余熱鍋爐出口煙氣溫度、大氣壓力；

余熱鍋爐汽水側(cè)運行參數(shù)：單壓余熱鍋爐包括，過熱蒸汽溫度、過熱蒸汽壓力、過熱蒸汽流量、給水溫度、給水壓力、給水流量；雙壓余熱鍋爐包括，余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽溫度、余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽壓力、余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽溫度、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽壓力、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐進(jìn)口給水溫度、余熱鍋爐進(jìn)口給水壓力、余熱鍋爐進(jìn)口給水流量。

2、對步驟1獲得的輸入數(shù)據(jù)進(jìn)行預(yù)處理，包括壞點處理和數(shù)據(jù)平滑處理，得到用于求解燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐取風(fēng)流量的有效數(shù)據(jù)。

3、根據(jù)步驟2獲得的有效數(shù)據(jù)，獲取燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐取風(fēng)流量，具體包括以下步驟：

3.1計算余熱鍋爐有效利用熱Q_l；

3.1.1對于單壓余熱鍋爐：

Q_l＝D_gr(h_gr-h_gs)

其中，Q_l為鍋爐有效利用熱，kJ/h；D_gr為過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr為過熱蒸汽焓，kJ/kg，由過熱蒸汽壓力和過熱蒸汽溫度計算或查表得到；h_gs為給水焓，kJ/kg，由余熱鍋爐進(jìn)口給水壓力和給水溫度計算或查表得到；

3.1.2對于雙壓余熱鍋爐：

Q_l＝D_gr1(h_gr1-h_gs)+D_gr2(h_gr2-h_gs)

其中，Q_l為鍋爐有效利用熱，kJ/h；D_gr1為高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr1為高壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg，由高壓段過熱蒸汽壓力和高壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；D_gr2為低壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr2為低壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg，由低壓段過熱蒸汽壓力和低壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；h_gs為給水焓，kJ/kg，由余熱鍋爐進(jìn)口給水壓力和給水溫度計算或查表得到；

3.2計算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量V_h⁰：

$V_h^0=\frac{p_a+p_{f,h}}{101325}\frac{273}{t_{f,h}+273}{V}_h$

其中，V_h⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；V_h為實際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；p_s為當(dāng)?shù)卮髿鈮?，Pa；p_f,h為燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)壓力，Pa；t_f,h為燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)溫度，℃；

3.3通過迭代計算獲取標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量：

3.3.1設(shè)定初始的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量V_l⁰；

3.3.2計算得到標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量

其中，為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，Nm³/h；V_h⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；V_l⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；

3.3.3計算取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比k：

其中，k為取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比，—；Q_l為鍋爐有效利用熱，kJ/h；為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，Nm³/h；為余熱鍋爐保熱系數(shù)，可取為設(shè)定值；h_gk,in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度計算或查表得到；h_gk,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計算或查表得到；

3.3.4分別計算燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值、燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)焓值以及燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)焓值：

$H_{in}=(1-k)h_{gk,in}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,in}$

$H_h=(1-k)h_{gk,h}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,h}$

$H_1=(1-k)h_{gk,1}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,1}$

其中，H_in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_h為燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；k為取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比，—；h_gk,in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度計算或查表得到；h_gk,h為燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)溫度計算或查表得到；為燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)溫度計算或查表得到；h_gk,l為燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)溫度計算或查表得到；為燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)溫度計算或查表得到；

3.3.5計算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量

其中，為計算得到的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，Nm³/h；V_h⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；H_in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_h為燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；

3.3.6將步驟3.3.5得到的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量與步驟3.3.1設(shè)定的V_l⁰進(jìn)行對比：

若，二者的差值在設(shè)定的范圍內(nèi)，則輸出標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量V_l⁰；

若，二者的差值不在設(shè)定的范圍內(nèi)，則將與V_l⁰的平均值作為新的低溫段取風(fēng)流量設(shè)定值，然后重新執(zhí)行步驟3.3.1～步驟3.3.6；

3.4計算得到實際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量V_l：

$V_1=\frac{101325}{p_a+p_{f,1}}\frac{(t_{f,1}+273)}{273}{V}_1^0$

其中，V_l為實際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；V_l⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；p_a為當(dāng)?shù)卮髿鈮?，Pa；p_f,l為燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)壓力，Pa；t_f,l為燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)溫度，℃。

實施例二

所述第一取風(fēng)管道取風(fēng)流量對應(yīng)低溫段取風(fēng)流量，第二取風(fēng)管道取風(fēng)流量對應(yīng)高溫段取風(fēng)流量，測量方法為：

1、采集燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐的運行數(shù)據(jù)，包括：環(huán)冷機高溫段取風(fēng)溫度、環(huán)冷機高溫段取風(fēng)壓力、環(huán)冷機低溫段取風(fēng)流量、環(huán)冷機低溫段取風(fēng)溫度、環(huán)冷機低溫段取風(fēng)壓力、余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度、余熱鍋爐出口煙氣溫度、大氣壓力；

余熱鍋爐汽水側(cè)運行參數(shù)：單壓余熱鍋爐包括，過熱蒸汽溫度、過熱蒸汽壓力、過熱蒸汽流量、給水溫度、給水壓力、給水流量；雙壓余熱鍋爐包括，余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽溫度、余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽壓力、余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽溫度、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽壓力、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐進(jìn)口給水溫度、余熱鍋爐進(jìn)口給水壓力、余熱鍋爐進(jìn)口給水流量。

2、對步驟1獲得的輸入數(shù)據(jù)進(jìn)行預(yù)處理，包括壞點處理和數(shù)據(jù)平滑處理，得到用于求解燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐取風(fēng)流量的有效數(shù)據(jù)。

3、根據(jù)步驟2獲得的有效數(shù)據(jù)，獲取燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐取風(fēng)流量，具體包括以下步驟：

3.1計算余熱鍋爐有效利用熱Q_l；

3.1.1對于單壓余熱鍋爐：

Q_l＝D_gr(h_gr-h_gs)

其中，Q_l為鍋爐有效利用熱，kJ/h；D_gr為過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr為過熱蒸汽焓，kJ/kg，由過熱蒸汽壓力和過熱蒸汽溫度計算或查表得到；h_gs為給水焓，kJ/kg，由余熱鍋爐進(jìn)口給水壓力和給水溫度計算或查表得到；

3.1.2對于雙壓余熱鍋爐：

Q_l＝D_gr1(h_gr1-h_gs)+D_gr2(h_gr2-h_gs)

其中，Q_l為鍋爐有效利用熱，kJ/h；D_gr1為高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr1為高壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg，由高壓段過熱蒸汽壓力和高壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；D_gr2為低壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr2為低壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg，由低壓段過熱蒸汽壓力和低壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；h_gs為給水焓，kJ/kg，由余熱鍋爐進(jìn)口給水壓力和給水溫度計算或查表得到。

3.2計算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量V_l⁰：

$V_1^0=\frac{p_a+p_{f,1}}{101325}\frac{273}{t_{f,1}+273}{V}_1$

其中，V_l⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；V_l為實際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；p_s為當(dāng)?shù)卮髿鈮?，Pa；p_f,l為燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)壓力，Pa；t_f,l為燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)溫度，℃。

3.3通過迭代計算獲取標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量：

3.3.1設(shè)定初始的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量V_h⁰；

3.3.2計算得到標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量

其中，為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，Nm³/h；為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；V_l⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；

3.3.3計算取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比k：

其中，k為取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比，—；Q_l為鍋爐有效利用熱，kJ/h；為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，Nm³/h；為余熱鍋爐保熱系數(shù)，可取為設(shè)定值；h_gk,in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度計算或查表得到；h_gk,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計算或查表得到；

3.3.4分別計算燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值、燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)焓值以及燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)焓值：

$H_{in}=(1-k)h_{gk,in}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,in}$

$H_h=(1-k)h_{gk,h}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,h}$

$H_1=(1-k)h_{gk,1}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,1}$

其中，H_in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_h為燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；k為取風(fēng)管道內(nèi)的煙氣中水蒸氣的體積占比，—；h_gk,in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐進(jìn)口煙氣溫度計算或查表得到；h_gk,h為燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)溫度計算或查表得到；為燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)溫度計算或查表得到；h_gk,l為燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)溫度計算或查表得到；為燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)溫度計算或查表得到；

3.3.5計算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量

其中，為計算得到的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐進(jìn)口煙氣總流量，Nm³/h；V_l⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；H_in為余熱鍋爐進(jìn)口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_h為燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結(jié)環(huán)冷機低溫段取風(fēng)焓值，kJ/Nm³；

3.3.6將步驟3.3.5得到的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量與步驟3.3.1設(shè)定的V_h⁰進(jìn)行對比：

若，二者的差值在設(shè)定的范圍內(nèi)，則輸出標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量V_h⁰；

若，二者的差值不在設(shè)定的范圍內(nèi)，則將與V_h⁰的平均值作為新的高溫段取風(fēng)流量設(shè)定值，然后重新執(zhí)行步驟3.3.1～步驟3.3.6。

3.4計算實際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量V_h：

$V_h=\frac{101325}{p_a+p_{f,h}}\frac{(t_{f,h}+273)}{273}{V}_h^0$

其中，V_h為實際狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；V_h⁰為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的燒結(jié)環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風(fēng)流量，Nm³/h；p_a為當(dāng)?shù)卮髿鈮?，Pa；p_f,h為燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)壓力，Pa；t_f,h為燒結(jié)環(huán)冷機高溫段取風(fēng)溫度，℃。

以上，僅為本發(fā)明的較佳實施例，但本發(fā)明的保護(hù)范圍并不局限于此，任何熟悉本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員在本發(fā)明揭露的技術(shù)范圍內(nèi)，可輕易想到的變化或替換，都應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。因此，本發(fā)明的保護(hù)范圍應(yīng)該以權(quán)利要求所界定的保護(hù)范圍為準(zhǔn)。