本公開(kāi)涉及一種漏氣續(xù)跑輪胎，該漏氣續(xù)跑輪胎在其側(cè)部中具有側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠，該側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠沿輪胎寬度方向具有新月形剖面形狀。
背景技術(shù)：
：在漏氣續(xù)跑輪胎中，該漏氣續(xù)跑輪胎在其側(cè)部中具有側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠，該側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠沿輪胎寬度方向具有新月形剖面形狀，即在側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)型漏氣續(xù)跑輪胎中，已知因?yàn)樵谳喬?cè)部中提供側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠，因此輪胎的豎直彈性常數(shù)增大，由此降低了駕駛舒適度。JP2007-069775A(PTL1)公開(kāi)了：通過(guò)使用用于胎面的極度圓的外輪廓形狀，能夠降低側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠的橡膠體積，由此將輪胎質(zhì)量的增大和駕駛舒適度的降低保持得較小，同時(shí)保證漏氣續(xù)跑能力。引用文獻(xiàn)列表專利文獻(xiàn)PTL1：JP2007-069775A技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：技術(shù)問(wèn)題然而，在PTL1中公開(kāi)的輪胎中，胎面具有極度圓的外輪廓形狀，該形狀降低了能夠被布置在輪胎側(cè)部中的側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠的橡膠體積。結(jié)果，在漏氣續(xù)跑期間，增大了側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠層的扭曲，這可能惡化漏氣續(xù)跑耐久性。此外，漏氣續(xù)跑輪胎的另一主要技術(shù)問(wèn)題已經(jīng)使得駕駛舒適度與漏氣續(xù)跑耐久性兼容。同時(shí)，在主要的歐洲市場(chǎng)中，燃料效率限制條例已經(jīng)生效，所以增大了對(duì)于降低漏氣續(xù)跑輪胎的滾動(dòng)阻力的降低的需求。降低常規(guī)輪胎的滾動(dòng)阻力的一種方式是降低TW/SW比值，其中TW是一對(duì)胎面邊緣之間的沿輪胎寬度方向的半寬度，并且SW是輪胎最大寬度的一半。通過(guò)降低TW來(lái)降低橡膠的胎冠的量，能夠降低重量和滾動(dòng)阻力。從該角度考慮，用于45或以下的長(zhǎng)徑比的TW/SW≤0.88的關(guān)系以及用于50或以上的長(zhǎng)徑比的TW/SW≤0.83的關(guān)系一般地被認(rèn)為是優(yōu)選的。因此，長(zhǎng)徑比越高，低TW/SW比值被認(rèn)為是優(yōu)選的。然而，在漏氣續(xù)跑輪胎中，當(dāng)輪胎被刺穿時(shí)，降低的TW/SW比值增大了輪胎的胎肩部的變形，由此惡化漏氣續(xù)跑耐久性。不幸的是，如果漏氣續(xù)跑補(bǔ)強(qiáng)橡膠的厚度被加厚以進(jìn)行補(bǔ)償，滾動(dòng)阻力惡化。因此，提供一種如下的漏氣續(xù)跑輪胎是有利的：常規(guī)行駛期間的駕駛舒適度、漏氣續(xù)跑期間的耐久性以及滾動(dòng)阻力的降低都被兼容。解決方案本公開(kāi)的
發(fā)明內(nèi)容如下：一種漏氣續(xù)跑輪胎包括：在一對(duì)胎圈部之間環(huán)形地延伸的胎體；以及沿輪胎寬度方向位于胎體的內(nèi)側(cè)的側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠，所述側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠沿輪胎寬度方向具有新月形剖面形狀，其中0.09≤TWH/TW≤0.19，D/SH≤0.05，以及0.89≤TW/SW≤0.94，其中，在漏氣續(xù)跑輪胎被安裝在可用輪輞上并且在沒(méi)有施加負(fù)載的情況下充氣到規(guī)定的內(nèi)壓下的參考狀態(tài)下，TW(mm)表示一對(duì)胎面邊緣之間的沿輪胎寬度方向的半寬度，并且TWH(mm)表示胎面邊緣沿輪胎徑向的落差，SW(mm)表示輪胎最大寬度的一半，SH(mm)表示輪胎的剖面高度，并且D(mm)表示沿輪胎寬度方向從輪胎子午面向外0.65SW(mm)位置處的輪胎的落差。如用在本文中的，“可用輪輞”表示根據(jù)輪胎尺寸由如下標(biāo)準(zhǔn)所規(guī)定的輪輞，“規(guī)定的內(nèi)壓”表示根據(jù)最大負(fù)載能力由如下標(biāo)準(zhǔn)所規(guī)定的氣壓，并且“最大負(fù)載能力”表示根據(jù)如下標(biāo)準(zhǔn)輪胎允許承受的最大質(zhì)量。通過(guò)制造或使用輪胎的區(qū)域的有效工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)(諸如美國(guó)的“THETIREANDRIMASSOCIATION，INC.(TRA)”的“YearBook”，歐洲的“TheEuropeanTyreandRimTechnicalOrganisation(ETRTO)”的“STANDARDSMANUAL”，以及日本的“JapanAutomobileTyreManufacturersAssociation”的“JATMAYEARBOOK”)來(lái)確定所述標(biāo)準(zhǔn)。“落差”表示：在前述的參考狀態(tài)下沿輪胎寬度方向位于預(yù)定位置處的輪胎觸地面和位于輪胎子午面處的輪胎觸地面位置之間的輪胎徑向距離。此外，“胎面邊緣”表示：當(dāng)漏氣續(xù)跑輪胎被安裝到可用輪輞、被填充有規(guī)定的內(nèi)壓、并且在加載有對(duì)應(yīng)于最大負(fù)載能力的負(fù)載的同時(shí)滾動(dòng)時(shí)，輪胎的與路面接觸的整個(gè)外周面(輪胎觸地面)的沿輪胎寬度方向的邊緣。“輪胎的剖面高度”表示：在輪胎的沿寬度方向的剖面上沿輪胎徑向的從胎圈底部到最外位置的輪胎徑向距離。有利效果根據(jù)本公開(kāi)，提供了如下的漏氣續(xù)跑輪胎：該漏氣續(xù)跑輪胎中，在常規(guī)行駛期間的駕駛舒適度、漏氣續(xù)跑期間的耐久性以及滾動(dòng)阻力的降低都被兼容。附圖說(shuō)明圖1是根據(jù)本公開(kāi)實(shí)施例的一個(gè)的漏氣續(xù)跑輪胎的輪胎寬度方向上的剖面圖。具體實(shí)施方式下文參考附圖詳細(xì)地描述本公開(kāi)的實(shí)施例。圖1是根據(jù)本公開(kāi)實(shí)施例的一個(gè)的漏氣續(xù)跑輪胎的輪胎寬度方向上的剖面圖。圖1只示出了由輪胎子午面CL界定的一個(gè)半部分。另一半部分具有與如圖所示的半部分相同的結(jié)構(gòu)并且因此被省略。圖1表示處于漏氣續(xù)跑輪胎被安裝在可用輪輞上并且在沒(méi)有施加負(fù)載的情況下充氣到規(guī)定的內(nèi)壓的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的漏氣續(xù)跑輪胎。如圖1所示，本實(shí)施例的漏氣續(xù)跑輪胎(下文也簡(jiǎn)稱為輪胎)設(shè)置有胎體2，該胎體2由胎體主體部2a和胎體折疊部2b構(gòu)成，其中胎體主體部2a在多個(gè)胎圈部1(在所述胎圈部1中，嵌入有一對(duì)胎圈芯部1a(只示出了其中的一個(gè)))之間環(huán)形地延伸，胎體折疊部2b延續(xù)自胎體主體部2a并且圍繞胎圈芯部1a翻卷。在示出的示例中，胎體折疊部2b的端部被定位在相對(duì)于輪胎最大寬度部的沿輪胎寬度方向的外側(cè)，但是胎體折疊部2b的端部可以例如延伸到如下的點(diǎn)，該點(diǎn)位于相對(duì)于帶層3a、3b的輪胎寬度方向端部的沿輪胎寬度方向的內(nèi)側(cè)。胎體2例如可以由至少一個(gè)胎體簾布層構(gòu)成，該胎體簾布層由有機(jī)纖維芯、鋼芯等構(gòu)成。在示出的示例中，輪胎在輪胎徑向上在胎體2的外側(cè)依次包括帶3、一個(gè)帶補(bǔ)強(qiáng)層4和胎面5。帶3由兩個(gè)帶層3a和3b形成。兩個(gè)帶層3a和3b在示出的示例中由諸如有機(jī)纖維芯、鋼芯等的帶芯形成，該帶芯相對(duì)于輪胎圓周方向以一定的傾角延伸。兩個(gè)帶層3a和3b的帶芯在彼此相交的方向上延伸。在示出的示例中，帶補(bǔ)強(qiáng)層4由基本上沿著輪胎圓周方向延伸的有機(jī)纖維芯或鋼芯形成。帶3和帶補(bǔ)強(qiáng)層4的層的數(shù)量、材料、位置和構(gòu)造的其他方面根據(jù)需要可以改變。例如，帶補(bǔ)強(qiáng)層4可以只在帶層3a和3b的沿輪胎寬度方向的外側(cè)邊緣處具有兩層。如圖1所示，該輪胎在其側(cè)部還包括位于胎體2的沿輪胎寬度方向的內(nèi)側(cè)處的側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠6。該側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠6具有沿輪胎寬度方向的新月形剖面形狀。換言之，在輪胎寬度方向的剖面中，側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠6的沿輪胎寬度方向的厚度從靠近側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠6的沿輪胎徑向的中心位置朝向沿輪胎徑向的內(nèi)側(cè)和外側(cè)逐漸減小，并且側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠6具有沿輪胎寬度方向朝外突出的形狀。如圖1所示，側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠6靠近輪胎徑向的中心位置具有最大厚度Ga。在輪胎寬度方向的剖面中，側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠6的最大厚度Ga是位于側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠6的沿輪胎寬度方向的彎曲內(nèi)表面上的點(diǎn)和經(jīng)過(guò)該內(nèi)表面上的點(diǎn)的法線與側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠6的輪胎寬度方向的外表面相交的點(diǎn)之間的最大距離。通過(guò)提供此側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠6，即使當(dāng)輪胎的內(nèi)壓由于刺穿等下降時(shí)，側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠6也有助于支撐車體重量，并且允許車輛安全地行駛一段距離。如圖1所示，胎圈填料7被設(shè)置在胎圈芯部1a的沿輪胎徑向的外側(cè)。在該示例中，胎圈填料7具有錐形形狀，在該形狀中位于輪胎徑向的外側(cè)上的尖端的沿輪胎寬度方向的寬度變窄。如圖1所示，對(duì)空氣而言極度不易透過(guò)的內(nèi)襯里8被設(shè)置在輪胎的內(nèi)表面上。在前述的參考狀態(tài)下，TW(mm)表示一對(duì)胎面邊緣TE之間的沿輪胎寬度方向的半寬度，并且TWH(mm)表示胎面邊緣TE沿輪胎徑向的落差，SW(mm)表示輪胎最大寬度的一半，SH(mm)表示輪胎的剖面高度，并且D(mm)表示沿輪胎寬度方向從輪胎子午面CL向外0.65SW(mm)位置處的輪胎的落差。同時(shí)，在本實(shí)施例的漏氣續(xù)跑輪胎中，同時(shí)滿足下述的關(guān)系式(1)至(3)：(1)0.09≤TWH/TW≤0.19(2)D/SH≤0.05(3)0.89≤TW/SW≤0.94下文描述根據(jù)本實(shí)施例的漏氣續(xù)跑輪胎的效果。首先，解釋關(guān)系式(1)。在本實(shí)施例中，比值TWH/TW設(shè)定為0.09或以上，由此擴(kuò)展使得胎面5能夠變形的區(qū)域。因此，從低負(fù)載到常規(guī)負(fù)載(最大負(fù)載能力的大致70％)，通過(guò)胎面5的改變能夠接收由于負(fù)載波動(dòng)引起的負(fù)載，能夠抑制輪胎側(cè)部的變形，并且能夠降低輪胎的豎直彈性常數(shù)。因此在常規(guī)行駛期間能夠提高駕駛舒適度。然而，如果比值TWH/TW超過(guò)0.19，不能抑制漏氣續(xù)跑期間的變形，并且漏氣續(xù)跑期間的耐久性退化地終止。如上所述，通過(guò)滿足關(guān)系式(1)，在常規(guī)行駛期間的駕駛舒適度能夠與漏氣續(xù)跑期間的耐久性兼容。下文將解釋關(guān)系式(2)。在該實(shí)施例中，因?yàn)楸戎礑/SH是0.05或以下，因此在胎面5的沿輪胎寬度方向的中心區(qū)域中能夠保證較大的占地面積。因此，在漏氣續(xù)跑期間側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠6的扭曲能夠保持得較小，并且能夠提高漏氣續(xù)跑期間的耐久性。以此方式，通過(guò)滿足關(guān)系式(2)，能夠提高漏氣續(xù)跑期間的耐久性。另一方面，為了在常規(guī)負(fù)載期間(最大負(fù)載能力的大致70％至80％)抑制輪肩部的變形并且抑制滾動(dòng)阻力的惡化，優(yōu)選地滿足關(guān)系式比值D/SH≥0.02。接下來(lái)，解釋關(guān)系式(3)。在該實(shí)施例中，因?yàn)楸戎礣W/SW被設(shè)定為0.94或以下，所以能夠減小胎面橡膠的量，因此降低滾動(dòng)阻力。另一方面，因?yàn)樵谠搶?shí)施例中比值TW/SW被設(shè)定為0.89或以上，所以能夠降低胎面橡膠的扭曲，這降低了滾動(dòng)阻力。以此方式，通過(guò)滿足關(guān)系式(3)，能夠降低滾動(dòng)阻力。如上所述，通過(guò)同時(shí)滿足關(guān)系式(1)至(3)，常規(guī)行駛期間的駕駛舒適度、漏氣續(xù)跑期間的耐久性以及滾動(dòng)阻力的減小都被兼容。在本公開(kāi)的漏氣續(xù)跑輪胎中，優(yōu)選地滿足如下的關(guān)系式(4)(4)0.89≤TW/SW≤0.92該范圍是優(yōu)選的，因?yàn)榕c如上所述的原因類似，因?yàn)楸戎礣W/SW被設(shè)置為0.92或以下，所以能夠進(jìn)一步減小胎面橡膠的量，因此進(jìn)一步降低滾動(dòng)阻力。另一方面，將比值TW/SW被設(shè)置為0.89或以上進(jìn)一步降低胎面橡膠的扭曲，因此進(jìn)一步降低了滾動(dòng)阻力。此外，在本公開(kāi)的漏氣續(xù)跑輪胎中，優(yōu)選地滿足如下的關(guān)系式(5)。(5)0.12≤TWH/TW≤0.19該范圍是優(yōu)選的，因?yàn)榕c如上所述的原因類似，通過(guò)將比值TWH/TW設(shè)定為0.12或以上能夠進(jìn)一步提高常規(guī)行駛期間的駕駛舒適度。在本公開(kāi)中，輪胎邊緣TE處的輪胎外表面的曲率半徑R優(yōu)選地是35mm或以下并且更優(yōu)選地25mm或以下。該原因是能夠抑制側(cè)部在漏氣續(xù)跑期間的坍塌，并且能夠提高漏氣續(xù)跑期間的耐久性。此外，在本公開(kāi)中，當(dāng)SH≤110mm時(shí)，側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠6的最大厚度Ga優(yōu)選地從6mm至8mm。該原因是通過(guò)將最大厚度Ga設(shè)定為6mm或以上能夠保證漏氣續(xù)跑耐久性，然而通過(guò)8mm或以下的設(shè)定能夠抑制滾動(dòng)阻力的惡化。當(dāng)110mmSH≤130mm時(shí)，側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠6的最大厚度Ga優(yōu)選地從8mm至10mm。該原因是通過(guò)將最大厚度Ga設(shè)定為8mm或以上能夠保證漏氣續(xù)跑耐久性，然而通過(guò)10mm或以下的設(shè)定能夠抑制滾動(dòng)阻力的惡化。示例為了確定本輪胎的效果，準(zhǔn)備用于示例1-20的測(cè)試輪胎和用于比較示例1-11的測(cè)試輪胎，執(zhí)行以下的測(cè)試以估計(jì)輪胎性能。豎直彈性常數(shù)在被安裝到由JATMA規(guī)定的獲批輪輞上之后，各個(gè)輪胎被充氣到230kPa的輪胎內(nèi)壓，在輪胎徑向上施加對(duì)應(yīng)于最大負(fù)載能力的負(fù)載的70％的負(fù)載，并且能夠測(cè)量輪胎的沿輪胎徑向的變形。用于表1至6中的指數(shù)的數(shù)值越小，輪胎舒適度越好。漏氣續(xù)跑耐久性對(duì)于各個(gè)輪胎，根據(jù)ISO條件在漏氣續(xù)跑耐久性鼓中測(cè)量行駛距離。用于表1至6中的指數(shù)的數(shù)值越大，漏氣續(xù)跑耐久性越好。滾動(dòng)阻力對(duì)于各個(gè)輪胎，測(cè)量根據(jù)ISO條件的滾動(dòng)阻力。用于表1至6中的指數(shù)的數(shù)值越小，滾動(dòng)阻力被進(jìn)一步降低。在表1至6中，曲率半徑R(mm)表示輪胎外表面在胎面邊緣TE處的曲率半徑。首先，根據(jù)示例1至4以及比較示例1和2，在改變用于輪胎的比值TWH/TW的同時(shí)，估計(jì)輪胎性能的多個(gè)方面，該輪胎具有225/45R17的尺寸。各個(gè)輪胎的參數(shù)和估計(jì)結(jié)果如表1所示。類似地，根據(jù)示例5至8以及比較示例3和4，在改變用于輪胎的比值TWH/TW的同時(shí)，估計(jì)輪胎性能的多個(gè)方面，該輪胎具有255/35R19的尺寸。各個(gè)輪胎的參數(shù)和估計(jì)結(jié)果如表2所示。表1列出了比較值，其中用于比較示例1的估計(jì)結(jié)果分別是100，表2列出了比較值，其中用于比較示例3的估計(jì)結(jié)果分別是100。表1表2比較示例3示例5示例6示例7示例8比較示例4TW/SW0.90.90.90.90.90.9TWH/TW0.070.090.120.150.190.21D/SH0.030.030.030.030.030.03曲率半徑R(mm)252525252525Ga(mm)6.56.77.07.47.88.0豎直彈性常數(shù)1009895928886漏氣續(xù)跑耐久性100100100100100100滾動(dòng)阻力系數(shù)100999899100103表1和表2示出了在0.09≤TWH/TW≤0.19的范圍內(nèi)，常規(guī)行駛期間的駕駛舒適性和漏氣續(xù)跑期間的耐久性彼此兼容。尤其是，在比值TWH/TW是0.12或以上的情況下，常規(guī)行駛期間的駕駛舒適性明顯地是優(yōu)異的。接下來(lái)，根據(jù)示例9和10以及比較示例5，在改變用于輪胎的比值D/SH的同時(shí)，估計(jì)輪胎性能的多個(gè)方面，該輪胎具有225/45R17的尺寸。各個(gè)輪胎的參數(shù)和估計(jì)結(jié)果如表3所示。類似地，根據(jù)示例11和12以及比較示例6，在改變用于輪胎的比值D/SH的同時(shí)，估計(jì)輪胎性能的多個(gè)方面，該輪胎具有255/35R19的尺寸。各個(gè)輪胎的參數(shù)和估計(jì)結(jié)果如表4所示。表3列出了比較值，其中用于比較示例5的估計(jì)結(jié)果分別是100，表4列出了比較值，其中用于比較示例6的估計(jì)結(jié)果分別是100。表3表4示例11示例12比較示例7TW/SW0.90.90.9TWH/TW0.150.150.15D/SH0.030.050.06曲率半徑R(mm)252525Ga(mm)6.56.56.5豎直彈性常數(shù)101100100漏氣續(xù)跑耐久性107103100滾動(dòng)阻力系數(shù)100100100表3和表4示出了當(dāng)滿足比值D/SH≤0.05時(shí)，提高漏氣續(xù)跑期間的耐久性。接下來(lái)，根據(jù)示例13至16以及比較示例8和9，在改變用于輪胎的比值TW/SW的同時(shí)，估計(jì)輪胎性能的多個(gè)方面，該輪胎具有225/45R17的尺寸。各個(gè)輪胎的參數(shù)和估計(jì)結(jié)果如表5所示。類似地，根據(jù)示例17至20以及比較示例10和11，在改變用于輪胎的比值TW/SW的同時(shí)，估計(jì)輪胎性能的多個(gè)方面，該輪胎具有255/35R19的尺寸。各個(gè)輪胎的參數(shù)和估計(jì)結(jié)果如表6所示。表5列出了比較值，其中用于比較示例8的估計(jì)結(jié)果分別是100，表6列出了比較值，其中用于比較示例10的估計(jì)結(jié)果分別是100。表5表6表5和表6示出了在滿足關(guān)系式0.89≤TW/SW≤0.94的范圍內(nèi)，滾動(dòng)阻力較好。尤其是，在0.89≤TW/SW≤0.92的范圍內(nèi)，滾動(dòng)阻力甚至更好。如上所述，通過(guò)同時(shí)滿足關(guān)系式(1)至(3)，常規(guī)行駛期間的駕駛舒適度、漏氣續(xù)跑期間的耐久性以及滾動(dòng)阻力的減小都被兼容。此外，通過(guò)滿足關(guān)系式(4)，尤其是常規(guī)行駛期間的駕駛舒適度較好，并且通過(guò)滿足關(guān)系式(5)，尤其是滾動(dòng)阻力能夠降低。附圖標(biāo)記列表1胎圈部1a胎圈芯部2胎體2a胎體主體部2b胎體折疊部3a、3b帶層3帶4帶補(bǔ)強(qiáng)層5胎面6側(cè)面補(bǔ)強(qiáng)橡膠7胎圈填料8內(nèi)襯里CL輪胎子午面TE胎面邊緣當(dāng)前第1頁(yè)1 2 3