專利名稱：：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種充氣輪胎。
背景技術(shù)：
：以往，有一種為了提高胎圈的耐久性而抑制簾布層脫層(剝離)的技術(shù)。例如，公開有一種使簾布層的折回部帶有角度的技術(shù)(例如，參照專利文獻(xiàn)1或?qū)＠墨I(xiàn)2)。或者，公開有一種使簾布層的折回部的中間部分最接近主體部的技術(shù)(例如，參照專利文獻(xiàn)3)。專利文獻(xiàn)l:日本特開平ll-170807號^>才艮專利文獻(xiàn)2:曰本凈爭開2002—347409號/>才艮專利文獻(xiàn)3:日本特開平l-111504號公報(bào)但是，在超載重用輪胎(例如，建筑車輛用輪胎)等中存在這樣的情況，即，因輪胎彎曲而在胎圏產(chǎn)生較大的倒伏變形，簾布層中的折回部的簾線(纖絲)斷裂。上述以往技術(shù)難以應(yīng)對這樣的簾線斷裂。具體地講，在應(yīng)用專利文獻(xiàn)l、專利文獻(xiàn)2所7>開的技術(shù)的輪胎中，輪胎的縱向彈性系數(shù)降低。其結(jié)果，因在承載負(fù)荷時輪胎的彎曲而在胎圈產(chǎn)生的倒伏變形增加，向折回部輸入的壓縮增加。因此，易于在折回部發(fā)生簾線斷裂。另外，在應(yīng)用專利文獻(xiàn)3所公開的技術(shù)的輪胎中，主體部與折回部之間的橡膠的剪切應(yīng)變增加。其結(jié)果，主體部與折回部之間的橡膠有時會遭到破壞。同時，向折回部輸入壓縮的降低不充分，易于在折回部發(fā)生簾線斷裂。
發(fā)明內(nèi)容因此，本發(fā)明的目的在于提供一種可以防止在簾布層的折回部發(fā)生簾線斷裂的充氣輪胎。本發(fā)明的充氣輪胎包括由主體部和折回部構(gòu)成的簾布層；上述主體部在分別埋設(shè)于各胎圈中的一對胎圈芯之間形成環(huán)形構(gòu)造；上述折回部沿著上述胎圏芯的周面折回；該充氣輪胎滿足下述條件(a)扁平率為80%以下；(b)構(gòu)成上述折回部的簾線與子午線方向成O。~10°地配置；(c)2xFH《CE"xFH;(d)在沿輪胎徑向距上述輪輞的內(nèi)側(cè)凸緣端2xFH~4xFH的區(qū)域中，3xa<t《5xa;(e)在沿輪胎徑向距上述輪輞的內(nèi)側(cè)凸緣端3xFH的位置，0.915<L2/L1《1.000;CE:從上述折回部的端部到上述胎圏芯的輪輞側(cè)端部為止的輪胎徑向的距離；FH:輪輞的凸緣高度；交點(diǎn)A:平行于輪胎旋轉(zhuǎn)軸的第l平行線與輪胎外表面的交點(diǎn)；交點(diǎn)B:通過交點(diǎn)A的、垂直于上述主體部的第l垂直線與上述主體部的交點(diǎn)；交點(diǎn)C:上述第l垂直線與上述折回部的交點(diǎn)；t:交點(diǎn)B-C之間的距離；a:構(gòu)成上述折回部的簾線的直徑；交點(diǎn)D:通過上述胎圏芯的中心的、平行于輪胎旋轉(zhuǎn)軸的第2平行線與上述主體部的交點(diǎn)；交點(diǎn)E:上述第2平行線與上述折回部的交點(diǎn)；L1:交點(diǎn)B~D之間的沿著上述主體部的長度；L2:交點(diǎn)CE之間的沿著上述折回部的長度。與以往的充氣輪胎相比，本發(fā)明的充氣輪胎的折回部更靠近彎曲變形的中立面(主體部)地配置。因此，降低了承載負(fù)荷時折回部的壓縮而減小折回部的曲折。其結(jié)果，可以防止在簾布層的折回部處簾線(纖絲)斷裂。另外，通過降低折回部的壓縮，可以降低作用于折回部的自內(nèi)周側(cè)向外周側(cè)的上頂壓縮的累積，從而防止在簾布層的折回部簾線(纖絲)斷裂。在此，優(yōu)選在沿^^胎徑向距上述輪輞的內(nèi)側(cè)凸》彖端0.7xFH的位置，滿足0.23《Y/Z《0.76。交點(diǎn)F:平行于輪胎旋轉(zhuǎn)軸的第3平行線與輪胎外表面的交點(diǎn)；交點(diǎn)G:通過交點(diǎn)F的、垂直于上述主體部的第2垂直線與上述主體部的交點(diǎn)；交點(diǎn)H:上述第2垂直線與上述折回部的交點(diǎn)；Y:交點(diǎn)G-H之間的距離；Z:上述胎圏芯的胎面寬度方向最大寬度。若這樣地設(shè)置，則通過在沿著輪輞凸緣的彎曲變形中的最大彎曲變形的位置(0.7FH)規(guī)定從交點(diǎn)G到交點(diǎn)H的距離Y,可以大幅度地防止在簾布層的折回部簾線斷裂。在此，優(yōu)選滿足a〈0。a:在胎面寬度方向截面中，通過交點(diǎn)E的、垂直于輪胎旋轉(zhuǎn)軸的第3垂直線與上述折回部所成的角度。若這樣地設(shè)置，則可以防止在胎圈(輪胎)倒伏變形時，因向外周側(cè)擠出胎圈與輪輞凸緣之間的嵌合面的橡膠(背面橡膠)而產(chǎn)生的應(yīng)變(背面應(yīng)變)。其結(jié)果，可以抑制易于產(chǎn)生于背面橡膠的裂紋。另外，可以防止因折回部的壓縮力增加而導(dǎo)致在折回部簾線斷裂。圖l是本實(shí)施方式的充氣輪胎的胎面寬度方向剖視圖。圖2是表示構(gòu)成本實(shí)施方式的充氣輪胎的胎圈的放大剖視圖。圖3是用于說明承載負(fù)荷時的胎圏變形的圖(之一)。圖4是用于說明承載負(fù)荷時的胎圏變形的圖(之二)。圖5是用于說明承載負(fù)荷時的胎圏變形的圖(之三)。具體實(shí)施例方式參照附圖對本發(fā)明的充氣輪胎的一個例子進(jìn)行說明。另夕卜，在以下附圖的記載中，對相同或類似的部分標(biāo)注相同或類似的附圖標(biāo)記。但是，附圖是示意的表示，各尺寸的比例等與現(xiàn)實(shí)狀況不同。因而，具體的尺寸等應(yīng)參考以下說明來判斷。另夕卜，附圖相互間也包含互相的尺寸關(guān)系、比例不同的部分。圖l是本實(shí)施方式的充氣輪胎的胎面寬度方向剖視圖，圖2是表示構(gòu)成本實(shí)施方式的充氣輪胎的胎圏的放大剖視圖。如圖l所示，充氣輪胎1包括一對胎圈3、簾布層5、一對胎側(cè)部7、帶束層9和胎面11。充氣輪胎l具有相對于輪胎赤道線CL對稱的截面形狀。另夕卜，本實(shí)施方式的充氣輪胎l是扁平率為80%以下的超重型建筑車輛用扁平子午線輪胎。即，本實(shí)施方式的充氣輪胎l是輪輞直徑為57英寸以上、載重負(fù)荷能力為60mton(metricton)以上、載重系數(shù)(k-factor)為1.7以上的子午線輪胎。簾布層5由主體部5a和折回部5b構(gòu)成。主體部5a在分別埋設(shè)于各胎圏3中的一對胎圈芯3a之間形成環(huán)形構(gòu)造(toroidalstructure)。4斤回部5b與主體部5a連續(xù)，沿著胎圈芯3a的周面自胎面寬度方向內(nèi)側(cè)向外側(cè)折回。構(gòu)成折回部5b的簾線與子午線方向成0。~10°地配置。在此，如圖2所示，在胎面寬度方向截面中，將從折回部5b的端部到胎圈芯3a的輪輞側(cè)的端部為止的輪胎徑向的距離定義為CE。另外，將輪輞13的凸緣高度定義為FH。在這種情況下，在本實(shí)施方式的充氣輪胎l中，2xFH<CE<6xFH成立。另外，若CE小于2xFH，則在負(fù)載較大時，折回部5b會從胎圈芯3a抽出而產(chǎn)生爆裂。另一方面，若CE大于6xFH,則折回部5b會到達(dá)主體部5a變形較多的區(qū)域，導(dǎo)致折回部5b的端部的應(yīng)變增大。另外，在胎面寬度方向截面中，將沿輪胎徑向距輪輞3的內(nèi)側(cè)凸緣端2xFH~4xFH的區(qū)域中的、與輪胎旋轉(zhuǎn)軸平行的線定義為第l平行線PLi。將第l平行線PLi與輪胎外表面的交點(diǎn)定義為交點(diǎn)A。將通過交點(diǎn)A的、與主體部5a垂直的線定義為第l垂直線VLi。將第l垂直線VLi與主體部5a的交點(diǎn)定義為交點(diǎn)B。將垂直線VLi與折回部5b的交點(diǎn)定義為交點(diǎn)C。將交點(diǎn)B-C之間的距離定義為t。將構(gòu)成折回部5b的簾線的直徑定義為a。在這種情況下，在本實(shí)施方式的充氣輪胎l中，在上述2xFH4xFH的區(qū)域內(nèi)3xa《t《5xa成立。另外，若t小于3xa,則主體部5a與折回部5b之間的應(yīng)變增大，就易于產(chǎn)生脫層。另一方面，若t大于5xa,則折回部5b到達(dá)壓縮輸入?yún)^(qū)域，就在折回部5b發(fā)生簾線(纖絲)斷裂。另外，將通過胎圈芯3a的中心的、與輪胎旋轉(zhuǎn)軸平行的線定義為第2平行線PL2。將第2平行線PL2與主體部5a的交點(diǎn)定義為交點(diǎn)D。將第2平行線PL2與折回部5b的交點(diǎn)定義為交點(diǎn)E。將沿輪胎徑向距輪輞13的內(nèi)側(cè)凸緣端3xFH的位置的、交點(diǎn)B~D之間的沿著主體部5a的長度(寬度)定義為第1長度L1。將交點(diǎn)C~E之間的沿著折回部5b的長度定義為第2長度L2。在這種情況下，在本實(shí)施方式的充氣輪胎l中，0.915《L2/L1<l.OOO成立。另外，若L2/Ll小于0.915,則主體部5a與折回部5b之間的橡膠厚度過薄，就易于產(chǎn)生脫層。另一方面，若L2/L1大于1.000,則折回部5b的曲折極大，有時易于在折回部5b發(fā)生簾線斷裂。另外，將沿輪胎徑向距輪輞13的內(nèi)側(cè)凸緣端0.7xFH的位置的、與輪胎旋轉(zhuǎn)軸平行的線定義為第3平行線PL3。將第3平行線PL3與輪胎外表面的交點(diǎn)定義為交點(diǎn)F。將通過交點(diǎn)F的、與主體部5a垂直的線定義為第2垂直線VL2。將第2垂直線VL2與主體部5a的交點(diǎn)定義為交點(diǎn)G。將垂直線VL2與折回部5b的交點(diǎn)定義為交點(diǎn)H。將交點(diǎn)G-H之間的距離定義為Y。將胎圏芯3a的胎面寬度方向最大寬度定義為Z。在這種情況下，在本實(shí)施方式的充氣輪胎l中，0.23《Y/Z《0.76成立。另外，若Y/Z小于0.23,則折回部5b局部彎曲，有時會在該局部彎曲的部分發(fā)生簾線斷裂。另一方面，若Y/Z大于0.76,則會無法充分地獲得降低上頂壓縮的效果。另外，在胎面寬度方向截面中，將通過交點(diǎn)E的、與輪胎旋轉(zhuǎn)軸垂直的線定義為第3垂直線VL3。另外，將第3垂直線VU與折回部5b所成的角度定義為a。在這種情況下，在本實(shí)施方式的充氣輪胎l中，a〈0成立。另外，若a為O,則在胎圈3(充氣輪胎l)倒伏變形時，會因胎圏3與輪輞13的凸緣之間的嵌合面的橡膠(背面橡膠)發(fā)生由于被向外周側(cè)擠出所產(chǎn)生應(yīng)變(背面應(yīng)變)，在該背面橡膠產(chǎn)生裂紋。結(jié)果，有時向折回部3b輸入的壓縮增加，易于產(chǎn)生簾線斷裂。并且，將截面高(輪胎的截面高度)定義為SH。在這種情況下，將本實(shí)施方式的充氣輪胎1組裝于滿足FH/SH<0.15的輪輞13來使用。使用附圖對以上說明的本實(shí)施方式的充氣輪胎的作用、效果進(jìn)行說明。首先，對通常的充氣輪胎的重負(fù)荷時胎圏3的變形進(jìn)行說明。如圖3(無負(fù)荷時)所示，在未承載有負(fù)荷時，主體部5a及折回部5b不承受彎曲變形。在承載了負(fù)荷時，胎圏3因倒伏而較大地彎曲變形。該彎曲變形的中立面是主體部5a,以主體部5a為中心向胎面寬度方向內(nèi)側(cè)產(chǎn)生ii伸，向外側(cè)產(chǎn)生壓縮。如圖3(承載有負(fù)荷時)所示，壓縮力作用于折回部5b。如圖4(a)所示，在壓縮力作用于折回部5b時，由于金屬簾線(簾布層簾線)無法收縮，因此由折回部5b的曲折來吸收壓縮。其結(jié)果如圖4(b)(從圖4(a)中的P方向看到的圖)所示，折回部5b在胎側(cè)7的表面內(nèi)曲折。這樣，折回部5b強(qiáng)烈地曲折，其結(jié)果，局部的壓縮力作用于簾線內(nèi)的纖絲，纖絲斷裂。因此，如圖5所示，與以往的充氣輪胎相比，上述本實(shí)施方式的充氣輪胎l的折回部5b更靠近彎曲變形的中立面(主體部5a)地配置。因此，降低折回部5b的壓縮而減小折回部5b的曲折，可以防止折回部5b處的簾線(纖絲)斷裂。另外，在圖4(b)中，將無負(fù)荷時的折回部5b的簾線中心線定義為X。將重負(fù)荷時的折回部5b的簾線中心線定義為Y。將簾線中心線的曲折量定義為b。所謂重負(fù)荷時是指，沿與輪胎旋轉(zhuǎn)軸垂直的方向承載標(biāo)準(zhǔn)負(fù)荷的80~120%的負(fù)荷而使輪胎變形的狀態(tài)。另外，"標(biāo)準(zhǔn)負(fù)荷"是指，美國TheTireandRimAssociation(TRA)發(fā)行的2004年版YEARBOOK所規(guī)定的應(yīng)用尺寸、簾布層層數(shù)的最大負(fù)荷。在圖4(b)中，定義為曲折指數(shù)Z-b/a時，本實(shí)施方式的充氣輪胎1滿足0〈Z〈0.5。另外，在本實(shí)施方式的充氣輪胎l中，通過如上述那樣滿足2xFH<CE<6xFH，可以防止在輸入4交大負(fù)荷時折回部5b從胎圏芯3a抽出而導(dǎo)致爆裂。同時，折回部5b的端部配置于主體部5a變形較少的區(qū)域，可以減小折回部5b的端部的應(yīng)變。另外，在本實(shí)施方式的充氣輪胎l中，通過在構(gòu)成折回部5b的簾線壓縮變形最大的上述2xFH~4xFH區(qū)域中，滿足3xa《t《5xa,主體部5a與折回部5b之間的應(yīng)變減小，不會產(chǎn)生脫層。同時，可以防止折回部5b到達(dá)壓縮輸入?yún)^(qū)域而在折回部5b處發(fā)生簾線斷裂。在此，作為在折回部5b處簾線(纖絲)斷裂的另一個原因，還存在因向折回部5b上頂而導(dǎo)致的壓縮累積。具體地講，如圖4(c)所示，在組裝于輪輞13的充氣輪胎1產(chǎn)生應(yīng)變時，胎圏3以主體部5a為中立軸線地沿著輪輞13的凸緣變形。在該變形時，位于彎曲壓縮側(cè)的折回部5b相對于壓縮方向具有較高的剛性。自內(nèi)周側(cè)因上頂而產(chǎn)生的壓縮作用于比某指定位置靠近外周側(cè)的折回部5b。該因上頂而產(chǎn)生的壓縮從胎圏芯3a累積到上述指定位置，在指定位置簾線(纖絲)斷裂。因此，在本實(shí)施方式的充氣輪胎l中，由于在3xFH位置滿足0.915《L2/L1《1.000,因此可以降低上頂壓縮而降低壓縮的累積。另外，由于主體部5a與折回部5b之間的橡膠厚度不會過薄，因此可以抑制脫層。同時，由于折回部5b的曲折指數(shù)不會增大，因此可以防止在折回部5b處簾線(纖絲)斷裂。另外，在本實(shí)施方式的充氣輪胎l中，由于在0.7FH位置滿足0.23《Y/Z《0.76,因此，可以大幅度地防止在折回部5b處簾線斷裂。另外，可以防止折回部5b局部彎曲，/人而防止因局部彎曲而導(dǎo)致簾線斷裂。同時，可以充分發(fā)揮降低上頂壓縮的效果。另外，在本實(shí)施方式的充氣輪胎l中，由于滿足a〈0,因此，可以降低因在胎圏3(輪胎)倒伏變形時向外周側(cè)擠出背面橡膠而導(dǎo)致的背面應(yīng)變。另外，本實(shí)施方式的充氣^^胎l優(yōu)選<吏用扁平率為80%以下、輪輞直徑為57英寸以上、負(fù)荷能力為60mton以上、負(fù)荷系數(shù)(k-factor)為1.7以上的超重型建筑車輛用扁平子午線輪胎。在這樣的超大型輪胎中，折回部5b的壓縮應(yīng)變大。因此，通過采用在本實(shí)施方式中說明的構(gòu)造，可以有效地防止在折回部5b處簾線斷裂。并且，可以將本實(shí)施方式的充氣輪胎1組裝于滿足FH/SH《0.15的輪輞13來使用。這樣，可以通過將其組裝于凸緣高度FH低的輪輞來拓寬彎曲變形的范圍，從而縮窄重負(fù)荷時折回部5b的曲折范圍。如上所述，通過本發(fā)明的實(shí)施方式7>開了本發(fā)明的內(nèi)容，但不應(yīng)理解為形成該開一部分的論述及附圖限定了本發(fā)明。具體地講，在上述實(shí)施方式中，折回部5b沿著胎圏芯3a自胎面寬度方向內(nèi)惻向外側(cè)折回。但并不限定于此，也可以沿著胎圈芯3a自胎面寬度方向外側(cè)向內(nèi)側(cè)折回。由該公開內(nèi)容，對本領(lǐng)域技術(shù)人員來說，各種替代的實(shí)施方式、實(shí)施例以及應(yīng)用技術(shù)是顯而易見的。因而，從上述說明中，只能由權(quán)利要求書限定的內(nèi)容確定本發(fā)明的技術(shù)范圍。接著，為了更明確地說明本發(fā)明的效果，使用以下實(shí)施例1~3以及比較例1的充氣輪胎進(jìn)行試驗(yàn)。另外，這些例子并未對本發(fā)明有任何的限定。實(shí)施例1~3以及比較例l的充氣輪胎規(guī)格為59/80R63,輪輞規(guī)格為44英寸x5英寸。該實(shí)施例l~3以及比較例1的充氣輪胎的構(gòu)造如表l所示。另外，使除去了簾布層處的主體部與折回部之間的橡膠的充氣輪胎彎曲來測定曲折指數(shù)Z。表l<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>轉(zhuǎn)鼓壽命評價(jià)以氣壓為600kPa、負(fù)荷為150~170%、轉(zhuǎn)鼓旋轉(zhuǎn)速度為8km/h的條件使充氣輪胎旋轉(zhuǎn)，測定了直到因胎圏部故障(簾布層的簾線斷裂)而無法行駛為止的距離。表示以比較例l的充氣輪胎無法直到行駛為止的距離作為IOO的情況下的、實(shí)施例l~3的充氣輪胎的直到無法行駛為止的距離的相對值。數(shù)值越大，耐久性越良好。結(jié)果表示于表2中。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table><formula>formulaseeoriginaldocumentpage14</formula>若與比較例1的充氣輪胎相比可知，實(shí)施例1~3的充氣輪胎的胎圈耐久性優(yōu)良。即，與比較例l的充氣輪胎相比，實(shí)施例1~3的充氣輪胎可以防止在簾布層的折回部簾線斷裂。工業(yè)實(shí)用性采用本發(fā)明的充氣^^胎，可以有效地防止在簾布層的折回部簾線斷裂。權(quán)利要求1.一種充氣輪胎，其特征在于，該充氣輪胎包括由主體部和折回部構(gòu)成的簾布層；上述主體部在分別埋設(shè)于各胎圈中的一對胎圈芯之間形成環(huán)形構(gòu)造；上述折回部沿著上述胎圈芯的周面折回；(a)扁平率為80％以下；(b)構(gòu)成上述折回部的簾線與子午線方向成0°～10°地配置；(c)滿足2×FH≤CE≤6×FH；CE:從上述折回部的端部到上述胎圈芯的輪輞側(cè)端部為止的輪胎徑向的距離；FH:輪輞的凸緣高度；(d)在沿輪胎徑向距上述輪輞的內(nèi)側(cè)凸緣端部2×FH～4×FH的區(qū)域中，滿足3×a≤t≤5×a；交點(diǎn)A:平行于輪胎旋轉(zhuǎn)軸的第1平行線與輪胎外表面的交點(diǎn)；交點(diǎn)B:通過交點(diǎn)A的、垂直于上述主體部的第1垂直線與上述主體部的交點(diǎn)；交點(diǎn)C:上述第1垂直線與上述折回部的交點(diǎn)；t:交點(diǎn)B-C之間的距離；a:構(gòu)成上述折回部的簾線的直徑；(e)在沿輪胎徑向距上述輪輞的內(nèi)側(cè)凸緣端3×FH的位置，滿足0.915≤L2/L1≤1.000；交點(diǎn)D:通過上述胎圈芯的中心的、平行于輪胎旋轉(zhuǎn)軸的第2平行線與上述主體部的交點(diǎn)；交點(diǎn)E:上述第2平行線與上述折回部的交點(diǎn)；L1:交點(diǎn)B～D之間的沿著上述主體部的長度；L2:交點(diǎn)C～E之間的沿著上述折回部的長度。2.根據(jù)權(quán)利要求l所述的充氣輪胎，其特征在于，在沿輪胎徑向距上述輪輞的內(nèi)側(cè)凸緣端0.7xFH的位置，滿足0.23《Y/Z《0.76;交點(diǎn)F:平行于輪胎旋轉(zhuǎn)軸的第3平行線與輪胎外表面的交點(diǎn)；交點(diǎn)G:通過交點(diǎn)F的、垂直于上述主體部的第2垂直線與上述主體部的交點(diǎn)；交點(diǎn)H:上述第2垂直線與上述折回部的交點(diǎn)；Y:交點(diǎn)G-H之間的距離；Z:上述胎圈芯的胎面寬度方向最大寬度。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，滿足"0;a:在胎面寬度方向截面中，通過交點(diǎn)E的、垂直于輪胎旋轉(zhuǎn)軸的第3垂直線與上述折回部所成的角度。全文摘要本發(fā)明提供一種充氣輪胎。該充氣輪胎包括由主體部和折回部構(gòu)成的簾布層，滿足下述條件(a)扁平率為80％以下；(b)構(gòu)成上述折回部的簾線與子午線方向成0°～10°地配置；(c)2×FH≤CE≤6×FH；(d)在沿輪胎徑距上述輪輞的內(nèi)側(cè)凸緣端2×FH～4×FH的區(qū)域中，3×a≤t≤5×a；(e)在沿輪胎徑向距上述輪輞的內(nèi)側(cè)凸緣端3×FH的位置，0.915≤L2/L1≤1.000。文檔編號B60C15/00GK101384442SQ200780005379公開日2009年3月11日申請日期2007年2月13日優(yōu)先權(quán)日2006年2月13日發(fā)明者中村信介申請人:株式會社普利司通