專利名稱：基于熔融氧化鋁的多晶Al₂O₃體的制作方法
基于熔融氧化鋁的多晶AI2O3體本發(fā)明涉及基于熔融氧化鋁的多晶Al2O3體及其制備方法和用途，所述多晶Al2O3體具有權(quán)利要求I前序部分的特征。已知基于熔融氧化鋁的多晶Al2O3體用作磨粒用于制備研磨料以及作為耐火產(chǎn)品的起始材料。通過在電弧爐中熔融氧化鋁然后將由熔體得到的產(chǎn)品通過粉碎并分級成可用于期望用途的顆粒加工而得到Al2O3體?？筛鶕?jù)不同方法通過在電弧爐中熔融氧化鋁而制備Al2O3體。在所謂的鑄塊法(Blockverfahren)中，含有氧化鋁的原料連續(xù)熔融直至爐膛被液態(tài)熔體充滿。然后中斷熔融過程并使熔融材料緩慢冷卻，其中形成重量高達20噸的剛玉鑄塊，所述剛玉鑄塊在完全冷卻(持續(xù)數(shù)天)之后被粉碎并加工成顆粒。由于緩慢冷卻，在該方法中發(fā)生氧化鋁晶體的劇烈生長，直至數(shù)厘米的直徑，使得在粉碎之后，直徑優(yōu)選在微米和毫米范圍內(nèi)的經(jīng)加工Al2O3體作為初生晶體部分存在。
然而，目前通常通過澆注方法制備剛玉，在澆注方法中在起始材料熔融之后從爐膛澆注出液態(tài)剛玉，其中根據(jù)澆注速度、澆注量和在其中進行澆注的容器，液態(tài)熔體可以以不同快的速度冷卻，從而影響產(chǎn)品的晶體結(jié)構(gòu)。因此可以通過液態(tài)熔體的極快冷卻得到微晶結(jié)構(gòu)的Al2O3體，其具有特別的機械和研磨性能。US 1，192,709 A中描述了電熔融的氧化鋁，其由平均直徑在ΙΟμπι和300μπι之間的氧化鋁晶體構(gòu)成并且通過澆注在窄的硬模中而得到。其中材料固化成緊密薄板，所述緊密薄板然后可加工成研磨顆粒。US I, 524，134 A中描述了具有高孔隙度的微晶剛玉的制備，其中液態(tài)剛玉流在澆注時用水流激冷或者澆注在水池中。其中形成具有高孔隙度的材料，其氧化鋁晶體具有約130 μ m的直徑。該產(chǎn)品具有大于35%的孔隙度，孔直徑在250 μ m和6mm之間。該材料不適合作為粗糙或中等范圍的磨粒，但是可在相應(yīng)的加工之后用作微細顆?；蛘哂米骼绲匕宀牧系奶砑觿?。US 3,646,713 A中描述了制備例如基于氧化鋁的微晶材料的方法，其中將熔融的金屬氧化物澆注在水冷旋轉(zhuǎn)輥上，所述水冷旋轉(zhuǎn)輥與第二個輥形成窄的間隙，在所述窄的間隙中拉拔材料并進一歩冷卻和壓實。該產(chǎn)品緊密并且具有氧化鋁晶體直徑在Iym和30 μ m之間的晶體結(jié)構(gòu)。US 6,613, 114 BI描述了多晶氧化鋁磨粒，其由直徑低于100 μ m的晶體構(gòu)成，其密度高于氧化鋁理論密度的97%，且具有大于2000的努氏硬度。在該材料的制備中，以ー定的澆注速度澆注熔融的氧化鋁并且通過使用超聲波協(xié)助澆注流分散成微細的、快速固化的小滴。通過該方法能夠得到具有微晶結(jié)構(gòu)的緊密的氧化鋁磨粒?？偠灾?，根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)中描述的方法通過澆注和快速激冷液態(tài)氧化鋁可以得到致密和緊密的微晶Al2O3體，所述微晶Al2O3體適合用作研磨顆粒。為此，將液態(tài)熔體澆注在冷卻輥上、冷卻板間或硬模中，從而達到熔融液態(tài)材料的快速冷卻和固化，因此防止晶體生長。同時，人們也不斷地嘗試通過用壓縮空氣或蒸汽鼓吹澆注流從而優(yōu)化熔融液態(tài)氧化鋁的激冷，然而其中原則上形成直徑高達約5mm或更大的中空球體，所述中空球體由于其高孔隙度和低強度而不適合或僅非常有限度地適合用作磨粒。研磨料通常用于金屬、木材或陶瓷的表面處理。根據(jù)待處理材料的種類和待達到的結(jié)果，研磨料必須滿足極其不同的需求，這可通過改變所使用的磨粒以及研磨料的結(jié)構(gòu)而實現(xiàn)。因此，例如在研磨輪的情況下，根據(jù)使用目的，調(diào)節(jié)磨粒和粘合劑的粒徑和種類以及研磨輪的組成和結(jié)構(gòu)并使其相互匹配。在此，磨粒通常以致密和緊密固體的形式使用，通過相應(yīng)地調(diào)節(jié)研磨輪而優(yōu)化其研磨性質(zhì)，其中不僅相應(yīng)地改變粘合劑的量和種類，還相應(yīng)地改變添加剤，例如研磨助劑或成孔劑。使用如下物質(zhì)作為成孔劑，當(dāng)研磨輪達到足夠強度時，所述物質(zhì)隨著研磨輪燃燒而燃燒并因此留下與其尺寸相對應(yīng)的孔。成孔劑為適合在研磨輪中有目的地引入孔的物質(zhì)，其中形成的空腔具有容納碎屑并有助于將冷卻潤滑劑輸送至研磨接觸區(qū)域中的功能。研磨輪的孔體積通過顆粒含量和粘合劑含量確定，并且通過加入成孔劑針對相應(yīng)用途而進行調(diào)整。在理想情況下，在研磨過程中冷卻潤滑劑直接靠近磨粒而使用，由于將成孔劑加入粘合體系中，這并不總能以理想方式實現(xiàn)。
由于研磨料的大量不同應(yīng)用領(lǐng)域,人們在研磨料エ業(yè)中不斷尋■找對于一定應(yīng)用領(lǐng)域最佳的新型磨粒類型，通過使用該磨粒類型可以改善相應(yīng)的過程以及由此得到的產(chǎn)品。本發(fā)明的目的在于提供新型磨粒，所述新型磨粒針對一定的研磨應(yīng)用具有相對于現(xiàn)有技術(shù)的優(yōu)點。通過具有權(quán)利要求I的特征的基于熔融氧化鋁的多晶Al2O3體實現(xiàn)該目的。本發(fā)明的目的還在于提供這種Al2O3體的相應(yīng)的制備方法。通過具有權(quán)利要求5的特征的方法實現(xiàn)該目的。本發(fā)明構(gòu)思的改良方案和改進方案是各個從屬權(quán)利要求的主題。在本發(fā)明的范圍內(nèi)發(fā)現(xiàn)基于熔融氧化鋁的多晶Al2O3體，其具有在10體積％和30體積％之間的一定的封閉孔隙度，大于98重量％的α-氧化鋁含量，以及晶體尺寸在20 μ m和100 μ m之間的多種Al2O3初生晶體的結(jié)構(gòu)，所述多晶Al2O3體可通過如下步驟得到在電弧爐中熔融氧化鋁，以小于80kg/min的恒定澆注速度澆注液態(tài)氧化鋁熔體，用平均粒徑為50μηι至90μηι的α-和/或氧化鋁晶種接種液態(tài)熔體的澆注流,快速冷卻熔體從而得到氧化鋁固體，然后粉碎并分級氧化鋁固體。如此制備的多晶Al2O3體的特征在于孔體積在10和30體積％之間的封閉大孔隙度，其中孔的平均直徑在ΙΟμπι和ΙΟΟμπι之間且最大直徑為約120 μ m。在一個優(yōu)選的實施方案中，Al2O3體具有尺寸在30 μ m和60 μ m之間的初生晶體，且氧化鋁的含量為優(yōu)選大于99. 5重量％?？仔螤顚?yīng)于相鄰且彼此緊密連接的單個晶體之間的結(jié)構(gòu)空腔，其優(yōu)選具有偽立方體形狀。在該方法的ー個有利的實施方案中，以小于40kg/min的恒定澆注速度進行熔體的澆注。澆注流的接種可通過直接將氧化鋁晶種吹入澆注流而進行，其中以澆注的氧化鋁的量計，晶種的量優(yōu)選在5和20重量％之間。熔體的冷卻可以以不同方式進行。因此本實驗表明，可成功地使用金屬氧化物熔體的已知的激冷方法，例如通過冷卻輥，通過澆注在金屬冷卻板之間或通過澆注在冷卻板上從而冷卻熔體。通過這種方式可以得到具有一定孔隙度和一定晶體結(jié)構(gòu)的磨粒。特別地，當(dāng)用在具有一定孔隙度的研磨輪中時，使用本發(fā)明的磨粒使得相對于現(xiàn)有技術(shù)得以改善，因為目前可以至少部分地免除額外引入成孔劑。當(dāng)使用本發(fā)明的磨粒吋，研磨輪的孔隙度目前至少部分地通過磨粒本身而形成，其所帯來的額外優(yōu)點在于，冷卻潤滑劑被直接引入研磨接觸區(qū)域中。因此，在使用本發(fā)明的磨粒時，通過引入額外的孔隙度一方面改善了研磨輪的切割能力并支持加工過程中的切削(Freischleifen),另一方面由于具有大的裂縫表面的微晶結(jié)構(gòu)而改善了磨粒在研磨輪中的結(jié)合，由此可以提高研磨效率。盡管大孔隙度較高，磨粒仍然非常穩(wěn)定并且也可用于具有高擠壓カ的研磨應(yīng)用。盡管多晶Al2O3體由于其結(jié)構(gòu)而注定特別用于研磨輪中，其也適合用作松散研磨料，用在基底上的研磨料中或者用于制備耐火材料。下文借助精選實施例和附圖
詳細解釋本發(fā)明。在附圖中 圖I為粗糙顆粒拋光面的對照圖像，圖2為本發(fā)明的磨粒150倍放大的掃描電鏡照片，圖3為現(xiàn)有技術(shù)的磨粒同樣150倍放大的掃描電鏡照片，圖4為在冷卻輥之間澆注并固化的氧化鋁固體的截面200倍放大的掃描電鏡照片，圖5為研磨過程中法向力Fn與切削體積(Zerspanvolumen)V' w的關(guān)系的圖，圖6為研磨過程中法向力Fn與單位時間切削體積(Zeitspanvolumen)Q' w的關(guān)系的圖，圖7為研磨過程中主軸功率P。與單位時間切削體積w的關(guān)系的圖，和圖8為研磨過程中切向力Ft和法向力Fn的商與切削體積デw的關(guān)系的圖。圖I顯示了直徑為約900 μ m的相對粗糙的多晶Al2O3體的拋光面的對比圖像。其中暗區(qū)域表示孔，而亮區(qū)域表示各個氧化鋁初生晶體。根據(jù)該對比圖像通過圖像分析確定確定磨粒的孔隙度，其中確定暗區(qū)域與亮區(qū)域的比例。對于本實施例，確定15至20體積％的大孔隙度。圖2顯示了基于熔融氧化鋁的多晶磨粒150倍放大的掃描電鏡照片。在該圖中可以看出，氧化鋁初生晶體具有低于ΙΟΟμπι的晶體尺寸，其中晶體復(fù)合結(jié)構(gòu)以初生晶體之間具有大孔的磨粒聚集體的形式形成。大孔的形狀受初生晶體的晶體平面影響。盡管存在大孔，初生晶體仍然彼此形成顯示出高顆粒強度的相對致密的復(fù)合結(jié)構(gòu)。為了進行對比，圖3中顯示了現(xiàn)有技術(shù)的剛玉磨粒，其中液態(tài)剛玉不進行激冷而是緩慢固化。該磨粒為在將固化的剛玉塊加工成磨粒時產(chǎn)生的大的初生晶體碎片。相互對比圖2和3(其分別顯示具有相當(dāng)尺寸的磨粒)，僅僅由于不同的結(jié)構(gòu)也預(yù)料到不同的研磨性能?，F(xiàn)有技術(shù)的致密磨粒在研磨操作中能夠承受一定壓力，一旦超過該極限則不受控制地塌陷，而在本發(fā)明的微晶磨粒中，破裂沿著晶界發(fā)生，其中不僅形成新的切割邊緣，還暴露出孔，因此在整體上有助于研磨過程。圖4顯示了激冷剛玉薄片的截面的掃描電鏡照片，所述激冷剛玉薄片通過將液態(tài)氧化鋁熔體澆注在水冷金屬輥之間而形成。在該圖中可見對于本發(fā)明的Al2O3體來說典型的氧化鋁初生晶體的偽立方體晶形，其中初生晶體的平均尺寸在30m和60 μ m之間。
圖5至8涉及下述研磨試驗并將在該文中分別詳細解釋。研磨試驗由申請人委托在Braunschweigエ業(yè)大學(xué)的制造技術(shù)和機床研究所(IWF)進行。實施例I磨粒F60的制備為了制備磨粒F60，在電弧爐中在100V的電壓下熔融氧化鋁。以30kg/min的澆注速度將液態(tài)熔體澆注在兩個相對旋轉(zhuǎn)的水冷輥上，其中將熔體澆注在自內(nèi)側(cè)開始冷卻的冷卻輥的外表面上，并且用旋轉(zhuǎn)輥在兩個冷卻輥之間形成的間隙之間拉拔，所述間隙具有約Imm的間隙寬度。在澆注過程中，將以澆注量計約10重量％的平均粒徑為50 μ m的a -Al2O3晶核吹入澆注流中。粉碎如此得到的激冷的多晶片狀材料從而得到多晶Al2O3體，所述Al2O3體之后通過篩選分級成根據(jù)FEPA平均粒徑為約260 μ m的磨粒F60。對于磨粒的下述研磨技術(shù)分析，用型式認定WFAMX描述如此得到的磨粒。
實施例2研磨試驗(表面研磨/深研磨)使用根據(jù)實施例I得到的磨粒F60制備陶瓷結(jié)合的研磨輪，所述研磨輪之后在Inconel 718材料上以高推進量(Zustellung)和低切割速度用于表面研磨/深研磨。使用5%的HYSOL RD(Castrol公司)進行冷卻，其中每分鐘使用2001冷卻潤滑剤。對比具有傳統(tǒng)溶融剛玉(Alodur(R)WSK F60,Treibacher Schleifmittel GmbH)的標(biāo)準(zhǔn)輪和 50%標(biāo)準(zhǔn)材料由WFAMX F60(本發(fā)明的磨粒)替換的輪以及100%標(biāo)準(zhǔn)材料由WFAMX替換的輪。測量法向力Fn[N]和切削體積V' w[mm3/mm]的關(guān)系。下文列舉過程參數(shù)以及不同的輪組成研磨過程表面研磨(深研磨)研磨輪陶瓷結(jié)合(硬度H)樣本I :100% WSK F60樣本2 :100% WFAMX F60樣本3 :50% WSK F60/50 WFAMX F60材料Inconel718冷卻潤滑劑2001/min5% HYSOL RD(Castrol)推進量(ae)2. Omm總推進量(ap):15mm單位時間切削體積(Q, w) 20mm3/mm · s切割速度(V。)25m/s修整推進量(Abrichtzustellung)(aed) :0.015mm重疊度(Ud)3修整周期數(shù)(n) :10圖5中所示的圖顯示了三個不同輪直接對比的法向力Fn隨升高的切削體積V' w的變化。在樣本1(對比)中(其中使用100%的標(biāo)準(zhǔn)磨粒WSK)觀察到法向力的逐步升高，在樣本2中(其中標(biāo)準(zhǔn)顆粒WSK由100% WFAMX替換)可見法向力隨著升高的切削體積V' w而輕微下降，其中法向力Fn在600 [mm3/mm]的切削體積V' w時降低至低于臨界值1000 [N]的值。通常地，更低的研磨力與更高的切割能力和更冷的切削結(jié)合，其中由于研磨過程中發(fā)展的更低溫度而減少由溫度導(dǎo)致變色而損壞エ件的危險，這對精密研磨的使用者來說具有重大意義，因為通過溫度損壞的エ件必須不可挽回地作為廢品篩除。使用50 %標(biāo)準(zhǔn)材料WSK和50 %本發(fā)明磨粒WFAMX的混合物的樣本3顯示出法向力Fn的特別良好的力曲線。在過程中發(fā)展的力顯著低于樣本I和2的力，其中法向力Fn在600[mm3/mm]的切削體積V' ￥時仍低于900[N]。在該情況下顯著減少了研磨燃燒的危險，同時維持切削性能(Abtragsleistung),這為使用者帶來巨大優(yōu)點。實施例3
研磨試驗表面研磨/深研磨(性能極限)與實施例2類似，使用根據(jù)實施例I得到的磨粒F60制備陶瓷結(jié)合的研磨輪，所述研磨輪之后在Inconel 718材料上用于表面研磨/深研磨。對比具有傳統(tǒng)熔融剛玉(Alodur (R) WSK F60, Treibacher Schleifmittel GmbH)的標(biāo)準(zhǔn)輪和 100 % 標(biāo)準(zhǔn)材料由WFAMX F60替換的輪。測量在100[mm3/mm]的給定切削體積V' w下法向力Fn[N]與單位時間切削體積Q' w[mm3/mm · s]的關(guān)系。在該情況下，進行該試驗直至各個研磨輪的性能極限。性能極限在產(chǎn)生研磨燃燒時達到并通過增強的研磨噪音(所謂的“嘎嘎聲”)得以暗示。下文列舉過程參數(shù)以及不同的輪組成研磨過程平面研磨(深研磨)研磨輪陶瓷結(jié)合(硬度H)樣本I :100% WSK F60樣本2 :100% WFAMX F60材料Inconel718冷卻潤滑劑2001/min5% HYSOL RD(Castrol)推進量(ae):1. Omm總推進量(ap):15mm切削體積(V'J 100mm3/nim切割速度(V。)25m/s修整推進量(aed)0. 015mm重疊度(Ud)3修整周期數(shù)(n) :10研磨試驗中測量的結(jié)果在圖5中圖示。與上述試驗(實施例2)相反,在該情況下測試研磨輪(樣本I、樣本2)直至其性能極限,其中在100[mm3/mm]的給定切削體積V' w下確定法向力Fn隨升高的単位時間切削體積GT w的變化。具有100%標(biāo)準(zhǔn)顆粒WSK的對比輪(樣本I)在30[mm3/mm · s]的單位時間切削體積Q' w下已經(jīng)發(fā)展出超過1000[N]的高法向力，而具有100% WFAMX的輪(樣本2)在低單位時間切削體積GT w下顯示出相對高的法向力ド 值，但是所述相對高的法向力Fn值似乎在短的啟動階段之后隨著升高的単位時間切削體積w而降低，并且在42. 5[mm3/mm · s]的単位時間切削體積Q' w下甚至低于900[N]，因此使用這種研磨輪在較高負荷下降低了研磨燃燒的危險。實施例4研磨試驗表面研磨/深研磨(性能極限)
在相同的條件下確定與實施例3相同的分別具有100% SK F60和WFAMX F60的輪在100[mmVmm]的給定切削體積V' w下主軸功率Pe[kW]與單位時間切削體積Q' w[mm3/mm · s]的關(guān)系。下文列舉過程參數(shù)以及不同的輪組成研磨過程平面研磨(深研磨)研磨輪陶瓷結(jié)合(硬度H)樣本I :100% WSK F60樣本2 :100% WFAMX F60材料Inconel718
冷卻潤滑劑2001/min5% HYSOL RD(Castrol)推進量(ae):1.0mm總推進量(ap):15mm切削體積(V'J 100mm3/nim切割速度(Vc)25m/s修整推進量(aed)0. 015mm重疊度(Ud)3修整周期數(shù)(n) :10圖7中顯示的圖(其中顯示了根據(jù)樣本I和樣本2的輪隨升高的單位時間切削體積CT w的主軸功率消耗P。)證實了已經(jīng)在實施例4中說明的趨勢。因此，具有100% WSK的標(biāo)準(zhǔn)輪的主軸功率P。連續(xù)升高并在42. 5[mm3/mm · s]的單位時間切削體積Q' w下達到超過13[kW]的值，而對于具有100% WFAMX(本發(fā)明的磨粒)的輪，主軸在相同的條件下在42. 5[mm3/mm · s]的單位時間切削體積下顯示出小于ll[kW]的功率消耗。主軸的低功率消耗表明輪的高切割能力和冷切削，因此表明過程對于研磨燃燒的低敏感性。實施例5研磨試驗表面研磨/深研磨與實施例2類似，使用根據(jù)實施例I得到的磨粒F60制備陶瓷結(jié)合的研磨輪，所述研磨輪之后在Inconel 718材料上用于表面研磨/深研磨。對比具有100%傳統(tǒng)熔融剛玉(Alodur (R)WSK F60,Treibacher Schleifmittel GmbH)的標(biāo)準(zhǔn)輪和50%標(biāo)準(zhǔn)材料由WFAMXF60替換的輪。測量切向力Ft和法向力Fn[N]的商μ與切削體積N' w[mm3/mm]的關(guān)系。下文列舉過程參數(shù)以及不同的輪組成研磨過程平面研磨(深研磨)研磨輪陶瓷結(jié)合(硬度H)樣本I :100% WSK F60樣本 2 :100% WFAMX F60材料Inconel718冷卻潤滑劑2001/min5% HYSOL RD(Castrol)推進量(ae)1. Omm總推進量(ap)15mm
單位時間切削體積(Q' w) 20mm3/mm · s切割速度(V。)25m/s修整推進量(aed):0.015mm重疊度(Ud)3修整周期數(shù)10在圖8所示的圖中，針對切向力Ft和法向力Fn的商μ與升高的切削體積V' w[mm3/mm]繪圖。該值越高,理論上估計輪的研磨性能越好,因為高商μ意味著低法向力Fn。在該情況下可以確定，對于樣本3 (50% S+50% WFAMX)達到恒定的高值，所述高值額外地受相對高的切向力Ft正面影響，使得除了高切割能力和冷切削之外還可預(yù)料到研磨輪良好的輪廓穩(wěn)定性。 盡管實施例I至5只描述了 Inconel 718的表面研磨/深研磨(精密研磨)，但是其并非限制性的。選擇該實驗序列，因為此處可以特別好地描述本發(fā)明的基于熔融氧化鋁的Al2O3體作為磨粒的優(yōu)點。Inconel是以高切削速度加工的高敏渦輪材料，因此試驗序列對于本發(fā)明的Al2O3體作為磨粒的普遍適用性具有高的正面意義。由于其構(gòu)造及其晶體結(jié)構(gòu)和同時的高強度，本發(fā)明的多晶Al2O3體有利地也可作為結(jié)合或松散研磨料用于其它研磨操作以及用于基底上的研磨料中。其也良好適合用于特定的耐火廣品中。
權(quán)利要求
1.基于熔融氧化鋁的多晶Al2O3體，所述多晶Al2O3體具有大于98重量％的a-氧化招含量，所述多晶Al2O3體由晶體尺寸在20 y m和100 y m之間的多種Al2O3初生晶體構(gòu)成， 其特征在于， 所述Al2O3體具有孔體積在10體積％和30體積％之間的封閉大孔隙度，其中所述孔的平均直徑在10 ii m和100 u m之間且最大孔直徑在約120 y m的范圍內(nèi)。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的Al2O3體， 其特征在于， 所述初生晶體具有在30 ii m和60 ii m之間的尺寸。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的Al2O3體， 其特征在于， 所述ct -氧化招含量大于99. 5重量％。
4.根據(jù)權(quán)利要求I至3任一項所述的Al2O3體， 其特征在于， 所述初生晶體具有偽立方體晶形。
5.基于電熔融氧化鋁的多晶Al2O3體的制備方法，所述方法具有如下步驟 a)在電弧爐中熔融氧化鋁， b)以小于80kg/min的恒定燒注速度燒注液態(tài)氧化招熔體， c)用晶種接種液態(tài)熔體的澆注流，所述晶種由平均粒徑d5(l為50ii m至90 ii m的a -和/或Y-氧化鋁構(gòu)成， d)冷卻液態(tài)熔體從而得到氧化鋁固體，和 e)粉碎氧化鋁固體從而得到根據(jù)權(quán)利要求I至4所述的多晶Al2O3體。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的方法， 其特征在于， 熔體的燒注以小于40kg/min的恒定燒注速度進行。
7.根據(jù)權(quán)利要求5或6所述的方法， 其特征在于， 澆注流的接種通過直接將氧化鋁晶種吹入澆注流而進行。
8.根據(jù)權(quán)利要求5至7任一項所述的方法， 其特征在于， 以熔融氧化鋁的量計，晶種的量在5重量％和20重量％之間。
9.根據(jù)權(quán)利要求5至8任一項所述的方法， 其特征在于， 通過水冷輥，通過將熔體澆注在金屬冷卻板之間或者通過將熔體澆注在冷卻板上進行熔體的冷卻。
10.根據(jù)權(quán)利要求I至4任一項所述的多晶Al2O3體用于制備研磨料和/或耐火材料的用途。
全文摘要
本發(fā)明涉及基于熔融氧化鋁的多晶Al2O3體，所述多晶Al2O3體具有在20μm和100μm之間的初生晶體平均晶體尺寸和在10體積％和30體積％之間的封閉大孔隙度。所述多晶Al2O3體通過澆注和激冷液態(tài)氧化鋁熔體同時用晶種接種澆注流而獲得，并且可有利地用于制備研磨料和耐火產(chǎn)品。
文檔編號C09K3/14GK102811951SQ201180011558
公開日2012年12月5日 申請日期2011年8月15日 優(yōu)先權(quán)日2010年10月1日
發(fā)明者S·薩克塞 申請人:研磨劑與耐火品研究與開發(fā)中心C.A.R.R.D.有限公司