半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)調(diào)渣的方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)調(diào)渣的方法，屬于冶金技術(shù)領(lǐng)域。
【背景技術(shù)】
[0002]半鋼煉鋼由于其碳質(zhì)量百分?jǐn)?shù)較一般鐵水低，僅為3.4?4.0%，半鋼中硅、錳發(fā)熱成渣元素含量為痕跡，導(dǎo)致半鋼冶煉具有吹煉過(guò)程中酸性成渣物質(zhì)少、渣系組元單一、初期渣形成時(shí)間晚、并且熱量不足等特點(diǎn)，因此，半鋼冶煉時(shí)通常終點(diǎn)鋼水碳含量較低(小于
0.07% )，終點(diǎn)鋼水碳含量偏低時(shí)爐渣較稀，流動(dòng)性強(qiáng)，通常通過(guò)加入爐渣改質(zhì)劑進(jìn)行調(diào)渣，如期刊文獻(xiàn)“MLD-A型轉(zhuǎn)爐終渣改質(zhì)劑的開發(fā)與應(yīng)用”開發(fā)了 MLD-A型轉(zhuǎn)爐終渣改質(zhì)劑，改質(zhì)劑的主要成分為MgO:55?56%，Si02:l?4%，CaO:6?9%，粒度為5?20mm。應(yīng)用時(shí)其加入方式為:出鋼后將爐子搖正，根據(jù)終渣量和稠稀情況向轉(zhuǎn)爐加入50?80kg/t渣，并前后搖爐使其混勻，最后利用氧槍吹氮?dú)膺M(jìn)行濺渣。使用該新型改質(zhì)劑后達(dá)到了較好的效果，爐渣中MgO含量增加了 3.04%，F(xiàn)e0減少了 5.85%，且濺渣護(hù)爐效果較好。專利文獻(xiàn)CN102296141公開了一種轉(zhuǎn)爐煉鋼終渣改質(zhì)劑及其使用方法中介紹了一種轉(zhuǎn)爐終渣改質(zhì)劑，其組成為:金屬M(fèi)g0:30?50%，金屬Al:10?30%，生石灰:15?35%，焦炭粉:5?15%。其加入方式為轉(zhuǎn)爐停吹后至出鋼前加入，加入量為20?40kg/t渣；且根據(jù)轉(zhuǎn)爐下渣量在鋼包渣面繼續(xù)補(bǔ)加改質(zhì)劑對(duì)鋼包渣進(jìn)行改性提高鋼水純凈度。從該發(fā)明中的改質(zhì)劑組分來(lái)看，該改質(zhì)劑成本較高，且沒(méi)有詳細(xì)說(shuō)明加入改質(zhì)劑后轉(zhuǎn)爐底吹模式。
[0003]而半鋼煉鋼可通過(guò)一些特殊工藝來(lái)增加終點(diǎn)鋼水的碳含量。目前，可通過(guò)半鋼增硅等熱補(bǔ)償方式來(lái)提高半鋼冶煉終點(diǎn)鋼水的碳含量。如專利文獻(xiàn)201410140333.4公開了一種半鋼的冶煉方法，將半鋼進(jìn)行出鋼，并在出鋼結(jié)束后進(jìn)行轉(zhuǎn)爐冶煉，其中，在出鋼過(guò)程中，通過(guò)隨鋼流加入增硅劑來(lái)對(duì)所述半鋼進(jìn)行增硅。通過(guò)隨鋼流加入增硅劑來(lái)對(duì)半鋼進(jìn)行增硅，然后進(jìn)行轉(zhuǎn)爐冶煉，能夠有效提高轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)鋼水碳含量和溫度。
[0004]然而，通過(guò)半鋼增硅等熱補(bǔ)償方式提高半鋼熱源后，半鋼冶煉終點(diǎn)鋼水碳含量有條件提高到0.15%以上。但是，半鋼冶煉時(shí)當(dāng)終點(diǎn)鋼水碳含量達(dá)到0.10%以上時(shí)，爐渣流動(dòng)性變差、粘度升高，導(dǎo)致濺渣效果變差，影響轉(zhuǎn)爐濺渣護(hù)爐效果。因此，轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)時(shí)須進(jìn)行調(diào)渣操作。常規(guī)的調(diào)渣方法都是為了降低爐渣流動(dòng)性，降低終渣TFe含量，增加爐渣中MgO來(lái)達(dá)到爐渣改質(zhì)的目的；而提高終點(diǎn)鋼水碳含量之后進(jìn)行改質(zhì)須增加爐渣氧化性，以達(dá)到提高其流動(dòng)性，從而提高濺渣效果的目的，因此，目前常規(guī)的調(diào)渣方法并不適用于終點(diǎn)鋼水碳含量較高的情況。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005]本發(fā)明解決的技術(shù)問(wèn)題是提供一種適用于冶煉終點(diǎn)鋼水碳含量較高情況下的半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)調(diào)渣的方法。
[0006]本發(fā)明半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)調(diào)渣的方法，包括如下步驟:在轉(zhuǎn)爐吹氧進(jìn)度為90?95%時(shí)，根據(jù)鋼水碳含量進(jìn)行調(diào)渣:當(dāng)鋼水碳含量為0.10?0.25%時(shí)，調(diào)整氧槍槍位為1.6?2.5m，加入發(fā)泡劑2?3kg/t鋼；當(dāng)鋼水碳含量為0.25 %以上時(shí)，調(diào)整氧槍槍位為2?2.5m，并加入發(fā)泡劑3?5kg/t鋼；調(diào)整氧槍槍位及加入發(fā)泡劑后繼續(xù)吹氧至冶煉終點(diǎn)，出鋼后直接濺渣。
[0007]其中，所述發(fā)泡劑優(yōu)選由以下重量百分比的組分組成:CaO 10?20%，MgO 15?20%，鐵的氧化物62?69%，其余為P、S及不可避免的雜質(zhì)。
[0008]進(jìn)一步的，所述鐵的氧化物優(yōu)選為氧化鐵和三氧化二鐵中的至少一種。
[0009]進(jìn)一步的，所述發(fā)泡劑粒度優(yōu)選為10?20mm。
[0010]進(jìn)一步的，在根據(jù)鋼水碳含量進(jìn)行調(diào)渣之前，氧槍槍位優(yōu)選為1.1?2m。
[0011]本發(fā)明在冶煉后期通過(guò)氧槍槍位的控制及加入爐渣發(fā)泡劑的方式來(lái)提高爐渣氧化性，從而達(dá)到改變爐渣流動(dòng)性，提高濺渣效果的目的。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明能夠達(dá)到改變爐渣流動(dòng)性提高濺渣效果，緩解爐襯侵蝕速率，提高爐襯壽命的目的。
【具體實(shí)施方式】
[0012]本發(fā)明半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)調(diào)渣的方法，包括如下步驟:在轉(zhuǎn)爐吹氧進(jìn)度為90?95%時(shí)，根據(jù)鋼水碳含量進(jìn)行調(diào)渣:當(dāng)鋼水碳含量為0.10?0.25%時(shí)，調(diào)整氧槍槍位為
1.6?2.5m，加入發(fā)泡劑2?3kg/t鋼；當(dāng)鋼水碳含量為0.25 %以上時(shí)，調(diào)整氧槍槍位為2?2.5m，并加入發(fā)泡劑3?5kg/t鋼；調(diào)整氧槍槍位及加入發(fā)泡劑后繼續(xù)吹氧至冶煉終點(diǎn)，出鋼后直接濺渣。
[0013]具體的，本發(fā)明方法的吹氧方式為頂吹氧氣，在轉(zhuǎn)爐吹氧進(jìn)度為90?95%時(shí)，可利用副槍對(duì)轉(zhuǎn)爐內(nèi)鋼水進(jìn)行測(cè)溫、定碳，根據(jù)鋼水碳含量進(jìn)行調(diào)渣。
[0014]常用的發(fā)泡劑均適用于本發(fā)明，為了提高轉(zhuǎn)爐濺渣護(hù)爐的效果，優(yōu)選的發(fā)泡劑由以下重量百分比的組分組成:CaO 10?20%，Mg0 15?20%，鐵的氧化物62?69%，其余為P、S及不可避免的雜質(zhì)。其中，鐵的氧化物為氧化鐵和三氧化二鐵中的至少一種。
[0015]進(jìn)一步的，所述發(fā)泡劑粒度為10?20mm。
[0016]本發(fā)明轉(zhuǎn)爐煉鋼的其他技術(shù)均為現(xiàn)有，進(jìn)一步的，優(yōu)選轉(zhuǎn)爐冶煉前期及中期(即在根據(jù)鋼水碳含量進(jìn)行調(diào)渣之前)氧槍槍位控制為1.1?2m。
[0017]下面結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明的【具體實(shí)施方式】做進(jìn)一步的描述，并不因此將本發(fā)明限制在所述的實(shí)施例范圍之中。
[0018]實(shí)施例1
[0019]某廠120t轉(zhuǎn)爐采用半鋼煉鋼高拉碳出鋼工藝，吹煉前期及中期氧槍槍位控制在1.1?1.8m之間，在吹氧進(jìn)度為90%時(shí)，利用副槍對(duì)鋼水進(jìn)行測(cè)量，得出鋼水碳含量為0.10%，此時(shí)提高氧槍槍位至1.9m,并加入發(fā)泡劑2kg/t鋼(發(fā)泡劑成分為:CaO -.10%,MgO:20%，鐵的氧化物:69%，其余為P、S及雜質(zhì)，粒度為10?20mm)，繼續(xù)吹氧直至冶煉結(jié)束，按照此方法進(jìn)行調(diào)渣，調(diào)渣前爐渣TFe含量?jī)H為16.5%，調(diào)渣后爐渣TFe含量上升到18.2%，渣中TFe含量的上升，使得爐渣流動(dòng)性增大，出鋼后直接濺渣。測(cè)定爐襯侵蝕速率僅為0.1mm/爐，爐爐齡達(dá)到15028爐。
[0020]實(shí)施例2
[0021]某廠120t轉(zhuǎn)爐采用半鋼煉鋼高拉碳出鋼工藝，吹煉前期及中期氧槍槍位控制在1.3?1.9m之間，在吹氧進(jìn)度為93%時(shí)，利用副槍對(duì)鋼水進(jìn)行測(cè)量，得出鋼水碳含量為0.20%，此時(shí)提高氧槍槍位至2m，并加入發(fā)泡劑3kg/t鋼(發(fā)泡劑成分為:CaO:20%, MgO:15%，鐵的氧化物:64%，其余為P、S及雜質(zhì)，粒度為10?20mm)，繼續(xù)吹氧直至冶煉結(jié)束。按照此方法進(jìn)行調(diào)渣，調(diào)渣前爐渣TFe含量?jī)H為15.1 %，調(diào)渣后爐渣TFe含量上升到18.4%，渣中TFe含量的上升，使得爐渣流動(dòng)性增大，出鋼后直接濺渣。測(cè)定爐襯侵蝕速率僅為0.15mm/爐，爐爐齡達(dá)到14648爐。
[0022]實(shí)施例3
[0023]某廠120t轉(zhuǎn)爐采用半鋼煉鋼高拉碳出鋼工藝，吹煉前期及中期氧槍槍位控制在1.3?1.9m之間，在吹氧進(jìn)度為95%時(shí)，利用副槍對(duì)鋼水進(jìn)行測(cè)量，得出鋼水碳含量為
0.30%，此時(shí)提高氧槍槍位至2.3m,并加入發(fā)泡劑4kg/t鋼(發(fā)泡劑成分為:CaO -.15%,MgO:20%,鐵的氧化物:62%，其余為P、S及雜質(zhì)，粒度為10?20mm)，繼續(xù)吹氧直至冶煉結(jié)束。按照此方法進(jìn)行調(diào)渣，調(diào)渣前爐渣TFe含量?jī)H為14.3%，調(diào)渣后爐渣TFe含量上升到17.9%，渣中TFe含量的上升，使得爐渣流動(dòng)性增大，出鋼后直接濺渣。測(cè)定爐襯侵蝕速率為0.08mm/爐，爐爐齡達(dá)到14578爐。
【主權(quán)項(xiàng)】
1.半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)調(diào)渣的方法，其特征在于，包括如下步驟:在轉(zhuǎn)爐吹氧進(jìn)度為90?95%時(shí)，根據(jù)鋼水碳含量進(jìn)行調(diào)渣:當(dāng)鋼水碳含量為0.10?0.25%時(shí)，調(diào)整氧槍槍位為1.6?2.5m，加入發(fā)泡劑2?3kg/t鋼；當(dāng)鋼水碳含量為0.25%以上時(shí)，調(diào)整氧槍槍位為2?2.5m，并加入發(fā)泡劑3?5kg/t鋼；調(diào)整氧槍槍位及加入發(fā)泡劑后繼續(xù)吹氧至冶煉終點(diǎn)，出鋼后直接濺渣。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)調(diào)渣的方法，其特征在于:所述發(fā)泡劑由以下重量百分比的組分組成:CaO 10?20%，Mg0 15?20%，鐵的氧化物62?69%，其余為P、S及不可避免的雜質(zhì)。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)調(diào)渣的方法，其特征在于:所述鐵的氧化物為氧化鐵和三氧化二鐵中的至少一種。
4.根據(jù)權(quán)利要求1?3任一項(xiàng)所述的半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)調(diào)渣的方法，其特征在于:所述發(fā)泡劑粒度為10?20mm。
5.根據(jù)權(quán)利要求1?4任一項(xiàng)所述的半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)調(diào)渣的方法，其特征在于:在根據(jù)鋼水碳含量進(jìn)行調(diào)渣之前，氧槍槍位控制為1.1?2m。
【專利摘要】本發(fā)明涉及半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)調(diào)渣的方法，屬于冶金技術(shù)領(lǐng)域。本發(fā)明解決的技術(shù)問(wèn)題是提供一種適用于冶煉終點(diǎn)鋼水碳含量較高情況下的半鋼冶煉轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)調(diào)渣的方法。該方法包括如下步驟：在轉(zhuǎn)爐吹氧進(jìn)度為90～95％時(shí)，根據(jù)鋼水碳含量進(jìn)行調(diào)渣：當(dāng)鋼水碳含量為0.10～0.25％時(shí)，調(diào)整氧槍槍位為1.6～2.5m，加入發(fā)泡劑2～3kg/t鋼；當(dāng)鋼水碳含量為0.25％以上時(shí)，調(diào)整氧槍槍位為2～2.5m，并加入發(fā)泡劑3～5kg/t鋼；調(diào)整氧槍槍位及加入發(fā)泡劑后繼續(xù)吹氧至冶煉終點(diǎn)，出鋼后直接濺渣。本發(fā)明能夠達(dá)到改變爐渣流動(dòng)性提高濺渣效果，緩解爐襯侵蝕速率，提高爐襯壽命的目的。
【IPC分類】C21C5-28, C21C5-36
【公開號(hào)】CN104745761
【申請(qǐng)?zhí)枴緾N201510197392
【發(fā)明人】陳均, 楊曉東, 曾建華, 梁新騰, 楊森祥, 陳路
【申請(qǐng)人】攀鋼集團(tuán)研究院有限公司
【公開日】2015年7月1日
【申請(qǐng)日】2015年4月23日