一種煉鋼方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種煉鋼方法，該煉鋼方法包括：吹煉開始至60秒內，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.8m～2.3m，供氧流量為18000Nm3/h～23000Nm3/h；吹煉60秒至90秒內，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.5m～1.8m，供氧流量為29000Nm3/h～32000Nm3/h；吹煉90秒以后，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.5m～2.6m，供氧流量為40000Nm3/h～45000Nm3/h；在吹煉開始至11分鐘內，控制底吹惰性氣體的流量為30Nm3/h～50Nm3/h；在吹煉11分鐘至出鋼完畢，控制底吹惰性氣體的流量為50Nm3/h～80Nm3/h。根據本發(fā)明的方法，通過合理地控制轉爐冶煉過程中各個時期的頂吹氧氣流量、氧槍槍位以及底吹惰性氣體流量，使得在采用頂底復吹半鋼煉鋼的過程中能夠防止干法除塵系統發(fā)生泄爆，從而降低了對干法除塵系統設備的損壞。
【專利說明】一種煉鋼方法
【技術領域】
[0001]本發(fā)明涉及一種半鋼冶煉方法，具體地講，涉及一種防止頂底復吹半鋼冶煉過程中除塵泄爆的方法。
【背景技術】
[0002]氧氣轉爐頂底復合吹煉法是20世紀70年代末發(fā)展起來的，兼有頂吹法和底吹法兩者的優(yōu)點，并且設備簡單，能夠較容易地將原有頂吹轉爐改造為頂底復合吹煉轉爐。因此，轉爐頂底復合吹煉法在世界各國得到了廣泛的應用。此外，隨著科技的不斷發(fā)展，在半鋼冶煉中，也逐漸采用頂底復合吹煉法進行冶煉。
[0003]通常，半鋼冶煉過程中的除塵系統主要分為干法除塵系統和濕法除塵系統。對于濕法除塵系統，自動化控制水平和煤氣回收量都較低，凈化后的煤氣含塵量仍達100mg/m3，回收系統能耗較大。相比之下，干法除塵系統凈化后的煤氣含塵量僅為大約10mg/m3。因此，干法除塵系統的除塵效果較濕法除塵系統更為顯著。
[0004]然而，采用干法除塵的半鋼轉爐煉鋼存在煉鋼過程中泄爆的問題，主要是發(fā)生在吹煉前期，其原因是碳氧反應的發(fā)生使得反應得到的CO逐漸增多，而此時，又有大量的未燃燒的氧氣存在，當CO和氧氣一同進入到靜電除塵器內，而CO濃度達到9%、氧氣濃度達到6%時，靜電除塵器內極易產生爆燃，導致干法除塵系統泄爆。
[0005]另外，在半鋼冶煉過程中，即使在吹煉前期降低氧氣流量也無法很好地避免干法除塵系統的泄漏問題。這可能是在下槍吹煉時，由于加入廢鋼、輔料等導致打火不暢使得氧氣富集，而且在打火之后，碳、氧反應劇烈產生較多的CO，使得進入到干法除塵系統的靜電除塵器內的CO以及未燃燒盡的氧氣的濃度較高，極易達到泄爆極限，從而導致泄爆的發(fā)生，繼而對干法除塵系統設備造成損壞，并且泄漏過程降低了吹煉過程中煤氣的回收量，間接地增加了轉爐煉鋼的生產成本。

【發(fā)明內容】

[0006]本發(fā)明的一個目的在于提供一種能夠在采用頂底復吹半鋼煉鋼的過程中防止干法除塵系統泄爆的煉鋼方法。
[0007]根據本發(fā)明的防止頂底復吹半鋼煉鋼除塵泄爆的煉鋼方法，所述煉鋼方法包括如下步驟:吹煉開始至60秒內，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.8m~2.3m,供氧流量為18000Nm3/h~23000Nm3/h ;吹煉60秒至90秒內，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.5m~1.8m，供氧流量為29000Nm3/h~32000Nm3/h ;吹煉90秒以后，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.5m~
2.6m,供氧流量為40000Nm3/h~45000Nm3/h ;在吹煉開始至11分鐘內，控制底吹惰性氣體的流量為30Nm3/h~50Nm3/h ;在吹煉11分鐘至出鋼完畢，控制底吹惰性氣體的流量為50Nm3/h ~80Nm3/h。
[0008] 根據本發(fā)明的實施例，在吹煉90秒以后，按照如下步驟進行頂吹氧氣:吹煉90秒至150秒內，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.6m ;吹煉150秒至310秒內，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為2.6m ;吹煉310秒至11分鐘內，根據熔渣形態(tài)來調整頂吹氧氣的氧槍槍位，以保證脫磷；吹煉11分鐘以后，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.5m。
[0009]根據本發(fā)明的實施例，在吹煉11分鐘至出鋼完畢中，按照如下步驟進行底吹惰性氣體:吹煉11分鐘至開始出鋼的過程中，控制底吹惰性氣體的流量為80Nm3/h ;開始出鋼至出鋼完畢的過程中，控制底吹惰性氣體的流量為50Nm3/h。
[0010]根據本發(fā)明的實施例，所述方法還包括在轉爐吹煉開始之前，底吹流量為30Nm3/h的惰性氣體。
[0011]根據本發(fā)明的實施例，所述方法還包括在出鋼完畢之后，底吹流量為50Nm3/h的惰性氣體以進行濺渣護爐。
[0012]根據本發(fā)明的防止頂底復吹半鋼煉鋼除塵泄爆的煉鋼方法，通過合理地控制轉爐冶煉過程中各個時期的頂吹氧氣流量、氧槍槍位以及底吹惰性氣體流量，使得在采用頂底復吹半鋼煉鋼的過程中能夠防止干法除塵系統發(fā)生泄爆(例如，泄爆率可降低到3%。)，從而降低了對干法除塵系統設備的損壞。
【具體實施方式】
[0013]下面結合實施例對本發(fā)明的煉鋼方法進行詳細的描述。
[0014]根據本發(fā)明的煉鋼方法包括:吹煉開始至60秒內，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為
1.8m~2.3m，供氧流量 為18000Nm3/h~23000Nm3/h ;吹煉60秒至90秒內，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.5m~1.8m,供氧流量為29000Nm3/h~32000Nm3/h ;吹煉90秒以后，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.5m~2.6m,供氧流量為40000Nm3/h~45000Nm3/h ;在吹煉開始至11分鐘內，控制底吹惰性氣體的流量為30Nm3/h~50Nm3/h ;在吹煉11分鐘至出鋼完畢，控制底吹惰性氣體的流量為50Nm3/h~80Nm3/h。
[0015]首先，在吹煉開始至60秒內，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.8m~2.3m,供氧流量為18000Nm3/h~23000Nm3/h，并且底吹惰性氣體的流量為30Nm3/h~50Nm3/h。由于吹煉開始至60秒的時間段內，轉爐中的碳氧反應相對緩慢，如果氧氣吹入量過多，則大部分無法消耗的氧氣會通過風機抽進煙道，致使煙道內含氧量過高，達到泄爆極限，從而導致泄爆的發(fā)生。另外，如果底吹惰性氣體的流量過大，攪拌熔池速度快，就會促進CO的生成，同樣容易達到泄爆極限，引起泄爆的發(fā)生。因此，在該階段內，采用低的氧氣流量、較高的氧槍槍位以及低的惰性氣體流量可以有效地減少爐內未反應的氧含量使之不能達到泄爆的條件。其中，在吹煉開始至60秒內，可以控制頂吹氧氣的氧槍槍位為2.2m，供氧流量為22000Nm3/h，并且底吹惰性氣體的流量為50Nm3/h。
[0016]根據本發(fā)明的實施例，為了更進一步地使得通入到爐內的氧氣充分反應，避免大部分無法消耗的氧氣通過風機抽進煙道，致使煙道內含氧量過高，達到泄爆極限，從而導致泄爆的發(fā)生，優(yōu)選地，可以在轉爐吹煉開始之前，底吹流量為30Nm3/h的惰性氣體。
[0017]接下來，在吹煉開始60秒至90秒內，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.5m~1.8m，供氧流量為29000Nm3/h~32000Nm3/h，并且底吹惰性氣體的流量為30Nm3/h~50Nm3/h。這是因為，氧氣開吹60秒至90秒內，碳氧反應較為劇烈，氧氣消耗量增大，此時，將氧槍槍位下降至1.5m~1.8m，供氧流量控制在29000Nm3/h~32000Nm3/h，不僅可以為爐內提供充足的氧含量，而且還可以避免后續(xù)因供氧流量的突然增加所引起的氧氣含量急劇上升，繼而導致泄爆的問題。另外，通過底吹惰性氣體來攪拌爐內的鋼水，促進鋼水成分均勻，使得進入爐內的氧氣充分反應，從而避免因未反應的氧引起泄爆的發(fā)生。其中，在吹煉開始60秒至90秒內，可以控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.6m，供氧流量為30000Nm3/h，并且底吹惰性氣體的流量為50Nm3/h。
[0018]然后，在吹煉90秒以后，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.5m~2.6m，供氧流量為40000Nm3/h~45000Nm3/h，并且在吹煉90秒至11分鐘內底吹惰性氣體的流量為30Nm3/h~50Nm3/h，在吹煉11分鐘至出鋼完畢，控制底吹惰性氣體的流量為50Nm3/h~80Nm3/h。吹煉90秒后，半鋼煉鋼的碳氧反應已經相當劇烈，此時氧氣消耗量巨大，通過控制氧槍槍位和供氧流量可以向熔池內提供充足的氧氣，并且通過增大底吹惰性氣體流量加強對熔池的攪拌，從而保證轉爐冶煉效果。另外，通過增大底吹惰性氣體流量使得鋼水的成分均勻，從而降低了爐渣的氧化性、降低了鋼鐵料的消耗，提高了鋼水的純凈度。
[0019]根據本發(fā)明的實施例，在吹煉90秒以后，可以按照如下步驟進行頂吹氧氣:吹煉90秒至150秒內，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.6m ;吹煉150秒至310秒內，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為2.6m ;吹煉310秒至11分鐘內，根據熔渣形態(tài)來調整頂吹氧氣的氧槍槍位，以保證脫磷；吹煉11分鐘以后，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.5m。
[0020]根據本發(fā)明的實施例，為了節(jié)約成本，優(yōu)選地，可以在吹煉11分鐘至出鋼完畢中，按照如下步驟進行底吹惰性氣體:吹煉11分鐘至開始出鋼的過程中,控制底吹惰性氣體的流量可為80Nm3/h ;開始出鋼至出鋼完畢的過程中，控制底吹惰性氣體的流量可為50Nm3/h。
[0021]另外，根據本發(fā)明的實施例，還包括在出鋼完畢之后，底吹流量為50Nm3/h的惰性氣體以對轉爐進行濺渣護爐。
[0022]在本發(fā)明的非限制性實施例中，惰性氣體可以是氮氣或氬氣。例如，在生產普通鋼材時,為了節(jié)約成本,可以在開始吹煉至8分鐘內底吹氮氣，吹煉8分鐘后改為底吹氬氣，這樣可以去除鋼水中的氮含量。在生產高級別鋼材時，可以整個吹煉過程均采用底吹氬氣。
[0023]根據本發(fā)明的煉鋼方法，通過合理地控制轉爐冶煉過程中各個時期的頂吹氧氣流量、氧槍槍位以及底吹惰性氣體流量，使得在采用頂底復吹半鋼煉鋼的過程中能夠防止干法除塵系統發(fā)生泄爆(例如，泄爆率可降低到3%。)，從而降低了對干法除塵系統設備的損壞。
[0024]以上詳細描述了本發(fā)明的優(yōu)選實施方式，但是，本發(fā)明并不限于上述實施方式中的具體細節(jié)，在本發(fā)明的技術構思范圍內，可以對本發(fā)明的技術方案進行多種簡單變型和組合，這些簡單變型均屬于本發(fā)明的保護范圍。
【權利要求】
1.一種煉鋼方法，其特征在于所述煉鋼方法包括如下步驟: 吹煉開始至60秒內，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.8m~2.3m，供氧流量為18000Nm3/h~23000Nm3/h ;吹煉60秒至90秒內，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.5m~1.8m,供氧流量為29000Nm3/h~32000Nm3/h ;吹煉90秒以后，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.5m~2.6m，供氧流量為40000Nm3/h~45000Nm3/h ;在吹煉開始至11分鐘內，控制底吹惰性氣體的流量為30Nm3/h~50Nm3/h ;在吹煉11分鐘至出鋼完畢，控制底吹惰性氣體的流量為50Nm3/h~80Nm3/h。
2.根據權利要求1所述的煉鋼方法，其中，在吹煉90秒以后，按照如下步驟進行頂吹氧氣:吹煉90秒至150秒內，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.6m ;吹煉150秒至310秒內，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為2.6m ;吹煉310秒至11分鐘內，根據熔渣形態(tài)來調整頂吹氧氣的氧槍槍位，以保證脫磷；吹煉11分鐘以后，控制頂吹氧氣的氧槍槍位為1.5m。
3.根據權利要求1所述的煉鋼方法，其中，在吹煉11分鐘至出鋼完畢中，按照如下步驟進行底吹惰性氣體:吹煉11分鐘至開始出鋼的過程中,控制底吹惰性氣體的流量為80Nm3/h ;開始出鋼至出鋼完畢的過程中，控制底吹惰性氣體的流量為50Nm3/h。
4.根據權利要求1所述的煉鋼方法，其中，所述方法還包括在轉爐吹煉開始之前，底吹流量為30Nm3/h的惰性氣體。
5.根據權利要求1所述的煉鋼方法，其中，所述方法還包括在出鋼完畢之后，底吹流量為50Nm3/h的惰性 氣體以進行濺渣護爐。
【文檔編號】C21C5/35GK104032064SQ201410290547
【公開日】2014年9月10日 申請日期:2014年6月25日 優(yōu)先權日:2014年6月25日
【發(fā)明者】王宏偉, 張彥恒, 杜利華, 鄧林 申請人:攀鋼集團西昌鋼釩有限公司