一種管式換熱器用鐵素體不銹鋼及其制造方法
【專利摘要】一種管式換熱器用鐵素體不銹鋼及其制造方法，其化學(xué)成分重量百分比為：C≤0.015％，N≤0.020％，Si≤0.5％，Mn≤0.5％，P≤0.035％，S≤0.01％，Cr：22～24％，Mo：1.5～3.0％，10(C+N)≤(Nb+Ti)≤0.6％，Al：0.0050～0.050％，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)；該鐵素體不銹鋼制造方法采用電弧爐+AOD+VOD三步法進(jìn)行冶煉，連鑄后獲得連鑄坯，再經(jīng)過熱軋，酸洗，冷軋及退火酸洗等工序獲得具有良好焊接性的冷軋不銹鋼板帶材，適用于制作對耐蝕性和擴(kuò)口性能要求較高的焊管，擴(kuò)口率達(dá)到35％以上。
【專利說明】一種管式換熱器用鐵素體不銹鋼及其制造方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及不銹鋼及其制造方法，特別涉及一種管式換熱器用鐵素體不銹鋼及其 制造方法，該鐵素體不鎊鋼耐蝕性1?、擴(kuò)口率1?。

【背景技術(shù)】
[0002] 在沿海地區(qū)，為節(jié)省淡水資源，許多電廠一般采用海水進(jìn)行冷卻，由于海水中含有 大量鹽分，對管式換熱器（凝汽器）材料的耐點(diǎn)蝕性能提出了苛刻的要求。目前內(nèi)陸電廠 凝汽器管大多數(shù)使用普通奧氏體不銹鋼管，少數(shù)使用銅管，內(nèi)陸電廠新增和改造機(jī)組幾乎 全部使用奧氏體不銹鋼管，沿海電廠大多數(shù)使用Ti管。
[0003] 奧氏體不銹鋼316L雖然具有良好的耐點(diǎn)蝕、耐均勻腐蝕性能，但其耐應(yīng)力腐蝕能 力極差，大大限制了其在氯離子環(huán)境中的應(yīng)用；銅管耐點(diǎn)腐蝕性能優(yōu)良，但耐均勻腐蝕能力 較差；Ti管耐腐蝕性能最好，但價格昂貴，難以大批量推廣使用。因此長期以來，在海水腐 蝕環(huán)境中，一直難以找到經(jīng)濟(jì)耐用、耐腐蝕的管式換熱器材料。
[0004] 然而，髙鉻鐵素體不銹鋼具有優(yōu)良的耐點(diǎn)蝕性能、耐應(yīng)力腐蝕性能及比奧氏體不 銹鋼更低的熱膨脹系數(shù)等物理性能，同時兼具節(jié)鎳、成本低的優(yōu)點(diǎn)。這些特點(diǎn)使鐵素體不銹 鋼成了管式換熱器的優(yōu)選材料。
[0005] 髙鉻鐵素體不銹鋼一般采用卷材焊接成管，為改善焊縫的耐腐蝕性能，需要對焊 管進(jìn)行光亮退火處理。在后續(xù)使用時，還需進(jìn)行擴(kuò)管、擴(kuò)徑處理，一般要求擴(kuò)口率大于30 %。 但現(xiàn)有髙鉻鐵素體不銹鋼材料焊縫處柱狀晶發(fā)達(dá)，在熔合線附近柱狀晶相接，導(dǎo)致在擴(kuò)管 加工過程中出現(xiàn)開裂情形。
[0006] 鑒于加工過程中材料失效的主要形式是擴(kuò)口時焊縫開裂，焊縫組織不良才是導(dǎo)致 擴(kuò)口率低下的原因，因此，管式換熱器用鐵素體不銹鋼的關(guān)鍵是如何在保證耐腐蝕性的前 提下，改善焊縫組織，提高焊縫的成形性，防止焊縫在擴(kuò)管情形下出現(xiàn)開裂情形。
[0007] 現(xiàn)有技術(shù)中，為防止鐵素體不銹鋼在擴(kuò)管加工過程中焊縫處出現(xiàn)開裂，一般從以 下兩方面入手：
[0008] -方面可通過降低鐵素體不銹鋼中的Cr/Mo含量，進(jìn)而降低鐵素體不銹鋼的強(qiáng) 度，提高鐵素體不銹鋼的成形性并防止焊縫開裂，從而提高焊縫后的擴(kuò)管率，但這必然降低 材料的耐點(diǎn)腐蝕性能。
[0009] 另一方面，通過添加稀土等元素的方法來控制夾雜物形態(tài)和大小，純凈鋼質(zhì)，以提 高鋼的耐腐蝕能力和沖擊韌性；通過添加鈦，防止晶間腐蝕。如：
[0010] 中國專利CN1341843A公開了一種耐海水腐蝕的鐵素體不銹鋼換熱器，換熱器管 束所用的換熱管采用鐵素體不銹鋼0Crl9M〇2TiRE管材制作。加入稀土可有效改善焊縫性 能，但工業(yè)生產(chǎn)條件下不銹鋼中添加稀土一直存在結(jié)晶器水口結(jié)瘤，收得率難于控制、稀土 分布不均勻等問題。
[0011] 中國專利CN1367368A公開了一種鐵素體不銹鋼換熱器，其用鐵素體不銹鋼 RT360,即0Crl3Ti (或Nb) RE的無縫鋼管制造換熱器管束的換熱管3-2,焊接材料用超低碳 奧氏體不銹鋼焊絲308L(H00Cr20Nil0)或H00Crl8Nil2Mo2,氬弧焊焊接。該鐵素體不銹鋼 含鉻量僅為13%，不適用于存在氯離子條件下工作的凝汽器。
[0012] 中國專利CN1702186A公開了一種超低碳鐵素體不銹鋼制造的換熱器、空冷器，應(yīng) 用于石油、化工、冶金、電力等領(lǐng)域，抗硫化氫及氯離子應(yīng)力腐蝕的鐵素體不銹鋼，具體的是 00Crl3Al。該鐵素體不銹鋼含鉻量低，同樣不適用于存在氯離子條件下工作的凝汽器。
[0013] 然而，由于稀土和鈦為化學(xué)活性元素，極易與氧結(jié)合，形成氧化物，導(dǎo)致鋼質(zhì)純凈 度下降，甚至導(dǎo)致連鑄結(jié)晶器水口結(jié)瘤堵塞影響生產(chǎn)。為避免發(fā)生此類問題，必須先用鋁充 分脫氧，再喂鈦線。
[0014] 另外，上述專利鐵素體不銹鋼鉻含量較低，難以滿足換熱器對耐點(diǎn)腐蝕性能的要 求；而且，上述專利并未涉及鐵素體不銹鋼焊接性能和焊管擴(kuò)口性能的研究，而這是除耐蝕 性外最需解決的問題。
[0015] 為開發(fā)耐蝕性更高的管式換熱器用鐵素體不銹鋼，需要進(jìn)一步提高鋼中的鉻含 量，而這可能導(dǎo)致擴(kuò)口率降低。必須找到提高鉻含量同時滿足擴(kuò)口率要求的成分設(shè)計和制 造方法。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0016] 本發(fā)明的目的在于提供一種管式換熱器用鐵素體不銹鋼及其制造方法，該鐵素體 不銹鋼具有與奧氏體不銹鋼316L相當(dāng)?shù)哪吐入x子點(diǎn)腐蝕性性能以及優(yōu)于奧氏體不銹鋼 316L的高耐應(yīng)力腐蝕性，鋼板厚度0. 5?0. 8mm，鋼板杯突值> 10mm，鎢極氬弧焊焊接后焊 縫杯突值不低于母材10%，用該鐵素體不銹鋼制成的焊管擴(kuò)口率高達(dá)35 %，焊縫處成形性 高，不會因擴(kuò)管、擴(kuò)徑處理時出現(xiàn)開裂情形。
[0017] 為達(dá)到上述目的，本發(fā)明的技術(shù)方案是：
[0018] 本發(fā)明通過控制鐵素體不銹鋼中Cr和Mo的含量，進(jìn)而控制點(diǎn)蝕當(dāng)量PRE，從而使 所述鐵素體不銹鋼的耐腐蝕能力與奧氏體不銹鋼316L相當(dāng)，通過超低C、N含量的設(shè)計，改 善鐵素體不銹鋼的耐晶間腐蝕性能并提供鐵素體不銹鋼的韌性，通過Nb/Ti通過形成穩(wěn)定 的（Ti、Nb) (CN)化合物的雙穩(wěn)定化成分設(shè)計，防止由于形成Cr的C化合物而引起的Cr濃 度降低而導(dǎo)致的耐蝕性的下降。
[0019] 具體的，本發(fā)明的一種管式換熱器用鐵素體不銹鋼，其化學(xué)成分重量百分比為： C 彡 0· 015%，N 彡 0· 020%，Si 彡 0· 5%，Mn 彡 0· 5%，P 彡 0· 035%，S 彡 0· 01%，Cr :22 ? 24%，Mo :1· 5 ?3. 0%，10(C+N)彡（Nb+Ti)彡 0· 6%，A1 :0· 0050 ?0· 050%，其余為 Fe 和 不可避免的雜質(zhì)。
[0020] 進(jìn)一步，所述Nb :0.35?0.45%，Ti彡0.25%，以重量百分比計。
[0021] 在本發(fā)明管式換熱器用鐵素體不銹鋼的成分設(shè)計中：
[0022] Cr和Mo,能提高鐵素體不銹鋼的耐腐蝕性能，隨著Cr、Mo含量的增加，鐵素體不 銹鋼在氧化性酸介質(zhì)中的耐蝕性、在C1-溶液中耐應(yīng)力腐蝕、耐點(diǎn)蝕、耐縫隙腐蝕能力均顯 著提高。其點(diǎn)蝕當(dāng)量PRE = Cr+3.3Mo。為保證所開發(fā)鐵素體不銹鋼的耐腐蝕性能與奧氏 體不銹鋼316L相當(dāng)，本發(fā)明鋼的點(diǎn)蝕當(dāng)量必須大于奧氏體不銹鋼316L的點(diǎn)蝕當(dāng)量，即Cr 含量要高于316LL中的Cr含量并配合合適的Mo含量。另外，在高Cr鐵素體不銹鋼（Cr> 25% )中，易形成α '、〇、X等金屬間化合物，不僅降低鋼的耐腐蝕性，而且降低鋼的韌性、 塑性、冷成形性和焊接性，故Cr含量不宜過高。本發(fā)明中鐵素體不銹鋼的Cr含量限制在 22?24%之間。Mo能夠提高鐵素體不銹鋼的強(qiáng)度和耐腐蝕性能，但過高的Mo會導(dǎo)致〇、 X脆性相析出而使鋼的塑性和韌性降低，還會導(dǎo)致氧化皮在酸洗時難于去除，因此本發(fā)明 中鐵素體不銹鋼的Mo含量限制在1. 5?3. 0%之間。
[0023] Nb、Ti，Nb、Ti與C、N具有很強(qiáng)的化合作用，通過形成穩(wěn)定的（Ti、Nb) (CN)化合物， 防止由于形成Cr的C化合物而引起的Cr濃度降低而導(dǎo)致的耐蝕性的下降。一般為保證穩(wěn) 定化，需要控制（Ti+Nb)/ > 8(C+N)，但考慮到建筑施工時需要進(jìn)行焊接，本發(fā)明提高了穩(wěn) 定化比，規(guī)定（Nb+Ti)彡10(C+N)。Nb和Ti作為鋼中的穩(wěn)定化元素，作用有所差異。Ti穩(wěn) 定化的作用是，通過在連鑄坯凝固過程中析出TiN第二相顆粒，一方面由于固定住了鋼中 的N，減小Cr 2N的析出傾向，從而提高了鋼的塑性、韌性以及耐腐蝕性能；另一方面TiN作為 形核質(zhì)點(diǎn)增加了連鑄坯中等軸晶的比例，從而改善成型性，其余的Ti或以TiC顆粒存在或 固溶于鋼中。
[0024] Ti和N的親和力大于Nb和N的親和力，故Ti可用于固定鋼中的N ;而Nb與C的 親和力大于Ti與C的親和力，故Nb可用于固定鋼中的C。所形成的TiN和NbCN的析出溫 度不同，前者在鋼中的析出溫度較高，在高溫液態(tài)下即可析出，后者析出溫度較低，一般在 固態(tài)下析出。TiN和NbCN的析出溫度可將Ti\Nb和C\N含量代入溶度積公式來計算。細(xì)小 的TiN在鋼液中析出可作為異質(zhì)形核核心促進(jìn)晶粒細(xì)化、提高等軸晶比例，從而改善最終 產(chǎn)品的成型性能。為防止TiN粗化和形成有害的復(fù)合夾雜物，需要將TiN的析出溫度控制 在雙相溫度區(qū)以內(nèi)。TiN在焊接時同樣起到異質(zhì)形核質(zhì)點(diǎn)的作用，提高焊縫的等軸晶比例， 并阻止焊接時的晶粒長大，從而改善力學(xué)性能；超過化學(xué)配比外的剩余的Ti可進(jìn)一步固定 焊縫中的游離N，從而改善焊縫的耐晶間腐蝕性能和力學(xué)性能。但是，在髙鉻鐵素體不銹鋼 中Ti含量超過0. 25 %后會顯著降低鋼的韌性。Nb固定鋼中的C，避免了 M23C6在晶界上的 析出，從而顯著提高耐晶間腐蝕性能；超過化學(xué)配比外的剩余的Nb可提高鈍化膜中Cr的含 量，在一定程度上改善鋼的耐腐蝕性能。Nb可以細(xì)化鐵素體不銹鋼的晶粒，因而提高鋼的韌 性，降低脆性轉(zhuǎn)變溫度，為此，本發(fā)明添加了 〇. 35-0. 45%的Nb和不超過0. 25%的Ti。由于 鐵素體不銹鋼中添加過多的Nb和Ti會降低母材和焊接接頭的韌性和加工性能，因而限定 Nb+Ti 彡 0. 6%。
[0025] C，C在鐵素體不銹鋼中含量越低，性能越好。由于合金中Cr含量很高，且鐵素體 中C的溶解度比奧氏體中低得多，因而容易在晶界上析出M 23C6。如在高于800°C以上析出， 多以顆粒狀在晶界形成，對脆性影響不大；如在600?700°C時，則多在晶界上以網(wǎng)狀析出， 使合金變脆。M 23C6在晶界上以網(wǎng)狀的析出速度很快，不僅使合金變脆，且因晶界貧Cr而引 起嚴(yán)重的晶界腐蝕。因此，為改善鐵素體不銹鋼的耐晶間腐蝕性能和韌性，必須通過冶煉降 低C含量或采用強(qiáng)C、N化合物形成元素Nb、Ti加以固定。在本發(fā)明中C控制在0. 015%以 下。
[0026] N，N作為間隙元素，在鐵素體中的溶解度也很低，在合金Cr含量較高時，容易生 成Cr 2N而降低鐵素體不銹鋼的耐腐蝕性能和韌性，因此，必須通過冶煉盡量去除，N控制在 0. 020% 以下。
[0027] Si，Si在不銹鋼中可用作脫氧劑、還原劑，能有效地提高不銹鋼的高溫抗氧化性 能，但過多的Si會導(dǎo)致鋼的塑性及韌性下降。故限定Si < 0. 5%。
[0028] Μη，Μη為擴(kuò)大奧氏體區(qū)元素，在鐵素體不銹鋼中過量的Μη會導(dǎo)致雙相組織而使加 工性能變差。限定Μη彡0.5%。
[0029] P、S，P、S在鋼中為雜質(zhì)元素，降低鋼的高溫塑性，在鐵素體不銹鋼熱加工過程中， 易和其他因素一起作用而導(dǎo)致邊裂等缺陷。此外，S還會降低鐵素體不銹鋼的耐點(diǎn)蝕性能。 因此，應(yīng)盡量降低其含量。
[0030] Α1，Α1是比Si更強(qiáng)的脫氧劑、還原劑。在含鈦鐵素體不銹鋼中，必須采用鋁脫氧， 通過控制鋼液中合適的A1含量，防止鋼中氧化鈦夾雜物的形成，避免連鑄結(jié)晶器結(jié)瘤。
[0031] 本發(fā)明一種管式換熱器用鐵素體不銹鋼制造方法，包括如下步驟：
[0032] 1)冶煉
[0033] 按下述化學(xué)成分經(jīng)電弧爐冶煉，其化學(xué)成分重量百分比為：C< 0.015%， N 彡 0· 020%，Si 彡 0· 5%，Mn 彡 0· 5%，P 彡 0· 035%，S 彡 0· 01%，Cr :22 ?24%，Mo :1. 5 ? 3.0%，10(C+N) < (Nb+Ti) <0·6%，Α1 :0.0050 ?0.050%，其余為？6和不可避免的雜質(zhì)； 按上述化學(xué)成分經(jīng)電弧爐，A0D爐和V0D爐冶煉，得鋼液；
[0034] 2)連鑄
[0035] 經(jīng)V0D爐處理后的鋼液送至連鑄機(jī)連鑄得連鑄坯，連鑄坯緩冷至700°C以下后對 連鑄板坯進(jìn)行熱修磨處理；
[0036] 3)熱乳、冷卻、卷取
[0037] 連鑄坯加熱至1150?1200°C，保溫190?230min后進(jìn)行熱軋，終軋溫度800? 900°C，乳后冷卻至卷取溫度，卷取溫度彡450°C ;
[0038] 4)熱軋退火酸洗
[0039] 退火溫度 950 ?1070°C ;
[0040] 5)冷軋、冷軋退火酸洗、平整
[0041] 冷軋壓下量60?80%，退火溫度950?1070°C，平整后獲得成品鐵素體不銹鋼。
[0042] 再，所述Nb :0. 35?0. 45%，Ti彡0. 25%，以重量百分比計。
[0043] 另有，步驟2)連鑄過程中進(jìn)行電磁攪拌。
[0044] 另，步驟4)中，采用連鑄退火機(jī)組進(jìn)行退火，退火機(jī)組TV值100?200mmXm/ min，采用中性鹽電解和混酸進(jìn)行酸洗，所述混酸為硝酸和氫氟酸的混合物，混酸濃度配比 HF:HN0 3 為 1:4 ?1:7, HF 濃度 20-30g/L。
[0045] 再，步驟5)中，退火機(jī)組TV值20?50mmXm/min，采用混酸進(jìn)行酸洗，所述混酸為 硝酸和氫氟酸的混合物，混酸濃度配比HF:HN0 3為1:4?1:7, HF濃度20-30g/L。
[0046] 本發(fā)明在步驟2)連鑄過程中，進(jìn)行電磁攪拌，通過在凝固末端的電磁攪拌，再配 合TiN作為異質(zhì)形核質(zhì)點(diǎn)，使等軸區(qū)比例增大至50%以上，以改善成型性。為使最終產(chǎn)品獲 得有利織構(gòu)，必須細(xì)化鑄態(tài)下的顯微組織，利用TiN可促進(jìn)異質(zhì)核心的生成，阻斷柱狀晶的 發(fā)展，減少產(chǎn)生不利織構(gòu)的柱狀晶組織，從而改善鋼的成形性能。
[0047] 在步驟3)熱軋、冷卻、卷曲過程中，為使NbCN充分固溶于鐵素體基體中，采用了較 高的加熱溫度，通過Nb的固溶強(qiáng)化作用，提高鋼的高溫強(qiáng)度，可在一定程度上減輕熱軋粘 結(jié)缺陷的發(fā)生，同時，鋼坯在粗軋和精軋全過程不除鱗，利用氧化鐵皮的潤滑作用，防止鋼 坯與軋輥發(fā)生粘結(jié)而導(dǎo)致的缺陷。在帶鋼卷取過程中，為避免鋼的475°C脆性，需要快速冷 卻至450°C以下再進(jìn)行卷取。
[0048] 本發(fā)明的有益效果在于：
[0049] 1、通過提高鐵素體不銹鋼中的Cr含量并添加合適的Mo含量，使所述鐵素體不銹 鋼的點(diǎn)蝕當(dāng)量高于奧氏體不銹鋼316L，從而提供一種可以替代奧氏體不銹鋼316L的鐵素 體不銹鋼，這種不銹鋼具有與奧氏體不銹鋼316L相當(dāng)?shù)哪忘c(diǎn)腐蝕性能；同時，合適的Cr、Mo 含量還能保持鐵素體不銹鋼的韌性、塑性、冷成形性和焊接性。
[0050] 2、通過控制鋼中Ti、Nb與C、N含量間的關(guān)系，通過在連鑄坯凝固過程中析出TiN 第二相顆粒，一方面由于固定住了鋼中的N，減小Cr 2N的析出傾向，從而提高了鋼的塑性、韌 性以及耐腐蝕性能；Nb固定鋼中的C，避免了仏3(： 6在晶界上的析出，從而顯著提高耐晶間腐 蝕性能，超過化學(xué)配比外的剩余的Nb可提高鈍化膜中Cr的含量，在一定程度上改善鋼的耐 腐蝕性能。因為不含Ni、Cu等元素，所述鐵素體不銹鋼具有優(yōu)良的耐應(yīng)力腐蝕性能，長時間 服役條件下不發(fā)生應(yīng)力腐蝕。
[0051] 3、通過Nb/Ti通過形成穩(wěn)定的（Ti、Nb) (C、N)化合物的雙穩(wěn)定化成分設(shè)計，TiN 在焊接熔池鋼液中析出可作為異質(zhì)形核核心促進(jìn)晶粒細(xì)化、提高等軸晶比例，并能阻止焊 接時的晶粒長大，從而細(xì)化了鋼管的焊縫組織，提高了焊縫的杯突值，提升焊管擴(kuò)口率達(dá)到 35%以上，從而改善最終產(chǎn)品的成型性能和力學(xué)性能，超過化學(xué)配比外的剩余的Ti可進(jìn)一 步固定焊縫中的游離N，從而改善焊縫的耐晶間腐蝕性能和力學(xué)性能；Nb固定鋼中的C，避 免了 M23C6在晶界上的析出，從而顯著提高耐晶間腐蝕性能；超過化學(xué)配比外的剩余的Nb可 提高鈍化膜中Cr的含量，在一定程度上改善鋼的耐腐蝕性能。Nb可以細(xì)化鐵素體不銹鋼的 晶粒，因而提高鋼的韌性，降低脆性轉(zhuǎn)變溫度。
[0052] 4、連鑄過程中，進(jìn)行電磁攪拌，通過在凝固末端的電磁攪拌，再配合TiN作為異質(zhì) 形核質(zhì)點(diǎn)，使等軸晶比例增大至50%以上，以改善成型性。
[0053] 5、對連鑄板坯進(jìn)行熱修磨以去除裂紋、振痕、皮下夾渣或其他表面缺陷，保證鐵素 體不銹鋼表面質(zhì)量。
[0054] 6、本發(fā)明鋼中不含Ni、Mo等貴重合金元素，同時具有良好的耐點(diǎn)腐蝕性能和耐應(yīng) 力腐蝕性能，是一種經(jīng)濟(jì)型換熱器替代材料。

【具體實施方式】
[0055] 下面結(jié)合實施例對本發(fā)明做進(jìn)一步說明。
[0056] 本發(fā)明管式換熱器用鐵素體不銹鋼的實施例成分參見表1，其余量為Fe和不可避 免的雜質(zhì)。制造工藝中關(guān)鍵工藝控制參數(shù)參見表2。
[0057] 其中，冶煉過程中電弧爐+A0D爐+V0D爐的具體步驟如下：將高爐鐵水送至電弧 爐，加入高碳Cr-Fe合金并加熱，配制得不銹鋼母液，所述不銹鋼母液溫度> 1670°C，含碳 量為2. 5?3. 5%，送至A0D爐采用Ar，02脫碳脫碳，添加鑰鐵合金，送至V0D爐，經(jīng)氧化、還 原、真空脫碳后，添加鈮鐵合金，喂鈦絲處理。
[0058] 表1.本發(fā)明實施例和對比例的化學(xué)成分對照（wt/% )

【權(quán)利要求】
1. 一種管式換熱器用鐵素體不銹鋼，其化學(xué)成分重量百分比為：c< 0.015%， N 彡 0· 020%，Si 彡 0· 5%，Mn 彡 0· 5%，P 彡 0· 035%，S 彡 0· 01%，Cr :22 ?24%，Mo :1. 5 ? 3.0%，10(C+N) < (Nb+Ti) <0·6%，Α1 :0.0050 ?0.050%，其余為？6和不可避免的雜質(zhì)。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的管式換熱器用鐵素體不銹鋼，其特征在于，所述Nb :0. 35? 0. 45%，Ti彡0. 25%，以重量百分比計。
3. -種管式換熱器用鐵素體不銹鋼制造方法，包括如下步驟： 1) 冶煉 鐵素體不銹鋼，其化學(xué)成分重量百分比為：c彡0. 015 %，N彡0. 020 %， Si 彡 0· 5%，Μη 彡 0· 5%，P 彡 0· 035%，S 彡 0· 01 %，Cr :22 ?24%，Mo :1· 5 ?3. 0%， 10(C+N) < (Nb+Ti) < 0· 6%，A1 :0· 0050?0· 050%，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)；按上 述化學(xué)成分經(jīng)電弧爐，A0D爐和V0D爐冶煉，得鋼液； 2) 連鑄 經(jīng)V0D爐處理后的鋼液送至連鑄機(jī)連鑄得連鑄坯，連鑄坯緩冷至700°C以下后對連鑄 板坯進(jìn)行熱修磨處理； 3) 熱軋，冷卻、卷取 連鑄坯加熱至1150?1200°C，保溫190?230min后進(jìn)行熱軋，終軋溫度800?900°C， 軋后冷卻至卷取溫度，卷取溫度< 450°C ; 4) 熱軋退火酸洗 退火溫度950?1070°C ; 5) 冷軋、冷軋退火酸洗、平整 冷軋壓下量60?80%，退火溫度950?1070°C，單位厚度退火時間為1-1. 5min/mm，平 整后獲得成品鐵素體不銹鋼。
4. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的管式換熱器用鐵素體不銹鋼制造方法，其特征在于，所述Nb : 0. 35?0. 45%，Ti彡0. 25%，以重量百分比計。
5. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的管式換熱器用鐵素體不銹鋼制造方法，其特征在于，步驟2) 連鑄過程中進(jìn)行電磁攪拌。
6. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的管式換熱器用鐵素體不銹鋼制造方法，其特征在于，步驟4) 中，采用連續(xù)退火機(jī)組進(jìn)行退火，退火機(jī)組TV值100?200_Xm/min，采用中性鹽電解和 混酸進(jìn)行酸洗，所述混酸為硝酸和氫氟酸的混合物，混酸濃度配比HF:HN0 3為1:4?1:7, HF 濃度 20-30g/L。
7. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的管式換熱器用鐵素體不銹鋼制造方法，其特征在于，步驟5) 中，退火機(jī)組TV值20?50mmXm/min，采用混酸進(jìn)行酸洗，所述混酸為硝酸和氫氟酸的混合 物，混酸濃度配比冊:圓0 3為1:4?1:7，HF濃度20-30g/L。
【文檔編號】C22C38/28GK104120356SQ201410290317
【公開日】2014年10月29日 申請日期:2014年6月25日 優(yōu)先權(quán)日:2014年6月25日
【發(fā)明者】董文卜, 馬立, 方徽源, 張京彩, 袁龍, 楊宴賓 申請人:寶鋼不銹鋼有限公司