罐用鋼板及其制造方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種凸緣加工性優(yōu)異的高強(qiáng)度罐用鋼板及其制造方法。是以質(zhì)量%計含有C：0.001%以上且小于0.040%、Si：0.003%～0.100%、Mn：0.10%～0.60%、P：0.001%～0.100%、S：0.001%～0.020%、Al：0.005%～0.100%、N：大于0.0130%且小于等于0.0170%，剩余部分為Fe和不可避免的雜質(zhì)。N?total-（N?as?AlN）（N?total是指N的總量，Nas?AlN是指作為AlN存在的N量）為0.0100%～0.0160%，平均塑性應(yīng)變比即平均r值大于1.0。通過進(jìn)行熱軋，以小于630℃進(jìn)行卷取，以91.5%以上的壓軋率冷軋，退火，以20%以下的壓軋率二次冷軋而得到。
【專利說明】罐用鋼板及其制造方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及作為飲品、食品的容器材料使用的罐用鋼板及其制造方法，詳細(xì)而言，涉及凸緣加工性優(yōu)異、具有高強(qiáng)度的罐用鋼板及其制造方法。
【背景技術(shù)】
[0002]飲料罐、食品罐所使用的鋼板中，對于蓋、底、3片罐的罐身、拉深罐等中，有時使用被稱為DR (Double Reduced)材的鋼板。DR材是指在退火后再次進(jìn)行冷軋的鋼板，與僅進(jìn)行壓軋率小的調(diào)質(zhì)壓軋的SR (Single Reduced)材相比,較為容易減薄板厚。進(jìn)而,能夠通過使用薄的鋼板，降低制罐成本。
[0003]制造DR材的DR法是通過在退火后再次實施冷軋而產(chǎn)生加工固化，因此可以制造薄且硬的鋼板。然而，另一方面，利用DR法制造的DR材缺乏延展性，因此與SR材相比，加
工性差。
[0004]由3片構(gòu)成的食品罐、飲料罐的罐身材料在成型為筒狀后為了繞緊蓋和底，對兩端實施凸緣加工。因此，罐身端部需要有良好的加工性(凸緣加工性)。
[0005]此外，作為制罐素材的鋼板需要與板厚對應(yīng)的強(qiáng)度(拉伸強(qiáng)度)，在DR材的情況下，為了確保制薄而得到的經(jīng)濟(jì)效果 ，需要SR材以上的拉伸強(qiáng)度。
[0006]然而，以往使用的DR材中，難以兼具如上所述的凸緣加工性和拉伸強(qiáng)度，因此，食品罐、飲料罐的罐身材料主要使用SR材。然而，現(xiàn)在為了從降低成本的觀點出發(fā)減薄板厚，即使對食品罐、飲料罐的罐身材料也開始要求將DR材擴(kuò)大應(yīng)用。
[0007]應(yīng)上述要求，在專利文獻(xiàn)I中公開有凸緣加工性優(yōu)異的鋼板，其中，含有C:0.04~0.08%，將壓軋方向的總伸長值以X表示、平均蘭克福特值以Y表示時，滿足X≥10%且Y≥0.9或X < 10%且Y≥-0.05X + 1.4的關(guān)系。
[0008]在專利文獻(xiàn)2中公開有凸緣成型性優(yōu)異的鋼板，其中，含有C:大于0.04%且小于等于0.08%,固溶于鋼板中的C和N之間滿足50ppm <固溶C +固溶N ≤ 200ppm,而且，固溶C為50ppm以下、固溶N為50ppm以上。
[0009]在專利文獻(xiàn)3中公開有凸緣成型性優(yōu)異的鋼板，其中，含有N:0.01%以下，固溶于鋼板中的C和N的合計在40ppm≤固溶C +固溶N≤150ppm的范圍。
[0010]在專利文獻(xiàn)4中公開有頸縮成型性和凸緣成型性優(yōu)異的鋼板，其中，含有N:0.012%以下，固溶于鋼板中的C和N之間具有50ppm≤固溶C +固溶N的關(guān)系。
[0011]現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0012]專利文獻(xiàn)
[0013]專利文獻(xiàn)1:日本特開2007-177315號公報
[0014]專利文獻(xiàn)2:日本特開2002-294399號公報
[0015]專利文獻(xiàn)3:日本特開平10-110244號公報
[0016]專利文獻(xiàn)4:日本特開平10-110238號公報
【發(fā)明內(nèi)容】

[0017]然而，上述現(xiàn)有技術(shù)均存在問題。
[0018]在專利文獻(xiàn)I和專利文獻(xiàn)2所述的鋼中C量過多，因此凸緣加工時產(chǎn)生局部的縮頸，不能充分地抑制凸緣裂紋。
[0019]在專利文獻(xiàn)3和專利文獻(xiàn)4所述的鋼中N量過少，因此加工性雖然良好，但即使實施二次冷軋，其強(qiáng)度也不足。
[0020]本發(fā)明是鑒于這種情況而完成的，目的在于提供一種適合作為3片罐身等的材料的、凸緣加工性優(yōu)異且具有高強(qiáng)度的罐用鋼板及其制造方法。
[0021]本發(fā)明的發(fā)明人等以兼得凸緣加工性和拉伸強(qiáng)度為目的進(jìn)行了深入研究，其結(jié)果，獲得以下發(fā)現(xiàn)。
[0022]為了兼得凸緣加工性和拉伸強(qiáng)度，有效的是通過較低地抑制C的含量而防止焊接部的過度固化，增大塑性應(yīng)變比(以下，稱為r值)，從而抑制凸緣加工時的板厚減少。此外，通過添加大量的N而確保強(qiáng)度，同時通過微細(xì)地析出的A1N，能夠防止焊接熱影響部(HAZ)的軟化。
[0023]本發(fā)明為了達(dá)成上述目的，提供以下的技術(shù)方案。
[0024](1) 一種罐用鋼板，其中，鋼板的成分組成以質(zhì)量％計含有: [0025]C:0.001% 以上且小于 0.040%、
[0026]Si:0.003% ~0.100%、
[0027]Mn:0.10% ~0.60%、
[0028]P:0.001% ~0.100%、
[0029]S:0.001% ~0.020%、
[0030]Al:0.005% ~0.100%、
[0031]N:大于 0.0130% 且小于等于 0.0170%,
[0032]剩余部分含有Fe和不可避免的雜質(zhì)；
[0033]并且，Ntotal- (N as AlN)為 0.0100% ~0.0160%，其中，N total 為 N 的總量，N as AlN為作為AlN存在的N量；
[0034]平均r值大于1.0。
[0035](2)如(I)所述的罐用鋼板，其中，上述C含量為0.020%~0.039%。
[0036](3)如(I)所述的罐用鋼板，其中，上述C含量為0.025%~0.035%。
[0037](4)如(I)所述的罐用鋼板，其中，上述N含量為0.0140%~0.0160%。
[0038](5)如(I)所述的罐用鋼板，其中，上述N total- (N as AlN)含量為0.0110%~0.0130%。
[0039](6)如(I)所述的罐用鋼板，其中，上述鋼板的成分組成以質(zhì)量％計進(jìn)一步含有選自
[0040]Cr:0.10% 以下、
[0041]Cu:0.20% 以下、
[0042]Ni:0.15% 以下、
[0043]Mo:0.05% 以下、
[0044]Ti:0.3% 以下、[0045]Nb:0.3% 以下、
[0046]Zr:0.3% 以下、
[0047]V:0.3% 以下、
[0048]Ca:0.01% 以下
[0049]中的至少I種元素。
[0050](7)如(I)所述的罐用鋼板，其中，上述罐用鋼板是壓軋直角方向的拉伸強(qiáng)度為520MPa以上的罐用鋼板。
[0051](8)如(I)所述的罐用鋼板，其中，上述罐用鋼板是壓軋直角方向的拉伸強(qiáng)度為530MPa以上的罐用鋼板。
[0052](9)如(I)所述的罐用鋼板，其中，上述罐用鋼板是斷裂伸長率為7%以上的罐用鋼板。
[0053](10) 一種罐用鋼板的制造方法，其中，包括:
[0054]準(zhǔn)備如下的鋼:以質(zhì)量％計含有: [0055]C:0.001% 以上且小于 0.040%、
[0056]Si:0.003% ~0.100%、
[0057]Mn:0.10% ~0.60%、
[0058]P:0.001% ~0.100%、
[0059]S:0.001% ~0.020%、
[0060]Al:0.005% ~0.100%、
[0061]N:大于 0.0130% 且小于等于 0.0170%,
[0062]剩余部分含有Fe和不可避免的雜質(zhì)；
[0063]將該鋼通過連續(xù)鑄造而制成鋼胚；
[0064]將該鋼胚進(jìn)行熱軋；
[0065]以500°C以上且小于630°C的溫度將該熱軋板進(jìn)行卷??；
[0066]以91.5%以上的壓軋率將該熱軋板進(jìn)行一次冷軋；
[0067]將該一次冷軋板進(jìn)行退火；
[0068]以20%以下的壓軋率對該進(jìn)行了退火的一次冷軋板進(jìn)行二次冷軋。
[0069]( 11)如(10)所述的罐用鋼板的制造方法，其中，在上述熱軋前，將上述鋼胚再加熱至 1200 ~1300 0C ο
[0070](12)如(10)所述的罐用鋼板的制造方法，其中，上述熱軋在1100°C以上的溫度下開始。
[0071](13)如(10)所述的罐用鋼板的制造方法，其中，上述熱精軋在Ar3相變點以上的
溫度下結(jié)束。
[0072]( 14)如(10)所述的罐用鋼板的制造方法，其中，在上述一次冷軋前進(jìn)行酸洗。
[0073](15)如(10)所述的罐用鋼板的制造方法，其中，上述一次冷軋的壓軋率為91.5% ~95%。
[0074](16)如(10)所述的罐用鋼板的制造方法，其中，上述一次冷軋后的退火為重結(jié)晶溫度以上且800°C以下的退火。
[0075](17)如(10)所述的罐用鋼板的制造方法，其中，上述二次冷軋的壓軋率為10%~15%。
[0076]( 18)如(10)所述的罐用鋼板的制造方法，其中，在上述二次冷軋后，將二次冷軋板進(jìn)行鍍覆處理。
[0077]應(yīng)予說明，在本說明書中，鋼的成分所示的“％”全部為“質(zhì)量％”。此外，高強(qiáng)度罐用鋼板是指壓軋直角方向的拉伸強(qiáng)度為520MPa以上的罐用鋼板。
[0078]根據(jù)本發(fā)明，可以得到壓軋直角方向的拉伸強(qiáng)度為520MPa以上且斷裂伸長率為7%以上的凸緣加工性優(yōu)異的高強(qiáng)度罐用鋼板。
[0079]通過提高鋼板的凸緣加工性，3片罐的凸緣加工時不產(chǎn)生裂紋，能夠利用板厚薄的DR材進(jìn)行制罐，實現(xiàn)罐用鋼板的大幅薄壁化。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0080]圖1是表示C量、平均r值和凸緣加工性的關(guān)系的圖。
【具體實施方式】
[0081]對于表示本發(fā)明的重要因素的實驗結(jié)果，在以下敘述。
[0082]平均r值越大，對鋼板施加拉伸變形時板厚減少越少。凸緣加工時的罐身端部將成為施加了罐周方向的拉伸變形的狀態(tài)，因此平均r值越大，越抑制板厚減少，能夠防止裂紋的產(chǎn)生。
[0083]因此，本發(fā)明的發(fā)明人等使用含有各種C量的鋼，并且調(diào)整制造條件，從而制作具有各種平均r值的鋼板(DR材)，調(diào)查了 C量與平均r值對凸緣加工性造成的影響。另外，本發(fā)明為DR材，因此難以利用JISZ2254所規(guī)定的拉伸試驗進(jìn)行r值測定。因此，使用JISZ2254的附錄JA所記載的固有振動法測定了平均r值。此外，凸緣加工性是進(jìn)行190g飲料罐尺寸的罐身成型，以凸緣裂紋產(chǎn)生的有無進(jìn)行評價。
[0084]C量、平均r值、凸緣加工性和壓軋直角方向的強(qiáng)度的關(guān)系示于圖1。將凸緣加工部沒有裂紋、拉伸強(qiáng)度為530MPa以上的情況評價為〇，將凸緣加工部沒有裂紋，拉伸強(qiáng)度為520MPa以上且小于530MPa的情況評價為?，將在凸緣加工部產(chǎn)生小的裂紋(長度小于Imm)的情況評價為Λ，產(chǎn)生大的裂紋(長度Imm以上)的情況評價為X。
[0085]在上述實驗結(jié)果中，即使C量小于0.040%，平均r值為1.0以下的鋼板也會產(chǎn)生凸緣裂紋。因此，可知為了防止凸緣裂紋，需要C量小于0.040%且平均r值大于1.0。
[0086]以下，詳細(xì)說明本發(fā)明。
[0087]本發(fā)明的罐用鋼板是壓軋直角方向的拉伸強(qiáng)度為520MPa以上、斷裂伸長率為7%以上且平均r值大于1.0的、凸緣加工性優(yōu)異的高強(qiáng)度罐用鋼板。而且，這種鋼板是通過對較低抑制C含量、含有大量N的鋼，將二次冷軋率設(shè)為適當(dāng)?shù)姆秶圃斓摹＞唧w而言，能夠通過進(jìn)行熱軋，以小于630°C的溫度進(jìn)行卷取，接著，以91.5%以上的壓軋率進(jìn)行一次冷車L，接著進(jìn)行退火，接著以20%以下的壓軋率進(jìn)行二次冷軋而制造。這些是本發(fā)明的最重要的條件。
[0088]對本發(fā)明的罐用鋼板的成分組成進(jìn)行說明。
[0089]C:0.001% 以上且小于 0.040%
[0090]若C量為0.040%以上，則罐身焊接部的固化變得過大，因此凸緣加工時在焊接部附近導(dǎo)致應(yīng)力集中，引起凸緣裂紋。另一方面，若C量小于0.001%，則無法得到確保強(qiáng)度所需的固溶C量，強(qiáng)度變不足。C量為0.001%以上且小于0.040%時，可確保520MPa以上的強(qiáng)度，而且罐身焊接部沒有過大的固化，凸緣加工性變良好，因此C量優(yōu)選為0.001%以上且小于0.040%。此外，從得到530MPa以上的更高強(qiáng)度的觀點出發(fā)，C量更優(yōu)選為0.020%~0.039%。為了得到更高的強(qiáng)度，C量最優(yōu)選為0.025%~0.035%。
[0091]S1:0.003% ~0.100%
[0092]若Si量大于0.100%，則引起表面處理性下降、耐腐蝕性變差等問題，因此Si量優(yōu)選為0.100%以下。此外，若為0.003%以上，則無需過大的精煉成本就可以得到所需的表面處理性、耐腐蝕性，因此Si量優(yōu)選為0.003%以上。
[0093]Mn:0.10% ~0.60%
[0094]Mn是具有使晶粒微細(xì)化的作用，用以確保所希望的材質(zhì)所需的元素。若Mn量為0.10%以上，則可以得到上述晶粒微細(xì)化效果。另一方面，Mn量為0.60%以下時，耐腐蝕性、r值均可以得到良好的特性。因此，Mn量優(yōu)選為0.10%~0.60%。
[0095]P:0.001% ~0.100%
[0096]P是使鋼硬質(zhì)化，使加工性變差的同時使耐腐蝕性也變差的有害元素。0.100%以下時，可以使加工性、耐腐蝕性均良好，因此P量優(yōu)選為0.100%以下。另一方面，為使P小于0.001%,需要花費(fèi)脫P(yáng)成本，但若為0.001%以上則不花費(fèi)過多的脫P(yáng)成本就可以得到上述加工性、耐腐蝕性，因此P量優(yōu)選為0.001%以上。
[0097]S: 0.001% ~0.020%
[0098]S是在鋼中作為夾雜物而存在的、導(dǎo)致延展性下降、耐腐蝕性變差的有害元素。若S量為0.020%以下，則可以充分降低鋼中夾雜物量，可以防止延展性下降、耐腐蝕性變差，因此S量優(yōu)選為0.020%以下。另一方面，為使S小于0.001%,需要花費(fèi)脫S成本，但若為0.001%以上則不花費(fèi)過多的脫S成本就可以確保上述延展性、耐腐蝕性。因此，S量優(yōu)選為0.001% ~0.020%。
[0099]Al: 0.005% ~0.100%
[0100]Al是作為制鋼時的脫酸材料的必需元素。Al含量為0.005%以上時，能夠充分地脫酸，使夾雜物減少，可以得到良好的加工性。另一方面，若Al含量為0.100%以下，則可以抑制因氧化鋁簇等所致的表面缺陷的產(chǎn)生。因此，Al量優(yōu)選為0.005%~0.100%。
[0101]N:大于 0.0130% 且小于等于 0.0170% [0102]本發(fā)明的鋼板通過含有大量的N而確保強(qiáng)度。N大于0.0130%時，可以得到下述Ntotal- (N as AlN)的充分的量，確保所需強(qiáng)度。另一方面，若N大于0.0170%，則延展性下降，但若為0.0170%以下，則可以得到充分的延展性，可以發(fā)揮良好的凸緣加工性。因此，N量優(yōu)選為大于0.0130%且小于等于0.0170%。為了得到更加良好的強(qiáng)度和凸緣加工性，更優(yōu)選為 0.0140% ~0.0160%ο
[0103]N total- (N as AIN):0.0100% ~0.0160%
[0104]有助于強(qiáng)度的N主要是固溶狀態(tài)的N，在本發(fā)明的鋼板中，為了確保強(qiáng)度，需要一定程度的固溶N量。本發(fā)明的鋼板組成中，認(rèn)為在鋼中作為N所形成的化合物主要為A1N，可以將從N的總量(N total)減去以AlN存在的N量(N as AlN)的值N total- (N as AIN)視為固溶N量。優(yōu)選充分確保該量，若為0.0100%以上，則可以得到所需的強(qiáng)度。另一方面，在上述N量范圍(大于0.0130%且小于等于0.0170%)下，N total- (N as AlN)量增加，則AlN量變少。析出于鋼中的AlN具有抑制焊接熱影響部(HAZ)的晶粒成長，防止軟化的作用。若N total- (N as AlN)量大于0.0160%，則無法得到防止HAZ軟化的足夠量的AlN量，若為0.0160%以下，則能夠確保所需的AlN量，可防止HAZ軟化。因此，N total-(N as AIN)量優(yōu)選為0.0100%~0.0160%。而且，從強(qiáng)度和防止HAZ軟化的觀點出發(fā)，N total- (N asAlN)量更優(yōu)選為 0.0110% ~0.0130%ο
[0105]剩余部分含有Fe和不可避免的雜質(zhì)。
[0106]而且，可以含有在焊接罐用鋼板中通常所含的成分元素。例如，可以根據(jù)目的而含有 Cr:0.10% 以下、Cu:0.20% 以下、Ni:0.15% 以下、Mo:0.05% 以下、Ti:0.3% 以下、Nb:0.3%以下、Zr:0.3%以下、V:0.3%以下、Ca:0.01%以下等成分元素。 [0107]接著，對本發(fā)明罐用鋼板的平均塑性應(yīng)變比(平均r值)進(jìn)行說明。
[0108]如上所述，平均r值越大，越抑制凸緣加工時的板厚減少，因此可以防止凸緣裂紋的產(chǎn)生，由此，平均r值大于1.0即可。所以，平均r值優(yōu)選大于1.0。
[0109]另外，上述平均r值可以通過將C和Mn的含量限定于上述范圍而進(jìn)行控制。此外，平均r值可以利用JIS Z2254的附錄JA所示的方法進(jìn)行測定并評價。
[0110]壓軋直角方向的拉伸強(qiáng)度為520MPa以上，斷裂伸長率為7%以上
[0111]拉伸強(qiáng)度是用于確保蓋的耐壓強(qiáng)度、罐的刺穿強(qiáng)度和罐體強(qiáng)度所需的特性。近年來，作為飲料罐的成型方法，沿著壓軋方向進(jìn)行焊接的方法日益增多，在這種情況下，作為罐體強(qiáng)度所需的強(qiáng)度是壓軋直角方向的強(qiáng)度。因此，拉伸強(qiáng)度優(yōu)選壓軋直角方向的拉伸強(qiáng)度為520MPa以上。此外，為了更穩(wěn)定地確保蓋的耐壓強(qiáng)度、罐的刺穿強(qiáng)度和罐體強(qiáng)度，更優(yōu)選壓軋直角方向的拉伸強(qiáng)度為530MPa以上。
[0112]此外，斷裂伸長率為7%以上時，難以產(chǎn)生凸緣裂紋，容易得到良好的凸緣加工性，因此斷裂伸長率優(yōu)選為7%以上。
[0113]另外，拉伸強(qiáng)度和斷裂伸長率可以利用“ JIS Z2241”所示的金屬材料拉伸試驗方法而進(jìn)行測定。
[0114]接著，對本發(fā)明的罐用鋼板的制造方法進(jìn)行說明。
[0115]本發(fā)明的罐用鋼板是通過將由上述組成形成的鋼進(jìn)行連續(xù)鑄造而制成鋼胚，進(jìn)行熱軋后，以小于630°C的溫度進(jìn)行卷取，以91.5%以上的壓軋率進(jìn)行一次冷軋，接著進(jìn)行退火，以20%以下的壓軋率進(jìn)行二次冷軋而制造的。
[0116]可以利用使用轉(zhuǎn)爐等的一般公知熔煉方法進(jìn)行熔煉。此外，以連續(xù)鑄造法等通常使用的鑄造方法來制成壓軋素材。此時，對熱軋前的鋼胚再加熱溫度沒有特別的限定，優(yōu)選為1200~1300°C。若將鋼胚再加熱溫度設(shè)為1200°C以上，則最終精軋溫度的確保變得容易。另一方面，通過將鋼胚再加熱溫度設(shè)為1300°C以下，可以抑制制品表面的缺陷的產(chǎn)生以及能源成本的過度上升。
[0117]通過熱軋制成熱軋板。為了在壓軋開始時充分地減小壓軋負(fù)載，優(yōu)選將壓軋素材設(shè)為1100°C以上。此外，從熱軋鋼板的晶粒粗大化的防止以及析出物分布的均勻性的觀點出發(fā)，熱精軋結(jié)束溫度優(yōu)選為Ar3相變點以上。
[0118]卷取溫度小于630°C
[0119]卷取溫度小于630°C時，可抑制卷取后析出的AlN量，容易地得到用于確保強(qiáng)度的足夠量的N total- (N as AlN)量。此外，卷取溫度為500°C以上時，無需下降壓軋速度就可以容易地確保精軋結(jié)束溫度，因此為優(yōu)選。因此，熱軋后的卷取溫度優(yōu)選為500°C以上且小于630°C。
[0120]接著，可以根據(jù)需要而進(jìn)行酸洗。酸洗只要能除去表層氧化皮就可以，對條件沒有特別的規(guī)定。
[0121]以91.5%以上的壓軋率進(jìn)行一次冷軋
[0122]如上所述，與SR法相比，DR法容易將板厚變薄，能夠制造強(qiáng)度優(yōu)異的鋼板，因此本發(fā)明中采用DR法。一次冷軋率小時，為了制造極薄的鋼板，需要減薄熱軋的精整厚度或增大二次冷軋率。若熱軋的精整厚度變薄則難以確保規(guī)定的精整壓軋溫度。此外，從下述理由考慮增大二次冷軋率也不優(yōu)選。若一次冷軋率為91.5%以上，則無需減薄熱軋的精整厚度或增大二次冷軋率就能夠制造極薄的鋼板。因此，一次冷軋率優(yōu)選為91.5%以上。此外，若一次冷軋率為95%以下，則不對冷軋機(jī)施加過大的負(fù)載就能夠進(jìn)行壓軋，因此一次冷軋率進(jìn)一步優(yōu)選為91.5%~95%。[0123]一次冷軋后的退火可以利用分批退火或連續(xù)退火的任一方式進(jìn)行。均熱溫度優(yōu)選設(shè)為重結(jié)晶溫度以上且800°C以下。
[0124]以20%以下的壓軋率進(jìn)行二次冷軋
[0125]將二次冷軋的壓軋率設(shè)為20%以下時，可抑制二次冷軋所致的加工固化，容易地得到7%以上的斷裂伸長率。因此，二次冷軋率優(yōu)選設(shè)為20%以下。更優(yōu)選為10%~15%。
[0126]二次冷軋之后，可以按照常法進(jìn)行鍍覆處理等工序，精整為罐用鋼板。
[0127]實施例
[0128]將含有表1所示的成分組成、剩余部分由Fe和不可避免的雜質(zhì)形成的鋼，在實機(jī)轉(zhuǎn)爐中熔煉，通過連續(xù)鑄造法得到鋼胚。將所得的鋼胚在1250°C進(jìn)行再加熱后，以壓軋開始溫度1150°C進(jìn)行熱軋，壓軋至表2所示的厚度為止，以表2所示的卷取溫度進(jìn)行卷取。將熱軋的精整壓軋溫度設(shè)為880°C，熱軋后實施酸洗。接著，以表2所示的壓軋率進(jìn)行一次冷車L，以均熱溫度700°C進(jìn)行連續(xù)退火，接著，以表2所示的壓軋率實施二次冷軋。
[0129]在以上所得的鋼板的兩面連續(xù)地實施Sn鍍覆，制成每單面的Sn附著量為2.8g/m2的鍍錫鋼片，精整為罐用鋼板。
[0130][表 I]
[0131]
【權(quán)利要求】
1.一種罐用鋼板，其特征在于，鋼板的成分組成以質(zhì)量％計含有: C:0.001%以上且小于0.040%、
Si:0.003% ~0.100%、
Mn:0.10% ~0.60%、
P:0.001% ~0.100%、
S:0.001% ~0.020%、
Al:0.005% ~0.100%、 N:大于0.0130%且小于等于0.0170%, 剩余部分含有Fe和不可避免的雜質(zhì)； 并且，N total- (N as AlN)為 0.0100% ~0.0160%，其中，N total 為 N 的總量，N asAlN為作為AlN存在的N量； 平均r值大于1.0。
2.如權(quán)利要求1所述的罐用鋼板，其中，所述C含量為0.020%~0.039%。
3.如權(quán)利要求1所述的罐用鋼板，其中，所述C含量為0.025%~0.035%。
4.如權(quán)利要求1所述的罐用鋼板，其中，所述N含量為0.0140%~0.0160% ο
5.如權(quán)利要求1所述的罐用鋼板，其中，所述Ntotal-(N as AlN)含量為0.0110%~0.0130%ο
6.如權(quán)利要求1所述的罐用鋼板，其中，所述鋼板的成分組成以質(zhì)量％計進(jìn)一步含有選白
Cr:0.10% 以下、
Cu:0.20% 以下、
N1:0.15% 以下、
Mo:0.05% 以下、
T1:0.3% 以下、
Nb:0.3% 以下、
Zr:0.3% 以下、
V:0.3% 以下、
Ca:0.01% 以下
中的至少I種元素。
7.如權(quán)利要求1所述的罐用鋼板，其中，所述罐用鋼板的壓軋直角方向的拉伸強(qiáng)度為520MPa 以上。
8.如權(quán)利要求1所述的罐用鋼板，其中，所述罐用鋼板的壓軋直角方向的拉伸強(qiáng)度為530MPa 以上。
9.如權(quán)利要求1所述的罐用鋼板，其中，所述罐用鋼板的斷裂伸長率為7%以上。
10.一種罐用鋼板的制造方法，其特征在于，包括如下工序: 準(zhǔn)備如下的鋼:以質(zhì)量％計含有 C:0.001%以上且小于0.040%、
S1:0.003% ~0.100%、
Mn:0.10% ~0.60%、P:0.001% ~0.100%、
S:0.001% ~0.020%、
Al:0.005% ~0.100%、 N:大于0.0130%且小于等于0.0170%, 剩余部分含有Fe和不可避免的雜質(zhì)； 將該鋼通過連續(xù)鑄造而制成鋼胚； 將該鋼胚進(jìn)行熱軋； 以500°C以上且小于630°C的溫度將該熱軋板進(jìn)行卷??； 以91.5%以上的壓軋率將該熱軋板進(jìn)行一次冷軋； 將該一次冷軋板進(jìn)行退火； 以20%以下的壓軋率對該進(jìn)行了退火的一次冷軋板進(jìn)行二次冷軋。
11.如權(quán)利要求10所述的罐用鋼板的制造方法，其中，在所述熱軋前將所述鋼胚再加熱至 1200。。~1300 0C ο
12.如權(quán)利要求10所述的罐用鋼板的制造方法，其中，所述熱軋在1100°C以上的溫度下開始。
13.如權(quán)利要求10所述的罐用鋼板的制造方法，其中，所述熱精軋在Ar3相變點以上的溫度下結(jié)束。
14.如權(quán)利要求10所述的罐用鋼板的制造方法，其中，在所述一次冷軋前進(jìn)行酸洗。
15.如權(quán)利要求10所述的罐用鋼板的制造方法，其中，所述一次冷軋的壓軋率為91.5% ~95%。
16.如權(quán)利要求10所述的罐用鋼板的制造方法，其中，所述一次冷軋后的退火是重結(jié)晶溫度以上且800°C以下的退火。
17.如權(quán)利要求10所述的罐用鋼板的制造方法，其中，所述二次冷軋的壓軋率為10%~15%。
18.如權(quán)利要求10所述的罐用鋼板的制造方法，其中，在所述二次冷軋后，將二次冷軋板進(jìn)行鍍覆處理。
【文檔編號】C22C38/00GK103649353SQ201280034146
【公開日】2014年3月19日 申請日期:2012年7月11日 優(yōu)先權(quán)日:2011年7月12日
【發(fā)明者】田中匠, 多田雅毅, 小島克己, 飛山洋一 申請人:杰富意鋼鐵株式會社