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一種抑制爐渣泡沫化的方法

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一種抑制爐渣泡沫化的方法
【專利摘要】本發(fā)明公開(kāi)了一種新的、簡(jiǎn)單的抑制爐渣泡沫化的方法,其中,在轉(zhuǎn)爐倒?fàn)t過(guò)程中,將碳質(zhì)材料與鋼水表面的泡沫化爐渣接觸,其中,所述碳質(zhì)材料為定量為40-120g/m2的紙質(zhì)材料,所述碳質(zhì)材料碳含量為C≥85重量%。采用本發(fā)明的紙質(zhì)材料,能夠有效抑制爐渣的泡沫化,提高控制爐渣噴濺的成功率和/或提高控制爐渣的溢出率。
【專利說(shuō)明】一種抑制爐渣泡沬化的方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種抑制爐渣泡沫化的方法。
【背景技術(shù)】 [0002]轉(zhuǎn)爐爐渣的泡沫化是轉(zhuǎn)爐出鋼操作過(guò)程中經(jīng)常發(fā)生的,在此時(shí)倒?fàn)t放渣時(shí)爐渣因?yàn)樘^(guò)泡沫化而噴濺不僅干擾轉(zhuǎn)爐煉鋼的正常操作,操作不當(dāng)有可能對(duì)設(shè)備和人員產(chǎn)生傷害,而且其帶出物含有大量的金屬,增加了鋼鐵料的消耗。
[0003]在采用“雙渣脫磷”工藝的轉(zhuǎn)爐,在倒?fàn)t放渣過(guò)程中,此時(shí)爐渣的泡沫化很嚴(yán)重,文獻(xiàn)《轉(zhuǎn)爐煉鋼過(guò)程噴濺產(chǎn)生原因分析及控制》介紹此時(shí)爐渣的體積是正常爐渣體積的3-4倍,此時(shí)放渣,爐渣也可能噴濺,或是爐渣在倒入到渣罐后,由于體積膨脹而占滿整個(gè)渣罐,甚至涌出渣罐而損毀鋼包車,而在爐渣去泡沫化之后,渣量只占渣罐很少的一部分,這樣就會(huì)給生產(chǎn)組織帶來(lái)不必要的障礙。該文獻(xiàn)中還指出在轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程的任何階段,如果操作控制不當(dāng)均會(huì)出現(xiàn)噴濺。轉(zhuǎn)爐后期倒?fàn)t時(shí)爐渣泡沫化嚴(yán)重,歸結(jié)其原因主要是渣中FeO含量因?yàn)檗D(zhuǎn)爐過(guò)度深吹而含量較高,劇烈的C-O反應(yīng)在瞬間產(chǎn)生具有巨大能量的CO氣體而造成的;“雙渣脫磷”工藝倒?fàn)t渣泡沫化嚴(yán)重,其原因主要是:由于此時(shí)硅、錳元素的氧化反應(yīng)基本接近尾聲,由于前期溫度偏低,C-O反應(yīng)滯后,因此渣中積累氧化鐵。當(dāng)熔池溫度升高到C-O反應(yīng)所需要的溫度時(shí)需要倒?fàn)t放渣時(shí),碳開(kāi)始劇烈氧化,渣中積累的FeO給C-O反應(yīng)提供了一個(gè)很大的附加供氧量,瞬間反應(yīng)產(chǎn)生的氣體總量猛增,氣體積聚在渣中,使?fàn)t渣的體積膨脹較大。該文獻(xiàn)還介紹了在冶煉操作中,需要制定合理的供氧制度和造渣制度,控制冶煉過(guò)程爐渣中FeO的含量,使C-O反應(yīng)正常進(jìn)行,才能最大限度地控制噴濺。但此方法繁瑣,經(jīng)濟(jì)成本較高,控制噴濺成功率僅為64.3%。
[0004]專利CN101824506A “轉(zhuǎn)爐壓渣劑及轉(zhuǎn)爐壓渣方法”涉及一種用于氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼中用的轉(zhuǎn)爐壓渣劑及轉(zhuǎn)爐壓渣方法,其特征在于,吹煉過(guò)程中出現(xiàn)因操作不當(dāng)而引起的溢渣或噴濺時(shí),利用壓渣劑進(jìn)行抑制或控制,該壓渣劑由下述重量配比的組分組成=SiO28-15 份、Al2O3 1-6 份、Fe2O3 20-30 份、MgO 10-20 份、CaO 30-50 份,且在轉(zhuǎn)爐冶煉停氧后添加的該轉(zhuǎn)爐壓渣劑的量為2.5-8.5kg/噸鋼。該方法只適用于在轉(zhuǎn)爐吹煉過(guò)程中進(jìn)行壓渣,并不適用于對(duì)在采用轉(zhuǎn)爐倒?fàn)t過(guò)程中對(duì)泡沫化爐渣的抑制作用。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005]本發(fā)明的目的是提供一種新的、簡(jiǎn)單的抑制爐渣泡沫化的方法,從而能夠有效抑制爐渣的泡沫化,提高控制爐渣噴濺的成功率和/或提高控制爐渣的溢出率。
[0006]本發(fā)明的發(fā)明人發(fā)現(xiàn),根據(jù)產(chǎn)生泡沫渣化的原因以及控制原理,盡管可以通過(guò)先向爐內(nèi)加入廢鋼渣擊碎爐渣泡沫,然后在加入廢鋼渣后再加入含有一定量的碳質(zhì)材料(20-30重量%)的壓渣劑,且輔以底吹氬氣攪拌強(qiáng)化鋼渣界面反應(yīng),可以對(duì)爐渣進(jìn)行脫氧以降低渣中FeO的含量,從一定程度上抑制鋼渣泡沫化,但是,一方面,該方法仍然比較繁瑣,另一方面,該含有碳質(zhì)材料的壓渣劑只適用于通過(guò)料倉(cāng)加入,加入量較大,且該含有碳質(zhì)材料壓渣劑的密度較大,并需要輔以底吹氬氣攪拌強(qiáng)化鋼渣界面反應(yīng),因此,該方法只適用于在轉(zhuǎn)爐吹煉過(guò)程中進(jìn)行壓渣,并不適用于對(duì)在采用轉(zhuǎn)爐倒?fàn)t過(guò)程中對(duì)泡沫化爐渣的抑制作用。
[0007]為了實(shí)現(xiàn)上述目的,本發(fā)明提供了一種抑制爐渣泡沫化的方法,其特征在于,在采用轉(zhuǎn)爐倒?fàn)t過(guò)程中,將碳質(zhì)材料與鋼水表面的泡沫化爐渣接觸,其中,所述碳質(zhì)材料為定量為40-120g/m2的紙質(zhì)材料,所述碳質(zhì)材料碳含量為C > 85重量%。
[0008]采用本發(fā)明的紙質(zhì)碳質(zhì)材料,能夠很好地控制冶煉過(guò)程爐渣中FeO含量,使C-O反應(yīng)正常進(jìn)行,能最大限度地控制爐渣的泡沫化,使轉(zhuǎn)爐倒?fàn)t放渣操作安全進(jìn)行,同時(shí)也能夠很好地控制在渣罐中的泡沫化爐渣,控制爐渣在渣罐里的體積,減少渣罐的周轉(zhuǎn)頻率,經(jīng)濟(jì)成本低。采用本方法非常適合在采用轉(zhuǎn)爐倒?fàn)t過(guò)程中泡沫化爐渣的抑制作用,且非常適用于人工手工操作,非常簡(jiǎn)單方便。
[0009]本發(fā)明的其他特征和優(yōu)點(diǎn)將在隨后的【具體實(shí)施方式】部分予以詳細(xì)說(shuō)明。
【具體實(shí)施方式】
[0010]以下對(duì)本發(fā)明的【具體實(shí)施方式】進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。應(yīng)當(dāng)理解的是,此處所描述的【具體實(shí)施方式】?jī)H用于說(shuō)明和解釋本發(fā)明,并不用于限制本發(fā)明。
[0011 ] 根據(jù)本發(fā)明提供的抑制爐渣泡沫化的方法,其中,在采用轉(zhuǎn)爐倒?fàn)t過(guò)程中,將所述碳質(zhì)材料與鋼水表面的泡沫化爐渣接觸,其中,所述碳質(zhì)材料為定量為40-120g/ni的紙質(zhì)材料,所述碳質(zhì)材料碳含量為C > 85重量%。
[0012]根據(jù)本發(fā)明,所述碳質(zhì)材料與鋼水表面的泡沫化爐渣接觸的方式?jīng)]有具體限定,只要將所述碳質(zhì)材料與鋼水表面的泡沫化爐渣充分接觸即可,優(yōu)選為:在出鋼時(shí),將所述碳質(zhì)材料投入轉(zhuǎn)爐 的鋼水表面的泡沫化爐渣中,和/或,在轉(zhuǎn)爐倒?fàn)t放渣過(guò)程中,將所述碳質(zhì)材料與泡沫化爐渣混合。
[0013]其中,出鋼時(shí)指的是當(dāng)鋼水成分和溫度均已達(dá)到轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)要求,打開(kāi)出鋼口,倒?fàn)t出鋼的時(shí)刻;所述倒?fàn)t放渣過(guò)程包括在轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程中(例如,已經(jīng)吹氧一段時(shí)間后,先暫時(shí)停止吹氧,倒?fàn)t放渣)需要倒?fàn)t放渣時(shí),將轉(zhuǎn)爐的鋼水表面的泡沫化爐渣倒?fàn)t放渣過(guò)程,以及還包括在轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)即將出鋼前,將轉(zhuǎn)爐的鋼水表面的泡沫化爐渣倒?fàn)t放渣過(guò)程。
[0014]根據(jù)本發(fā)明,所述碳質(zhì)材料定量可以為40_120g/m2,優(yōu)選地,所述碳質(zhì)材料定量為80-120g/m2,所述碳質(zhì)材料材質(zhì)輕,不會(huì)對(duì)爐渣產(chǎn)生壓力。
[0015]根據(jù)本發(fā)明,所述碳質(zhì)材料含有的碳含量可以為C > 85重量%,優(yōu)選地,所述碳質(zhì)材料含有的碳含量可以為C > 95重量%,所述碳質(zhì)材料含有的碳含量高,反應(yīng)速度快。
[0016]根據(jù)本發(fā)明,所述碳質(zhì)材料可以為各種滿足上述碳含量要求的紙質(zhì)材料,優(yōu)選情況下,所述紙質(zhì)材料為牛皮紙。
[0017]根據(jù)本發(fā)明,所述碳質(zhì)材料加入的量依據(jù)的原理是:所述碳質(zhì)材料中含有的主要成分碳元素在進(jìn)入泡沫渣后,與渣中的FeO發(fā)生反應(yīng),從而減少了累積的FeO,從而使熔渣液相比率降低,張力增加,使?fàn)t渣返干,進(jìn)而在轉(zhuǎn)爐中形成的CO氣體更好的穿出爐渣渣層,從而進(jìn)一步抑制了爐渣的泡沫化。在此過(guò)程中發(fā)生的碳與渣中的FeO發(fā)生反應(yīng)的反應(yīng)式如下:
[0018]FeO+C = Fe+C0。[0019]本發(fā)明所采用的碳質(zhì)材料為紙質(zhì)材料,該紙質(zhì)材料的碳含量高,此外,該紙質(zhì)材料輕,不會(huì)對(duì)泡沫化爐渣產(chǎn)生壓力,在與鋼水表面的泡沫化爐渣接觸時(shí),能夠在泡沫化爐渣的表面充分接觸,進(jìn)而,能夠與空氣中的氧充分接觸,反應(yīng)完全,反應(yīng)速度快,因此,采用本方法,非常適合在采用轉(zhuǎn)爐倒?fàn)t過(guò)程中泡沫化爐渣的抑制作用,且非常適用于人工手動(dòng)操作,非常簡(jiǎn)單方便、有效。
[0020]根據(jù)本發(fā)明,所述碳質(zhì)材料的用量的可選擇范圍較寬,但是,本發(fā)明的發(fā)明人意外發(fā)現(xiàn),在所述碳質(zhì)材料的用量很少的情況下,就能很好地實(shí)現(xiàn)本發(fā)明的目的,優(yōu)選地,所述碳質(zhì)材料的用量為0.01-0.1kg/噸鋼;更優(yōu)選地,所述碳質(zhì)材料的用量為0.03-0.05kg/噸鋼。
[0021]按照本發(fā)明的一種優(yōu)選的實(shí)施方式,在出鋼時(shí),將所述碳質(zhì)材料投入轉(zhuǎn)爐的鋼水表面的泡沫化爐渣中時(shí),優(yōu)選地,將所述碳質(zhì)材料在轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)即將出鋼前,當(dāng)轉(zhuǎn)爐搖至取樣位置時(shí)加入所述碳質(zhì)材料,在這種情況下,爐渣能夠迅速返干,體積迅速減小,從而進(jìn)一步保證整個(gè)出鋼過(guò)程的平穩(wěn),下渣量較少,出鋼過(guò)程回磷僅為0.0OP/o-0.002重量%。
[0022]按照本發(fā)明的一種優(yōu)選的實(shí)施方式,在即將出鋼前的轉(zhuǎn)爐倒?fàn)t放渣過(guò)程中,將所述碳質(zhì)材料與泡沫化爐渣混合時(shí),優(yōu)選地,當(dāng)渣罐中已經(jīng)填滿泡沫化爐渣時(shí)加入所述碳質(zhì)材料,在這種情況下,既能夠保證渣罐能夠盡量多的容納爐渣,而且還能夠使?fàn)t渣迅速返干,體積迅速減小,保證整個(gè)過(guò)程沒(méi)有出現(xiàn)爐渣涌出渣罐的現(xiàn)象。
[0023]根據(jù)本發(fā)明,所述碳質(zhì)材料可以為任何形狀,例如可以為卷筒狀,也可以為平板狀、瓦楞狀等等,優(yōu)選地,所述碳質(zhì)材料可以制成一種外形輕便利于投送的中空管狀的中空管,更優(yōu)選地,所述中空管的長(zhǎng)度為1-3米、壁厚為l_20mm、內(nèi)直徑為8-120mm,更進(jìn)一步優(yōu)選地,所述中空管的長(zhǎng)度為1.5-2.5米、壁厚為3-15mm、內(nèi)直徑為10-100mm。
[0024]根據(jù)本發(fā)明,出鋼過(guò)程,轉(zhuǎn)爐正?;亓自?.002-0.003重量%左右,假如下渣控制不好而增磷超過(guò)0.005重量%,則為達(dá)到鋼種目標(biāo)要求,則轉(zhuǎn)爐每爐鋼需要增加活性石灰的加入量是500kg, It活性石灰價(jià)格500元,假設(shè)出鋼量130t/爐,則增加的成本是1.92元/t鋼,以年鋼產(chǎn)量550萬(wàn)噸。而采用本發(fā)明方法后,控制回磷以及提高鋼水煉成率所起的貢獻(xiàn)率30%(貢獻(xiàn)率是指在本方法中在控制回磷以及提高鋼水煉成率所起的貢獻(xiàn),是本領(lǐng)域技術(shù)人員在計(jì)算效益時(shí)所乘的一個(gè)系數(shù)。),則年創(chuàng)造效益為=1.92X550X30%=316.8萬(wàn)元。
[0025]根據(jù)本發(fā)明,由于控制終渣渣態(tài),減少了轉(zhuǎn)爐出鋼前倒不下?tīng)t而耽誤出鋼或是減少了出鋼過(guò)程的下渣,對(duì)抑制回磷以及提高鋼水質(zhì)量均有顯著地作用。
[0026]下面結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)的描述。
[0027]以下實(shí)施例中,紙張定量指單位面積紙張的質(zhì)量,一般以每平方米多少克重表示,單位為克/平方米,記作g/m2。
[0028]以下實(shí)施例中,爐渣的溢出率指的是轉(zhuǎn)爐在倒?fàn)t過(guò)程中,爐渣從爐口溢出的可能性或是溢出次數(shù)/總出鋼爐數(shù)的一個(gè)統(tǒng)計(jì)。
[0029]以下實(shí)施例中,回磷是鋼鐵生產(chǎn)過(guò)程中已脫除的磷重新返回金屬中的現(xiàn)象,是指鋼水在出鋼結(jié)束時(shí)的鋼水P含量減去開(kāi)始出鋼時(shí)的P含量之間的差值,鋼水中P含量可以根據(jù)鋼鐵成分分析標(biāo)準(zhǔn):GB-T20125-2006測(cè)定。
[0030]實(shí)施例1
[0031]某鋼廠采用120噸轉(zhuǎn)爐冶煉,其冶煉終點(diǎn)(Si含量0.025重量%、Mn含量0.02重量%4含量0.015重量%、S含量0.012重量%,冶煉終點(diǎn)鋼水溫度為1680°C)出鋼量為130t 。
[0032]在轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)出鋼前,當(dāng)轉(zhuǎn)爐搖至取樣位置時(shí),將3.9kg的中空管狀紙質(zhì)碳質(zhì)材料投入到轉(zhuǎn)爐中,其中,該紙質(zhì)碳質(zhì)材料為定量為100g/m2,碳含量為96重量%,長(zhǎng)度為I米,管壁厚度為I毫米,內(nèi)直徑為8毫米的牛皮紙中空紙管,爐渣迅速返干,體積迅速減小,整個(gè)出鋼過(guò)程平穩(wěn),下渣量?jī)H為10mm,經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)取樣對(duì)比,出鋼過(guò)程回磷僅為0.001重量%,控制噴濺成功率為100重量%。
[0033]實(shí)施例2
[0034]某鋼廠采用120噸轉(zhuǎn)爐冶煉,其冶煉終點(diǎn)(Si含量0.025重量%、Mn含量0.02重量%4含量0.015重量%、S含量0.012重量%,冶煉終點(diǎn)鋼水溫度為1680°C)出鋼量為140t。
[0035]在冶煉結(jié)束后,進(jìn)行倒?fàn)t放渣,并將7kg的中空管狀紙質(zhì)碳質(zhì)材料投入到渣罐中,其中,該紙質(zhì)碳質(zhì)材料定量為80g/m2,碳含量為85重量%,長(zhǎng)度為1.5米,厚度為I毫米,內(nèi)直徑為8毫米,此時(shí),爐渣迅速返干,體積迅速減小,整個(gè)過(guò)程沒(méi)有出現(xiàn)爐渣涌出渣罐的現(xiàn)象,并且按照此方法連續(xù)進(jìn)行5-6爐的出鋼操作,爐渣溢出率為O重量%。
[0036]實(shí)施例3
[0037]某鋼廠采用120噸轉(zhuǎn)爐冶煉,其冶煉終點(diǎn)(Si含量0.025重量%、Mn含量0.02重量%4含量0.015重量%、S含量0.012重量%,冶煉終點(diǎn)鋼水溫度為1680°C)出鋼量為135t。
[0038]在轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)出鋼前,當(dāng)轉(zhuǎn)爐搖至取樣位時(shí),將1.35kg的中空管狀紙質(zhì)碳質(zhì)材料投入到轉(zhuǎn)爐中,其中,該紙質(zhì)碳質(zhì)材料定量為120g/m2,碳含量為90重量%,長(zhǎng)度為2.5米,厚度為20毫米,內(nèi)直徑為120毫米,爐渣迅速返干,體積迅速減小,整個(gè)出鋼過(guò)程平穩(wěn),下渣量?jī)H為20mm,經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)取樣對(duì)比,出鋼過(guò)程回磷僅為0.002重量%,控制噴濺成功率為100重量%。
[0039]實(shí)施例4
[0040]某鋼廠120噸轉(zhuǎn)爐冶煉,其冶煉終點(diǎn)(Si含量0.025重量%、Mn含量0.02重量%、P含量0.015重量%、S含量0.012重量%,冶煉終點(diǎn)鋼水溫度為1680°C )出鋼量為138t。
[0041]在冶煉結(jié)束后,進(jìn)行倒?fàn)t放渣時(shí),并將13.8kg的中空管狀紙質(zhì)碳質(zhì)材料投入到渣罐中,其中,該紙質(zhì)碳質(zhì)材料定量為40g/m2,碳含量為95重量%,長(zhǎng)度為3米,厚度為20毫米,內(nèi)直徑為120毫米,此時(shí),爐渣迅速返干,體積迅速減小,整個(gè)過(guò)程沒(méi)有出現(xiàn)爐渣涌出渣罐的現(xiàn)象,并且按照此方法連續(xù)進(jìn)行5-6爐的出鋼操作,爐渣溢出率為O重量%。
[0042]對(duì)比例I
[0043]按照與實(shí)施例1相同的方法冶煉鋼水并出鋼,不同之處在于:沒(méi)有在轉(zhuǎn)爐中添加本發(fā)明的紙質(zhì)碳質(zhì)材料,結(jié)果爐渣多,體積大,整個(gè)出鋼過(guò)程不能平穩(wěn)進(jìn)行,爐渣下渣量為100mm,經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)取樣對(duì)比,出鋼過(guò)程回磷為0.003重量%,效果不好,控制噴濺成功率僅為65
重量%。
[0044]對(duì)比例2
[0045]按照與實(shí)施例2相同的方法冶煉鋼水并出鋼,不同之處在于:沒(méi)有在渣罐中添加本發(fā)明的紙質(zhì)碳質(zhì)材料,結(jié)果爐渣多,體積大,整個(gè)過(guò)程出現(xiàn)爐渣涌出渣罐的現(xiàn)象,溢出渣罐的爐渣占總爐渣的30重量%。
[0046]對(duì)比例3
[0047]按照與實(shí)施例1相同的方法冶煉鋼水并出鋼,不同之處在于:先向爐內(nèi)加入1000kg量廢鋼渣擊碎爐渣泡沫,然后在加入廢鋼渣后再加入200kg碳含量較低(如20-30重量%)的含碳質(zhì)材料的壓渣劑,且輔以底吹氬氣攪拌強(qiáng)化鋼渣界面反應(yīng),結(jié)果控制噴濺成功率僅為64.3重量%,出鋼過(guò)程回磷為0.0025重量%,此外,該方法經(jīng)濟(jì)成本較高,方法繁瑣。
[0048]對(duì)比例4
[0049]按照CN101824506A公開(kāi)的實(shí)施例1的方法制備壓渣劑=SiO2 8份、Al2O3 2份、Fe2O3 23份、MgO 12份、CaO 30份,轉(zhuǎn)爐壓渣劑加入量為500kg(每噸鋼水中加入2.5_8.5kg轉(zhuǎn)爐壓渣劑),并按照該方法在氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼中采用所述轉(zhuǎn)爐壓渣劑進(jìn)行壓渣,結(jié)果控制噴濺成功率僅為68重量%,出鋼過(guò)程回磷為0.003重量%,此外,該方法經(jīng)濟(jì)成本較高,方法繁瑣。
[0050]通過(guò)以上實(shí)施例1-4和對(duì)比例1-4的數(shù)據(jù)對(duì)比可以看出,采用本發(fā)明的抑制爐渣泡沫化的方法,能夠方便且有效地抑制爐渣的泡沫化,提高控制爐渣噴濺的成功率和/或提高控制爐渣的溢出率。并且特別適合在采用轉(zhuǎn)爐倒?fàn)t過(guò)程中泡沫化爐渣的抑制作用,且非常適用于人工手 動(dòng)操作,非常簡(jiǎn)單方便、有效。
【權(quán)利要求】
1.一種抑制爐渣泡沫化的方法,其特征在于,在采用轉(zhuǎn)爐倒?fàn)t過(guò)程中,將碳質(zhì)材料與鋼水表面的泡沫化爐渣接觸,其中,所述碳質(zhì)材料為定量為40-120g/m2的紙質(zhì)材料,所述碳質(zhì)材料碳含量為C > 85重量%。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法,其中,將所述碳質(zhì)材料與鋼水表面的泡沫化爐渣接觸的方式為:在出鋼時(shí),將所述碳質(zhì)材料投入轉(zhuǎn)爐的鋼水表面的泡沫化爐渣中,和/或,在轉(zhuǎn)爐倒?fàn)t放渣過(guò)程中,將所述碳質(zhì)材料與泡沫化爐渣混合。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的方法,其中,所述碳質(zhì)材料的用量為0.01-0.1kg/噸鋼。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的方法,其中,所述碳質(zhì)材料的用量為0.03-0.05kg/噸鋼。
5.根據(jù)權(quán)利要求1-4中任意一項(xiàng)所述的方法,其中,所述碳質(zhì)材料碳含量為C> 95重量%。
6.根據(jù)權(quán)利要求1-4中任意一項(xiàng)所述的方法,其中,所述碳質(zhì)材料為中空管狀。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的方法,其中,中空管的長(zhǎng)度為l-3m、壁厚為l-20mm、內(nèi)直徑為8-120mm。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的方法,其中,所述中空管的長(zhǎng)度為1.5-2.5m、壁厚為3-15mm、內(nèi)直徑為10-100mm。
【文檔編號(hào)】C21C5/36GK103540706SQ201210239184
【公開(kāi)日】2014年1月29日 申請(qǐng)日期:2012年7月11日 優(yōu)先權(quán)日:2012年7月11日
【發(fā)明者】陳永, 梁新騰, 曾建華, 陳均, 李桂軍, 楊森祥, 李盛, 龔洪君, 楊曉東, 何為 申請(qǐng)人:攀鋼集團(tuán)研究院有限公司, 攀鋼集團(tuán)攀枝花鋼釩有限公司, 攀鋼集團(tuán)西昌鋼釩有限公司
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