專利名稱：：拉絲特性優(yōu)良的高強(qiáng)度線材及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及鋼線材、鋼絲及其它們的制造方法。更詳細(xì)地說(shuō)，例如涉及用作汽車(chē)的子午線輪胎、各種產(chǎn)業(yè)用帶狀物和軟管的增強(qiáng)材料的鋼索(steelcord)，進(jìn)而涉及適于縫紉線(sewingwire)等用途的軋制線材及其制造方法，以及以上述的軋制線材為原材料的鋼絲。
背景技術(shù)：
：作為汽車(chē)的子午線輪胎、各種帶狀物、軟管的增強(qiáng)材料而使用的鋼索用鋼絲或者縫紉線用的鋼絲，一般地是將熱軋制后進(jìn)行過(guò)調(diào)整冷卻的線徑(直徑)為46mm的鋼線材迸行l(wèi)次拉絲加工而使其直徑為34mm，接著進(jìn)行中間鋼絲韌化處理(也稱之為鉛浴淬火處理)，進(jìn)而進(jìn)行2次拉絲加工而使其直徑為l2mm。此后，進(jìn)行最終鋼絲韌化處理，接著實(shí)施黃銅鍍覆，進(jìn)而進(jìn)行最終濕式拉絲加工而使其直徑為0.150.40mm。進(jìn)一步利用扭絞加工將數(shù)根這樣得到的極細(xì)鋼絲捻合在一起而加工為捻合鋼絲，由此便制作出鋼索。近年來(lái)，下述的實(shí)例逐漸增多即為了降低制造成本而將上述的中間鋼絲韌化處理予以省略，直接由進(jìn)行過(guò)調(diào)整冷卻的軋制線材進(jìn)行拉絲，直至最終鋼絲韌化處理的線徑為l2mm。為此，對(duì)于進(jìn)行過(guò)調(diào)整冷卻的軋制線材，已經(jīng)要求具有由軋制線材進(jìn)行的直接拉絲特性即所謂的坯材拉絲性(生引含'性)，而且對(duì)于線材的高延展性和高加工性的要求也大大增加。作為表示鋼絲韌化處理線材的延展性的指標(biāo)之一的拉深值(或斷面收縮率)依存于奧氏體粒徑，通過(guò)使奧氏體粒徑微細(xì)化可以提高拉深值，所以人們進(jìn)行了通過(guò)將Nb、Ti、B等碳化物或氮化物用作釘扎(pinning)粒子而使奧氏體粒徑微細(xì)化的嘗試。在日本專利第2609387號(hào)公報(bào)中，公開(kāi)了含有選自Nb:0.010.1重量％、Zr:0.050.1重量％、Mo:0.020.5重量％之中的1種以上作為成分元素，以進(jìn)一步提高極細(xì)鋼絲的靭性延展性的技術(shù)。在特開(kāi)2001-131697號(hào)公報(bào)中，也提出了通過(guò)NbC使奧氏體粒徑微細(xì)化的方案。但是，這些添加元素由于價(jià)格昂貴，導(dǎo)致成本增加，而且Nb形成粗大的碳化物和氮化物，Ti形成粗大的氧化物，所以當(dāng)拉絲到細(xì)小的線徑，例如直徑為0.40mm以下的線徑時(shí)，往往會(huì)發(fā)生斷線的現(xiàn)象。另外，根據(jù)本發(fā)明者的驗(yàn)證結(jié)果，在BN的釘扎中，越是對(duì)拉深值產(chǎn)生影響，就越難以使奧氏體粒徑微細(xì)化。再者，正如特開(kāi)平8-3639號(hào)公報(bào)那樣，也公開(kāi)了通過(guò)降低鋼絲韌化處理溫度而將線材的組織調(diào)整為貝氏體、由此提高高碳線材的拉絲加工性的技術(shù)。但是，為了以在線的方式使軋制線材貝氏體化，必須浸漬在熔融鹽等中，從而有可能導(dǎo)致成本升高，同時(shí)有可能使機(jī)械除鱗(mechanicaldescaling)性降低。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明就是鑒于上述現(xiàn)狀而完成的，其目的在于以良好的生產(chǎn)效率、較高的成品率且廉價(jià)地提供一種適于鋼索和縫紉線等用途的坯材拉絲性優(yōu)良的高強(qiáng)度線材?？梢越鉀Q上述課題的本發(fā)明的制造方法的構(gòu)成為下述(1)所示的鋼絲、(2)(3)所示的鋼絲用鋼材、(4)所示的線材的制造方法、以及(5)所示的高強(qiáng)度鋼絲的制造方法。(1)一種坯材拉絲性優(yōu)良的高強(qiáng)度鋼線材，其特征在于珠光體組織的面積率為97%以上，余量為由貝氏體、偽珠光體、初析鐵素體構(gòu)成的非珠光體組織，珠光體塊(pearliteblock)粒徑為20um45Wm。(2)(1)所述的高強(qiáng)度鋼線材，其特征在于以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.701.10%，Si:0.11.5%，Mn:0.11肌Al:0.01%以下，Ti:0.01%以下，N:1060質(zhì)量ppm，B:(0.77XN(ppm)-17.4)質(zhì)量ppm、或5質(zhì)量ppm中的任一較高值52質(zhì)量ppm，余量為Fe和雜質(zhì)。(3)(2)所述的高強(qiáng)度鋼線材，其特征在于進(jìn)一步含有選自Cr:0.030.5%，Ni:0.5%以下(不包括0%)，Co:0.5%以下(不包括0%)，V:0.030.5%以下，Cu:0.2%以下(不包括0%)，Mo:0.2%以下(不包括0%)，W:0.2%以下(不包括0%)，Nb:0.1%以下(不包括0%)之中的至少l種以上。(4)(1)(3)所述的高強(qiáng)度鋼線材的制造方法，其特征在于將具有(2)(3)所述的化學(xué)組成的鋼坯進(jìn)行熱軋后，在以下所示的溫度Tmin95(TC的溫度區(qū)域進(jìn)行巻取，然后采用從800到600°C的冷卻速度為5°C/s以上的冷卻方法進(jìn)行鋼絲韌化處理；在B(ppm)誦0.77XN(ppm)>0.0的情況下，Tmin為800。C，在B(ppm)-0.77XN(ppm)《0.0的情況下，Tmin為T(mén)min二950+1450/(B(ppm)-0.77XN(ppm)-10)。(5)延展性優(yōu)良的高碳鋼絲，其特征在于其是通過(guò)對(duì)(1)(3)所述的鋼線材實(shí)施中間鋼絲韌化處理和冷拉絲而制造得到的，其拉伸強(qiáng)度為2800MPa以上。圖1表示非珠光體面積率、和因拉絲而斷裂的平均實(shí)際應(yīng)變之間的關(guān)系。圖2表示TS和因拉絲而斷裂的平均實(shí)際應(yīng)變之間的關(guān)系。圖3表示珠光體塊粒徑和因拉絲而斷裂的平均實(shí)際應(yīng)變之間的關(guān)系。具體實(shí)施方式本發(fā)明者就線材的化學(xué)組成和機(jī)械性質(zhì)對(duì)拉絲加工性所產(chǎn)生的影響進(jìn)行了反復(fù)的調(diào)査和研究，結(jié)果獲得了如下的見(jiàn)解。(a)為提高拉伸強(qiáng)度，可以增加C、Si、Mn、Cr等合金元素的含量，但是，由于這些合金元素含量的增加而導(dǎo)致拉絲加工性的降低、即拉絲加工時(shí)的極限加工度的降低，所以斷線的頻率得以增加。(b)拉絲加工性表現(xiàn)出與拉絲加工前、即熱處理后的拉伸強(qiáng)度和斷裂拉深值有很好的關(guān)聯(lián)性，當(dāng)拉深值在對(duì)應(yīng)于拉伸強(qiáng)度的某一一定值以上時(shí)，可以得到極好的拉絲加工性。(c)B與N形成化合物，固溶B量由總計(jì)的B量、N量以及珠光體相變前的加熱溫度所決定。固溶B在奧氏體晶界偏析，在鋼絲韌化處理之際的、從奧氏體溫度開(kāi)始的冷卻中，抑制從奧氏體晶界發(fā)生的貝氏體、鐵素體、偽珠光體等微觀組織粗大且強(qiáng)度低的組織的發(fā)生，特別是貝氏體的發(fā)生。在這些非珠光體組織當(dāng)中，對(duì)拉絲性產(chǎn)生最壞影響的組織是貝氏體。在非珠光體組織之中，貝氏體所占比例為60%以上。如果固溶B較少，則上述效果不大，如果過(guò)剩，則在珠光體相變之前，將析出粗大的Fe23(CB)6，從而使拉絲加工性降低。本發(fā)明就是根據(jù)上述的見(jiàn)解而完成的。下面就本發(fā)明的各要件進(jìn)行詳細(xì)的說(shuō)明。線材的組織和機(jī)械性質(zhì)根據(jù)本發(fā)明者的研究，鋼絲韌化處理線材的坯材拉絲性與初析鐵素體、偽珠光體、貝氏體這樣的非珠光體組織的量相互關(guān)聯(lián)，如果能夠?qū)⑦@些非珠光體組織的體積率抑制在低于3%的水平，則可以抑制拉絲時(shí)早期龜裂的發(fā)生，從而使坯材拉絲性得以提高。對(duì)于非珠光體組織的減少，發(fā)現(xiàn)有效的方法是添加B，以及在熱軋以后的巻取溫度為以下所示的溫度Tmin以上的溫度區(qū)域進(jìn)行巻取、之后采用從800到60(TC的冷卻速度為5。C/s以上的冷卻方法進(jìn)行鋼絲韌化處理。在B(ppm)-0.77XN(ppm)>0.0的情況下，Tmin為800。C，在B(ppm)-0.77XN(ppm)《0.0的情況下，Tmin為T(mén)min=950+1450/(B(ppm)-0.77XN(ppm)-10)由此，可以得到非珠光體體積率低于3%、且坯材拉絲性優(yōu)良的高強(qiáng)度線材。此外，珠光體塊粒徑依存于奧氏體粒徑和珠光體相變溫度(在連續(xù)冷卻的情況下為冷卻速度)，但在軋制線材的情況下，難以產(chǎn)生奧氏體粒徑的極端粗大化，從而相變溫度的影響較大。因此，所謂珠光體塊粗大化，意味著相變溫度較高(冷卻速度較小)。當(dāng)奧氏體晶粒發(fā)生粗大化時(shí)，則例如即使添加B，也由于生成粗大的非珠光體組織而導(dǎo)致坯材拉絲性的劣化。另外，即使相變溫度過(guò)高，也在珠光體相變之前，于奧氏體晶界生成粗大的B碳化物，從而使坯材拉絲性劣化。另一方面，如果相變溫度過(guò)低(冷卻速度過(guò)快)，貝i」TS變得過(guò)高，坯材拉絲性發(fā)生劣化。研究的結(jié)果發(fā)現(xiàn)如果珠光體塊粒徑為20um45um，則上述非珠光體組織以及粗大的B碳化物的生成受到抑制，同時(shí)TS也成為適當(dāng)?shù)闹?，從而可以抑制坯材拉絲性的劣化。此外，從除鱗性的角度考慮，巻取溫度優(yōu)選為95(TC以下。成分組成C:C是對(duì)提高線材的強(qiáng)度有效的元素，在其含量低于0.70%的情況下，難以穩(wěn)定地將2800MPa以上的高強(qiáng)度賦予給最終產(chǎn)品，同時(shí)在奧氏體晶界促進(jìn)初析鐵素體的析出，從而使得到均勻的珠光體組織變得困難。另一方面，如果C的含量過(guò)多，則不但在奧氏體晶界生成網(wǎng)絡(luò)狀的初析滲碳體而在拉絲加工時(shí)容易發(fā)生斷線，而且使最終拉絲后的極細(xì)線材的韌性和延展性顯著地劣化。因此，C的含量設(shè)定為0.701.10質(zhì)量°/。。ShSi是對(duì)提高強(qiáng)度有效的元素。進(jìn)而作為脫氧劑也是有用的元素，以不含有A1的鋼線材作為對(duì)象時(shí)也是必要的元素。如果低于0.1質(zhì)量％，則脫氧作用過(guò)少。另一方面，如果Si量過(guò)多，則在過(guò)共析鋼中也促進(jìn)初析鐵素體的析出，同時(shí)降低拉絲加工的極限加工度。進(jìn)而使采用機(jī)械除鱗(以下簡(jiǎn)記為MD)法進(jìn)行的拉絲工序變得困難。所以，Si的含量設(shè)定為0.11.5質(zhì)量％。Mn:Mn也與Si—樣，是作為脫氧劑有用的元素。另外，對(duì)提高淬硬性以及提高線材的強(qiáng)度也是有效的。再者，Mn具有將鋼中的S固定為MnS、以防止熱脆性的作用。如果其含量低于0.1質(zhì)量％，則難以獲得上述的效果。另一方面，Mn是容易偏析的元素，如果超過(guò)1.0質(zhì)量％，則尤其容易在線材的中心部偏析，在其偏析部生成馬氏體和貝氏體，因而使拉絲加工性降低。因此，Mn的含量設(shè)定為0.11.0質(zhì)量。/。。A10.01。/。以下八1的含量規(guī)定為包括0%在內(nèi)的0.01%以下，以便不會(huì)因生成硬質(zhì)非變形的氧化鋁系非金屬夾雜物而導(dǎo)致鋼絲的延展性和拉絲性的劣化。Ti0.01%以下Ti的含量規(guī)定為含有包括0%在內(nèi)的0.01%以下，以便不會(huì)因生成硬質(zhì)非變形的氧化物而導(dǎo)致鋼絲的延展性和拉絲性的劣化。N1060ppm:N在鋼中與B生成氮化物，具有防止加熱時(shí)的奧氏體晶粒度粗大化的作用，其效果是通過(guò)使其含有10ppm以上而有效地發(fā)揮作用。但是，如果含量過(guò)多，則氮化物量過(guò)于增大，會(huì)使奧氏體中的固溶B量降低。再者，由于固溶N有可能促進(jìn)拉絲中的時(shí)效，所以將其上限設(shè)定為60ppm。B5或(0.77XN(ppm)-17.4)50ppm:在B以固溶狀態(tài)存在于奧氏體中的情況下，在晶界濃縮化而使鐵素體、偽珠光體、貝氏體等非珠光體析出的生成受到抑制。另一方面，如果添加B太多，則在奧氏體中促進(jìn)粗大的Fe23(CB)6碳化物的析出，從而對(duì)拉絲性產(chǎn)生不良影響。因此，B的含量的下限值設(shè)定為5或(0.77XN(ppm)-17.4)中的任一較大值，上限值設(shè)定為50質(zhì)量ppm。此外，作為雜質(zhì)的P和S沒(méi)有特別的規(guī)定，但從與以前的極細(xì)鋼絲同樣地確保延展性的角度考慮，各自優(yōu)選為0.02%以下。本發(fā)明所使用的鋼線材以上述元素為基本成分，但為了進(jìn)一步提高強(qiáng)度、韌性、延展性等機(jī)械特性，也可以積極地含有1種或者2種以上的如以下那樣選擇的容許添加元素。Cr:0.030.5%、Ni:0.5%以下、Co:0.5%以下、V:0.030.5%、Cu:0.2%以下、Mo:0.2%以下、W:0.2%以下、Nb:0.1%以下(對(duì)于Ni、Co、Cu、Mo、W、Nb，任何一個(gè)都不包括0%)。下面就各元素進(jìn)行說(shuō)明。Cr:0.030.5%Cr在使珠光體的片晶間隔微細(xì)化、從而提高線材的強(qiáng)度和拉絲加工性等方面是有效的元素。為有效地發(fā)揮出這樣的作用，優(yōu)選添加0.03%以上。另一方面，如果Cr量過(guò)多，則相變結(jié)束時(shí)間延長(zhǎng)，有可能在熱軋線材中產(chǎn)生馬氏體和貝氏體等的過(guò)冷組織，除此以外，在機(jī)械加工中也使除鱗性變差，所以其上限設(shè)定為0.5%。Ni:0.5%以下Ni不太有助于線材的強(qiáng)度提升，但為提高拉絲材韌性的元素。為有效地發(fā)揮這樣的作用，優(yōu)選添加0.1%以上。另一方面，如果過(guò)剩地添加Ni，則相變結(jié)束時(shí)間延長(zhǎng)，所以上限值設(shè)定為0.5%。Co:1%以下Co在抑制軋制材的初析滲碳體的析出方面是有效的元素。為有效地發(fā)揮這樣的作用，優(yōu)選添加0.1%以上。另一方面，即使過(guò)剩地添加Co，其效果也達(dá)到飽和，這在經(jīng)濟(jì)上是浪費(fèi)的，所以其上限值設(shè)定為0.5%。V:0.030.5%V通過(guò)在鐵素體中形成微細(xì)的碳氮化物，防止加熱時(shí)的奧氏體晶粒的粗大化，使延展性得以提高，同時(shí)也有助于軋制后的強(qiáng)度提升。為有效地發(fā)揮出這樣的作用，優(yōu)選添加0.03%以上。但是，如果過(guò)于過(guò)剩地添加，則碳氮化物的形成量過(guò)于增加，同時(shí)碳氮化物的粒徑也增大，所以上限設(shè)定為0.5%。Cu:0.2%以下Cu具有提高極細(xì)鋼絲的耐蝕性的效果。為有效地發(fā)揮這樣的作用，優(yōu)選添加0.1%以上。但是，如果過(guò)剩地添加，則與S發(fā)生反應(yīng)而使CuS偏析于晶界中，所以在線材制造過(guò)程中，在鋼錠和線材等上產(chǎn)生缺陷。為防止這樣的不良影響，其上限設(shè)定為0.2%。Mo:Mo具有提高極細(xì)鋼絲的耐蝕性的效果。為有效地發(fā)揮這樣的作用，優(yōu)選添加0.1%以上。另一方面，如果過(guò)剩地添加Mo，則相變結(jié)束時(shí)間延長(zhǎng)，所以上限值設(shè)定為0.2%。W:W具有提高極細(xì)鋼絲的耐蝕性的效果。為有效地發(fā)揮這樣的作用，優(yōu)選添加0.1%以上。另一方面，如果過(guò)剩地添加W，則相變結(jié)束時(shí)間延長(zhǎng)，所以上限值設(shè)定為0.2%。Nb:Nb具有提高極細(xì)鋼絲的耐蝕性的效果。為有效地發(fā)揮這樣的作用，優(yōu)選添加0.05%以上。另一方面，如果過(guò)剩地添加Nb，則相變結(jié)束時(shí)間延長(zhǎng)，所以上限值設(shè)定為0.1%。拉絲條件通過(guò)對(duì)技術(shù)方案1所述的鋼線材實(shí)施冷拉絲，可以得到一種以拉伸強(qiáng)度為2800MPa以上為特征的、延展性優(yōu)良的高強(qiáng)度鋼絲。冷拉絲的實(shí)際應(yīng)變?yōu)?以上，優(yōu)選為3.5以上。實(shí)施例下面舉出實(shí)施例就本發(fā)明進(jìn)行更具體的說(shuō)明，本發(fā)明當(dāng)然并不局限于下述的實(shí)施例，當(dāng)然可以在能夠符合本發(fā)明宗旨的范圍內(nèi)，適當(dāng)?shù)丶右宰兏M(jìn)行實(shí)施，這些都包含在本發(fā)明的技術(shù)范圍內(nèi)。將具有表1所示的化學(xué)成分的鋼坯加熱后，通過(guò)熱軋而使其成為直徑46mm的線材，在規(guī)定的溫度下進(jìn)行巻取后，通過(guò)Stdmor處理(斯太爾摩法，亦稱為盤(pán)條軋制散巻冷卻法)，實(shí)施了鋼絲韌化處理。為進(jìn)行非珠光體體積率的測(cè)量，將軋制線材的L斷面埋入樹(shù)脂中后，用氧化鋁加以研磨，并以飽和苦味醇液進(jìn)行腐蝕，然后實(shí)施了SEM觀察。SEM的觀察區(qū)域設(shè)定為表層、1/4D、1/2D(D是線徑)部，在各區(qū)域中，以3000倍的放大倍數(shù)任意拍攝10張面積為50X40um的照片，并采用圖像分析方法測(cè)量了滲碳體分散成粒狀的偽珠光體部、板狀滲碳體以比周?chē)?倍以上的片晶間隔而分散的貝氏體部、以及沿奧氏體而析出的初析鐵素體部的面積率，將這樣測(cè)得的數(shù)值設(shè)定為非珠光體體積率。珠光體塊粒徑是將線材的L斷面埋入樹(shù)脂中后，將該L斷面切斷并進(jìn)行研磨，采用EBSP分析將以9°方位差的界面所包圍的區(qū)域作為一個(gè)塊粒子進(jìn)行分析，從而得出由其平均體積求出的平均粒徑。鋼絲韌化處理線材的坯材拉絲性是在釆用酸洗除去氧化皮之后，準(zhǔn)備10根通過(guò)磷化處理而賦予磷酸鋅保護(hù)膜的長(zhǎng)度為4m的線材，使用主偏角(approachangle)各25度的沖模，進(jìn)行每1個(gè)道次的減面率為1620%的單頭式拉絲，求出拉絲斷裂的極限線徑和實(shí)際應(yīng)變的平均值。<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>表2<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>表l表示了評(píng)價(jià)材料的化學(xué)組成，表2表示了試驗(yàn)條件、奧氏體粒徑和以及機(jī)械性能。在表l、2中，111、AI為本發(fā)明鋼，從12到22為比較鋼。12、18由于巻取溫度低，所以在鋼絲韌化處理前，析出B的氮化物和碳化物，從而不能確保固溶B量，故而是拉深值較低的例子。13和1920由于B量低或者沒(méi)有添加，所以是拉深值較低的例子。14是B量過(guò)剩，從而大量的B碳化物和初析滲碳體在奧氏體晶界析出，也是拉深值低的例子。5是Si量過(guò)剩，從而不能抑制初析鐵素體析出的例子。16是C量過(guò)剩，從而不能抑制初析滲碳體析出的例子。17是Mn量過(guò)剩，從而不能抑制顯微馬氏體生成的例子。21是鋼絲韌化處理時(shí)的冷卻速度過(guò)高，TS相對(duì)于C量的比例過(guò)高，從而使延展性劣化的例子。因?yàn)槔鋮s速度較高，所以塊粒徑發(fā)生微細(xì)化。22是鋼絲韌化處理時(shí)的冷卻速度較小，塊粒徑粗大化，從而使延展性劣化的例子。圖l表示本發(fā)明鋼和比較鋼的非珠光體面積率與因拉絲而斷裂的實(shí)際應(yīng)變的平均值之間的關(guān)系。本發(fā)明鋼斷裂的平均實(shí)際應(yīng)變較高，表現(xiàn)出良好的坯材拉絲性。但是，由于拉絲極限也依賴于TS，所以在圖2中表示了TS和因拉絲而斷裂的平均實(shí)際應(yīng)變之間的關(guān)系。即使按同樣的TS進(jìn)行比較，可知本發(fā)明鋼平均實(shí)際應(yīng)變較高，表現(xiàn)出良好的坯材拉絲性。圖3是涉及在滿足本發(fā)明范圍內(nèi)的化學(xué)成分、和加熱條件的鋼線材中，TS為10001300MPa范圍的實(shí)施例。表示了珠光體塊粒徑和因拉絲而斷裂的平均實(shí)際應(yīng)變之間的關(guān)系。只要珠光體塊尺寸為20um45um的范圍，就表現(xiàn)出高的坯材拉絲性。在圖13中，令表示本發(fā)明鋼，口表示比較鋼。根據(jù)本發(fā)明，可以提供一種軋制線材，其適于用作汽車(chē)的子午線輪胎、各種產(chǎn)業(yè)用帶狀物和軟管的增強(qiáng)材料的鋼索的用途，進(jìn)而適于縫紉線等的用途。權(quán)利要求1、一種坯材拉絲性優(yōu)良的高強(qiáng)度鋼線材，其特征在于珠光體組織的面積率為97％以上，余量為由貝氏體、偽珠光體、初析鐵素體構(gòu)成的非珠光體組織，珠光體塊粒徑為20μm～45μm。2、根據(jù)權(quán)利要求l所述的高強(qiáng)度鋼線材，其特征在于以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.701.10%，Sh0.11.5%，Mn:O.卜l肌Al:0.01%以下，Ti:0.01%以下，N:1060質(zhì)量ppm，B:(0.77XN(ppm)-17.4)質(zhì)量ppm、或5質(zhì)量ppm中的任一較高值52質(zhì)量ppm，余量為Fe和雜質(zhì)。3、根據(jù)權(quán)利要求2所述的高強(qiáng)度鋼線材，其特征在于進(jìn)一步含有選自Cr:0.030.5%，Ni:0.5%以下但不包括0%，Co:0.5%以下但不包括0%，V:0.03O.5°/。，Cu:0.2%以下但不包括0%，Mo:0.2%以下{旦不包括0%，W:0.2%以下但不包括0%，Nb:0.1%以下但不包括0%之中的至少1種以上。4、權(quán)利要求13的任一項(xiàng)所述的高強(qiáng)度鋼線材的制造方法，將鋼坯進(jìn)行熱軋后，在以下所示的溫度Tmin95(TC的溫度區(qū)域進(jìn)行巻取，然后采用從800到60(TC的冷卻速度為5°C/s以上的冷卻方法進(jìn)行鋼絲韌化處理；在B(ppm)-0.77XN(ppm)>0.0的情況下，Tmin為80(TC，在B(ppm)-0.77XN(ppm)《0.0的情況下，Tmin為T(mén)min=950+1450/(B(ppm)-0.77XN(ppm)-10)。5、一種延展性優(yōu)良的髙碳鋼絲，其特征在于其是通過(guò)對(duì)權(quán)利要求13的任一項(xiàng)所述的鋼線材實(shí)施中間鋼絲韌化處理和冷拉絲而制造得到的，其拉伸強(qiáng)度為2800MPa以上。全文摘要本發(fā)明可以得到一種拉絲加工性優(yōu)良的線材，并以良好的生產(chǎn)效率、較高的成品率且廉價(jià)地提供一種以該線材為原材料的鋼絲。將特定成分的硬鋼線材熱軋后，在特定的溫度區(qū)域進(jìn)行卷取，然后以規(guī)定的冷卻速度進(jìn)行鋼絲韌化處理，由此得到加工性優(yōu)良的高碳鋼絲。還提供一種坯材拉絲性優(yōu)良的高強(qiáng)度鋼線材，其特征在于珠光體組織的面積率為97％以上，余量為由貝氏體、偽珠光體、初析鐵素體構(gòu)成的非珠光體組織，珠光體塊粒徑為20μm～45μm。另外，還提供一種延展性優(yōu)良的高碳鋼絲，其特征在于通過(guò)實(shí)施中間鋼絲韌化處理和冷拉絲而制造，其拉伸強(qiáng)度為2800MPa以上。文檔編號(hào)C21D9/52GK101331243SQ20078000067公開(kāi)日2008年12月24日申請(qǐng)日期2007年4月18日優(yōu)先權(quán)日2006年10月12日發(fā)明者山崎真吾,菊地真樹(shù)夫,西田世紀(jì)申請(qǐng)人:新日本制鐵株式會(huì)社